JP2000343276A - Ni-BASED ALLOY FLUX-CORED WIRE - Google Patents
Ni-BASED ALLOY FLUX-CORED WIREInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ＬＮＧタンク等の
１１重量％以下のＮｉを含有する低温鋼の溶接又は原子
力及び石油・化学機器等に使用されるＮｉ基合金の溶接
に適用されるＮｉ基合金フラックス入りワイヤに関し、
特に、Ａｒ＋約２０％ＣＯ2ガスを使用したＭＡＧ溶接
において、全姿勢溶接でのアークの安定及び集中が優
れ、融合不良又はスラグの巻き込み等の溶接欠陥が発生
しにくく、スパッタの発生、スラグの被包性、ビード形
状等の溶接作業性及び耐高温割れ性が優れると共に、特
に、溶着金属とスラグの密着性であるスラグ焼付きのス
ラグの剥離性が優れたＮｉ基合金フラックス入りワイヤ
に関する。The present invention relates to welding of low-temperature steel containing less than 11% by weight of Ni, such as LNG tanks, and welding of Ni-base alloys used in nuclear power and petroleum / chemical equipment. Regarding the base alloy flux cored wire,
In particular, in MAG welding using Ar + about 20% CO 2 gas, arc stability and concentration in all position welding are excellent, welding defects such as poor fusion or slag entrapment are unlikely to occur, spatter is generated, and slag is generated. The present invention relates to a Ni-based alloy flux-cored wire which is excellent in encapsulation properties, bead shape and other welding workability and hot cracking resistance, and in particular, has excellent slag seizure releasability, which is adhesion between a deposited metal and slag.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近時、フラックス入りワイヤによるガス
シールドアーク溶接は、被覆アーク溶接又はＴＩＧ溶接
と比較して高能率であるため、適用範囲が拡大する傾向
にある。Ｎｉ基合金においてもフラックス入りワイヤ、
特に、耐食性及び高強度の要求からＮｂを含有するフラ
ックス入りワイヤが使用され、耐割れ性の点からＭｎを
含有するフラックス入りワイヤが使用されている。この
種のガスシールドアーク溶接用ワイヤが、特公平４−５
２１９０号公報、特開平６−１９８４８８号公報及び特
開平８−３０９５８３号公報に開示されている。2. Description of the Related Art In recent years, gas shielded arc welding using a flux-cored wire is more efficient than covered arc welding or TIG welding, so that its application range tends to be expanded. Flux-cored wires for Ni-based alloys,
In particular, a flux-cored wire containing Nb has been used from the requirements of corrosion resistance and high strength, and a flux-cored wire containing Mn has been used from the viewpoint of crack resistance. This kind of wire for gas shielded arc welding is disclosed in
Nos. 2190, 6-198488 and 8-309583.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、特にＮｂ及び
Ｍｎを含有するフラックス入りワイヤにおいては、スラ
グの焼付きにより、スラグの剥離性が不十分なため、そ
の除去に多大な時間を要すると共に、融合不良又はスラ
グ巻き込み等の溶接欠陥が発生し易いため、高能率であ
るガスシールドアーク溶接の特性を十分に発揮すること
ができなかった。However, especially in a flux-cored wire containing Nb and Mn, slag seizure causes insufficient slag removability, so that it takes a long time to remove the slag. Since welding defects such as poor fusion or slag entrapment are likely to occur, the characteristics of highly efficient gas shielded arc welding could not be sufficiently exhibited.
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、Ｎｉ鋼又はＮｉ基合金の溶接において、ス
ラグの焼付きがなく耐高温割れ性が優れ、全姿勢での溶
接作業性及びビード形状が優れたＮｉ基合金フラックス
入りワイヤを提供することを目的とする。[0004] The present invention has been made in view of the above problems, and in the welding of Ni steel or a Ni-based alloy, there is no slag seizure, excellent hot cracking resistance, welding workability in all postures and An object of the present invention is to provide a flux cored Ni-base alloy wire having an excellent bead shape.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明に係るＮｉ基合金
フラックス入りワイヤは、Ｎｂ及び／又はＭｎを含有す
るＮｉ基合金を外皮とするＮｉ基合金フラックス入りワ
イヤにおいて、内包するフラックスの充填率がワイヤ全
重量に対して１５乃至３６重量％であり、フラックス組
成が、ワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2：２乃至１０重
量％、ＳｉＯ2：０．１乃至３重量％、ＺｒＯ2：０．４
乃至４重量％、Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物からなる群から
選択された少なくとも１種：Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ換算値の総
量で０．０１乃至０．４重量％、金属成分：総量で１乃
至２５重量％、スラグ成分：総量で４乃至１５重量％を
含有し、Ａｌ2Ｏ3、炭酸塩、Ｆｅ酸化物及びＭｎ酸化物
を実質上含まないことを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION A Ni-based alloy flux-cored wire according to the present invention comprises a Ni-based alloy flux-cored wire having a Ni-based alloy containing Nb and / or Mn as an outer shell. There is a 15 to 36% by weight relative to the total wire weight, the flux composition, relative to the total wire weight, TiO 2: 2 to 10 wt%, SiO 2: 0.1 to 3 wt%, ZrO 2: 0 .4
At least one selected from the group consisting of Li, Na, and K compounds: 0.01 to 0.4% by weight in total in terms of Li, Na, and K, and a metal component: 1 to 25 in total. % By weight, slag component: contains 4 to 15% by weight in total and is characterized by being substantially free of Al 2 O 3 , carbonate, Fe oxide and Mn oxide.
【０００６】このＮｉ基合金フラックス入りワイヤは、
更にワイヤ全重量に対して、Ｙ、Ｌａ及びＣｅからなる
群から選択された少なくとも１種の希土類金属の化合物
をＹ、Ｌａ及びＣｅの希土類金属換算値の総量で０．４
重量％以下含有することが好ましい。[0006] This Ni-based alloy flux cored wire is
Furthermore, at least one compound of a rare earth metal selected from the group consisting of Y, La and Ce is added to the total weight of the wire in a total amount of rare earth metal equivalents of Y, La and Ce of 0.4.
It is preferred that the content be less than 10% by weight.
【０００７】また、更にワイヤ全重量に対して、Ｐを
０．０１０重量％以下、Ｓを０．０１５重量％以下、Ｂ
ｉを０．００５重量％以下及びＢを０．００３重量％以
下に規制することが好ましい。Further, P is 0.010% by weight or less, S is 0.015% by weight or less, B
It is preferable to regulate i to 0.005% by weight or less and B to 0.003% by weight or less.
【０００８】上記課題を解決するために本願発明者等が
鋭意研究開発を重ねた結果、不活性ガス雰囲気、特に、
Ａｒ濃度が高いシールドガス雰囲気におけるＮｉ基合金
フラックス入りワイヤを使用した溶接において、スラグ
の焼付きは内包するフラックスの影響が大きく、特にＡ
ｌ2Ｏ3の添加が大きく悪影響していることが判明した。
本発明はこのような知見に基づいてなされたものであ
る。As a result of intensive research and development by the inventors of the present invention to solve the above problems, an inert gas atmosphere, particularly,
In welding using a Ni-based alloy flux-cored wire in a shielding gas atmosphere having a high Ar concentration, the seizure of slag is greatly affected by the contained flux.
It was found that the addition of l 2 O 3 had a significant adverse effect.
The present invention has been made based on such findings.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】以下、本発明のＮｉ基合金フラッ
クス入りワイヤの成分添加理由及び組成限定理由につい
て説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The reasons for adding the components and limiting the composition of the flux cored Ni-base alloy wire of the present invention will be described below.
【００１０】外皮 外皮にＮｂ及び／又はＭｎを含有するＮｉ基合金を使用
するのは、溶接金属の均一性を損なわないためとフラッ
クスが充填過剰とならないようにフラックス中からの合
金添加量を抑えるためである。Ｎｉ基合金とは、Ｎｉを
５０重量％以上含有する合金であり、例えば、Ｎｉ−Ｃ
ｒ合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ合金及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合
金等である。[0010] The use of a Ni-based alloy containing Nb and / or Mn for the outer shell prevents the uniformity of the weld metal from being impaired and suppresses the amount of alloy addition from the flux so that the flux is not overfilled. This is because A Ni-based alloy is an alloy containing 50% by weight or more of Ni, for example, Ni-C
r alloy, Ni-Cr-Fe alloy, Ni-Cr-Mo alloy and the like.
【００１１】また、Ｎｂ及びＭｎは耐食性及び強度の要
求のため、添加され、Ｎｂ（Ｔａを含む）の含有量は
０．１乃至５重量％とし、Ｍｎの含有量は０．１乃至１
０重量％とする。Ｎｂ及びＭｎの含有量が下限未満で
は、耐食性及び強度の要求を満足することができない。
一方、Ｎｂ及びＭｎの含有量が上限を超えると、スラグ
の焼付きを抑える範囲を超える。従って、Ｎｂ（Ｔａを
含む）の含有量は０．１乃至５重量％とする。また、Ｍ
ｎの含有量は０．１乃至１０重量％とする。なお、外皮
の形状としてはパイプ又は矩形状のものとすることがで
きる。Further, Nb and Mn are added to meet the requirements of corrosion resistance and strength. The content of Nb (including Ta) is 0.1 to 5% by weight, and the content of Mn is 0.1 to 1% by weight.
0% by weight. If the contents of Nb and Mn are less than the lower limits, the requirements for corrosion resistance and strength cannot be satisfied.
On the other hand, when the content of Nb and Mn exceeds the upper limit, it exceeds the range for suppressing slag seizure. Therefore, the content of Nb (including Ta) is set to 0.1 to 5% by weight. Also, M
The content of n is 0.1 to 10% by weight. The shape of the outer skin may be a pipe or a rectangular shape.
【００１２】フラックス充填率：１５乃至３６重量％ フラックス充填率が１５重量％未満では、ワイヤ製造工
程において安定した充填率を確保し、かつ溶接時に十分
なスラグ被包を確保し、健全な溶接金属を得ることがで
きない。一方、フラックス充填率が３６重量％を超える
と、ワイヤ製造工程において断線等が生じ、均一なワイ
ヤを確保することができないと共に、アークの集中力低
下による溶接作業性の劣化、特に、スラグ巻き込み等の
溶接欠陥が生じる。従って、フラックス充填率は１５乃
至３６重量％とする。 Flux filling rate: 15 to 36% by weight When the flux filling rate is less than 15% by weight, a stable filling rate is ensured in the wire manufacturing process, a sufficient slag encapsulation is ensured during welding, and a sound weld metal is obtained. Can not get. On the other hand, if the flux filling rate exceeds 36% by weight, disconnection or the like occurs in the wire manufacturing process, making it impossible to secure a uniform wire and deteriorating the welding workability due to a decrease in the concentration of the arc, particularly involving slag entrainment. Welding defects occur. Therefore, the flux filling rate is set to 15 to 36% by weight.
【００１３】フラックス成分（ワイヤ全重量％あたり） ＴｉＯ2 ：２乃至１０重量％ アークの安定性及び均一で被包性の良好なスラグ形成剤
の主成分として添加する。ＴｉＯ2の含有量が２重量％
未満では、アークの安定性及び均一で被包性の良好なス
ラグを得る効果を十分に得ることができない。一方、Ｔ
ｉＯ2の含有量が１０重量％を超えると、スラグがビー
ドに密着し、即ち、焼付いてスラグの剥離性が低下す
る。従って、ＴｉＯ2の含有量は２乃至１０重量％とす
る。なお、ＴｉＯ2源としては、ルチール、白チタン、
チタン酸カルシウム、チタン酸バリウム、チタン酸カリ
又はチタン酸ソーダ等である。 Flux component (per total weight% of wire) TiO 2 : 2 to 10% by weight TiO 2 is added as a main component of a slag forming agent having good arc stability and uniform encapsulation. TiO 2 content of 2% by weight
If it is less than the above range, the effect of obtaining a slag having good arc stability and uniform encapsulation property cannot be sufficiently obtained. On the other hand, T
If the content of iO 2 exceeds 10% by weight, the slag adheres to the bead, that is, the slag is seized and the removability of the slag decreases. Therefore, the content of TiO 2 is set to 2 to 10% by weight. As the TiO 2 source, rutile, white titanium,
Examples thereof include calcium titanate, barium titanate, potassium titanate, and sodium titanate.
【００１４】ＳｉＯ2 ：０．１乃至３重量％ ＴｉＯ2と同様にスラグ形成剤の１種として、スラグの
粘性を上げてビード形状を良好にするために添加する。
ＳｉＯ2の含有量が０．１重量％未満では、スラグの粘
性を上げてビード形状を良好にする効果を十分に得るこ
とができない。一方、ＳｉＯ2の含有量が３重量％を超
えると、スラグの剥離性が低下する。従って、ＳｉＯ2
の含有量は０．１乃至３重量％とする。なお、ＳｉＯ2
源としては、珪灰石、珪砂、マイカ、カリ長石又はソー
ダ長石等がある。 SiO 2 : 0.1 to 3% by weight Like TiO 2 , it is added as a kind of slag forming agent for increasing the viscosity of slag and improving the bead shape.
If the content of SiO 2 is less than 0.1% by weight, the effect of increasing the viscosity of the slag and improving the bead shape cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when the content of SiO 2 exceeds 3% by weight, the removability of the slag decreases. Therefore, SiO 2
Is 0.1 to 3% by weight. Note that SiO 2
Sources include wollastonite, quartz sand, mica, potassium feldspar or soda feldspar.
【００１５】ＺｒＯ2 ：０．４乃至４重量％ ＴｉＯ2と同様にスラグ形成剤の１種として、スラグの
粘性を上げてビード形状を良好にする働きがあるが、特
にアークの安定性に有効である。ＺｒＯ2の含有量が
０．４重量％未満では、アークの安定性の効果がない。
一方、ＺｒＯ2の含有量が４重量％を超えると、スラグ
の被包性が低下する。従って、ＺｒＯ2の含有量は０．
４乃至４重量％とする。なお、ＺｒＯ2源としては、ジ
ルコンサンド又はジルコンフラワ等がある。 ZrO 2 : 0.4 to 4% by weight Like TiO 2 , one of the slag forming agents has a function of increasing the viscosity of the slag to improve the bead shape, but is particularly effective for arc stability. It is. When the content of ZrO 2 is less than 0.4% by weight, there is no effect of arc stability.
On the other hand, when the content of ZrO 2 exceeds 4% by weight, the encapsulation of the slag decreases. Therefore, the content of ZrO 2 is 0.1.
4 to 4% by weight. The ZrO 2 source includes zircon sand or zircon flower.
【００１６】Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物からなる群から選
択された少なくとも１種：Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ換算値の総量
で０．０１乃至０．４重量％ アーク安定剤としてＬｉ、Ｎａ及びＫからなる群から選
択された少なくとも１種添加することによりスパッタの
発生を抑える効果がある。Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物から
なる群から選択された少なくとも１種の含有量がＬｉ、
Ｎａ、Ｋ換算値の総量で０．０１重量％未満では、スパ
ッタの発生を抑える効果を十分得ることができない。一
方、Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物からなる群から選択された
少なくとも１種の含有量がＬｉ、Ｎａ、Ｋ換算値の総量
で０．４重量％を超えると、スパッタが多くなる。従っ
て、Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物からなる群から選択された
少なくとも１種の含有量はＬｉ、Ｎａ、Ｋ換算値の総量
で０．０１乃至０．４重量％とする。なお、Ｌｉ、Ｎａ
及びＫ化合物源としては、ＬｉＦ、ＮａＦ、ＫＦ、Ｎａ
3ＡｌＦ6、Ｋ2ＳｉＦ6、ソーダ長石又はカリ長石等であ
る。[0016] Selected from the group consisting of Li, Na and K compounds
At least one selected: Total amount of Li, Na, and K converted values
By adding at least one selected from the group consisting of Li, Na and K as an arc stabilizer in an amount of 0.01 to 0.4% by weight, there is an effect of suppressing generation of spatter. The content of at least one selected from the group consisting of Li, Na and K compounds is Li,
If the total amount of Na and K is less than 0.01% by weight, the effect of suppressing the generation of spatter cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when the content of at least one selected from the group consisting of Li, Na, and K compounds exceeds 0.4% by weight in terms of the total amount of Li, Na, and K, spatter increases. Therefore, the content of at least one selected from the group consisting of the Li, Na and K compounds is 0.01 to 0.4% by weight in terms of the total amount of Li, Na and K. In addition, Li, Na
And K compound sources include LiF, NaF, KF, and NaF.
3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , soda feldspar or potassium feldspar.
【００１７】金属成分：１乃至２５重量％ 金属成分は脱酸又は目的の溶接金属を得るために添加す
る。脱酸剤のみの場合でも金属成分は最低１重量％必要
である。一方、金属成分が２５重量％を超えると、十分
なスラグ量を確保することができず、スラグの被包性又
は剥離性等の溶接作業性が劣化する。従って、金属成分
は１乃至２５重量％とする。なお、金属成分としては、
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｔ
ｉ、Ｍｇ若しくはＣ等の単体金属粉又は合金粉である。 Metal component: 1 to 25% by weight The metal component is added to deoxidize or obtain a desired weld metal. Even if only a deoxidizing agent is used, the metal component must be at least 1% by weight. On the other hand, if the metal component exceeds 25% by weight, a sufficient amount of slag cannot be secured, and welding workability such as encapsulation or peelability of slag deteriorates. Therefore, the metal component is set to 1 to 25% by weight. In addition, as a metal component,
Ni, Cr, Mo, Nb, W, Si, Mn, Al, T
It is a single metal powder or an alloy powder such as i, Mg or C.
【００１８】スラグ成分：総量で４乃至１５重量％ スラグ成分とは金属酸化物又は金属弗化物の非金属成分
であり、アーク特性及びスラグ特性の微調整を目的とし
て添加する。スラグ成分の含有量が総量で４重量％未満
では、スラグの被包が十分でなくビード表面が荒れる。
一方、スラグ成分の含有量が総量で１５重量％を超える
と、スラグが過剰で溶接時にスラグが邪魔し、溶接が困
難になる。従って、スラグ成分は総量で４乃至１５重量
％とする。なお、スラグ成分としては、ＴｉＯ2、Ｓｉ
Ｏ2、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＡｌＦ3、Ｃ
ａＦ2、ＢａＦ2、ＭｇＦ2、Ｎａ3ＡｌＦ6又はＫ3ＡｌＦ
6等である。 Slag component: 4 to 15% by weight in total The slag component is a non-metal component of metal oxide or metal fluoride, and is added for the purpose of fine adjustment of arc characteristics and slag characteristics. If the total content of the slag component is less than 4% by weight, the slag is not sufficiently covered, and the bead surface is roughened.
On the other hand, if the content of the slag component exceeds 15% by weight in total, the slag is excessive and disturbs the slag during welding, making welding difficult. Therefore, the total amount of the slag component is 4 to 15% by weight. Note that slag components include TiO 2 , Si
O 2 , ZrO 2 , MgO, CaO, BaO, AlF 3 , C
aF 2 , BaF 2 , MgF 2 , Na 3 AlF 6 or K 3 AlF
It is 6 mag.
【００１９】Ａｌ2 Ｏ3 ：０．０１重量％以下 Ａｌ2Ｏ3はＮｂ及びＭｎのいずれか１種又は両方を含有
した場合、スラグの焼付きが発生するため、積極的に添
加しない。本発明において、Ａｌ2Ｏ3を実質的に含有し
ないとは、Ａｌ2Ｏ3単体原料及び他原料の不可避的不純
物として混入する場合も含めてワイヤ全重量に対して
０．０１重量％以下とすることを意味する。 Al 2 O 3 : not more than 0.01% by weight Al 2 O 3 is not actively added because it contains slag when one or both of Nb and Mn are contained. In the present invention, the term "substantially free of Al 2 O 3" means that the content is 0.01% by weight or less based on the total weight of the wire, including the case where Al 2 O 3 is mixed as an unavoidable impurity of a single raw material and other raw materials. Means to do.
【００２０】炭酸塩：ＣＯ2 換算で０．０３重量％以下 炭酸塩はアーク中で分解してＣＯ2ガスが発生し、スパ
ッタが多発するので積極的には添加しない。本発明にお
いては、炭酸塩を実質的に含有しない。即ち、炭酸塩単
体原料及び他の原料の不可避的不純物として混入する場
合も含めてＣＯ 2換算でワイヤ全重量当たり０．０３重
量％以下とすることを意味する。[0020]Carbonate: CO 2 0.03% by weight or less in conversion Carbonate is decomposed in the arc to CO2TwoOutgassing and spa
Do not aggressively add tta because it frequently occurs. The present invention
In addition, it does not substantially contain carbonate. That is, carbonate
Where it is mixed as inevitable impurities in body materials and other materials
CO Two0.03 weight per wire weight in conversion
% Or less.
【００２１】Ｆｅ酸化物：Ｆｅ2 Ｏ3 換算で０．０５重量
％以下 Ｆｅ酸化物はスラグの被包性が劣るので積極的には添加
しない。本発明においては、Ｆｅ酸化物を実質的に含有
しない。即ち、Ｆｅ酸化物単体原料及び他原料の不可避
的不純物として混入する場合も含めてＦｅ2Ｏ3換算でワ
イヤ全重量当たり０．０５重量％以下とすることを意味
する。 Fe oxide: 0.05 weight in terms of Fe 2 O 3
% Or less Fe oxide is not actively added because the slag encapsulation is inferior. In the present invention, Fe oxide is not substantially contained. In other words, it means that the content is 0.05% by weight or less based on the total weight of the wire in terms of Fe 2 O 3 including the case where it is mixed as an unavoidable impurity of the raw material of the Fe oxide and other raw materials.
【００２２】Ｍｎ酸化物：ＭｎＯ換算で０．０５重量％
以下 Ｍｎ酸化物はスラグの被包性が劣るので積極的には添加
しない。本発明においては、Ｍｎ酸化物を実質的に含有
しない。即ち、Ｍｎ酸化物単体原料及び他原料の不可避
的不純物として混入する場合も含めてＭｎＯ換算でワイ
ヤ全重量当たり０．０５重量％以下とすることを意味す
る。 Mn oxide: 0.05% by weight in terms of MnO
Hereafter, Mn oxide is not actively added because the encapsulation of the slag is inferior. In the present invention, Mn oxide is not substantially contained. In other words, it means that the content is 0.05% by weight or less based on the total weight of the wire in terms of MnO, including the case where it is mixed as an inevitable impurity of the raw material of the Mn oxide and other raw materials.
【００２３】Ｙ、Ｌａ及びＣｅからなる群から選択され
た少なくとも１種の希土類金属の化合物：Ｙ、Ｌａ及び
Ｃｅの希土類金属換算値の総量で０．０１乃至０．４重
量％ Ｙ、Ｌａ及びＣｅの希土類金属はＡｒ等の不活性ガス濃
度が高い、例えば、８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2ガスのシ
ールドガス雰囲気ではアークの安定性及びアーク集中性
を大きく高めるため、スパッタが少なく、ビード形状が
優れ、融合不良又はスラグ巻き込みの低減に有効であ
る。更に、これらの金属は高温割れに有害なＳと結合し
て、Ｓを無害化するため、耐高温割れ性を向上させる効
果が大きい。Ｙ、Ｌａ及びＣｅからなる群から選択され
た少なくとも１種の希土類金属の化合物の含有量がＹ、
Ｌａ及びＣｅの希土類金属換算値の総量で０．０１重量
％未満では、スパッタが少なく、ビード形状が優れ、融
合不良又はスラグ巻き込みの低減及び耐高温割れ性の向
上に十分な効果を得ることができない。Ｙ、Ｌａ及びＣ
ｅからなる群から選択された少なくとも１種の希土類金
属の化合物の含有量がＹ、Ｌａ及びＣｅの希土類金属換
算値の総量で０．４重量％を超えると、スパッタが多く
なる。従って、Ｙ、Ｌａ及びＣｅからなる群から選択さ
れた少なくとも１種の希土類金属の化合物をＹ、Ｌａ及
びＣｅの希土類金属換算値の総量で０．０１乃至０．４
重量％とすることが好ましい。なお、Ｙ、Ｌａ及びＣｅ
希土類金属化合物源としては、ＹＦ3、ＣｅＦ3、Ｙ
2Ｏ3、Ｃｅ2Ｏ3又はレアアースＣａ−Ｓｉ等がある。 Selected from the group consisting of Y, La and Ce
And at least one rare earth metal compound: Y, La and
0.01 to 0.4 weight in total amount of Ce converted to rare earth metal
The rare earth metals of the amount% Y, La and Ce have a high concentration of inert gas such as Ar. For example, in a shield gas atmosphere of 80% Ar + 20% CO 2 gas, the arc stability and the arc concentration are greatly increased. Less, excellent bead shape, effective in reducing poor fusion or slag entrainment. Furthermore, since these metals combine with S which is harmful to hot cracking and render S harmless, the effect of improving hot cracking resistance is great. The content of at least one rare earth metal compound selected from the group consisting of Y, La and Ce is Y,
When the total amount of La and Ce in terms of rare earth metal is less than 0.01% by weight, the spatter is small, the bead shape is excellent, and sufficient effects can be obtained in reducing fusion failure or slag entrapment and improving hot cracking resistance. Can not. Y, La and C
When the content of at least one rare earth metal compound selected from the group consisting of e exceeds 0.4% by weight in terms of the total amount of rare earth metals of Y, La and Ce, spatter increases. Therefore, at least one rare earth metal compound selected from the group consisting of Y, La and Ce is used in a total amount of Y, La and Ce in terms of rare earth metal of 0.01 to 0.4.
It is preferable to set the weight%. Note that Y, La and Ce
Rare earth metal compound sources include YF 3 , CeF 3 , Y
There are 2 O 3 , Ce 2 O 3 and rare earth Ca—Si.
【００２４】Ｐ：０．０１０重量％以下 Ｐは高温割れの原因となる成分であることから、健全な
溶接金属を得るために０．０１０重量％以下にする。従
って、Ｐの含有量は０．０１０重量％以下に規制するこ
とが好ましい。 P: 0.010% by weight or less Since P is a component that causes high-temperature cracking, P is set to 0.010% by weight or less in order to obtain a sound weld metal. Therefore, the content of P is preferably regulated to 0.010% by weight or less.
【００２５】Ｓ：０．０１５重量％以下 Ｓは高温割れの原因となる成分であることから、健全な
溶接金属を得るために０．０１５重量％以下にする。従
って、Ｓの含有量は０．０１５重量％以下に規制するこ
とが好ましい。 S: 0.015% by weight or less Since S is a component that causes high-temperature cracking, S is set to 0.015% by weight or less in order to obtain a sound weld metal. Therefore, the content of S is preferably regulated to 0.015% by weight or less.
【００２６】Ｂｉ：０．００５重量％以下 Ｂｉは高温割れの原因となる成分であることから、健全
な溶接金属を得るために０．００５重量％以下にする。
従って、Ｂｉの含有量は０．００５重量％以下に規制す
ることが好ましい。 Bi: 0.005% by weight or less Bi is a component that causes high-temperature cracking, so that Bi is made 0.005% by weight or less in order to obtain a sound weld metal.
Therefore, the content of Bi is preferably regulated to 0.005% by weight or less.
【００２７】Ｂ：０．００３重量％以下 Ｂは高温割れの原因となる成分であることから、健全な
溶接金属を得るために０．００３重量％以下にする。従
って、Ｂの含有量は０．００３重量％以下に規制するこ
とが好ましい。 B: 0.003% by weight or less Since B is a component that causes high-temperature cracking, it is made 0.003% by weight or less in order to obtain a sound weld metal. Therefore, the content of B is preferably regulated to 0.003% by weight or less.
【００２８】[0028]
【実施例】以下、本発明の範囲に入るＮｉ基合金フラッ
クス入りワイヤの実施例について、溶接作業性、溶接欠
陥及び耐高温割れ性を比較例と比較して具体的に説明す
る。図１は溶接作業性の試験に使用する水平すみ肉溶接
の継手形状を示す模式図である。図２は溶接欠陥を試験
に使用する開先形状を示す模式図である。図３は高温割
れ試験に使用する開先形状を示す模式図である。EXAMPLES Examples of Ni-based alloy flux-cored wires falling within the scope of the present invention will be specifically described in comparison with comparative examples in terms of welding workability, welding defects and hot cracking resistance. FIG. 1 is a schematic diagram showing a joint shape of horizontal fillet welding used for a test of welding workability. FIG. 2 is a schematic view showing a groove shape used for testing a welding defect. FIG. 3 is a schematic view showing a groove shape used for a hot crack test.
【００２９】表１及び２に示す化学成分を有するＮｉ基
合金の外皮に夫々フラックスを内包し、直径を１．２ｍ
ｍに伸線加工した後、通電加熱により水分をワイヤ全重
量に対して４００重量ｐｐｍ以下となるようにコントロ
ールして表３乃至表１４に示す供試ワイヤを作製した。
なお、水分測定はカールフィッシャー法により（キャリ
アガス：Ｏ2、加熱温度を７５０℃）測定した。Flux was encapsulated in the outer skin of a Ni-based alloy having the chemical components shown in Tables 1 and 2, and the diameter was 1.2 m.
After the wire drawing, the test wires shown in Tables 3 to 14 were prepared by controlling the moisture to 400 ppm by weight or less with respect to the total weight of the wire by electric heating.
The water content was measured by the Karl Fischer method (carrier gas: O 2 , heating temperature: 750 ° C.).
【００３０】溶接作業性は、図１に示すように、母材１
として板厚が１２ｍｍ、幅が８０ｍｍ、長さが３００ｍ
ｍのＳＭ４９０Ａを使用し、これを２枚使い、１枚を水
平にし、残りを水平にした母材１の中心に逆Ｔ字形状に
なるように母材１を立てたすみ部に溶接を行い、溶接金
属２を形成し、これを評価した。なお、評価は溶接作業
性が優秀なものを◎、優れたものを○、良好なものを
△、不良であるものを×とした。As shown in FIG.
12mm thick, 80mm wide, 300m long
Using two SM490A, one of which is horizontal, the other is horizontal, and the other is horizontal, the center of the preform 1 is welded to the corner where the preform 1 is raised so as to form an inverted T-shape. A weld metal 2 was formed and evaluated. The evaluation was evaluated as ◎ when the workability was excellent, ○ when the workability was excellent, Δ when the workability was good, and x when the workability was poor.
【００３１】溶接欠陥は、図２に示すように、開先角度
が４５°になるように斜面が形成された板厚が２０ｍｍ
の母材１同士を間隔が１２ｍｍとなるように調整して配
置し、開先が狭まる側に裏当材３を配置する。この開先
にＪＩＳ ３３３２に準じて溶接金属を作製し、Ｘ線透
過により検出した。そして、これを評価した。Ｘ線性能
の評価は、ＪＩＳ Ｚ３１０４による等級分類を行い、
１級のものを○としてこれを合格とし、２級以下のもの
を×とした。As shown in FIG. 2, the welding defect was a plate having a slope of 20 mm with a slope formed so that a groove angle was 45 °.
Are arranged so that the distance between them becomes 12 mm, and the backing material 3 is arranged on the side where the groove is narrowed. A weld metal was prepared in this groove in accordance with JIS 3332 and detected by X-ray transmission. And this was evaluated. The evaluation of X-ray performance is performed by classifying according to JIS Z3104.
Grade 1 was evaluated as ○ and passed, and grade 2 and lower was evaluated as x.
【００３２】なお、溶接作業性及び溶接欠陥の溶接条件
は、電流を２００Ａ、電圧を２９Ｖ、シールドガスを８
０％Ａｒ＋２０％ＣＯ2、流量を２５リットル／分とし
た。The welding conditions for welding workability and welding defects were as follows: current 200 A, voltage 29 V, shielding gas 8
0% Ar + 20% CO 2 , and the flow rate was 25 l / min.
【００３３】高温割れ試験は、図３に示すように、開先
角度が６０°になるように板厚の半分まで斜面が形成さ
れた板厚が２０ｍｍ、幅が１２５ｍｍ、長さが３００ｍ
ｍのＳＭ４９０Ａからなる母材１を間隔が２ｍｍになる
ように調整して、拘束割れ試験方法により行った。自動
溶接機によるシングルビード溶接を行い、割れ率％（溶
接線方向の割れ長さの合計／ビード長×１００）を算出
し評価した。In the hot cracking test, as shown in FIG. 3, a plate having a slope formed to a half of the plate thickness so as to have a groove angle of 60 ° has a plate thickness of 20 mm, a width of 125 mm and a length of 300 m.
The base material 1 made of m490Sm was adjusted so as to have an interval of 2 mm, and was subjected to a restraint cracking test method. Single bead welding was performed by an automatic welding machine, and the cracking rate% (total crack length in the welding line direction / bead length × 100) was calculated and evaluated.
【００３４】なお、評価は割れ率が０％のものを◎、割
れ率が１乃至５％のものを○、割れ率が６％以上のもの
を△とした。これらの結果を表１５及び表１６に示す。The evaluation was ◎ for a crack rate of 0%, ○ for a crack rate of 1 to 5%, and Δ for a crack rate of 6% or more. Tables 15 and 16 show these results.
【００３５】なお、高温割れ試験の溶接条件は、電流を
２００Ａ、電圧を２９Ｖ、シールドガスを８０％Ａｒ＋
２０％ＣＯ2、溶接速度を４０ｃｍ／分、流量を２５リ
ットル／分とした。The welding conditions for the hot crack test were as follows: current: 200 A, voltage: 29 V, shielding gas: 80% Ar +
20% CO 2 , welding speed 40 cm / min, flow rate 25 liter / min.
【００３６】[0036]
【表１】 [Table 1]
【００３７】[0037]
【表２】 [Table 2]
【００３８】[0038]
【表３】 [Table 3]
【００３９】[0039]
【表４】 [Table 4]
【００４０】[0040]
【表５】 [Table 5]
【００４１】[0041]
【表６】 [Table 6]
【００４２】[0042]
【表７】 [Table 7]
【００４３】[0043]
【表８】 [Table 8]
【００４４】[0044]
【表９】 [Table 9]
【００４５】[0045]
【表１０】 [Table 10]
【００４６】[0046]
【表１１】 [Table 11]
【００４７】[0047]
【表１２】 [Table 12]
【００４８】[0048]
【表１３】 [Table 13]
【００４９】[0049]
【表１４】 [Table 14]
【００５０】[0050]
【表１５】 [Table 15]
【００５１】[0051]
【表１６】 [Table 16]
【００５２】上記表１５に示すように、本発明の範囲に
入る実施例No.１乃至１７は溶接作業性、Ｘ線性能及び
高温割れについて良好な結果を得ることができた。一
方、表１６に示すように、比較例No.１８乃至３７は溶
接作業性、Ｘ線性能及び高温割れについて良好な結果を
得ることができなかった。As shown in Table 15 above, Examples Nos. 1 to 17 falling within the scope of the present invention were able to obtain good results in terms of welding workability, X-ray performance and hot cracking. On the other hand, as shown in Table 16, Comparative Examples Nos. 18 to 37 could not obtain good results in terms of welding workability, X-ray performance, and hot cracking.
【００５３】比較例No.１８はフラックス中のＳｉＯ2の
含有量が本発明の範囲を超えているため、スラグの剥離
性及びビード形状が劣り、溶接作業性が劣った。In Comparative Example No. 18, since the content of SiO 2 in the flux exceeded the range of the present invention, the slag removability and the bead shape were poor, and the welding workability was poor.
【００５４】比較例No.１９はフラックス中のＣＯ2量、
即ち、炭酸塩の含有量が本発明の範囲を超えているた
め、スパッタの発生量が多く、溶接作業性が劣った。Comparative Example No. 19 shows the amount of CO 2 in the flux,
That is, since the content of the carbonate is out of the range of the present invention, a large amount of spatter is generated and welding workability is inferior.
【００５５】比較例No.２０はフラックス中のＴｉＯ2の
含有量が本発明の範囲未満であるため、アークが不安定
になると共に、スラグの剥離性が劣り、溶接作業性が劣
った。また、溶接欠陥が発生し、Ｘ線性能が劣った。In Comparative Example No. 20, since the content of TiO 2 in the flux was less than the range of the present invention, the arc became unstable, the slag peelability was poor, and the welding workability was poor. In addition, welding defects occurred, and X-ray performance was poor.
【００５６】比較例No.２１はフラックス中のＴｉＯ2の
含有量が本発明の範囲を超えているため、アークが不安
定になると共に、スラグの剥離性が劣り、溶接作業性が
劣った。In Comparative Example No. 21, since the TiO 2 content in the flux exceeded the range of the present invention, the arc became unstable, the slag peeling property was poor, and the welding workability was poor.
【００５７】比較例No.２２はフラックス中のＳｉＯ2の
含有量が本発明の範囲未満であるため、スラグの剥離性
及びビード形状が劣り、溶接作業性が劣った。また、溶
接欠陥が発生し、Ｘ線性能が劣った。In Comparative Example No. 22, since the content of SiO 2 in the flux was less than the range of the present invention, the slag removability and the bead shape were poor, and the welding workability was poor. In addition, welding defects occurred, and X-ray performance was poor.
【００５８】比較例No.２３はフラックス中の金属成分
の含有量が本発明の範囲を超え、スラグ成分の含有量が
本発明の範囲未満であるため、スラグの被包性及びスラ
グの剥離性が劣り、ビード形状が荒れた。このため、溶
接作業性が劣った。In Comparative Example No. 23, since the content of the metal component in the flux exceeded the range of the present invention and the content of the slag component was less than the range of the present invention, the encapsulating property of the slag and the removability of the slag Was inferior and the bead shape was rough. For this reason, welding workability was inferior.
【００５９】比較例No.２４はフラックス中のＭｎＯの
含有量及びＣＯ2量、即ち、Ｍｎ酸化物及び炭酸塩の含
有量が本発明の範囲を超え、スラグ成分の含有量が本発
明の範囲未満であるため、スラグの被包性及びスラグの
剥離性が劣り、ビード形状が荒れた。このため、溶接作
業性が劣った。In Comparative Example No. 24, the content of MnO and the amount of CO 2 in the flux, that is, the content of Mn oxide and carbonate exceeded the range of the present invention, and the content of slag component was within the range of the present invention. Because of this, the encapsulating property of the slag and the releasability of the slag were inferior, and the bead shape was rough. For this reason, welding workability was inferior.
【００６０】比較例No.２５はフラックス中のＺｒＯ2の
含有量が本発明の範囲未満であるため、ビード形状及び
スラグの剥離性が劣り、溶接作業性が劣った。また、溶
接欠陥が発生し、Ｘ線性能が劣った。In Comparative Example No. 25, since the content of ZrO 2 in the flux was less than the range of the present invention, the bead shape and the slag peelability were poor, and the welding workability was poor. In addition, welding defects occurred, and X-ray performance was poor.
【００６１】比較例No.２６はＬｉ、Ｎａ及びＫ化合物
からなる群から選択された少なくとも１種の含有量が本
発明の範囲未満であるため、アークが不安定になってス
パッタの発生量が多くなり、溶接作業性が劣った。In Comparative Example No. 26, since the content of at least one selected from the group consisting of Li, Na and K compounds was less than the range of the present invention, the arc became unstable and the amount of spatter generated was reduced. The welding workability was inferior.
【００６２】比較例No.２７はフラックスの充填率及び
スラグ成分の含有量が本発明の範囲を超えているため、
ワイヤを伸線中に断線が生じ、スラグが過剰になってス
ラグが邪魔をして溶接欠陥が生じＸ線性能が劣った。In Comparative Example No. 27, since the filling rate of the flux and the content of the slag component exceeded the range of the present invention,
The wire was broken during wire drawing, and the slag became excessive and hindered the slag, resulting in welding defects and poor X-ray performance.
【００６３】比較例No.２８はフラックスの充填率が本
発明の範囲未満であるため、スラグの被包性が劣り、溶
接作業性が劣った。また、溶接欠陥が生じＸ線性能が劣
った。In Comparative Example No. 28, since the filling rate of the flux was less than the range of the present invention, the encapsulating property of the slag was inferior, and the welding workability was inferior. In addition, welding defects occurred and X-ray performance was poor.
【００６４】比較例No.２９はフラックス中のＺｒＯ2の
含有量及びスラグ成分の含有量が本発明の範囲を超えて
いるため、スラグ量が多くなると共に、スラグの被包性
が低下し溶接作業性が劣った。In Comparative Example No. 29, since the content of ZrO 2 and the content of the slag component in the flux exceeded the range of the present invention, the slag amount was increased and the encapsulation of the slag was reduced, and welding was performed. Workability was poor.
【００６５】比較例No.３０はフラックス中のＦｅ2Ｏ3
の含有量、即ち、Ｆｅ酸化物の含有量が本発明の範囲を
超えているため、スラグの被包性が劣り、溶接作業性が
劣った。Comparative Example No. 30 shows that Fe 2 O 3 in the flux
, That is, the content of Fe oxides exceeds the range of the present invention, so that the slag encapsulation was inferior and the welding workability was inferior.
【００６６】比較例No．３１はＬｉ、Ｎａ及びＫ化合物
からなる群から選択された少なくとも１種の含有量が本
発明の範囲を超えているため、スパッタが多くなり、溶
接作業性が劣った。Comparative Example No. In No. 31, since the content of at least one selected from the group consisting of Li, Na and K compounds exceeded the range of the present invention, spatter increased and welding workability was poor.
【００６７】比較例No.３２はフラックス中のＡｌ2Ｏ3
の含有量が本発明の範囲を超えているため、スラグの焼
付きが生じ溶接作業性が劣った。Comparative Example No. 32 shows that Al 2 O 3 in the flux
Content exceeded the range of the present invention, slag seizure occurred and welding workability was poor.
【００６８】比較例No.３３はフラックス中のＡｌ2Ｏ3
の含有量が本発明の範囲を超えているため、スラグの焼
付きが生じ溶接作業性が劣った。Comparative Example No. 33 shows that Al 2 O 3 in the flux
Content exceeded the range of the present invention, slag seizure occurred and welding workability was poor.
【００６９】比較例No.３４はスラグ成分の合計が本発
明の範囲未満であるため、スラグの被包が十分でなく、
ビード表面が荒れ溶接作業性が劣った。また、ビード表
面にが荒れたため、溶接欠陥が生じＸ線性能が劣った。In Comparative Example No. 34, since the total of the slag components was less than the range of the present invention, the slag was not sufficiently encapsulated.
The bead surface was rough and welding workability was poor. Moreover, since the bead surface was rough, a welding defect was generated, and the X-ray performance was inferior.
【００７０】比較例No.３５は金属成分の合計が本発明
の範囲を超えているため、十分なスラグ量を確保するこ
とができず、スラグの被包性又はスラグの剥離性が劣
り、溶接作業性が劣った。また、溶接欠陥が生じＸ線性
能が劣った。In Comparative Example No. 35, since the total amount of the metal components exceeded the range of the present invention, a sufficient amount of slag could not be secured, the slag encapsulation property or the slag peeling property was poor, and welding was not performed. Workability was poor. In addition, welding defects occurred and X-ray performance was poor.
【００７１】比較例No.３６はＭｎＯの含有量、即ち、
Ｍｎ酸化物の含有量が本発明の範囲を超えているため、
スラグの被包性が劣り、溶接作業性が劣った。また、溶
接欠陥が生じＸ線性能が劣った。Comparative Example No. 36 shows the content of MnO, that is,
Since the content of Mn oxide is beyond the scope of the present invention,
The encapsulation of the slag was inferior, and the welding workability was inferior. In addition, welding defects occurred and X-ray performance was poor.
【００７２】比較例No.３７はＺｒＯ2の含有量が本発明
の範囲を超えているため、スラグの被包性が低下し、溶
接作業性が劣った。また、溶接欠陥が生じＸ線性能が劣
った。In Comparative Example No. 37, since the content of ZrO 2 exceeded the range of the present invention, the slag encapsulation property was lowered and the welding workability was poor. In addition, welding defects occurred and X-ray performance was poor.
【００７３】[0073]
【発明の効果】以上詳述したように本発明においては、
Ｎｂ及び／又はＭｎを含有するＮｉ基合金からなる外皮
であっても、Ｎｉ鋼又はＮｉ基合金の溶接においてスラ
グの焼付きがなく、耐高温割れ性が優れ、良好な溶接作
業性を有する溶接ワイヤを提供することができる。As described in detail above, in the present invention,
Even if the outer skin is made of a Ni-based alloy containing Nb and / or Mn, there is no slag seizure during welding of Ni steel or Ni-based alloy, excellent hot cracking resistance, and good welding workability. A wire can be provided.
【図１】溶接作業性の試験に使用する水平すみ肉溶接の
継手形状を示す模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing a joint shape of horizontal fillet welding used for a test of welding workability.
【図２】溶接欠陥を試験に使用する開先形状を示す模式
図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a groove shape used for testing a welding defect.
【図３】高温割れ試験に使用する開先形状を示す模式図
である。FIG. 3 is a schematic view showing a groove shape used for a hot crack test.
１；母材 ２；溶接金属 ３；裏当材 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1: Base material 2: Weld metal 3: Backing material
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上月 映野 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB06 DB03 EA07 4E084 AA02 AA03 AA04 AA39 BA16 BA20 BA29 CA11 CA13 CA18 CA23 CA24 CA25 DA10 FA02 GA04 GA10 HA03 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Kozuki Eino 100-1 Urakawachi, Miyama-ji, Fujisawa-shi, Kanagawa Prefecture F-term in Kobe Steel Fujisawa Works (reference) 4E001 AA03 BB06 DB03 EA07 4E084 AA02 AA03 AA04 AA39 BA16 BA20 BA29 CA11 CA13 CA18 CA23 CA24 CA25 DA10 FA02 GA04 GA10 HA03
Claims (3)
金を外皮とするＮｉ基合金フラックス入りワイヤにおい
て、内包するフラックスの充填率がワイヤ全重量に対し
て１５乃至３６重量％であり、フラックス組成が、ワイ
ヤ全重量に対して、ＴｉＯ2：２乃至１０重量％、Ｓｉ
Ｏ2：０．１乃至３重量％、ＺｒＯ2：０．４乃至４重量
％、Ｌｉ、Ｎａ及びＫ化合物からなる群から選択された
少なくとも１種：Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ換算値の総量で０．０
１乃至０．４重量％、金属成分：総量で１乃至２５重量
％、スラグ成分：総量で４乃至１５重量％を含有し、Ａ
ｌ2Ｏ3、炭酸塩、Ｆｅ酸化物及びＭｎ酸化物を実質上含
まないことを特徴とするＮｉ基合金フラックス入りワイ
ヤ。In a Ni-based alloy flux-cored wire having a Ni-based alloy containing Nb and / or Mn as a shell, the filling rate of the contained flux is 15 to 36% by weight based on the total weight of the wire. The composition is as follows: TiO 2 : 2 to 10% by weight based on the total weight of the wire;
O 2 : 0.1 to 3% by weight, ZrO 2 : 0.4 to 4% by weight, at least one selected from the group consisting of Li, Na and K compounds: 0 in terms of the total amount of Li, Na and K conversion values .0
1 to 0.4% by weight, metal component: 1 to 25% by weight in total, slag component: 4 to 15% by weight in total,
A flux cored Ni-base alloy wire substantially free of l 2 O 3 , carbonate, Fe oxide and Mn oxide.
びＣｅからなる群から選択された少なくとも１種の希土
類金属の化合物をＹ、Ｌａ及びＣｅの希土類金属換算値
の総量で０．４重量％以下含有することを特徴とする請
求項１に記載のＮｉ基合金フラックス入りワイヤ。2. The method according to claim 1, wherein the compound of at least one rare earth metal selected from the group consisting of Y, La and Ce is added to the total weight of the wire in terms of the rare earth metal equivalent of Y, La and Ce. The Ni-based alloy flux-cored wire according to claim 1, wherein the content of the Ni-based alloy flux-cored wire is less than or equal to% by weight.
１０重量％以下、Ｓを０．０１５重量％以下、Ｂｉを
０．００５重量％以下及びＢを０．００３重量％以下に
規制することを特徴とする請求項１又は２に記載のＮｉ
基合金フラックス入りワイヤ。3. Further, P is set to 0.0 with respect to the total weight of the wire.
The Ni according to claim 1 or 2, wherein the Ni content is regulated to 10% by weight or less, S to 0.015% by weight or less, Bi to 0.005% by weight or less, and B to 0.003% by weight or less.
Base alloy flux cored wire.
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|---|---|---|---|
| JP15438199A JP2000343276A (en) | 1999-06-01 | 1999-06-01 | Ni-BASED ALLOY FLUX-CORED WIRE |
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