JP2000336452A - Steel for working - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain excellent workability in the steel even in the case steel made by an electric furnace in which the intrusion of tramp elements is inevitable is used by allowing it to have a specified compsn. contg. Ti and/or Nb and suppressing the content of N to a specified range. SOLUTION: This steel contains prescribed amounts of C, Si, Mn, P, Al, S and O and inevitably contains, by mass, <=1.5% Cu and <=2.0% Ni as tramp elements. The steel is added with Ti and/or Nb by 0.001 to 0.10%, and moreover, the content of N is suppressed to the range of 0.0040 to 0.0090%. Both Ti and Nb precipitately fix solid solutions C and N in the steel as carbonitrides to reduce them and prevent deterioration in its workability caused by the solid solutions C and N. On the other hand, there is a need of allowing TiN to exist by a suitable amt. for more effectively forming the 111} recrystallized texture, and therefore, N is contained by a relatively large amt. so as to be controlled to the above range.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、加工用鋼に関し、
特に、CuやNi等のトランプエレメントの混入が不可避な
電気炉製鋼法を利用した場合においても、優れた加工性
を有する鋼材を安定して得ようとするものである。な
お、本発明において加工用鋼とは、素材である鋼片は勿
論のこと、加工用熱延鋼板、加工用冷延鋼板および加工
用表面処理鋼板等の各種加工用鋼板を含むものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to working steel,
In particular, the present invention is intended to stably obtain a steel material having excellent workability even when an electric furnace steelmaking method in which mixing of trump elements such as Cu and Ni is inevitable is used. In the present invention, the working steel includes not only a steel slab as a raw material but also various working steel sheets such as a hot-rolled steel sheet for working, a cold-rolled steel sheet for working, and a surface-treated steel sheet for working.

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、世界的規模で電気炉が建設され、
棒鋼等の生産に貢献している。また、最近では、電気炉
材の一部は、熱延鋼板や冷延鋼板、表面処理鋼板等の薄
板の分野にも進出している。しかしながら、電気炉材で
は、トランプエレメントと呼称される不純物元素の混入
が避けられず、かかるトランプエレメントに起因して機
械的性質が制限されたり、内部品質および表面品質が劣
化することから、自動車用鋼板に代表されるいわゆる高
級薄鋼板に充当されることはなく、薄板分野とはいって
もその用途は一般的な汎用品に制限されているのが現状
である。従って、高級薄鋼板の分野は、依然として高炉
−転炉プロセスの独壇場となっている。2. Description of the Related Art In recent years, electric furnaces have been constructed worldwide.
It contributes to the production of steel bars. Recently, some electric furnace materials have entered the field of thin sheets such as hot-rolled steel sheets, cold-rolled steel sheets, and surface-treated steel sheets. However, in the electric furnace material, the incorporation of an impurity element called a trump element is inevitable, and the mechanical properties are limited or the internal quality and surface quality are deteriorated due to the tramp element. It is not applied to so-called high-grade thin steel sheets typified by steel sheets, and its use is currently limited to general-purpose products even in the field of thin sheets. Therefore, the field of high-grade steel sheets is still the dominant blast furnace-converter process.

【０００３】現在、我が国はもとより、全世界的な市場
ニーズから、高級鋼を含む多くの種類の鋼材を、より少
ない投資で製造し得る技術の開発が熱望されている。と
ころが、上述したように、高級鋼の製造プロセスは高炉
−転炉プロセスでなければならないとなると、その設備
建設には多大の投資が必要となる。この点、高級鋼の製
造が電気炉等のコンパクトな設備で製造可能となれば、
その効果は計り知れない。[0003] At present, not only in Japan, but also from worldwide market needs, there is an aspiration for the development of a technology capable of producing many types of steel materials including high-grade steel with less investment. However, as described above, if the production process of high-grade steel must be a blast furnace-converter process, a large investment is required for the construction of the equipment. In this regard, if the production of high-grade steel becomes possible with compact facilities such as electric furnaces,
The effect is immense.

【０００４】さて、従来から、上記したような高級薄鋼
板の製造技術については種々の提案がなされている（例
えば、特公昭44-18066号公報、特公昭53-12889号公報お
よび特公平３-56301号公報など）が、これらの技術はい
ずれも、Ｃ，Ｎを可能な限り低減しようとするものであ
り、また鉄スクラップの再利用時に混入が不可避なCuお
よびNi等のトランプエレメントについては何ら考慮が払
われていない。ここに、鉄スクラップの再利用のため
に、電気炉などを利用した場合、鋼中のＮは 0.004mass
％以上の高いレベルとなる。また、鉄スクラップに含有
されるCu, Ni等のトランプエレメントは精錬時に除去す
ることが困難なため、鋼中に残留する。このため、従
来、加工性に優れ表面美麗な熱延鋼板、冷延鋼板ならび
に表面処理鋼板を製造するためには、原料に溶銑を使用
し、転炉−真空脱ガス−熱延−冷延というプロセスをと
ることによってＣ，Ｎを極力低減し、さらにトランプエ
レメントの混入を極力抑制する方法が採用されてきた。[0004] Conventionally, various proposals have been made for the above-described high-grade thin steel sheet manufacturing technology (for example, Japanese Patent Publication No. 44-18066, Japanese Patent Publication No. 53-12889, and Japanese Patent Publication No. No. 56301), however, all of these technologies aim to reduce C and N as much as possible, and do not include any Trump elements such as Cu and Ni which are unavoidable when steel scrap is reused. No consideration has been given. Here, when an electric furnace or the like is used to reuse iron scrap, N in steel is 0.004 mass
% Or higher. Trump elements such as Cu and Ni contained in iron scrap are difficult to remove during refining and remain in steel. For this reason, conventionally, in order to produce a hot-rolled steel sheet, a cold-rolled steel sheet and a surface-treated steel sheet with excellent workability and a beautiful surface, hot metal is used as a raw material, and the process is called converter-vacuum degassing-hot rolling-cold rolling. A method has been adopted in which C and N are reduced as much as possible by taking a process, and furthermore, the mixing of playing card elements is suppressed as much as possible.

【０００５】しかしながら、一方で、トランプエレメン
トを含む電気炉鋼から加工性に優れた熱延鋼板、冷延鋼
板および表面処理鋼板を製造しようとする技術もいくつ
か提案されている。例えば、特開平６−235047号公報に
は、高Ｎ含有鋼であっても非時効性かつ冷間プレス加工
性に優れた冷延鋼板を製造する技術が提案されている。
しかしながら、上記の冷延鋼板は 0.005mass％以上と多
量のＣを含有していることもあって、トランプエレメン
トを比較的多量に含有する場合（例えば本発明鋼＃Ｄ−
２,＃Ｄ−５）には、1.60〜1.78程度のｒ値しか得られ
ず、十分な深絞り性を有しているとは言えない。また、
特開平４−371528号公報には、深絞り用冷延鋼板を製造
する技術が提案されているが、実質的な鋼のＮ含有量は
0.0025mass％以下であって電気炉鋼中に存在するＮ含有
量よりも低いレベルの鋼しか取り扱っておらず、また得
られる冷延鋼板のｒ値も1.85以下であって、十分な深絞
り性を有しているとは言い難い。さらに、特開平７−11
8795号公報には、加工性に優れた冷延鋼板の製造技術が
提案されているが、実質的なＣ含有量が0.03mass％以上
と多いため、得られるｒ値も1.83以下であり、やはり十
分な深絞り性を有しているとは言い難い。その他、特開
平７−157840号公報には、溶接性に優れた熱延鋼板の製
造方法が提案されているが、Ｃ含有量が0.01mass％以上
であるため、やはり十分な加工性は望み難い。上述した
とおり、これまでにも、トランプレメントを含む電気炉
鋼から、加工性に優れた熱延鋼板、冷延鋼板および表面
処理鋼板を製造する技術はいくつか提案されているが、
いずれも十分な加工性を有しているとは言い難く、その
改善が強く望まれていた。However, on the other hand, there have been proposed some techniques for producing a hot-rolled steel sheet, a cold-rolled steel sheet, and a surface-treated steel sheet having excellent workability from an electric furnace steel including a playing card element. For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-235047 proposes a technique for producing a cold-rolled steel sheet which is non-ageing and excellent in cold press workability even with a high N content steel.
However, since the cold-rolled steel sheet contains a large amount of C of 0.005 mass% or more, the steel sheet contains a relatively large amount of the Trump element (for example, the steel # D-
2, # D-5) has an r value of only about 1.60 to 1.78, and cannot be said to have sufficient deep drawability. Also,
Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-371528 proposes a technique for producing a cold-rolled steel sheet for deep drawing, but the substantial N content of the steel is as follows.
Only 0.0025 mass% or less of steel with a level lower than the N content present in electric furnace steel is handled, and the r-value of the obtained cold rolled steel sheet is 1.85 or less, and sufficient deep drawability is obtained. It is hard to say that it has. Further, Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 7-11
No. 8795 proposes a technology for manufacturing a cold-rolled steel sheet having excellent workability. However, since the substantial C content is as large as 0.03 mass% or more, the obtained r value is also 1.83 or less. It is hard to say that it has sufficient deep drawability. In addition, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-157840 proposes a method for producing a hot-rolled steel sheet having excellent weldability. However, since the C content is 0.01 mass% or more, sufficient workability cannot be expected. . As described above, some techniques have been proposed to produce hot-rolled steel sheets, cold-rolled steel sheets, and surface-treated steel sheets with excellent workability from electric furnace steel including tramplement.
It is hard to say that each of them has sufficient workability, and improvement thereof has been strongly desired.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の要望
に有利に応えるもので、トランプエレメントの混入が不
可避な電気炉製鋼法を利用した場合であっても、ｒ値が
1.85を超える優れた加工性を有する加工用鋼を提案する
ことを目的とする。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention advantageously meets the above-mentioned demands. Even when an electric furnace steelmaking method in which mixing of trump elements is inevitable is used, the r value is reduced.
The purpose is to propose a working steel with excellent workability exceeding 1.85.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成すべく、鋭意検討を重ねた結果、鋼中にCu
やNi等のトランプエレメントを含有する場合には、ｒ値
に及ぼすＣやＮの影響が、かようなトランプエレメント
を含有しない従来の清浄鋼の場合とはかなり異なること
の知見を得た。すなわち、ＣおよびＮは、TiＣ，TiＮ等
の炭窒化物の形でｒ値に影響を及ぼしていると考えられ
るが、かかる炭窒化物の｛１１１｝再結晶集合組織の形
成に及ぼす挙動は従来とは異なり、TiＣは従来同様少な
い方がいいものの、TiＮについては従来とは逆にむしろ
ある程度の量を残留させた方が良好な結果が得られるこ
とが新たに究明されたのである。この発明は、上記の知
見に立脚するのものである。Means for Solving the Problems Now, the inventors of the present invention have conducted intensive studies in order to achieve the above object, and have found that Cu
It has been found that the effect of C and N on the r value is significantly different from the case of a conventional clean steel not containing such a trump element when a trump element such as Ni or Ni is contained. That is, C and N are considered to affect the r-value in the form of carbonitrides such as TiC and TiN. However, the behavior of carbonitrides on the formation of {111} recrystallized texture is conventionally known. Unlike the conventional case, it is better to have a smaller amount of TiC, but it has been newly found that a better result can be obtained by leaving a certain amount of TiN. The present invention is based on the above findings.

【０００８】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 １． Ｃ：0.0050mass％以下、Si：1.5 mass％以下、M
n：1.5 mass％以下、Ｐ：0.10mass％以下、Al：0.10mas
s％以下、Ｓ：0.020 mass％以下、Ｏ：0.01mass％以下
を含み、かつトランプエレメントとしてCu：1.5 mass％
以下、Ni：2.0 mass％以下を不可避に含有する加工用鋼
において、Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％を
含有させると共に、Ｎ：0.0040〜0.0090mass％の範囲に
抑制したことを特徴とする加工用鋼。That is, the gist of the present invention is as follows. 1. C: 0.0050 mass% or less, Si: 1.5 mass% or less, M
n: 1.5 mass% or less, P: 0.10 mass% or less, Al: 0.10 mass
s% or less, S: 0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, and Cu: 1.5 mass% as a playing element
Hereinafter, in a working steel inevitably containing Ni: 2.0 mass% or less, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%, and N: 0.0040 to 0.0090 mass%. Working steel.

【０００９】２．上記１において、鋼組成がＣ：0.0050
mass％以下、Si：0.5 mass％以下、Mn：0.5 mass％以
下、Ｐ：0.06mass％以下、Al：0.10mass％以下、Ｓ：0.
020 mass％以下、Ｏ：0.01mass％以下、Ｎ：0.0040〜0.
0090mass％、Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％
を含み、かつトランプエレメントとしてCu：1.5 mass％
以下、Ni：2.0 mass％以下を含有する組成になる、加工
用鋼板。[0009] 2. In the above item 1, the steel composition is C: 0.0050
mass% or less, Si: 0.5 mass% or less, Mn: 0.5 mass% or less, P: 0.06 mass% or less, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.
020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040-0.
0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%
And 1.5% by mass of Cu as a playing card element
Hereinafter, a steel sheet for processing having a composition containing Ni: 2.0 mass% or less.

【００１０】３．上記１において、鋼組成がＣ：0.0050
mass％以下、Si：0.2 mass％以下、Mn：0.2 mass％以
下、Ｐ：0.10mass％以下、Al：0.10mass％以下、Ｓ：0.
020 mass％以下、Ｏ：0.01mass％以下、Ｎ：0.0040〜0.
0090mass％、Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％
を含み、かつトランプエレメントとしてCu：1.5 mass％
以下、Ni：2.0 mass％以下を含有する組成になる、高加
工性軟鋼板。[0010] 3. In the above item 1, the steel composition is C: 0.0050
mass% or less, Si: 0.2 mass% or less, Mn: 0.2 mass% or less, P: 0.10 mass% or less, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.
020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040-0.
0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%
And 1.5% by mass of Cu as a playing card element
Hereinafter, a highly workable mild steel sheet having a composition containing Ni: 2.0 mass% or less.

【００１１】４．上記１において、鋼組成がＣ：0.0050
mass％以下、Si：1.0 mass％以下、Mn：0.10〜0.60mass
％、Ｐ：0.02〜0.10mass％、Al：0.10mass％以下、Ｓ：
0.020 mass％以下、Ｏ：0.01mass％以下、Ｎ：0.0040〜
0.0090mass％、Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass
％を含み、かつトランプエレメントとしてCu：1.5 mass
％以下、Ni：2.0 mass％以下を含有する組成になる、加
工用高強度鋼板。4. In the above item 1, the steel composition is C: 0.0050
mass% or less, Si: 1.0 mass% or less, Mn: 0.10 to 0.60 mass
%, P: 0.02 to 0.10 mass%, Al: 0.10 mass% or less, S:
0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040 ~
0.0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass
% And Cu: 1.5 mass as a playing card element
%, Ni: 2.0 mass% or less.

【００１２】５．上記１，２，３または４において、Ｃ
量が0.0028mass％以下である加工用鋼。5. In the above 1, 2, 3 or 4, C
Processing steel with an amount of 0.0028 mass% or less.

【００１３】６．上記１，２，３，４または５におい
て、鋼組成がさらにＢ：0.0100mass％以下を含有するも
のである加工用鋼板。6. In the above 1, 2, 3, 4 or 5, a steel sheet for processing, wherein the steel composition further contains B: 0.0100 mass% or less.

【００１４】７．上記２，３，５または６において、Mn
量を0.05mass％以下に調整したことを特 徴とする加工
用鋼板。7. In the above 2, 3, 5 or 6, Mn
A processing steel sheet characterized in that the amount has been adjusted to 0.05 mass% or less.

【００１５】[0015]

【発明の実施の形態】以下、この発明の基礎となった実
験結果について説明する。 Ｃ：0.0010〜0.0130mass％、Si：0.02mass％、Mn：0.03
mass％、Ｐ：0.01mass％、Ｓ：0.010 mass％、Al：0.03
mass％、Ｎ：0.0020〜0.0130mass％、Ti：0.03〜0.10ma
ss％、Cu：0.8 mass％、Ni：1.0 mass％を含有し、残部
は実質的にFeの組成になるシートバーを、1050℃に加熱
−均熱後、 890℃の仕上げ温度で熱間圧延したのち、 6
00℃でコイルに巻取り、１時間のセルフテンパリング処
理を施した。ついで、圧下率：80％で冷間圧延を行った
のち、 830℃, 20秒の再結晶焼鈍を施した。かくして得
られた冷延板のｒ値に及ぼすＣおよびＮ含有量の影響に
ついて調べた結果を、図１に示す。なおｒ値は、JIS ５
号引張試験片にて測定し、圧延方向（Ｌ方向）、圧延方
向に直角方向（Ｃ方向）、圧延方向に対し45°方向（Ｄ
方向）の平均値を ｒ＝（ｒ_L ＋２ｒ_D ＋ｒ_C ）／４ として求めた。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, experimental results on which the present invention is based will be described. C: 0.0010 to 0.0130 mass%, Si: 0.02 mass%, Mn: 0.03
mass%, P: 0.01 mass%, S: 0.010 mass%, Al: 0.03
mass%, N: 0.0020-0.0130 mass%, Ti: 0.03-0.10ma
Heat the sheet bar containing ss%, Cu: 0.8 mass%, Ni: 1.0 mass% and substantially the composition of Fe to 1050 ° C-soaking, then hot rolling at a finishing temperature of 890 ° C After that, 6
It was wound around a coil at 00 ° C. and subjected to a one-hour self-tempering treatment. Next, cold rolling was performed at a rolling reduction of 80%, followed by recrystallization annealing at 830 ° C. for 20 seconds. FIG. 1 shows the results of examining the effect of the C and N contents on the r value of the thus obtained cold rolled sheet. The r value is JIS 5
Roll direction (L direction), direction perpendicular to the rolling direction (C direction), 45 ° direction to the rolling direction (D
Direction) was determined as r = (r _L + 2r _D + r _C ) / 4.

【００１６】同図に示したとおり、冷延板のｒ値はＣお
よびＮ量に強く依存し、Ｃ≦0.0050mass％でかつＮ：0.
0040〜0.0090mass％とすることにより、1.85を超える高
いｒ値が得られた。ここに、ｒ値に及ぼすＣおよびＮ含
有量の影響は、TiＣ, TiＮ等の炭窒化物の形成に起因し
ていると考えられる。すなわち、Cu, Ni等のトランプエ
レメントを含有する鋼においては、トランプエレメント
を含まない清浄鋼に比べて、冷延板の｛１１１｝再結晶
集合組織形成に及ぼす上記炭窒化物の挙動が異なり、Ti
Ｃは少ない方が良いものの、TiＮはむしろ適量、鋼中に
存在する方が｛１１１｝再結晶集合組織形成には有利で
あることが判明したのである。そしてこの効果は、Ｃ含
有量が0.0050mass％以下でかつ、Ｎ含有量が0.0040〜0.
0090mass％の範囲にあるときに、とりわけ有利に発揮さ
れるのである。As shown in the figure, the r-value of the cold-rolled sheet strongly depends on the amounts of C and N, and C ≦ 0.0050 mass% and N: 0.
By setting the content to 0040 to 0.0090 mass%, a high r value exceeding 1.85 was obtained. Here, it is considered that the influence of the C and N contents on the r value is caused by the formation of carbonitrides such as TiC and TiN. That is, in the steel containing Trump elements such as Cu and Ni, the behavior of the carbonitride on the {111} recrystallization texture formation of the cold-rolled sheet is different from that of the clean steel not containing the Trump elements, Ti
It has been found that the smaller the C content, the better the TiN, but the proper amount of TiN present in the steel is advantageous for {111} recrystallization texture formation. This effect is obtained when the C content is 0.0050 mass% or less and the N content is 0.0040 to 0.4%.
It is particularly advantageous when it is in the range of 0090 mass%.

【００１７】次に、本発明において、鋼の成分組成を上
記の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.0050mass％以下 Ｃは、本発明において重要な成分であり、前掲図１に示
したとおり、1.85を超えるｒ値を確保するには、その含
有量は0.0050mass％以下とする必要がある。なお、特に
好ましい範囲は0.0028mass％以下であり、この範囲でｒ
＞2.1 という一層優れた深絞り性を得ることができる。Next, the reason why the composition of the steel is limited to the above range in the present invention will be described. C: 0.0050 mass% or less C is an important component in the present invention, and as shown in FIG. 1 described above, its content needs to be 0.0050 mass% or less in order to secure an r value exceeding 1.85. . A particularly preferred range is 0.0028 mass% or less.
> 2.1 can be obtained.

【００１８】Si：1.5 mass％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加される。しかしながら、含有量が 1.5mass％を
超えると加工性が劣化するので 1.5mass％以下に限定し
た。なお、熱延板等の加工用鋼板における好適含有量は
0.5mass％以下であり、また高加工性軟鋼板におけるそ
れは 0.2mass％以下、加工用高強度鋼板におけるそれは
1.0mass％以下である。Si: 1.5 mass% or less Si has an effect of strengthening steel, and is added in a necessary amount according to a desired strength. However, if the content exceeds 1.5 mass%, workability deteriorates, so the content was limited to 1.5 mass% or less. The preferred content of steel sheets for processing such as hot rolled sheets is
0.5 mass% or less, and that of high workability mild steel sheet is 0.2 mass% or less.
1.0 mass% or less.

【００１９】Mn：1.5 mass％以下 Mnは、Si同様、鋼を強化する作用があり、所望の強度に
応じて必要量添加されるが、含有量が 1.5mass％を超え
ると加工性が劣化するので 1.5mass％以下に限定した。
なお、熱延板等の加工用鋼板における好適含有量は 0.5
mass％以下であり、また高加工性軟鋼板におけるそれは
0.2mass％以下、加工用高強度鋼板におけるそれは0.10
〜0.60mass％である。また、従来、Ｓによる熱間脆性を
防止するためにMnの添加が必要とされたが、本発明では
鋼中ＳはTiＳとして析出固定されるので、Mnは高強度化
の目的のためのみに添加される。従って、高強度よりも
むしろさらなる加工性が要求される場合には、Mn含有量
を0.05mass％以下程度に低減することは有利である。Mn: 1.5 mass% or less Mn has the effect of strengthening steel like Si, and is added in a necessary amount depending on the desired strength. However, if the content exceeds 1.5 mass%, workability is deteriorated. Therefore, it was limited to 1.5 mass% or less.
The preferred content of steel sheets for processing such as hot rolled sheets is 0.5
mass% or less.
0.2 mass% or less, that of high-strength steel sheet for processing is 0.10%
~ 0.60 mass%. Conventionally, addition of Mn was required to prevent hot embrittlement due to S, but in the present invention, S in steel is precipitated and fixed as TiS, so Mn is used only for the purpose of increasing strength. Is added. Therefore, when further workability is required rather than high strength, it is advantageous to reduce the Mn content to about 0.05 mass% or less.

【００２０】Ｐ：0.10mass％以下 Ｐも、鋼を強化する作用があるため、所望の強度に応じ
て必要量添加されるが、含有量が0.10mass％を超えと加
工性および脆性が劣化するので0.10mass％以下に限定し
た。なお、熱延板等の加工用鋼板における好適含有量は
0.06mass％以下であり、また高加工性軟鋼板におけるそ
れは0.10mass％以下、加工用高強度鋼板におけるそれは
0.02〜0.10mass％である。P: 0.10 mass% or less P also has the effect of strengthening steel, so that a necessary amount is added depending on the desired strength. However, if the content exceeds 0.10 mass%, workability and brittleness deteriorate. Therefore, it was limited to 0.10 mass% or less. The preferred content of steel sheets for processing such as hot rolled sheets is
0.06 mass% or less, and that of high workability mild steel sheet is 0.10 mass% or less.
0.02 to 0.10 mass%.

【００２１】Ｓ：0.020 mass％以下 Ｓは、鋼中含有量が増加すると赤熱脆性を生じ、割れを
発生させる。このため従来は、前述したとおりMnＳを形
成させることにより、かような熱間脆性を防止してきた
が、本発明では鋼中Ｓの大部分はTiＳとして析出固定す
る。しかしながら、あまりに多量のＳの含有はやはり好
ましくないので、 0.020mass％以下に限定した。S: not more than 0.020 mass% When S content increases in steel, it causes red hot embrittlement and cracks. For this reason, conventionally, such hot embrittlement has been prevented by forming MnS as described above, but in the present invention, most of S in steel is precipitated and fixed as TiS. However, too large amounts of S are still unfavorable, so the content was limited to 0.020 mass% or less.

【００２２】Al：0.10mass％以下 Alは、脱酸のみならず、炭窒化物形成元素の歩留り向上
のためにも有効に寄与するが、0.10mass％を超えて添加
してもその効果は飽和に達し、むしろ加工性の劣化を招
くので、0.10mass％以下に限定した。Al: 0.10 mass% or less Al contributes not only to deoxidation but also to the improvement of the yield of carbonitride-forming elements, but the effect is saturated even if added in excess of 0.10 mass%. , And rather causes deterioration of workability, so the content is limited to 0.10 mass% or less.

【００２３】Ｏ：0.01mass％以下 Ｏは、少なければ少ないほど加工性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.01mass％以下ではさほどの悪影
響はないので、0.01mass％以下に限定した。O: 0.01 mass% or less O is preferable because the smaller the amount of O, the better the workability. However, if the content of O is 0.01 mass% or less, there is no significant adverse effect, so the O content is limited to 0.01 mass% or less.

【００２４】Ｎ：0.0040〜0.0090mass％Ｎは、本発明に
おいてとくに重要な成分であり、その含有量を0.0040〜
0.0090mass％の範囲に制限することが肝要である。とい
うのは、前述したとおり、鋼中にCuやNi等のトランプエ
レメントを含有する場合には、ｒ値に及ぼすＮの影響が
従来とは異なり、｛１１１｝再結晶集合組織をより効果
的に形成させるためには、TiＮを適量存在させることが
不可欠だからである。このため、Ｎについては、従来の
加工用鋼に比べるとかなり多めの、上記の範囲で含有さ
せるものとしたのである。N: 0.0040 to 0.0090 mass% N is a particularly important component in the present invention, and its content is 0.0040 to 0.0090 mass%.
It is important to limit the range to 0.0090 mass%. This is because, as described above, when steel contains Trump elements such as Cu and Ni, the effect of N on the r value is different from the conventional one, and the {111} recrystallization texture can be more effectively reduced. This is because, in order to form TiN, it is essential that a proper amount of TiN be present. Therefore, N is contained in the above range, which is considerably larger than that of conventional working steel.

【００２５】Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10％ TiおよびNbはいずれも、本発明において重要な元素であ
り、鋼中の固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として析出固定させて
低減し、固溶Ｃ，Ｎによる加工性の劣化を防止する効果
がある。また、適量の窒化物を残存させることにより、
ｒ値の向上にも有効に寄与する。しかしながら、含有量
が 0.001mass％未満ではその添加効果に乏しく、一方0.
10mass％を超えて添加してもそれ以上の効果は得られ
ず、逆に加工性劣化につながるので、 0.001〜0.10mass
％の範囲に限定した。なお、Tiが鋼中Ｎ，ＳとTiＮ, Ti
Ｓを形成し、それら析出物を介して深絞り性に有利な
｛１１１｝再結晶集合組織の形成に有利に寄与するため
には、下記式を満足する範囲で含有させることが好まし
い。 Ti/48−（Ｎ/14 ＋Ｓ^* /32)≧Ｃ/12 （ただしＳ^* ＝32
（Ｓ/32 −0.3 Mn/55)Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10% Both Ti and Nb are important elements in the present invention, and C and N in the steel are precipitated and fixed as carbonitride to reduce the solid solution C and N. This has the effect of preventing workability from deteriorating due to dissolved C and N. Also, by leaving an appropriate amount of nitride,
It also effectively contributes to the improvement of the r value. However, if the content is less than 0.001 mass%, the effect of the addition is poor.
If more than 10 mass% is added, no further effect will be obtained, and conversely, it will lead to deterioration of workability, so 0.001 ~ 0.10mass
%. Note that Ti is N, S and TiN, Ti in steel.
In order to form S and to advantageously contribute to the formation of {111} recrystallized texture that is advantageous for deep drawability through these precipitates, it is preferable to contain S in the range satisfying the following formula. Ti / 48− (N / 14 + S ^* / 32) ≧ C / 12 (However, S ^* = 32
(S / 32 −0.3 Mn / 55)

【００２６】Cu：1.5 mass％以下 Cuは、鉄スクラップを再利用する際には除去困難な元素
であり、従来は加工性の面からは好ましくない元素とさ
れてきた。しかしながら、上述したとおり、本発明に従
って鋼中Ｃ，Ｎ量を調整してやれば、含有量が 1.5mass
％以下ではさほど加工性に悪影響を及ぼさず、むしろ熱
延板の結晶粒微細化に有効に寄与する。そこで、本発明
では 1.5mass％以下に限定した。なお、鉄スクラップを
再利用した場合、少なくとも0.02mass％程度のCuは不可
避に混入する。Cu: 1.5 mass% or less Cu is an element that is difficult to remove when recycling iron scrap, and has conventionally been considered to be an undesirable element from the viewpoint of workability. However, as described above, if the C and N contents in steel are adjusted according to the present invention, the content becomes 1.5 mass%.
% Or less does not significantly affect the workability, but rather contributes effectively to the refinement of the crystal grains of the hot-rolled sheet. Therefore, in the present invention, the content is limited to 1.5 mass% or less. When iron scrap is reused, at least about 0.02 mass% of Cu is inevitably mixed.

【００２７】Ni：2.0 mass％以下 Niも、Cuと同様、鉄スクラップを再利用する際に除去困
難な元素であるが、含有量が 2.0mass％以下では、さほ
ど加工性に悪影響を及ぼさず、むしろ熱延板の結晶粒微
細化に有効なので、 2.0mass％以下に限定した。なお、
このNiの不可避混入量の下限は0.02mass％程度である。Ni: 2.0 mass% or less Ni, like Cu, is an element that is difficult to remove when recycling iron scrap, but if the content is 2.0 mass% or less, it does not significantly affect workability. Rather, it is effective in refining the crystal grains of the hot-rolled sheet. In addition,
The lower limit of the inevitable mixing amount of Ni is about 0.02 mass%.

【００２８】以上、本発明における必須成分について説
明したが、本発明は、上記のような成分を含有する限り
成立するもので、その他の元素の添加を否定するもので
はない。すなわち、加工用鋼として通常添加される成分
であれば、上記以外の元素の添加を許容するものであ
る。かかる許容成分としては、例えばＢが考えられ、そ
の好適含有量は次のとおりである。As described above, the essential components in the present invention have been described. However, the present invention can be realized as long as the above components are contained, and does not deny the addition of other elements. That is, as long as it is a component normally added as a working steel, the addition of elements other than those described above is permitted. As such an acceptable component, for example, B can be considered, and its preferable content is as follows.

【００２９】Ｂ：0.01mass％以下 Ｂは、耐２次加工性の改善に有効に寄与する元素であ
る。しかしながら、含有量があまりに多いと加工性の劣
化を招くので、添加する場合には0.01mass％以下とする
ことが好ましい。B: 0.01 mass% or less B is an element which effectively contributes to improvement of secondary workability. However, if the content is too large, the workability is degraded. Therefore, when added, the content is preferably 0.01 mass% or less.

【００３０】また、トランプエレメントについても、同
様で、Cu，Ni以外にも、以下のようなトランプエレメン
トの混入も許容するものである。 Cr≦1.0 mass％、Mo≦0.5 mass％ CrおよびMoはそれぞれ、CuやNiと同様、上記の範囲で加
工性に悪影響を及ぼさず、むしろ熱延板の結晶粒微細化
に有効に寄与する。なお、Crの不可避混入量の下限は0.
02mass％、またMoのそれは 0.005mass％程度である。[0030] The same applies to the trump element, and the following tramp elements are allowed to be mixed in addition to Cu and Ni. Cr ≦ 1.0 mass%, Mo ≦ 0.5 mass% Each of Cr and Mo, like Cu and Ni, does not adversely affect the workability in the above range, but rather effectively contributes to the refinement of the crystal grains of the hot-rolled sheet. The lower limit of the inevitable mixing amount of Cr is 0.
02 mass% and that of Mo is about 0.005 mass%.

【００３１】Sb≦0.01mass％, Sn≦0.1 mass％, Ｖ≦0.
01mass％, Zn≦0.01mass％, Co≦0.1mass％ Sb, Sn, Ｖ, ZnおよびCoはいずれも、上記の範囲であれ
ば加工性に悪影響を及ぼすことはなく、むしろ熱延板お
よび冷延板の表面の美麗さに有効に寄与する。この理由
は明確ではないが、微量元素が熱延巻取り時に表面濃化
することによるものと考えられる。なお、上記の効果を
発揮させるためには、Sb：0.0005〜0.01mass％, Sn：0.
001 〜0.1 mass％, Ｖ：0.0001〜0.01mass％, Zn：0.00
05〜0.01mass％, Co：0.0005〜0.1 mass％の添加が好ま
しい。Sb ≦ 0.01 mass%, Sn ≦ 0.1 mass%, V ≦ 0.
01 mass%, Zn ≦ 0.01 mass%, Co ≦ 0.1 mass% Sb, Sn, V, Zn and Co do not adversely affect the workability within the above range, and rather, do not affect hot-rolled sheets and cold-rolled sheets. Effectively contributes to the beauty of the board surface. Although the reason for this is not clear, it is considered that trace elements are concentrated on the surface during hot rolling and winding. In order to exhibit the above effects, Sb: 0.0005 to 0.01 mass%, Sn: 0.
001 to 0.1 mass%, V: 0.0001 to 0.01 mass%, Zn: 0.00
It is preferable to add 0.05 to 0.01 mass% and Co: 0.0005 to 0.1 mass%.

【００３２】次に、本発明の好適製造方法について説明
する。本発明は、電気炉−真空脱ガスプロセスによって
加工用鋼を溶製する。まず、電気炉段階における必要鋼
組成および出鋼温度について述べると次のとおりであ
る。 Ｃ：0.03〜0.10mass％、 出鋼段階におけるＣ量が0.03mass％を下回ると、歩留り
等経済上好ましくないだけでなく、鋼中への吸窒が激し
くなって、後工程の真空脱ガスプロセスにおいてもＮ≦
0.0090mass％の達成が困難となり、一方0.10mass％を超
えて多量に存在すると真空脱ガス処理において所望のレ
ベルまでの脱炭が困難となる。Next, a preferred production method of the present invention will be described. The present invention melts working steel by an electric furnace-vacuum degassing process. First, the necessary steel composition and tapping temperature in the electric furnace stage are described as follows. C: 0.03 to 0.10 mass%, If the amount of C in the tapping stage is less than 0.03 mass%, not only is it economically unfavorable, such as yield, but nitrogen absorption into the steel becomes severe, and the vacuum degassing process in the subsequent process Also N ≦
It is difficult to achieve 0.0090 mass%, while if it is present in a large amount exceeding 0.10 mass%, it becomes difficult to decarburize to a desired level in vacuum degassing.

【００３３】Cu：1.5 mass％以下、Ni：2.0 mass％以
下、 これらの元素は鉄スクラップから不可避に混入するもの
であるが、その混入量があまりに多いと、鋼中ＣやＮを
適正な範囲に制御しても所望の効果が得られないので、
それぞれ上記の範囲に制限した。なお、CuやNiは、一旦
混入するとその除去は難しいので、使用スクラップの品
位を調整することにより、上記の範囲に制御する必要が
ある。Cu: 1.5 mass% or less, Ni: 2.0 mass% or less. These elements are unavoidably mixed from the iron scrap, but if the mixing amount is too large, C and N in the steel are in an appropriate range. The desired effect cannot be obtained even if
Each was restricted to the above range. Once Cu and Ni are mixed in, it is difficult to remove them. Therefore, it is necessary to control the scrap within the above range by adjusting the grade of the used scrap.

【００３４】Ｓ：0.020 mass％以下、 Ｓも、後続の真空脱ガス処理では、低減が難しいので、
この溶製段階で0.020mass％以下まで低減しておく必要
がある。なお、電気炉内での脱硫が難しい場合には、出
鋼後、真空脱ガス炉への移行に先立ち、取鍋において所
望のレベルまで脱硫する取鍋精錬を行っても良い。S: 0.020 mass% or less S is also difficult to reduce in the subsequent vacuum degassing treatment.
In this smelting stage, the content needs to be reduced to 0.020 mass% or less. When desulfurization in an electric furnace is difficult, ladle refining to desulfurize to a desired level in a ladle may be performed after tapping and before shifting to a vacuum degassing furnace.

【００３５】Ｎ：0.0040〜0.0150mass％ Ｎは、後工程の真空脱ガス処理で低減されるとは言え、
一方で吸窒も生じるので、電気炉段階でできるだけ所望
の範囲に制御しておくことが望ましい。この観点から電
気炉出鋼時点におけるＮ量は0.0040〜0.0150mass％の範
囲に限定した。N: 0.0040 to 0.0150 mass% Although N can be reduced by vacuum degassing in the subsequent step,
On the other hand, since nitrogen absorption occurs, it is desirable to control the temperature to a desired range as much as possible at the electric furnace stage. From this viewpoint, the N content at the time of tapping the electric furnace was limited to the range of 0.0040 to 0.0150 mass%.

【００３６】電気炉において、上記の必要鋼組成とする
に当たり、使用原料が鉄スクラップのみで所望組成が得
られるのであれば、鉄スクラップのみの使用で問題ない
が、鉄スクラップのみでは成分調整が困難な場合には銑
鉄を併用する。ここに、銑鉄とは、高炉法から得られる
溶銑やその冷材（ナマコ）は勿論のこと、 COREX法、DI
OS法等から得られる溶銑、冷材、さらには HBI（ホット
ブリケットアイアン）などを意味する。なお、かかる銑
鉄を併用する場合、その比率は80mass％以下に抑制する
必要がある。というのは、使用比率が80mass％を超える
と、銑鉄中の炭素を脱炭するために多量の酸素を必要と
し、溶製に長時間がかかるので、経済的でなく、また操
業中突沸現象が発生し易くなるからである。In the electric furnace, in order to obtain the above-mentioned required steel composition, as long as the raw material used can obtain the desired composition only with iron scrap, there is no problem in using only iron scrap, but it is difficult to adjust the composition only with iron scrap. If this is the case, use pig iron. Here, pig iron refers to hot metal obtained from the blast furnace method and its cold material (sea cucumber), COREX method, DI
It refers to hot metal, cold material, and HBI (hot briquette iron) obtained from the OS method. When such pig iron is used in combination, the ratio must be suppressed to 80 mass% or less. This is because if the usage ratio exceeds 80 mass%, a large amount of oxygen is required to decarburize the carbon in pig iron, and it takes a long time to melt, which is not economical, and bumping during operation is not possible. This is because it easily occurs.

【００３７】出鋼温度：1580℃以上 出鋼温度が1580℃に満たないと、取鍋溶鋼温度が低くな
り、二次精錬に極めて長い時間を必要とするか、甚だし
い場合には二次精錬そのものが不可能になるので、本発
明では電気炉からの出鋼温度は1580℃以上に限定した。Steel tapping temperature: 1580 ° C. or higher If the tapping temperature is less than 1580 ° C., the ladle melting temperature becomes low, and it takes an extremely long time for the secondary refining, or in extreme cases, the secondary refining itself Therefore, in the present invention, the tapping temperature from the electric furnace is limited to 1580 ° C. or more.

【００３８】次に、真空脱ガス処理について述べると、
この段階では脱ガス処理を施しつつ、合金成分を添加し
て、最終成分組成が所望の組成範囲になるように調整す
るのである。すなわち、脱ガス処理により、Ｃ：0.0050
mass％以下、Ｎ：0.0040〜0.0090mass％、Ｏ：0.01mass
％以下に調整すると共に、合金元素の添加により、Si：
1.5 mass％以下、Mn：1.5 mass％以下、Tiおよび／また
はNb：0.001 〜0.10mass％、Ｐ：0.10mass％以下、Al：
0.10mass％以下、Ｓ：0.020 mass％以下、Cu：1.5 mass
％以下、Ni：2.0 mass％以下さらに必要に応じＢ：0.01
00mass％以下に成分調整するのである。ここに、このよ
うな真空脱ガス処理法としては、ＲＨ法、ＤＨ法が一般
的であるが、同時に脱ガス槽内への酸素吹きを併用する
ことは有利である。酸素の吹き込みについては、上吹き
ランスを用いた酸素上吹き法があり、かような酸素吹き
を利用することにより、脱炭が有利に進行するだけでな
く、溶鋼の昇温も併せて達成できる。なお、上吹きラン
スによる酸素吹きの他、脱ガス槽壁から行う酸素吹きが
利用できるのは言うまでもない。Next, the vacuum degassing process will be described.
At this stage, alloy components are added while degassing is performed, so that the final component composition is adjusted to a desired composition range. That is, by degassing, C: 0.0050
mass% or less, N: 0.0040-0.0090mass%, O: 0.01mass
% And the addition of alloying elements,
1.5 mass% or less, Mn: 1.5 mass% or less, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%, P: 0.10 mass% or less, Al:
0.10 mass% or less, S: 0.020 mass% or less, Cu: 1.5 mass
% Or less, Ni: 2.0 mass% or less B: 0.01 if necessary
The component is adjusted to not more than 00 mass%. Here, as such a vacuum degassing method, an RH method and a DH method are generally used, but it is advantageous to simultaneously use oxygen blowing into a degassing tank. Regarding oxygen blowing, there is an oxygen blowing method using a top blowing lance, and by using such oxygen blowing, not only can decarburization proceed advantageously, but also the temperature rise of molten steel can be achieved. . It goes without saying that oxygen blowing from the degassing tank wall can be used in addition to oxygen blowing by the upper blowing lance.

【００３９】なお、最終成分組成は、加工用鋼の種類に
応じて幾分異なるが、この場合には、上記した真空脱ガ
ス処理おいて、最終成分組成が所望の組成範囲になるよ
うに、調整を行う。The final component composition differs somewhat depending on the type of working steel. In this case, in the above-mentioned vacuum degassing, the final component composition is adjusted so as to be in a desired composition range. Make adjustments.

【００４０】上記のようにして、所望組成に成分調整し
た溶鋼は、以下の工程により薄鋼板とする。 鋳造工程 鋳造法は、特に限定されることはないけれども、生産能
率の面からは連続鋳造が有利である。 スラブ加熱工程 本発明では、固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として析出固定させ
ることが重要である。さらに鋼中Ｓに関しては、TiＳと
して析出固定させることにより、熱間脆性の改善のみな
らず、加工性の向上にも有効に寄与する。ここに、炭窒
化物およびTiＳを形成させるためには、スラブ加熱温度
は低い方が有利であり、1300℃以下で本発明の効果を有
効に発揮できる。なお、より一層の加工性向上のために
は、1150℃以下とすることが好ましい。しかしながら、
加熱温度を 900℃よりも低くしても、それ以上の加工性
改善効果は得られず、むしろ熱間圧延時において圧延負
荷の増大に伴う圧延トラブルの発生が懸念されるので、
加熱温度の下限は 900℃に定めた。The molten steel whose composition has been adjusted to the desired composition as described above is made into a thin steel sheet by the following steps. Casting Step The casting method is not particularly limited, but continuous casting is advantageous in terms of production efficiency. Slab Heating Step In the present invention, it is important to precipitate and fix solid solution C and N as carbonitride. Furthermore, by precipitating and fixing S in steel as TiS, it contributes not only to improvement in hot brittleness but also to improvement in workability. Here, in order to form carbonitride and TiS, it is advantageous that the slab heating temperature is low, and the effect of the present invention can be effectively exhibited at 1300 ° C. or less. In order to further improve workability, the temperature is preferably set to 1150 ° C. or lower. However,
Even if the heating temperature is lower than 900 ° C., no further improvement in workability can be obtained, and rather, there is a concern that a rolling trouble may occur due to an increase in the rolling load during hot rolling.
The lower limit of the heating temperature was set at 900 ° C.

【００４１】熱間圧延工程 熱間圧延によって熱延板の結晶粒を微細化させるために
は、熱間圧延時におけるトータル圧下率は70％以上とす
る必要がある。また熱間圧延仕上温度（ＦＤＴ）は、Ａ
r₃変態点以上のγ域あるいはＡr₃変態点以下のα域でも
よいが、熱延仕上温度があまりに低いと熱間圧延時の圧
延負荷の増大につながるので、ＦＤＴは600 ℃以上に限
定した。Hot Rolling Step In order to make the crystal grains of the hot-rolled sheet finer by hot rolling, the total draft during hot rolling must be 70% or more. The hot rolling finishing temperature (FDT) is A
The γ region above the r ₃ transformation point or the α region below the Ar ₃ transformation point may be used, but if the hot rolling finish temperature is too low, the rolling load during hot rolling will increase, so the FDT was limited to 600 ° C. or more. .

【００４２】巻取り工程 熱間圧延後のコイル巻取り温度は、高温ほど前述の炭窒
化物およびTiＳの粗大化に有利であるが、高すぎるとス
ケールが厚くなり過ぎる等の問題が生じるので、800 ℃
以下に限定した。かくして得られた熱延板は、加工用熱
延板としての用途に供される。Winding Step The higher the coil winding temperature after hot rolling, the more advantageous the above-mentioned carbonitride and TiS coarsening is. However, if the coil winding temperature is too high, problems such as the scale becoming too thick occur. 800 ° C
Limited to the following. The hot rolled sheet thus obtained is provided for use as a hot rolled sheet for processing.

【００４３】冷間圧延工程 この工程は、高いｒ値を得るために必要であり、そのた
めには冷延圧下率：50％以上とする必要がある。という
のは圧下率が50％に満たないと、優れた深絞り性が得ら
れないからである。Cold Rolling Step This step is necessary in order to obtain a high r value, and for that purpose, it is necessary to make the cold rolling reduction ratio: 50% or more. This is because if the rolling reduction is less than 50%, excellent deep drawability cannot be obtained.

【００４４】焼鈍工程 冷間圧延工程を経た冷延鋼板は、再結晶焼鈍を施す必要
がある。焼鈍方法は、箱型焼鈍法および連続型焼鈍法の
いずれもよい。焼鈍温度は 600℃以上で焼鈍時間は５秒
以上の範囲とする。というのは、焼鈍温度が 600℃未満
または焼鈍時間は５秒未満では、再結晶が完了しないた
め優れた深絞り性が得られないからである。なお、より
一層の深絞り性を確保するためには、 800℃以上で５秒
以上の焼鈍が好ましい。Annealing Step The cold-rolled steel sheet that has undergone the cold rolling step must be subjected to recrystallization annealing. The annealing method may be any of a box annealing method and a continuous annealing method. Annealing temperature is 600 ° C or more and annealing time is 5 seconds or more. This is because if the annealing temperature is less than 600 ° C. or the annealing time is less than 5 seconds, recrystallization is not completed, so that excellent deep drawability cannot be obtained. In order to secure further deep drawability, annealing at 800 ° C. or more for 5 seconds or more is preferable.

【００４５】焼鈍後の鋼帯には、形状矯正、表面粗度等
の調整のために、10％以下程度の調質圧延を加えてもよ
い。なお、本発明にて得られた冷延鋼板は、加工用冷延
鋼板としてのみならず、加工用表面処理鋼板の原板とし
ても適用できる。表面処理としては、亜鉛めっき（合金
系を含む）、錫めっき、ほうろう等がある。また、本発
明鋼板は、焼鈍または亜鉛めっき後、特殊な処理を施し
て、化成処理性、溶接性、プレス成形性および耐食性等
の改善を行なってもよい。The annealed steel strip may be subjected to a temper rolling of about 10% or less for shape correction and adjustment of surface roughness and the like. The cold-rolled steel sheet obtained by the present invention can be applied not only as a cold-rolled steel sheet for processing but also as an original sheet of a surface-treated steel sheet for processing. Examples of the surface treatment include zinc plating (including alloys), tin plating, and enamel. The steel sheet of the present invention may be subjected to a special treatment after annealing or galvanization to improve the chemical conversion treatment property, weldability, press formability, corrosion resistance, and the like.

【００４６】[0046]

【実施例】実施例１ 鉄スクラップを適宜配合し、容量：100 ｔ、炉径：７
ｍ、トランス：100 MVA、電極：28インチの電気炉を用
いて、以下の成分組成になる溶鋼を溶製した。 Ｃ：0.06mass％、Cu：0.8 mass％、Ni：0.8 mass％、
Ｓ：0.010 mass％、Ｎ：0.0065mass％ ついで、この溶鋼を取鍋に移し（出鋼温度：1630℃）た
のち、ＲＨ脱ガス炉（13.3 Pa 〔0.1 torr〕）にて真空
脱ガス処理を施しつつ、合金成分を添加して、以下の成
分組成に調整した。 Ｃ：0.0022mass％、Si：0.02mass％、Mn：0.03mass％、
Ｐ：0.01mass％、Al：0.03mass％、Ｓ：0.010 mass％、
Ｏ：0.003 mass％、Ｎ：0.0055mass％、Ti：0.065 mass
％、Cu：0.8 mass％、Ni：0.8 mass％ かくして得られた溶鋼を、連続鋳造によりスラブとした
後、表１に示す条件で熱間圧延して板厚：3.5 mmの熱延
板とした。かくして得られた熱延板の機械的性質につい
て調べた結果を、表１に併記する。なお、引張特性はJI
S ５号引張試験片を使用して測定した。EXAMPLES Example 1 Iron scrap was appropriately blended, capacity: 100 t, furnace diameter: 7
m, transformer: 100 MVA, electrode: a 28-inch electric furnace was used to melt molten steel having the following composition. C: 0.06 mass%, Cu: 0.8 mass%, Ni: 0.8 mass%,
S: 0.010 mass%, N: 0.0065 mass% Then, after transferring the molten steel to a ladle (tapping temperature: 1630 ° C), vacuum degassing is performed in an RH degassing furnace (13.3 Pa [0.1 torr]). The alloy composition was added to the mixture while the composition was adjusted to the following composition. C: 0.0022 mass%, Si: 0.02 mass%, Mn: 0.03 mass%,
P: 0.01 mass%, Al: 0.03 mass%, S: 0.010 mass%,
O: 0.003 mass%, N: 0.0055 mass%, Ti: 0.065 mass
%, Cu: 0.8 mass%, Ni: 0.8 mass% The molten steel thus obtained was made into a slab by continuous casting, and then hot-rolled under the conditions shown in Table 1 to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 3.5 mm. . The results of examining the mechanical properties of the hot rolled sheet thus obtained are also shown in Table 1. The tensile properties are JI
S Measured using a No. 5 tensile test piece.

【００４７】[0047]

【表１】 [Table 1]

【００４８】同表から明らかなように、本発明に従い得
られたものは、優れた機械的性質を有していた。As is clear from the table, the one obtained according to the present invention had excellent mechanical properties.

【００４９】実施例２ 下記の組成になる溶銑および適宜配合した鉄スクラップ
を、40：60の割合で配合し、実施例１と同じ電気炉を用
いて、以下の成分組成になる溶鋼を溶製した。 ・溶銑 Ｃ：4.50mass％、Si：0.15mass％、Mn：0.30mass％、
Ｐ：0.090 mass％、Ｓ：0.008 mass％ ・溶鋼 Ｃ：0.06 mass％、Cu：0.7 mass％、Ni：0.9 mass％、
Ｓ：0.010 mass％、Ｎ：0.0060mass％ ついで、この溶鋼を取鍋に移し（出鋼温度：1635℃）た
のち、ＲＨ脱ガス炉（13.3 Pa 〔0.1 torr〕）にて真空
脱ガス処理を施しつつ、合金成分を添加して、以下の成
分組成に調整した。 Ｃ：0.0021mass％、Si：0.01mass％、Mn：0.04mass％、
Ｐ：0.01mass％、Al：0.03 mass％、Ｓ：0.011 mass
％、Ｏ：0.003 mass％、Ｎ：0.0062mass％、Ti：0.058
mass％、Cu：0.7 mass％、Ni：0.9 mass％ かくして得られた溶鋼を、連続鋳造によりスラブとした
後、表２に示す条件で熱間圧延して板厚：3.5 mmの熱延
板とし、ついで同じく表２に示す条件で冷延圧延および
再結晶焼鈍を施して、板厚：0.8 mmの冷延板とした。か
くして得られた冷延板の機械的性質について調べた結果
を、表２に併記する。なおｒ値は、15％引張予ひずみを
与えた後、３点法にて測定し、圧延方向（Ｌ方向）、圧
延方向に直角方向（Ｃ方向）、圧延方向に対し45°方向
（Ｄ方向）の平均値を ｒ＝（ｒ_L ＋２ｒ_D ＋ｒ_C ）／４ として求めた。Example 2 Molten iron having the following composition and iron scrap appropriately mixed were mixed at a ratio of 40:60, and molten steel having the following composition was melted using the same electric furnace as in Example 1. did. -Hot metal C: 4.50 mass%, Si: 0.15 mass%, Mn: 0.30 mass%,
P: 0.090 mass%, S: 0.008 mass% ・ Molten steel C: 0.06 mass%, Cu: 0.7 mass%, Ni: 0.9 mass%,
S: 0.010 mass%, N: 0.0060 mass% Then, the molten steel was transferred to a ladle (tapping temperature: 1635 ° C), and then subjected to vacuum degassing in an RH degassing furnace (13.3 Pa [0.1 torr]). The alloy composition was added to the mixture while the composition was adjusted to the following composition. C: 0.0021 mass%, Si: 0.01 mass%, Mn: 0.04 mass%,
P: 0.01 mass%, Al: 0.03 mass%, S: 0.011 mass
%, O: 0.003 mass%, N: 0.0062 mass%, Ti: 0.058
mass%, Cu: 0.7 mass%, Ni: 0.9 mass% The molten steel thus obtained was slab-formed by continuous casting, and then hot-rolled under the conditions shown in Table 2 to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 3.5 mm. Then, cold rolling and recrystallization annealing were performed under the same conditions as shown in Table 2 to obtain a cold rolled sheet having a thickness of 0.8 mm. The results of examining the mechanical properties of the cold rolled sheet thus obtained are also shown in Table 2. The r value is measured by the three-point method after 15% tensile prestrain is applied, and the rolling direction (L direction), the direction perpendicular to the rolling direction (C direction), and the 45 ° direction relative to the rolling direction (D direction) ) Was determined as r = (r _L + 2r _D + r _C ) / 4.

【００５０】[0050]

【表２】 [Table 2]

【００５１】同表から明らかなように、本発明に従い得
られたものは、優れた機械的性質をそなえている。As is evident from the table, those obtained according to the invention have excellent mechanical properties.

【００５２】実施例３ 実施例２と同様の電気炉−真空脱ガスプロセスにより、
表３に示す組成になる溶鋼を溶製した。得られた溶鋼を
連続鋳造後、表４に示す条件で熱間圧延し、板厚：3.5
mmの熱延板としたのち、同じく表４に示す条件で冷間圧
延し、板厚：0.8 mmの冷延板とした後、一部については
連続焼鈍ラインにて 830℃, 20ｓの再結晶焼鈍を施し
た。また一部については溶融亜鉛めっきラインに導いて
830℃, 20ｓの再結晶焼鈍とめっき処理を施した。かく
して得られた冷延板および溶融亜鉛めっき板の機械的性
質について調べた結果を、表４，５に併記する。Example 3 By the same electric furnace-vacuum degassing process as in Example 2,
Molten steel having the composition shown in Table 3 was produced. After continuous casting of the obtained molten steel, it was hot-rolled under the conditions shown in Table 4 to obtain a sheet thickness of 3.5.
After hot-rolled, a cold-rolled sheet of 0.8 mm in thickness was obtained under the same conditions as shown in Table 4, and a part of the sheet was recrystallized at 830 ° C for 20 seconds in a continuous annealing line. Annealed. In addition, some parts are led to a hot-dip galvanizing line.
Recrystallization annealing at 830 ° C for 20 seconds and plating were performed. The results of examining the mechanical properties of the thus obtained cold rolled sheet and hot dip galvanized sheet are also shown in Tables 4 and 5.

【００５３】[0053]

【表３】 [Table 3]

【００５４】[0054]

【表４】 [Table 4]

【００５５】[0055]

【表５】 [Table 5]

【００５６】同表から明らかなように、本発明の成分組
成範囲を満足するものはいずれも、優れた機械的性質を
そなえている。As is clear from the table, all those satisfying the component composition range of the present invention have excellent mechanical properties.

【００５７】[0057]

【発明の効果】かくして、本発明によれば、鋼成分中と
くにＣおよびＮ量を所定の範囲に制限すると共に、所定
量のTiおよび／またはNbを添加することにより、トラン
プエレメントを含む電気炉鋼を使用した場合であって
も、従来と同等の優れた加工性を有する加工用鋼を得る
ことができる。また、本発明鋼の製造に際しては、電気
炉製鋼法を利用するので、鉄スクラップの再利用の拡大
は勿論のこと、設備費の低減さらには製造コストの低減
も可能になる。Thus, according to the present invention, an electric furnace including a trump element is provided by limiting the amounts of C and N in steel components to a predetermined range and adding a predetermined amount of Ti and / or Nb. Even when steel is used, a working steel having excellent workability equivalent to the conventional one can be obtained. In addition, since the steel of the present invention is manufactured using the electric furnace steelmaking method, it is possible not only to increase the reuse of iron scrap, but also to reduce equipment costs and manufacturing costs.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 ｒ値に及ぼすＣおよびＮ含有量の影響を示し
たグラフである。FIG. 1 is a graph showing the effect of C and N contents on r value.

フロントページの続き (72)発明者 松岡 才二 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 藤村 俊生 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 山本 武美 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 上田 新 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内Continuing on the front page (72) Inventor Soji Matsuoka 1-chome, Mizushima-Kawasaki-dori, Kurashiki-shi, Okayama Pref. No address) Inside Mizushima Works, Kawasaki Steel Corporation (72) Inventor Takemi Yamamoto 1-chome, Mizushima Kawasaki-dori, Kurashiki-shi, Okayama Prefecture Mizushima Kawasaki-dori 1-chome (without address) Inside Kawasaki Steel Corporation Mizushima Works

Claims (7)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】Ｃ：0.0050mass％以下、 Si：1.5 mass％以下、 Mn：1.5 mass％以下、 Ｐ：0.10mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｓ：0.020 mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下 を含み、かつトランプエレメントとして Cu：1.5 mass％以下、 Ni：2.0 mass％以下 を不可避に含有する加工用鋼において、 Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％ を含有させると共に、 Ｎ：0.0040〜0.0090mass％ の範囲に抑制したことを特徴とする加工用鋼。1. C: 0.0050 mass% or less, Si: 1.5 mass% or less, Mn: 1.5 mass% or less, P: 0.10 mass% or less, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, and inevitably contain Cu: 1.5 mass% or less and Ni: 2.0 mass% or less as a playing card element. Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass% are contained. : A working steel characterized in that the content is controlled in the range of 0.0040 to 0.0090 mass%. 【請求項２】 請求項１において、鋼組成が Ｃ：0.0050mass％以下、 Si：0.5 mass％以下、 Mn：0.5 mass％以下、 Ｐ：0.06mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｓ：0.020 mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0090mass％、 Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％ を含み、かつトランプエレメントとして Cu：1.5 mass％以下、 Ni：2.0 mass％以下 を含有する組成になる、加工用鋼板。2. The steel composition according to claim 1, wherein the steel composition is C: 0.0050 mass% or less, Si: 0.5 mass% or less, Mn: 0.5 mass% or less, P: 0.06 mass% or less, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040 to 0.0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%, and Cu as a trump element: 1.5 mass% or less, Ni: 2.0 mass% A steel sheet for processing having a composition containing: 【請求項３】 請求項１において、鋼組成が Ｃ：0.0050mass％以下、 Si：0.2 mass％以下、 Mn：0.2 mass％以下、 Ｐ：0.10mass％以下、 Al：0.10mass％以下、 Ｓ：0.020 mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0090mass％、 Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％ を含み、かつトランプエレメントとして Cu：1.5 mass％以下、 Ni：2.0 mass％以下 を含有する組成になる、高加工性軟鋼板。3. The steel composition according to claim 1, wherein the steel composition is C: 0.0050 mass% or less, Si: 0.2 mass% or less, Mn: 0.2 mass% or less, P: 0.10 mass% or less, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040 to 0.0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%, and Cu as a trump element: 1.5 mass% or less, Ni: 2.0 mass% A highly workable mild steel sheet having the following composition. 【請求項４】 請求項１において、鋼組成が Ｃ：0.0050mass％以下、 Si：1.0 mass％以下、 Mn：0.10〜0.60mass％、 Ｐ：0.02〜0.10mass％、 Al：0.10mass％以下、 Ｓ：0.020 mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0090mass％、 Tiおよび／またはNb：0.001 〜0.10mass％ を含み、かつトランプエレメントとしてCu：1.5 mass％
以下、 Ni：2.0 mass％以下 を含有する組成になる、加工用高強度鋼板。4. The steel composition according to claim 1, wherein the steel composition is C: 0.0050 mass% or less, Si: 1.0 mass% or less, Mn: 0.10 to 0.60 mass%, P: 0.02 to 0.10 mass%, Al: 0.10 mass% or less, S: 0.020 mass% or less, O: 0.01 mass% or less, N: 0.0040 to 0.0090 mass%, Ti and / or Nb: 0.001 to 0.10 mass%, and Cu: 1.5 mass% as a playing card element
A high-strength steel sheet for processing that has a composition containing Ni: 2.0 mass% or less. 【請求項５】 請求項１，２，３または４において、Ｃ
量が0.0028mass％以下である、加工用鋼。5. The method according to claim 1, 2, 3, or 4,
Processing steel having an amount of 0.0028 mass% or less. 【請求項６】 請求項１，２，３，４または５におい
て、鋼組成がさらに Ｂ：0.0100mass％以下 を含有するものである加工用鋼。6. The processing steel according to claim 1, wherein the steel composition further contains B: 0.0100 mass% or less. 【請求項７】 請求項２，３，５または６において、Mn
量を0.05mass％以下に調整したことを特徴とする加工用
鋼板。7. The method according to claim 2,3,5 or 6, wherein Mn
A steel sheet for processing characterized in that the amount is adjusted to 0.05 mass% or less.