JP2000335932A - Nozzle tip for spinning flat glass fiber and apparatus for production - Google Patents
Nozzle tip for spinning flat glass fiber and apparatus for productionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、扁平比の高い異形
断面を有する扁平ガラス繊維を製造するために用いるノ
ズルチップ及び扁平ガラス繊維の製造装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a nozzle tip used for producing flat glass fibers having a deformed cross section having a high aspect ratio and an apparatus for producing flat glass fibers.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、図１０（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）に示すような扁平形状の断面を持つ扁平ガラス繊
維１が開発されており、特に、長径の短径に対する比
（以下扁平比という）が２以上で長方形に近い形状の断
面を持つ扁平ガラス繊維は、その繊維を配合した樹脂製
品の強度を上げ、表面の平滑性を増し、そり、ねじれを
減少させ、振動減衰効果を大きくし、またガラス不織布
では、バインダー量が少なくても強度がでる、充填密度
が上げられるためガラスクロスの代用に使用することが
できるなどの効果があるため、その効率的工業生産が望
まれている。なお、本明細書において、扁平断面の長
径、短径とは、図１０（ｃ）に示すように、扁平ガラス
繊維１の断面に外接する長方形２を想定した時に、その
長方形２の長辺の長さＡ（繊維断面の最長寸法に相
当）、短辺の長さＢ（繊維断面の長径にほぼ直角方向に
おける最長寸法に相当）を示しており、従って、扁平比
はＡ／Ｂである。また、この扁平比は、後述するノズル
孔の断面形状についても適用する。2. Description of the Related Art Conventionally, FIGS.
Flat glass fibers 1 having a flat cross section as shown in (c) have been developed. In particular, a flat glass fiber having a cross section of a shape close to a rectangle with a ratio of the major axis to the minor axis (hereinafter, referred to as the oblate ratio) of 2 or more. Glass fiber increases the strength of the resin product containing the fiber, increases the smoothness of the surface, reduces warpage and torsion, increases the vibration damping effect. Since the packing density can be increased, it can be used as a substitute for glass cloth. In this specification, the major axis and the minor axis of the flat cross section are defined as a rectangle 2 circumscribing the cross section of the flat glass fiber 1 as shown in FIG. A length A (corresponding to the longest dimension of the fiber cross section) and a short side length B (corresponding to the longest dimension in a direction substantially perpendicular to the major axis of the fiber cross section) are shown, and therefore, the aspect ratio is A / B. This aspect ratio is also applied to a cross-sectional shape of a nozzle hole described later.
【０００３】一般に、ガラス繊維は、溶融ガラスを多数
のノズルチップを形成したノズルプレートから吐出し、
引き伸ばしながら冷却、固化して製造されており、扁平
ガラス繊維を製造する従来方法においても、例えば、特
開平１−２６６９３７号公報に示すような、扁平な断面
のノズル孔を備えたノズルチップを使用した以外は、同
様な方法で製造されている。しかしながら、このような
ノズルチップを用いても、吐出された溶融ガラスが、表
面張力によって丸くなろうとする傾向が大きいため、望
ましい扁平ガラス繊維を効率良く得ることはきわめて困
難であった。すなわち、ノズルチップから吐出された溶
融ガラスが丸くなるのを抑えるには、ノズルチップから
吐出した時点でのガラス温度が低くなるようにノズルチ
ップを長くするとか、細くする必要があるが、そのよう
にすると、ノズル孔による抵抗が大きくなるため溶融ガ
ラスの吐出量が少なくなり、紡糸速度を低下せざるを得
ず、また、ノズルチップ出口部分での溶融ガラスの温度
が低くなるため流動性が不足して糸切れを起こすことが
多くなり、しかも、ノズルチップからの吐出温度を下げ
たとしても吐出された溶融ガラスが丸くなろうとする傾
向はかなり残るため、得られたガラス繊維の扁平比はノ
ズル孔断面の扁平比に比べてはるかに小さくなってしま
い、結局、扁平比が２以上というような高扁平比の扁平
ガラス繊維を、例えば、１５００ｍ／ｍｉｎ以上といっ
た高速紡糸によって生産することは実質上不可能であっ
た。特に、ＥＣＲガラスと呼ばれる耐酸性の良いガラス
繊維は表面張力が大きいので、特に生産が困難であっ
た。In general, glass fibers are discharged from a nozzle plate having a large number of nozzle chips formed from molten glass.
It is manufactured by cooling and solidifying while being stretched. In the conventional method of manufacturing flat glass fibers, for example, a nozzle tip having a nozzle hole having a flat cross section as shown in JP-A-1-266937 is used. Except as described above, it is manufactured in a similar manner. However, even if such a nozzle tip is used, it is extremely difficult to efficiently obtain desirable flat glass fibers because the discharged molten glass tends to be rounded due to surface tension. That is, in order to suppress the molten glass discharged from the nozzle tip from being rounded, it is necessary to lengthen or thin the nozzle tip so that the glass temperature at the time of discharging from the nozzle tip becomes low. In this case, the resistance due to the nozzle holes increases, so the amount of molten glass discharged decreases, and the spinning speed must be reduced.Furthermore, the temperature of the molten glass at the nozzle tip outlet decreases, resulting in insufficient fluidity. In addition, even if the discharge temperature from the nozzle tip is lowered, there is still a tendency that the molten glass discharged tends to become round even if the discharge temperature from the nozzle tip is lowered. It becomes much smaller than the flatness ratio of the hole cross section, and eventually flat glass fibers having a high flatness ratio of 2 or more, for example, 150 It was virtually impossible to produce by high speed spinning such m / min or more. In particular, glass fibers having good acid resistance called ECR glass have a large surface tension, and thus have been particularly difficult to produce.
【０００４】そこで、扁平ガラス繊維を効率良く紡糸可
能なノズルチップの開発が行われており、例えば、特開
平６−２２８８０６号公報、特開平７−１２６０３３号
公報、特開平７−１３３１３２号公報等に提案されてい
る。これらの公報には、長方形の孔の断面を持つノズル
チップ、長方形の孔の短辺の両側に突起部を設けたオリ
フィスに関する技術が開示されている。しかしながら、
これらの形状の孔を多数設けたブッシングプレートによ
っても扁平ガラス繊維を安定して多量に製造することは
困難であった。Accordingly, nozzle tips capable of efficiently spinning flat glass fibers have been developed. For example, JP-A-6-228806, JP-A-7-123603, and JP-A-7-133132 have been developed. Has been proposed. These publications disclose a technique relating to a nozzle tip having a cross section of a rectangular hole, and an orifice provided with protrusions on both sides of a short side of the rectangular hole. However,
Even with a bushing plate provided with a large number of holes of these shapes, it was difficult to stably produce a large amount of flat glass fibers.
【０００５】また、特開平１１−４３３４３号公報に
は、断面が長円形若しくは長円形に類似したノズル孔を
備え、且つそのノズル孔の断面積を溶融ガラスの流入口
側から吐出口側に向かって徐々に小さくしたノズルチッ
プが提案されている。このノズルチップではノズルチッ
プ内におけるガラスの流れの乱れを少なくし、且つ冷却
効果を大きくすることができ、従来のノズルチップに比
べると、扁平比の高い扁平ガラス繊維を生産性良く製造
することができる利点を有している。しかしながら、こ
のノズルチップでも、ノズルチップから吐出した溶融ガ
ラスが丸くなる傾向はかなり残っており、例えば、ノズ
ル孔の吐出口における扁平比に対して、得られるガラス
繊維の扁平比は約半分程度に減少しており、扁平比の大
きい扁平ガラス繊維の製造が困難であるという問題があ
った。また、このノズルチップを多数、ノズルプレート
に取り付ける場合、ノズルチップ間に工作上適当な間隔
を必要とすることから、ノズルプレートの単位面積当た
りのノズルチップの配置数、すなわちノズル孔の配置数
をあまり多くできず、所望本数のガラス繊維を紡糸する
ために使用するノズルプレートの面積が大きくなるとい
う問題もあった。Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-43343 has a nozzle hole whose cross section is oblong or similar to an ellipse, and the cross-sectional area of the nozzle hole is changed from the inlet side of the molten glass to the outlet side. There has been proposed a nozzle tip that is gradually reduced in size. With this nozzle tip, it is possible to reduce the turbulence of the flow of glass in the nozzle tip and increase the cooling effect, and it is possible to produce flat glass fibers having a high aspect ratio with high productivity compared to conventional nozzle tips. It has the advantages that it can. However, even with this nozzle tip, there is still a considerable tendency for the molten glass discharged from the nozzle tip to be rounded.For example, the flatness ratio of the obtained glass fiber is about half the flatness ratio at the discharge port of the nozzle hole. There is a problem that it is difficult to produce flat glass fibers having a large flattening ratio. When a large number of nozzle tips are mounted on the nozzle plate, an appropriate spacing is required between the nozzle tips on the work. Therefore, the number of arranged nozzle tips per unit area of the nozzle plate, that is, the number of arranged nozzle holes is reduced. There is also a problem that the area of the nozzle plate used for spinning a desired number of glass fibers becomes large, which is not so large.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
問題点に鑑みてなされたもので、扁平比が２．０以上と
いうような高扁平断面を持った扁平ガラス繊維を、１５
００ｍ／ｍｉｎ以上といった高速で紡糸しながら、糸切
れ等をほとんど起こすことなく安定して操業可能なノズ
ルチップを提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and is intended to reduce flat glass fibers having a high flat cross section having an oblate ratio of 2.0 or more to 15 times.
It is an object of the present invention to provide a nozzle tip which can be operated stably with almost no breakage while spinning at a high speed of not less than 00 m / min.
【０００７】また、本発明は、ノズルプレートに対して
ノズル孔の配置密度が高くなるような形態で設けること
ができ、これによってノズルプレートを小型化すること
を可能とするノズルチップ、並びにそのノズルチップを
用いたガラス繊維製造装置を提供することも目的とす
る。Further, the present invention can be provided in such a manner that the arrangement density of the nozzle holes with respect to the nozzle plate is increased, thereby making it possible to reduce the size of the nozzle plate. Another object is to provide a glass fiber manufacturing apparatus using chips.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の課
題を解決するため鋭意検討の結果、ノズルチップに、一
対の扁平な断面形状のノズル孔を、長径方向が平行にな
るように近接配置すると共に、前記一対のノズル孔には
さまれた領域のノズル孔壁に、凹状のノズル孔壁切り欠
き部を設けることにより、一対のノズル孔を近接配置し
たにもかかわらず、吐出された溶融ガラスが合流してト
ラブルを起こすということがなく、しかもノズル孔から
吐出された溶融ガラスが、扁平比をほとんど減少させる
ことなく冷却してガラス繊維となり、従って、高扁平比
のガラス繊維を安定して紡糸できることを見出し、本発
明を完成した。すなわち、本発明は、ノズル部と該ノズ
ル部を貫通する少なくとも一対のノズル孔とを備えた扁
平ガラス繊維紡糸用ノズルチップであって、前記一対の
ノズル孔は扁平な断面形状をなす共に長径方向を平行に
配置されており、更に前記一対のノズル孔にはさまれた
領域のノズル孔壁に、凹状のノズル孔壁切り欠き部が設
けられていることを特徴とする、扁平ガラス繊維紡糸用
ノズルチップである。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have conducted intensive studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, a pair of flat cross-sectional nozzle holes are formed in the nozzle tip so that the major axis direction is parallel. Disposed in close proximity to the pair of nozzle holes, by providing a concave nozzle hole wall cutout on the nozzle hole wall in the area sandwiched between the pair of nozzle holes, despite the close proximity of the pair of nozzle holes. The molten glass discharged from the nozzle hole is cooled without almost reducing the aspect ratio and becomes glass fiber without causing the trouble that the molten glass merges, and therefore, the glass fiber having a high aspect ratio is reduced. The present inventors have found that spinning can be performed stably and completed the present invention. That is, the present invention is a flat glass fiber spinning nozzle tip including a nozzle portion and at least a pair of nozzle holes penetrating the nozzle portion, wherein the pair of nozzle holes have a flat cross-sectional shape and have a long diameter direction. Are arranged in parallel with each other, and the nozzle hole wall of the region sandwiched between the pair of nozzle holes is provided with a concave nozzle hole wall cutout portion, for flat glass fiber spinning. It is a nozzle tip.
【０００９】上記したように本発明のノズルチップで
は、扁平な断面形状の各ノズル孔の二つの長辺のうち、
一方の長辺のノズル孔壁を切り欠いて切り欠き部を形成
しているため、そのノズル孔を流下する溶融ガラスが、
切り欠き部の無い側の長辺のノズル孔壁を濡らした状態
で流下し、このためノズル孔断面の扁平比にほぼ等しい
扁平比を保って流下し、しかも、その流下の間に切り欠
き部から冷却されるため、ノズルチップの先端から吐出
された時点では適度に冷却され、丸まろうとする傾向が
低下しており、その後、引き伸ばされつつ繊維化する
際、扁平比がほとんど減少せず、場合によっては増加す
ることもあり、結局、扁平なガラス繊維が得られる。ま
た、溶融ガラスがノズル孔の切り欠き部を流下する際に
は、流下中の溶融ガラスの片面が開放されるため流下抵
抗が小さくなり、ノズル部を通過中の溶融ガラスが冷却
されて粘度が高くなっても、なんら支障はなく、溶融ガ
ラスが安定して流下する。このため、高速で紡糸しても
安定して所望の扁平比のガラス繊維を得ることができ
る。As described above, in the nozzle tip of the present invention, of the two long sides of each nozzle hole having a flat cross section,
Since the cutout is formed by cutting out the nozzle hole wall on one long side, the molten glass flowing down the nozzle hole,
It flows down with the long side nozzle hole wall on the side where there is no notch in a wet state, so that it flows down while maintaining a flatness almost equal to the flatness ratio of the nozzle hole cross section. Because it is cooled from the tip of the nozzle tip, it is appropriately cooled at the time of discharge from the tip, the tendency to curl is reduced, and then, when fiberized while being stretched, the aspect ratio hardly decreases, In some cases, it may increase, resulting in flat glass fibers. In addition, when the molten glass flows down the notch of the nozzle hole, one side of the molten glass flowing down is opened, so that the flowing resistance is reduced, and the molten glass passing through the nozzle portion is cooled and the viscosity is lowered. Even if it becomes high, there is no problem, and the molten glass flows down stably. Therefore, a glass fiber having a desired aspect ratio can be obtained stably even when spun at a high speed.
【００１０】更に、ノズル孔壁に形成した切り欠き部
は、近接配置した一対のノズル孔の間に設けているの
で、紡糸開始時において一対のノズル孔から吐出開始し
た溶融ガラスが、切り欠きの有無に基づく冷却スピード
の差による粘度差によって切り欠き部のある側に湾曲
し、互いにくっついて大きいビーズとなって敏速に落下
し、しかも、溶融ガラスが合流しても、２本の溶融ガラ
スの向かい合った面は切り欠き部による冷却によって温
度が低下しているため、その溶融ガラスを引っ張ること
で直ちに分流させることができ、敏速に通常の紡糸状態
に入ることができる。かくして紡糸開始作業を敏速に行
うことができる。また、一対のノズル孔を近接配置して
いるにも係わらず、定常運転中において２本の溶融ガラ
スが合流することはほとんどなく、安定した紡糸を行う
ことができる。Further, the notch formed in the wall of the nozzle hole is provided between the pair of nozzle holes arranged close to each other. Due to the difference in viscosity due to the difference in cooling speed based on the presence or absence, it curves to the side with the notch, sticks to each other, becomes large beads, falls quickly, and even if the molten glass joins, the two molten glass Since the temperature of the opposing surfaces is lowered by cooling by the cutouts, the molten glass can be immediately diverted by pulling the molten glass, and the normal spinning state can be promptly entered. Thus, the spinning start operation can be performed promptly. Also, despite the fact that the pair of nozzle holes are arranged close to each other, the two molten glasses hardly merge during the steady operation, and stable spinning can be performed.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】以下、図面に示す本発明の実施の
形態を参照して本発明を更に詳細に説明する。図１は、
本発明の一実施の形態による扁平ガラス繊維の製造装置
を概略的に示す正面図であり、１１はガラス溶融炉、１
２はその底面に配置されたノズルプレート、１３はその
ノズルプレート１２の下面に設けられたノズルチップ、
１４はノズルチップ１３から紡糸されたガラス繊維、１
５はノズルチップ１３及びガラス繊維１４を冷却するた
めの冷却フィン、１６は冷却フィン１５を冷却するため
の水冷却部、１７はガラス繊維１４に集束剤を塗布する
ための集束剤塗布装置、１８は多数のガラス繊維を集束
する集束ローラ、１９は集束されたガラス繊維を巻き取
るワインダーであり、各ノズルチップ１３から紡糸され
たガラス繊維１４が集束ローラ１８で集束され、ワイン
ダー１９に巻き取られている。ここで、ノズルチップ１
３は本発明の一実施の形態を構成するもので、後述する
ように扁平な断面形状のノズル孔を備えており、これに
よって扁平断面のガラス繊維が製造される。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to embodiments of the present invention shown in the drawings. FIG.
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a front view which shows the manufacturing apparatus of flat glass fiber by one Embodiment of this invention schematically, 11 is a glass melting furnace, 1
2 is a nozzle plate arranged on the bottom surface, 13 is a nozzle chip provided on the lower surface of the nozzle plate 12,
14 is a glass fiber spun from the nozzle tip 13;
5 is a cooling fin for cooling the nozzle tip 13 and the glass fiber 14, 16 is a water cooling unit for cooling the cooling fin 15, 17 is a sizing agent application device for applying a sizing agent to the glass fiber 14, 18 Is a collecting roller for collecting a large number of glass fibers, and 19 is a winder for winding the collected glass fibers. The glass fibers 14 spun from each nozzle tip 13 are collected by a collecting roller 18 and wound on the winder 19. ing. Here, nozzle tip 1
Reference numeral 3 denotes an embodiment of the present invention, which is provided with a nozzle hole having a flat cross-sectional shape as described later, thereby producing a glass fiber having a flat cross-section.
【００１２】図２はノズルチップ１３の概略斜視図（溶
融ガラス溜まり部内部図示省略）、図３は図２のＸ−Ｘ
矢視概略断面図、図４はノズルチップ１３の概略下面図
である。ノズルチップ１３は、ノズルプレート１２の下
面に多数、設けられる。このノズルチップ１３は、ノズ
ルプレート１２とは別に製造され、溶接等で取り付けら
れてもよいし、一枚の板から、フライス盤、エンドミル
などによる機械加工、或いは放電加工、プレス加工など
により、ノズルプレート１２と一体構造として作られて
もよい。FIG. 2 is a schematic perspective view of the nozzle tip 13 (not shown inside the molten glass reservoir), and FIG.
4 is a schematic bottom view of the nozzle tip 13. A large number of nozzle tips 13 are provided on the lower surface of the nozzle plate 12. The nozzle tip 13 may be manufactured separately from the nozzle plate 12 and attached by welding or the like. Alternatively, the nozzle plate 13 may be formed by machining a single plate using a milling machine, an end mill, or the like, or performing electrical discharge machining, pressing, or the like. 12 may be made as an integral structure.
【００１３】ノズルチップ１３は、ノズルプレート１２
の上方の溶融ガラスを導入するための溶融ガラス溜まり
部２２と、その下方に形成され、扁平ガラス繊維の断面
形状に大きな影響を与えるノズル部２３と、そのノズル
部２３を貫通して設けられた一対の断面が扁平形状のノ
ズル孔２４を備えている。なお、本発明においてノズル
チップ１３に設けるノズル孔２４は、図４に示す一対に
限らず、図５に示すように複数対（図面では３対）とし
てもよい。また、図３に示す実施の形態では、ノズル部
２３の外形を、その上の溶融ガラス溜まり部２２を形成
した領域の外形と同じとしているが、本発明はこの構成
に限らず、図６に示すように、ノズル部２３をその上の
溶融ガラス溜まり部２２を形成した領域よりも小さい外
形としてもよい。この構成を採用すると、ノズル部２３
の冷却効果を一層高めることができる利点が得られる。
ノズルチップ１３やそれに形成したノズル部２３の外形
は、図示の実施の形態では、直方体としているが、これ
に限らず、角錐形、円筒形、円錐形等に変更することも
可能である。ただし、図示の直方体とすると、一枚の板
から多数のノズルチップを備えたノズルプレートを機械
加工で製造する際の加工が容易となる利点が得られる。[0013] The nozzle tip 13 is provided with the nozzle plate 12.
A molten glass reservoir 22 for introducing molten glass above the nozzle, a nozzle 23 formed below the molten glass reservoir 22 and having a great effect on the cross-sectional shape of the flat glass fiber, and the nozzle 23 is provided through the nozzle 23. A pair of cross sections has a flat nozzle hole 24. In the present invention, the number of the nozzle holes 24 provided in the nozzle tip 13 is not limited to the pair shown in FIG. 4, but may be a plurality of pairs (three pairs in the drawing) as shown in FIG. Further, in the embodiment shown in FIG. 3, the outer shape of the nozzle portion 23 is the same as the outer shape of the region where the molten glass reservoir portion 22 is formed thereon. However, the present invention is not limited to this configuration. As shown, the nozzle portion 23 may have an outer shape smaller than the region where the molten glass reservoir portion 22 is formed thereon. When this configuration is adopted, the nozzle portion 23
This has the advantage that the cooling effect can be further enhanced.
In the illustrated embodiment, the outer shape of the nozzle tip 13 and the nozzle portion 23 formed therein is a rectangular parallelepiped, but is not limited thereto, and may be changed to a pyramid, a cylinder, a cone, or the like. However, if the illustrated rectangular parallelepiped is used, there is an advantage that processing when manufacturing a nozzle plate provided with a large number of nozzle tips from one sheet by machining is easy.
【００１４】図２〜図４において、ノズル部２３に形成
する一対のノズル孔２４は、断面が扁平形状のものであ
る。ここで、「断面」とは、ノズル孔２４内を流下する
溶融ガラスの方向に対して直角な面における断面を意味
している。但し、後述するようにノズル孔２４を取り囲
んでいるノズル孔壁の一部に、先端側（下面側）から凹
状の切り欠き部２５を形成しているため、その切り欠き
部２５のある位置と無い位置ではノズル孔２４の断面形
状が異なることとなるので、本明細書における「断面」
は、切り欠き部２５の無い位置（すなわち切り欠き部２
５よりも上の位置）における断面を示すものとする。2 to 4, a pair of nozzle holes 24 formed in the nozzle portion 23 have a flat cross section. Here, the “cross section” means a cross section in a plane perpendicular to the direction of the molten glass flowing down in the nozzle hole 24. However, since a notch 25 is formed in a part of the nozzle hole wall surrounding the nozzle hole 24 from the tip side (lower surface side) as described later, the position of the notch 25 Since the cross-sectional shape of the nozzle hole 24 is different at a position where no nozzle is present, the “cross-section” in this specification is used.
Is a position where there is no notch 25 (that is, notch 2
5 (a position above 5).
【００１５】ノズル孔２４の断面形状として採用する扁
平形状の具体例としては、長方形、長方形の４隅に丸み
をつけたもの、長方形の長手方向の両端に短辺の長さに
等しい直径の半円を付けたもの（長円形）、長方形の長
手方向の両端に短辺長さよりも大きい直径の部分円を付
けたもの（ダンベル形）、楕円形、あるいはこれらに近
い形状を挙げることができ、図示の実施の形態では長円
形を示している。ノズル孔２４の断面形状や扁平比は、
製造しようとする扁平ガラス繊維の断面形状や扁平比に
応じて定めるものであるが、本発明のノズルチップを用
いた場合、製造される扁平ガラス繊維の扁平比はノズル
孔の断面の扁平比に比較的近い値となるため、ノズル孔
２４の扁平比は、製造すべき扁平ガラス繊維の扁平比と
同等若しくはそれに近い値に設定すればよい。例えば、
扁平比が２．０〜１０の扁平ガラス繊維を製造する場
合、用いるノズル孔２４の扁平比も２．０〜１０程度に
設定すればよい。一般的に扁平ガラス繊維の扁平比とし
ては、３．０以上とすることが好ましいので、ノズル孔
２４の扁平比も３．０以上とすることが好ましい。一
方、ノズル孔２４の扁平比が大きくなると、繊維の断面
形状が不安定になりがちで効率的な生産が困難となるの
で、扁平比は１０以下とすることが好ましく、更には
８．０以下とすることが一層好ましい。ノズル孔２４の
最短径は、溶融ガラスの種類と生産量に見合ったものに
調整されるが、０．５ｍｍ以上、好ましくは０．８ｍｍ
以上であることが望ましい。０．５ｍｍ未満では、溶融
ガラスの流出が順調でなく、繊維寸法変化が大きく望ま
しくない。Specific examples of the flat shape adopted as the cross-sectional shape of the nozzle hole 24 include a rectangle, a rectangle having four rounded corners, and a half of a diameter equal to the length of the short side at both ends in the longitudinal direction of the rectangle. Examples include a circle (oval), a rectangle with a partial circle with a diameter larger than the short side at both ends in the longitudinal direction (dumbbell shape), an ellipse, or a shape similar to these. The illustrated embodiment shows an oval shape. The cross-sectional shape and the aspect ratio of the nozzle hole 24 are as follows:
Although it is determined according to the cross-sectional shape and the flatness ratio of the flat glass fiber to be manufactured, when the nozzle tip of the present invention is used, the flatness ratio of the manufactured flat glass fiber is determined by the flatness ratio of the cross section of the nozzle hole. Since the values are relatively close, the aspect ratio of the nozzle hole 24 may be set to a value equal to or close to the aspect ratio of the flat glass fiber to be manufactured. For example,
When manufacturing flat glass fibers having an aspect ratio of 2.0 to 10, the aspect ratio of the nozzle hole 24 to be used may be set to about 2.0 to 10. Generally, the flattening ratio of the flat glass fiber is preferably 3.0 or more, so that the flattening ratio of the nozzle hole 24 is also preferably 3.0 or more. On the other hand, when the aspect ratio of the nozzle hole 24 is large, the cross-sectional shape of the fiber tends to be unstable, and efficient production is difficult. Therefore, the aspect ratio is preferably 10 or less, and further preferably 8.0 or less. Is more preferable. The shortest diameter of the nozzle hole 24 is adjusted to match the type and production amount of the molten glass, but is 0.5 mm or more, preferably 0.8 mm
It is desirable that this is the case. If it is less than 0.5 mm, the outflow of the molten glass is not smooth, and the fiber dimensional change is undesirably large.
【００１６】一対のノズル孔２４、２４は、長径方向を
平行に配置されており、更に一対のノズル孔２４、２４
にはさまれた領域のノズル孔壁に、ノズル孔の両端部を
除いて、ノズルチップの先端側から凹状のノズル孔壁切
り欠き部２５が設けられている。従って、ノズルチップ
１３の先端における各ノズル孔２４を取り囲むノズル孔
壁は、ノズル孔２４の長径方向のノズル孔壁を形成する
長径方向ノズル孔壁２４ａと、両端の短径方向のノズル
孔壁を形成する短径方向ノズル孔壁２４ｂと、ノズル孔
壁切り欠き部２５の両側で長径方向のノズル孔壁の一部
を形成する長径方向端部ノズル孔壁２４ｃで形成されて
いる。The pair of nozzle holes 24, 24 are arranged in parallel in the major axis direction.
A nozzle hole wall cutout 25 that is concave from the tip end side of the nozzle tip is provided in the nozzle hole wall in the region sandwiched between the nozzle holes except for both ends of the nozzle hole. Therefore, the nozzle hole wall surrounding each nozzle hole 24 at the tip of the nozzle tip 13 has a long-diameter nozzle hole wall 24a forming the long-diameter nozzle hole wall of the nozzle hole 24 and a short-diameter nozzle hole wall at both ends. It is formed of a short-diameter nozzle hole wall 24b to be formed and a long-diameter end nozzle hole wall 24c that forms a part of the long-diameter nozzle hole wall on both sides of the nozzle hole wall cutout 25.
【００１７】かくして、このノズル孔２４から溶融ガラ
スを吐出すると、その溶融ガラスはノズル孔壁切り欠き
部２５を通過する際にその切り欠き部２５に面する領域
が冷却されて表面張力が小さくなるが、切り欠き部２５
を除いた領域では、高温のノズル孔壁２４ａ、２４ｂ、
２４ｃに取り囲まれているので冷却が抑制され、それら
のノズル孔壁２４ａ、２４ｂ、２４ｃに濡れ広がり、ノ
ズルチップ１３の先端を出るまではノズル孔２４の断面
形状にほぼ等しい形状を保っている。そして、ノズルチ
ップ１３の先端を離れた後においても、扁平なガラス繊
維の、ノズル孔壁切り欠き部２５に面していた側の面が
冷却されて表面張力が小さくなっているので、その後に
ガラス繊維が高速で引き伸ばされた時、表面張力によっ
て丸まることがほとんどない。また、溶融ガラスがノズ
ル孔２４の切り欠き部２５を流下する際には、流下中の
溶融ガラスの片面が開放されるため流下抵抗が小さくな
り、ノズル部１３を通過中の溶融ガラスが冷却されて粘
度が高くなっても、なんら支障はなく、溶融ガラスが安
定して流下する。かくして、ノズル孔２４の扁平比にほ
ぼ等しい扁平比の扁平ガラス繊維を高速で安定して製造
できる。Thus, when the molten glass is discharged from the nozzle hole 24, when the molten glass passes through the cutout portion 25 of the nozzle hole wall, the area facing the cutout portion 25 is cooled and the surface tension is reduced. But the notch 25
In the region excluding, the high-temperature nozzle hole walls 24a, 24b,
Cooling is suppressed because it is surrounded by 24c, and the nozzle wall 24a, 24b, 24c wets and spreads and keeps a shape substantially equal to the cross-sectional shape of the nozzle hole 24 until it leaves the tip of the nozzle tip 13. Then, even after leaving the tip of the nozzle tip 13, the surface of the flat glass fiber facing the nozzle hole wall cutout portion 25 is cooled and the surface tension is reduced. When glass fibers are stretched at high speed, they hardly curl due to surface tension. Further, when the molten glass flows down the notch portion 25 of the nozzle hole 24, one side of the flowing molten glass is opened, so that the flowing resistance is reduced, and the molten glass passing through the nozzle portion 13 is cooled. Even if the viscosity increases, there is no problem, and the molten glass flows down stably. Thus, flat glass fibers having a flat ratio substantially equal to the flat ratio of the nozzle hole 24 can be stably manufactured at high speed.
【００１８】上記したように、ノズル孔壁切り欠き部２
５は吐出中の溶融ガラスの片面を冷却して表面張力を小
さくし、扁平化効率を上昇させる効果を発揮する。この
ノズル孔壁切り欠き部２５のサイズは、この効果をより
有効に発揮させるよう、ガラスの溶融温度、ガラス繊維
の紡糸速度、扁平比の安定性など種々の要素を考慮して
定められる。具体的には、ノズル孔壁切り欠き部２５
は、その中心がノズル孔２４の長径方向の中心に一致す
るように配置され且つその幅Ｗ（溶融ガラスの流下方向
に直角方向の長さ）は、通常、長径方向のノズル孔壁長
さＬの３０〜１００％、好ましくは４０〜９０％、最も
好ましくは、５０〜８０％に設定される。３０％未満で
は、切り欠き部の効果が少なく、一方、長径方向のノズ
ル孔壁の１００％を切り欠き、更に短辺部分（ノズル孔
壁２４ｂ）を１／２以下にすると過冷却となり、溶融ガ
ラスが切り欠き部２５を通過する際にその短辺部分まで
濡らさず、丸まり始めてしまい、扁平化効率が悪くな
る。ノズル孔壁切り欠き部２５の深さＤ（溶融ガラスの
流下方向の長さ）は、ノズル部２３の長さＣにも関連す
るが、冷却効果を発揮する上から０．２ｍｍ以上は必要
である。ノズル部２３の長さＣは、切り欠き部２５を形
成可能な長さを確保すると共に流下する溶融ガラスを適
当に冷却することができるように設定するものであり、
１〜６ｍｍ程度に設定することが好ましく、より好まし
くは１〜４ｍｍである。切り欠き部２５の深さＤは、ノ
ズル部２３の有効長さ〔本明細書では、ノズル孔２４の
全長Ｃから、ノズル孔を形成するために強度上必要な最
低厚さ（通常、０．３ｍｍ程度）を差し引いた長さを、
有効長さと称する〕に対して、１０〜１００％とするこ
とが好ましく、より好ましくは３０〜８０％である。As described above, the nozzle hole wall cutout 2
No. 5 has the effect of cooling one surface of the molten glass during discharge to reduce the surface tension and increase the flattening efficiency. The size of the cutout portion 25 of the nozzle hole wall is determined in consideration of various factors such as the glass melting temperature, the spinning speed of the glass fiber, and the stability of the aspect ratio so that this effect is more effectively exhibited. Specifically, the nozzle hole wall cutout 25
Are arranged so that the center thereof coincides with the center of the nozzle hole 24 in the long diameter direction, and the width W (the length in the direction perpendicular to the flowing direction of the molten glass) is usually the length L of the nozzle hole wall in the long diameter direction. Is set to 30% to 100%, preferably 40% to 90%, and most preferably 50% to 80%. If it is less than 30%, the effect of the cutout portion is small. On the other hand, if 100% of the nozzle hole wall in the long diameter direction is cutout and the short side portion (nozzle hole wall 24b) is reduced to 1/2 or less, supercooling will occur, When the glass passes through the cutout portion 25, the glass does not wet to the short side portion and starts to curl, and the flattening efficiency is deteriorated. The depth D (the length in the flowing direction of the molten glass) of the cutout portion 25 of the nozzle hole wall is related to the length C of the nozzle portion 23. is there. The length C of the nozzle portion 23 is set so as to secure a length capable of forming the cutout portion 25 and to appropriately cool the molten glass flowing down.
It is preferably set to about 1 to 6 mm, more preferably 1 to 4 mm. The depth D of the cutout portion 25 is determined by the effective length of the nozzle portion 23 [in this specification, the minimum thickness (usually 0. About 3mm)
It is preferably 10 to 100%, and more preferably 30 to 80%.
【００１９】一対のノズル孔２４、２４は、長径方向を
平行に配置されており、これにより小さいスペースに二
つのノズル孔２４を配置できる。そして、ノズル孔壁切
り欠き部２５を一対のノズル孔２４、２４にはさまれた
領域に形成したことにより、次のような作用効果が得ら
れる。すなわち、もし、図９に示すように、一対のノズ
ル孔２４、２４の外側にノズル孔壁切り欠き部２５′を
形成した場合には、図９（ａ）に示すように紡糸開始時
に溶融ガラスがノズル孔２４、２４から流下し始めた
時、ノズル孔２４から出た溶融ガラス２８が両面の冷却
速度の差による粘度差によって、切り欠き部２５′を形
成した側に反り上がり、ノズルプレート１２の下面を汚
してしまうことがあるとか、図９（ｂ）に示すように、
ノズル孔２４、２４より出た溶融ガラス２８が合流する
ことがあると、その合流面の温度が高いため分流せず、
エアを吹きつけてもなかなか分流せず、紡糸作業の邪魔
になるという問題が生じるが、本発明のように、一対の
ノズル孔２４、２４の間に切り欠き部２５を設けた構成
とすると、紡糸開始時において一対のノズル孔から吐出
開始した溶融ガラスが、切り欠き部２５を形成した側に
湾曲した時、互いにくっついて大きいビーズとなって敏
速に落下し、従って、ノズルプレートの下面を汚すこと
がなく、しかも、吐出された溶融ガラスが合流しても、
２本の溶融ガラスの向かい合った面は切り欠き部２５に
よる冷却によって温度が低下しているため、一対のノズ
ル孔２４、２４からの溶融ガラスを引っ張ることで直ち
に分流し、また、分流しない場合でもエアを吹きつける
ことで容易に分流させることができ、敏速に通常の紡糸
状態に入ることができる。かくして紡糸開始作業を敏速
に行うことができる。ここで、一対のノズル孔２４、２
４の間隔（近接した側のノズル孔壁間の距離）は、ノズ
ル孔をコンパクトに配置する上からは狭い方がよいが、
あまり狭くすると運転中に溶融ガラスが合流してしまう
ので、これらを考慮して定めれば良い。具体的には、ノ
ズル孔短径の１．１〜２．０倍程度、或いは１〜２ｍｍ
程度が好ましい。The pair of nozzle holes 24, 24 are arranged in parallel in the major axis direction, and the two nozzle holes 24 can be arranged in a smaller space. By forming the nozzle hole wall cutout portion 25 in a region sandwiched between the pair of nozzle holes 24, 24, the following operation and effect can be obtained. That is, as shown in FIG. 9, if the nozzle hole wall cutout portion 25 'is formed outside the pair of nozzle holes 24, 24, as shown in FIG. Begins to flow down from the nozzle holes 24, 24, the molten glass 28 coming out of the nozzle holes 24 rises to the side where the notch 25 'is formed due to the difference in viscosity due to the difference in cooling rate between the two surfaces, and the nozzle plate 12 The lower surface of the device may be soiled, or as shown in FIG.
When the molten glass 28 coming out of the nozzle holes 24, 24 sometimes merges, the molten glass 28 does not diverge because the temperature of the merging surface is high.
Even if air is blown, a problem arises in that the air does not easily diverge and hinders the spinning operation. However, as in the present invention, when a cutout portion 25 is provided between the pair of nozzle holes 24, 24, When the molten glass that has started to be discharged from the pair of nozzle holes at the start of spinning curves toward the side where the notch portion 25 is formed, the molten glass sticks to each other, becomes large beads, and falls quickly, thus contaminating the lower surface of the nozzle plate. No, and even if the discharged molten glass merges,
Since the facing surfaces of the two molten glasses have been cooled by the cutouts 25, the temperature has been reduced. Therefore, the molten glass from the pair of nozzle holes 24, 24 is immediately diverted by pulling, and even when not diverted. The air can be easily diverted by blowing the air, and the normal spinning state can be promptly entered. Thus, the spinning start operation can be performed promptly. Here, a pair of nozzle holes 24, 2
The interval of 4 (distance between the nozzle hole walls on the adjacent side) is preferably narrower from the viewpoint of compact arrangement of the nozzle holes,
If the width is too narrow, the molten glass will merge during operation. Specifically, about 1.1 to 2.0 times the minor diameter of the nozzle hole, or 1 to 2 mm
The degree is preferred.
【００２０】なお、ノズル孔２４から吐出されるガラス
繊維の扁平化を一層安定化させるため、ノズル孔２４の
先端で且つ長径方向の両端に、ノズル孔２４の短径の最
大幅を超えない幅で且つ深さが０．１〜０．７ｍｍ程度
の凹状の溝を設けるとか、高さが０．１〜０．７ｍｍ程
度の凸状縁を設ける等の変更を行ってもよい。In order to further stabilize the flattening of the glass fibers discharged from the nozzle hole 24, the width of the tip end of the nozzle hole 24 and the both ends in the major axis direction are not larger than the maximum width of the minor axis of the nozzle hole 24. Alternatively, a modification may be made such as providing a concave groove having a depth of about 0.1 to 0.7 mm or providing a convex edge having a height of about 0.1 to 0.7 mm.
【００２１】図３示すように、ノズルチップ１３のノズ
ル孔２４の上部には、溶融ガラス溜まり部２２を設けて
いる。この溶融ガラス溜まり部２２はノズル孔２４に対
する溶融ガラスの流れを安定化させるために設けたもの
であり、必要なければ省略してもよい。例えば、図７に
示すように、ノズルプレート１２に、溶融ガラス溜まり
部を備えていないノズルチップ１３Ａを設け、ノズル孔
２４が直接ノズルプレート１２の上面に連通する構成と
してもよい。As shown in FIG. 3, a molten glass reservoir 22 is provided above the nozzle hole 24 of the nozzle tip 13. The molten glass reservoir 22 is provided for stabilizing the flow of the molten glass to the nozzle hole 24, and may be omitted if not necessary. For example, as shown in FIG. 7, the nozzle plate 12 may be provided with a nozzle chip 13A having no molten glass reservoir, and the nozzle hole 24 may directly communicate with the upper surface of the nozzle plate 12.
【００２２】円形断面のガラス繊維紡糸用ノズルチップ
のノズル孔の上部にガラス溜まり部を設けたノズルチッ
プでは、一般的に円柱形或いは円錐形の溜まり部を設け
るが、図３、図４に示すように一対の扁平なノズル孔２
４、２４の上に溶融ガラス溜まり部２２を設ける場合に
は、冷却効果により壁面に近い部分の溶融ガラスの粘度
を上げ扁平効率を改善するとともに、ノズル孔の長径が
長いので流出量の分布を、製造する扁平ガラス繊維の断
面形状に適したものとするため、溶融ガラス溜まり部２
２の断面形状も、一対のノズル孔２４、２４の断面形状
に相似するような細長い形状とすることが好ましい。ま
た、溶融ガラス溜まり部２２の断面形状を、長円形、楕
円形、ダンベル形などに変えることによりノズルチップ
内でのガラスの冷却と流れを制御することもできる。In a nozzle tip having a glass reservoir at the upper part of a nozzle hole of a glass fiber spinning nozzle tip having a circular cross section, a columnar or conical reservoir is generally provided, as shown in FIGS. 3 and 4. So that a pair of flat nozzle holes 2
In the case where the molten glass reservoir 22 is provided on the top 4 or 24, the viscosity of the molten glass near the wall surface is increased by the cooling effect to improve the flattening efficiency, and the distribution of the outflow is reduced because the long diameter of the nozzle hole is long. In order to make it suitable for the cross-sectional shape of the flat glass fiber to be manufactured,
It is also preferable that the cross-sectional shape of 2 is an elongated shape similar to the cross-sectional shape of the pair of nozzle holes 24, 24. Further, by changing the cross-sectional shape of the molten glass reservoir 22 into an oval, an ellipse, a dumbbell, or the like, the cooling and flow of the glass in the nozzle tip can be controlled.
【００２３】溶融ガラス溜まり部２２の断面積すなわち
溶融ガラス流入部面積は、一対のノズル孔２４、２４の
開口断面積より大きく、また、隣接するノズルチップの
設置に支障のない大きさに設定されるものであり、具体
的には、一対のノズル孔２４、２４の面積合計に対し
て、３〜１６倍で、好ましくは、４〜１０倍であること
が望ましい。３倍以下ではストレートでガラス溜まりの
ないノズルチップとの差が少なく、１６倍以上ではガラ
ス溜まりにデッドゾーンができ、粘度の高い溶融ガラス
が生じやすく、紡糸の安定化、扁平ガラス繊維の断面形
状の安定化に悪影響があるばかりでなく、ガラス溜まり
を持つノズルチップの断面積が大きくなり、同一面積に
配置できるノズルチップの数が少なくなり、扁平ガラス
繊維の生産量が減少するからである。溶融ガラス溜まり
部２２の深さは、ノズルチップ１３全体の長さとノズル
孔２４の長さから溶融ガラスの冷却の程度や流れの乱れ
等を考慮して決められる。深さは０ｍｍからノズルプレ
ートの厚さの２倍、望ましくは１〜２倍である。深さが
浅いと効果が少なく、深過ぎると冷却されすぎてノズル
チップからの溶融ガラスの吐出量が減少したり、扁平ガ
ラス繊維の断面形状が不安定になりやすい。The cross-sectional area of the molten glass reservoir 22, that is, the area of the molten glass inflow portion, is set larger than the cross-sectional area of the opening of the pair of nozzle holes 24, 24, and is set so as not to hinder the installation of the adjacent nozzle tips. Specifically, it is desirably 3 to 16 times, preferably 4 to 10 times, the total area of the pair of nozzle holes 24, 24. At 3 times or less, there is little difference from a nozzle tip that is straight and has no glass pool. At 16 times or more, a dead zone is formed in the glass pool, high-viscosity molten glass is easily generated, spinning is stabilized, and the cross-sectional shape of flat glass fiber Not only does this have an adverse effect on stabilization, but also the cross-sectional area of the nozzle tip having a glass reservoir increases, the number of nozzle tips that can be arranged in the same area decreases, and the production amount of flat glass fibers decreases. The depth of the molten glass reservoir 22 is determined from the overall length of the nozzle tip 13 and the length of the nozzle hole 24 in consideration of the degree of cooling of the molten glass, turbulence of the flow, and the like. The depth is from 0 mm to twice the thickness of the nozzle plate, preferably 1-2 times. If the depth is small, the effect is small. If the depth is too small, the cooling is excessive, and the discharge amount of the molten glass from the nozzle tip is reduced, and the cross-sectional shape of the flat glass fiber tends to be unstable.
【００２４】溶融ガラス溜まり部２２の断面形状は、流
入口の形状がノズル孔の直上までストレートに降りてい
るものでもよいし、或いは流入口とノズル孔が滑らかな
面で結ばれ、段差のほとんどない先細りの形状のもので
もよい。なお、溶融ガラス溜まり部２２は、一対のノズ
ル孔２４、２４に対して共通のものとする場合に限ら
ず、各ノズル孔２４に対応してそれぞれ独立した溶融ガ
ラス溜まり部を設けても良い。The cross-sectional shape of the molten glass reservoir 22 may be such that the shape of the inlet is straight down to just above the nozzle hole, or the inlet and the nozzle hole are connected by a smooth surface, and most of the steps are formed. It may have a tapered shape. The molten glass reservoir 22 is not limited to the case where the molten glass reservoir 22 is common to the pair of nozzle holes 24, and an independent molten glass reservoir may be provided corresponding to each nozzle hole 24.
【００２５】以上に説明したように、一対の扁平な断面
形状のノズル孔２４、２４間にノズル孔壁切り欠き部２
５を備えたノズルチップ１３を用いることにより、その
ノズルチップ１３から扁平状態で吐出された溶融ガラス
が、引き伸ばされて繊維化する際に丸まることが少な
く、扁平状態を保持した状態で冷却、固化され、扁平比
が２以上というような高扁平ガラス繊維を高速で安定し
て製造することが可能となる。従来、扁平ガラス繊維を
製造する際には扁平なノズル孔から吐出した溶融ガラス
が丸まるのを抑制するために吐出された溶融ガラスを敏
速に冷却、固化させるよう冷風を吹きつける方法を採っ
ているが、本発明のノズルチップ１３ではこのような冷
風による冷却は必要なく、また、冷却自体も省略でき
る。ただし、紡糸速度を上げるためには、冷却を行うこ
とが必要となるが、その場合にも冷却吹き付けは必要な
く、従来の円形断面のガラス繊維の製造に用いられてい
る冷却フィンの使用により十分な冷却効果を得ることが
できる。そこで、図１に示す実施の形態では、ノズルプ
レート１２の下方に多数の冷却フィン１５を配置してお
り、この構成の採用により、安定して扁平ガラス繊維の
製造ができる。冷風を吹きつけて冷却する方法では、冷
風量によって冷却速度が大きく変動するため、冷風量を
精密にコントロールする必要があり、しかも冷風のむら
があると、繊維の扁平比のばらつきが大きくなり、均一
な品質の扁平ガラス繊維を製造することは困難である
が、本発明では冷却フィンの使用が可能となることで、
より均一な品質の扁平ガラス繊維を安定して製造でき
る。As described above, the nozzle hole cutout portion 2 is provided between the pair of flat nozzle holes 24, 24.
5, the molten glass discharged in a flat state from the nozzle chip 13 is hardly rounded when it is stretched and fiberized, and is cooled and solidified while maintaining the flat state. As a result, it is possible to stably produce a high flat glass fiber having a flat ratio of 2 or more at a high speed. Conventionally, when manufacturing flat glass fiber, a method of blowing cold air to quickly cool and solidify the discharged molten glass in order to suppress the molten glass discharged from the flat nozzle hole from curling is adopted. However, in the nozzle tip 13 of the present invention, such cooling by cold air is not necessary, and the cooling itself can be omitted. However, in order to increase the spinning speed, it is necessary to perform cooling, but in this case, cooling spraying is not necessary, and the use of cooling fins used in the production of conventional glass fibers having a circular cross section is sufficient. A great cooling effect can be obtained. Therefore, in the embodiment shown in FIG. 1, a large number of cooling fins 15 are arranged below the nozzle plate 12, and by adopting this configuration, flat glass fibers can be stably manufactured. In the method of cooling by blowing cool air, the cooling rate varies greatly depending on the amount of cool air, so it is necessary to precisely control the amount of cool air. It is difficult to produce flat glass fiber of high quality, but in the present invention, it becomes possible to use cooling fins,
Flat glass fibers of more uniform quality can be stably manufactured.
【００２６】上記構成のノズルチップ１３は、ノズルプ
レート１２の下面に多数が配列されるが、その際の配列
方法としては、図８に示すように、多数のノズルチップ
１３を、縦方向及び横方向に並べて且つノズル孔２４の
長径方向を平行にして配列することが好ましい。この配
列を採用することにより、冷却フィン１５を、ノズルチ
ップ１３をそのノズル孔２４の長径方向に並べて形成し
た複数のノズルチップ列の間に配置することが可能とな
り、この構成を採用することで、冷却フィン１５によ
り、各ノズルチップ１３及びそれから吐出される溶融ガ
ラスを均一に冷却でき、均一な品質の扁平ガラス繊維を
製造できる。A large number of the nozzle chips 13 having the above-described configuration are arranged on the lower surface of the nozzle plate 12. In this case, as shown in FIG. It is preferable to arrange the nozzle holes 24 in parallel with each other in such a manner that the major diameter directions thereof are parallel to each other. By adopting this arrangement, it is possible to arrange the cooling fins 15 between a plurality of nozzle tip rows formed by arranging the nozzle tips 13 in the major axis direction of the nozzle holes 24, and by adopting this configuration. The cooling fins 15 can uniformly cool the respective nozzle chips 13 and the molten glass discharged from the nozzle chips 13 and produce flat glass fibers of uniform quality.
【００２７】更に、ノズルチップ１３を、そのノズル孔
２４の長径方向を平行にして配列する場合、図８に示す
ように、ノズル孔２４の長手方向が、長方形のノズルプ
レート１２の短辺１２ａに平行となるように配列するこ
とが好ましい。この構成とすると、短辺１２ａに平行な
ノズルチップ列内におけるノズルチップ１３の個数を少
なくでき、従ってノズルチップ列の長さが短くなるた
め、それに沿って配置する冷却フィン１５の長さを短く
できる。もしこの冷却フィン１５を長くして多くのノズ
ルチップ１３を冷却しなければならない場合には、冷却
フィンの冷却能力が不足し、冷却の程度が場所によって
異なってしまう。その結果、冷却が適正に行われるノズ
ルチップからのガラス繊維は扁平比が大きく、冷却不足
のノズルチップからのガラス繊維は扁平比が小さくな
り、同じガラス繊維束の中で扁平比のばらつきを大きく
してしまう。これに対し、図８に示す配列を採用するこ
とで、冷却フィン１５を短くでき、列内のノズルチップ
１３をそれぞれ適正に冷却して扁平比のばらつきを小さ
く抑えることができる。Further, when the nozzle chips 13 are arranged with the major axis directions of the nozzle holes 24 parallel, as shown in FIG. 8, the longitudinal direction of the nozzle holes 24 is aligned with the short side 12a of the rectangular nozzle plate 12. It is preferable to arrange them so as to be parallel. With this configuration, the number of the nozzle tips 13 in the nozzle tip row parallel to the short side 12a can be reduced, and therefore the length of the nozzle tip row is shortened. Therefore, the length of the cooling fins 15 arranged along the nozzle tip row is shortened. it can. If the cooling fins 15 must be lengthened to cool many nozzle chips 13, the cooling capacity of the cooling fins is insufficient, and the degree of cooling differs depending on the location. As a result, the glass fibers from the nozzle tip where cooling is properly performed have a large aspect ratio, and the glass fibers from the nozzle tip with insufficient cooling have a small aspect ratio, and the variation in the aspect ratio is large in the same glass fiber bundle. Resulting in. On the other hand, by adopting the arrangement shown in FIG. 8, the cooling fins 15 can be shortened, and the nozzle tips 13 in the rows can be appropriately cooled to suppress the variation in the aspect ratio.
【００２８】図１において、ノズルプレート１２は、そ
の長手方向が、下方に配置される集束剤塗布装置１７の
回転軸やワインダー１９の回転軸に平行になるように配
置されている。前記したように、ノズル孔２４の長径方
向がノズルプレート１２の短辺１２ａ（図８参照）に平
行になるように（従って、長手方向には直角方向に）配
列しているため、ノズル孔２４の長径方向に並んだノズ
ルチップ１３の個数が少なく、ノズルチップ列は短い。
このため、このノズルチップ列内における各ノズルチッ
プ１３から引き出されて集束剤塗布装置１７に向かって
走行する扁平ガラス繊維１４のノズルチップ先端面に対
する角度には、あまり大きい差がなく（図面ではノズル
チップ１３と集束剤塗布装置１７の間隔を小さく示して
いるため、角度差があるように見えるが、実際の装置で
はこの間隔が大きいため、角度差はあまり生じていな
い）、このため、ノズルチップ１３から吐出された溶融
ガラスが延伸される際の角度差に基づく扁平比のむらは
ほとんど生じない。この点からも、ガラス繊維束内ので
扁平ガラス繊維の扁平比のむらを少なくできる。In FIG. 1, the nozzle plate 12 is arranged such that its longitudinal direction is parallel to the rotation axis of the sizing agent coating device 17 and the rotation axis of the winder 19 arranged below. As described above, the nozzle holes 24 are arranged so that the major axis direction is parallel to the short side 12a (see FIG. 8) of the nozzle plate 12 (and therefore, at right angles to the longitudinal direction). The number of nozzle tips 13 arranged in the major diameter direction is small, and the nozzle tip row is short.
For this reason, the angle of the flat glass fiber 14 drawn from each nozzle tip 13 in this nozzle tip row and traveling toward the sizing agent coating device 17 with respect to the tip end face of the nozzle tip does not have a large difference (in the drawing, the nozzle tip). Since the distance between the tip 13 and the sizing agent applying device 17 is shown small, it seems that there is an angle difference. However, in an actual device, the angle is large, so that there is not much angle difference.) The unevenness of the aspect ratio based on the angle difference when the molten glass discharged from 13 is stretched hardly occurs. From this point, the unevenness of the flatness ratio of the flat glass fiber in the glass fiber bundle can be reduced.
【００２９】なお、従来は、ノズルチップ１３のノズル
孔２４の長径方向を集束剤塗布装置１７の回転軸やワイ
ンダー１９の回転軸に直角に配置した場合、扁平ガラス
繊維１４は集束剤塗布装置１７の表面に直角に立った状
態で接触し、ランダムに倒れた後、集束されることとな
り、隙間の多いガラス繊維束になるものと考えられてお
り、隙間の少ないガラス繊維束を得るために、ノズル孔
はその長径方向が集束剤塗布装置１７に対して平行にな
るように配列していたが、本発明者等が確認したとこ
ろ、ノズル孔２４の長径方向の集束剤塗布装置１７の回
転軸に直角に配置しても、平行に配置した場合と何ら差
は見られず、集束された繊維束は扁平ガラス繊維が同じ
方向に並んだ、隙間の少ない状態であることが判明し
た。Conventionally, when the major axis direction of the nozzle hole 24 of the nozzle tip 13 is arranged at right angles to the rotation axis of the sizing agent application device 17 or the rotation axis of the winder 19, the flat glass fibers 14 It is thought that it will be bundled after coming into contact with the surface at a right angle and falling down at random, and it will be a glass fiber bundle with many gaps, in order to obtain a glass fiber bundle with few gaps, The nozzle holes are arranged so that the major axis direction thereof is parallel to the sizing agent application device 17. However, the present inventors have confirmed that the rotation axis of the sizing agent application device 17 in the major axis direction of the nozzle holes 24 is determined. Even if it was arranged at right angles, no difference was seen from the case where it was arranged in parallel, and it was found that the bundled fiber bundle had flat glass fibers arranged in the same direction, with few gaps.
【００３０】本発明において使用されるガラスの組成
は、Ｅガラス、ＥＣＲガラス、Ｓガラス、Ｃガラス、Ｄ
ガラスなど、ガラス繊維を製造しうるものであればよ
く、特に限定されるものではない。本発明のノズルチッ
プで製造するガラス繊維の太さは、製造条件の設定によ
り種々の繊維径のものが製造可能である。しかしなが
ら、横断面における短径が３〜２０μｍ、好ましくは４
〜１５μｍ、最長径が６〜１００μｍ、好ましくは１５
〜８０μｍの範囲のものが製造上好ましい。つまり、短
径が３μｍ未満のものは、ガラス繊維自体の紡糸が困難
であり、長径が１００μｍを越えるものは、扁平化効率
が悪く、剛性が高過ぎ、効率的な生産ができない。The composition of the glass used in the present invention includes E glass, ECR glass, S glass, C glass, and D glass.
What is necessary is just what can manufacture glass fiber, such as glass, and it does not specifically limit. As for the thickness of the glass fiber produced by the nozzle tip of the present invention, those having various fiber diameters can be produced by setting the production conditions. However, the minor axis in the cross section is 3-20 μm, preferably 4 μm.
１５15 μm, longest diameter of 6-100 μm, preferably 15
Those having a size in the range of -80 µm are preferable in terms of production. That is, when the short diameter is less than 3 μm, spinning of the glass fiber itself is difficult, and when the long diameter exceeds 100 μm, the flattening efficiency is poor, the rigidity is too high, and efficient production cannot be performed.
【００３１】[0031]
【実施例】以下に、本発明の理解を深めるために実施例
により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に
より何ら限定されるものではない。EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples for better understanding of the present invention, but the present invention is not limited to these examples.
【００３２】〔実施例１〕図２〜図４に示す形状のノズ
ルチップ１３を用いた。このノズルチップ１３に設けた
ノズル孔２４は、断面が長円形で、長径が５．２ｍｍ、
短径が１．０ｍｍ、扁平比５．２であり、ノズル孔２４
の全長Ｃは１．６ｍｍとした。一対のノズル孔２４、２
４の間隔（中心間距離）は２．３ｍｍとし、そのノズル
孔２４、２４の間に長さ３．１ｍｍ（ノズル孔の長径に
対して６０％）、深さ０．６ｍｍ（ノズル部２３の有効
長さの３７．５％）のノズル孔壁切り欠き部２５を形成
した。Example 1 A nozzle tip 13 having the shape shown in FIGS. 2 to 4 was used. The nozzle hole 24 provided in the nozzle tip 13 has an oval cross section, a 5.2 mm long diameter,
The short diameter is 1.0 mm, the aspect ratio is 5.2, and the nozzle hole 24
Has a total length C of 1.6 mm. A pair of nozzle holes 24, 2
The distance (center-to-center distance) between the nozzle holes 4 is 2.3 mm, the length between the nozzle holes 24, 3.1 is 3.1 mm (60% of the long diameter of the nozzle hole), and the depth is 0.6 mm (for the nozzle portion 23). The nozzle hole wall cutout 25 of 37.5% of the effective length) was formed.
【００３３】このノズルチップ１３を、図８に示すよう
に、ノズルプレート１２に対して、短辺１２ａに平行な
列内には、ピッチ６．７ｍｍで６個ずつ配置し、長辺１
２ｂに平行な列内にはピッチ７．０ｍｍで４０個ずつ配
置した。そのノズルプレート１２を図１に示す装置に取
り付け、Ｅガラス組成の溶融物を紡糸温度１２００°
Ｃ、紡糸速度２０００ｍ／ｍｉｎで紡糸を行った。紡糸
されたフィラメントの断面は長径２４．６μｍ、短径
５．９μｍ、換算繊維径１３．２μｍのほぼ長円形断面
のものであり、扁平ガラス繊維を安定して得ることがで
きた。なお、扁平比は４．２であり、扁平化効率（ガラ
ス繊維の扁平比のノズル孔断面扁平比に対する％）は８
０．８％であり、また、繊維束内における扁平比のばら
つきは小さかった。As shown in FIG. 8, six nozzle chips 13 are arranged at a pitch of 6.7 mm with respect to the nozzle plate 12 in a row parallel to the short side 12a.
In a row parallel to 2b, 40 pieces were arranged at a pitch of 7.0 mm. The nozzle plate 12 was attached to the apparatus shown in FIG. 1, and the melt of the E glass composition was spun at a spinning temperature of 1200 °.
C, spinning was performed at a spinning speed of 2000 m / min. The cross section of the spun filament was a substantially oval cross section having a major axis of 24.6 μm, a minor axis of 5.9 μm, and a reduced fiber diameter of 13.2 μm, and flat glass fibers could be obtained stably. The flattening ratio was 4.2, and the flattening efficiency (% of the flat ratio of the glass fiber to the flat ratio of the cross section of the nozzle hole) was 8.
0.8%, and the variation in the aspect ratio within the fiber bundle was small.
【００３４】[0034]
【発明の効果】以上のように、本発明のノズルチップ
は、二つのノズル孔を長径方向を平行にして近接配置し
たことにより、ノズル孔の配置密度を高めることができ
一定面積のノズルプレート当たりの生産量を増加させる
ことができ、更に、一対のノズル孔の間にノズル孔壁切
り欠き部を設けたことにより、扁平比が２以上というよ
うな高扁平比の扁平ガラス繊維を安定して高速で紡糸す
ることができ、しかも、紡糸開始時には、吐出された溶
融ガラスがノズルプレートの下面を汚すことがなく、敏
速に紡糸を開始できる等の効果を有している。As described above, according to the nozzle tip of the present invention, by disposing two nozzle holes close to each other with the major axis direction parallel to each other, the arrangement density of the nozzle holes can be increased and the nozzle plate per nozzle plate having a certain area can be provided. Can be increased, and further, by providing the nozzle hole wall cutout portion between the pair of nozzle holes, the flat glass fiber having a high aspect ratio such as an aspect ratio of 2 or more can be stably produced. Spinning can be performed at a high speed, and at the start of spinning, the spun molten glass does not stain the lower surface of the nozzle plate, and spinning can be started quickly.
【００３５】ここで、ノズル孔壁切り欠き部の切り欠き
深さを、有効ノズル部の長さに対して１０〜１００％に
設定することで、切り欠き部によるガラス繊維の扁平化
効果を良好に発揮させることができるという効果が得ら
れる。Here, by setting the cutout depth of the cutout portion of the nozzle hole wall to 10 to 100% of the length of the effective nozzle portion, the flattening effect of the glass fiber by the cutout portion is excellent. Is obtained.
【００３６】また、前記ノズル部の上部に、前記一対の
ノズル孔に連通する溶融ガラス溜まり部を設けること
で、ノズル孔への溶融ガラスの流れが安定し、ガラス繊
維の扁平化効果を一層安定させることができるという効
果が得られる。By providing a molten glass reservoir communicating with the pair of nozzle holes above the nozzle portion, the flow of the molten glass to the nozzle holes is stabilized, and the flattening effect of the glass fibers is further stabilized. The effect is obtained.
【００３７】本発明の扁平ガラス繊維製造装置は、上記
構成のノズルチップを多数、縦方向及び横方向に並べて
且つ前記ノズル孔の長径方向を平行にしてノズルプレー
トに配置し、そのノズルプレートの下方に且つノズル孔
の長径方向に並べて形成した複数のノズルチップ列の間
に冷却フィンを配置したことにより、各ノズルチップを
冷却フィンにより均一に且つ安定して冷却でき、扁平比
のばらつきが小さい扁平ガラス繊維束を高速で安定して
製造できるという効果を有している。According to the flat glass fiber manufacturing apparatus of the present invention, a large number of nozzle chips having the above-described structure are arranged in a nozzle plate with the longitudinal direction and the longitudinal direction of the nozzle holes arranged in parallel in the longitudinal direction and the horizontal direction. By disposing cooling fins between a plurality of nozzle tip rows formed side by side and in the major axis direction of the nozzle holes, each nozzle tip can be uniformly and stably cooled by the cooling fins, and the flatness ratio is small. This has the effect that glass fiber bundles can be stably produced at high speed.
【図１】本発明の一実施の形態による扁平ガラス繊維の
製造装置の概略正面図FIG. 1 is a schematic front view of a flat glass fiber manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１の装置に用いるノズルチップの概略斜視図FIG. 2 is a schematic perspective view of a nozzle tip used in the apparatus of FIG.
【図３】図２のＸ−Ｘ矢視概略断面図FIG. 3 is a schematic sectional view taken along the line XX of FIG. 2;
【図４】図２に示すノズルチップの概略下面図FIG. 4 is a schematic bottom view of the nozzle tip shown in FIG. 2;
【図５】ノズルチップの変形例を示す概略下面図FIG. 5 is a schematic bottom view showing a modified example of the nozzle tip.
【図６】ノズルチップの他の変形例を示す概略断面図FIG. 6 is a schematic sectional view showing another modified example of the nozzle tip.
【図７】ノズルチップの更に他の変形例を示す概略断面
図FIG. 7 is a schematic sectional view showing still another modified example of the nozzle tip.
【図８】図１に示す装置のノズルプレート及び冷却フィ
ンを示す概略下面図8 is a schematic bottom view showing a nozzle plate and cooling fins of the apparatus shown in FIG.
【図９】（ａ）は切り欠き部を一対のノズル孔の外側に
形成した構成のノズルチップにおける吐出溶融ガラスの
挙動の一例を示す概略断面図（ｂ）はそのノズルチップ
における吐出溶融ガラスの挙動の他の例を示す概略断面
図9A is a schematic cross-sectional view showing an example of the behavior of the molten glass discharged from a nozzle chip having a cutout formed outside a pair of nozzle holes, and FIG. 9B is a schematic sectional view showing the behavior of the molten glass discharged from the nozzle chip. Schematic sectional view showing another example of the behavior
【図１０】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ、扁平ガ
ラス繊維の断面の例を示す概略断面図FIGS. 10A, 10B, and 10C are schematic cross-sectional views each showing an example of a cross section of a flat glass fiber.
１１ ガラス溶融炉 １２ ノズルプレート １３ ノズルチップ １４ ガラス繊維 １５ 冷却フィン １６ 水冷却部 １７ 集束剤塗布装置 １８ 集束ローラ １９ ワインダー ２２ 溶融ガラス溜まり部 ２３ ノズル部 ２４ ノズル孔 ２５ ノズル孔壁切り欠き部 REFERENCE SIGNS LIST 11 glass melting furnace 12 nozzle plate 13 nozzle tip 14 glass fiber 15 cooling fin 16 water cooling unit 17 sizing agent coating device 18 sizing roller 19 winder 22 molten glass pooling unit 23 nozzle unit 24 nozzle hole 25 nozzle hole cutout
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4G021 MA02 4L037 CS16 FA04 FA12 PA31 PF12 PF14 PF15 PF19 4L045 AA05 BA03 BA12 BA60 CB09 CB10 CB13 CB17 CB19 DA20 DC02 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 4G021 MA02 4L037 CS16 FA04 FA12 PA31 PF12 PF14 PF15 PF19 4L045 AA05 BA03 BA12 BA60 CB09 CB10 CB13 CB17 CB19 DA20 DC02
Claims (4)
とも一対のノズル孔とを備えた扁平ガラス繊維紡糸用ノ
ズルチップであって、前記一対のノズル孔は断面が扁平
形状をなす共に長径方向を平行に配置されており、更に
前記一対のノズル孔にはさまれた領域のノズル孔壁に、
凹状のノズル孔壁切り欠き部が設けられていることを特
徴とする、扁平ガラス繊維紡糸用ノズルチップ。1. A flat glass fiber spinning nozzle tip comprising a nozzle portion and at least a pair of nozzle holes penetrating the nozzle portion, wherein the pair of nozzle holes has a flat cross section and a long diameter direction. It is arranged in parallel, further on the nozzle hole wall of the region sandwiched between the pair of nozzle holes,
A flat glass fiber spinning nozzle tip, characterized in that a concave nozzle hole wall cutout is provided.
欠き深さが、有効ノズル部の長さに対して１０〜１００
％である、請求項１記載の扁平ガラス繊維紡糸用ノズル
チップ。2. The notch depth of the concave nozzle hole wall notch portion is 10 to 100 with respect to the length of the effective nozzle portion.
%. The flat glass fiber spinning nozzle tip according to claim 1, wherein
ル孔に連通する溶融ガラス溜まり部を設けたことを特徴
とする、請求項１又は２記載の扁平ガラス繊維紡糸用ノ
ズルチップ。3. The nozzle tip for flat glass fiber spinning according to claim 1, wherein a molten glass reservoir portion communicating with the pair of nozzle holes is provided above the nozzle portion.
平ガラス繊維紡糸用ノズルチップを多数、縦方向及び横
方向に並べて且つ前記ノズル孔の長径方向を平行にして
配列したノズルプレートと、そのノズルプレートの下方
に配置された冷却フィンとを備え、該冷却フィンが、前
記ノズルチップをそのノズル孔の長径方向に並べて形成
した複数のノズルチップ列の間に配置されていることを
特徴とする、扁平ガラス繊維の製造装置。4. A nozzle plate in which a plurality of flat glass fiber spinning nozzle chips according to claim 1 are arranged in a longitudinal direction and a lateral direction, and the major axis direction of the nozzle holes is arranged in parallel. And cooling fins arranged below the nozzle plate, wherein the cooling fins are arranged between a plurality of nozzle tip rows formed by arranging the nozzle tips in the longitudinal direction of the nozzle holes. A flat glass fiber manufacturing apparatus.
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|---|---|---|---|
| JP14906699A JP4370633B2 (en) | 1999-05-28 | 1999-05-28 | Nozzle tip for flat glass fiber spinning and manufacturing apparatus |
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Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068543A1 (en) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Nitto Boseki Co., Ltd. | Bushing and glass fiber producing method |
| JP2009256203A (en) * | 2008-03-28 | 2009-11-05 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Modified section glass fiber and method of manufacturing modified section glass fiber |
| JP2009263219A (en) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Deformed cross-section glass fiber and producing method of deformed cross-section glass fiber |
| JP2009263211A (en) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Deformed cross-section glass fiber and its producing method and apparatus |
| WO2018020743A1 (en) * | 2016-07-26 | 2018-02-01 | 日本電気硝子株式会社 | Manufacturing apparatus and manufacturing method for modified cross-section glass fiber |
| CN108301055A (en) * | 2018-01-17 | 2018-07-20 | 广州市白云美好滤清器厂 | A kind of nanofiber producing device |
| CN113979632A (en) * | 2021-11-29 | 2022-01-28 | 巨石集团有限公司 | Glass fiber discharge spout structure, bushing and apparatus for producing |
| CN115259653A (en) * | 2017-02-28 | 2022-11-01 | 中央硝子株式会社 | Nozzle for producing glass fiber and method for producing glass fiber |
-
1999
- 1999-05-28 JP JP14906699A patent/JP4370633B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068543A1 (en) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Nitto Boseki Co., Ltd. | Bushing and glass fiber producing method |
| US6988383B2 (en) | 2000-03-14 | 2006-01-24 | Nitto Boseki Co., Ltd. | Bushing and glass fiber producing method |
| JP2009256203A (en) * | 2008-03-28 | 2009-11-05 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Modified section glass fiber and method of manufacturing modified section glass fiber |
| JP2009263219A (en) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Deformed cross-section glass fiber and producing method of deformed cross-section glass fiber |
| JP2009263211A (en) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Nippon Electric Glass Co Ltd | Deformed cross-section glass fiber and its producing method and apparatus |
| WO2018020743A1 (en) * | 2016-07-26 | 2018-02-01 | 日本電気硝子株式会社 | Manufacturing apparatus and manufacturing method for modified cross-section glass fiber |
| CN115259653A (en) * | 2017-02-28 | 2022-11-01 | 中央硝子株式会社 | Nozzle for producing glass fiber and method for producing glass fiber |
| CN115259653B (en) * | 2017-02-28 | 2023-08-25 | 中央硝子株式会社 | Nozzle tip for manufacturing glass fiber and manufacturing method of glass fiber |
| CN108301055A (en) * | 2018-01-17 | 2018-07-20 | 广州市白云美好滤清器厂 | A kind of nanofiber producing device |
| CN113979632A (en) * | 2021-11-29 | 2022-01-28 | 巨石集团有限公司 | Glass fiber discharge spout structure, bushing and apparatus for producing |
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