JP2000309919A - ソイルセメント地中連続壁の構築方法 - Google Patents
ソイルセメント地中連続壁の構築方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 セメントを含む注入材を現位置土に注入して
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、工程の連続化及び工程
変更の柔軟化を図ることができ、特にＴＲＤ工法におい
ては退避掘削を不要としたソイルセメント地中連続壁の
構築方法を提供する。 【解決手段】 セメントを含む注入材を現位置土に注入
して混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント
地中連続壁を構築する方法において、対象地盤の土量１
（ｍ3)に対して注入する前記注入材を以下の配合とした
ことを特徴とするソイルセメント地中連続壁の構築方
法。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg）
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、工程の連続化及び工程
変更の柔軟化を図ることができ、特にＴＲＤ工法におい
ては退避掘削を不要としたソイルセメント地中連続壁の
構築方法を提供する。 【解決手段】 セメントを含む注入材を現位置土に注入
して混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント
地中連続壁を構築する方法において、対象地盤の土量１
（ｍ3)に対して注入する前記注入材を以下の配合とした
ことを特徴とするソイルセメント地中連続壁の構築方
法。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、セメントを含む注
入材を現位置土に注入して混合攪拌し、その後芯材を建
込んでソイルセメント地中連続壁を構築する方法に関す
る。
入材を現位置土に注入して混合攪拌し、その後芯材を建
込んでソイルセメント地中連続壁を構築する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】セメントを含む注入材を現位置土に注入
して混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント
地中連続壁を構築する方法としては、ＳＭＰ工法、ＳＭ
Ｗ工法、ＴＲＤ工法等がある。ＳＭＰ工法とは、単軸ア
ースオーガにより削孔した孔中の現位置土に、セメント
ミルクとテラフェストと称する特殊アスファルト乳剤を
現位置で混合攪拌し、造成された柱体を少しずつラップ
させて連杭山留壁（又は止水壁）とする工法である（図
２（ａ）参照）。また、ＳＭＷ工法とは、ＳＭＰ工法と
略同様であるが、単軸アースオーガではなく３〜５軸の
多軸アースオーガにより長方柱の連続山留壁を造成する
工法である（図２（ｂ）参照）。一方、ＴＲＤ工法と
は、図３に示すように、無端カッタービットチェーン２
を循環可能に取り付けたカッターポスト１を有する施工
機械３を用い、循環する無端カッタービットチェーン２
を地盤に押しつけながら施工機械３が水平横移動すると
ともに、例えばカッターポスト１に内蔵したノズル（図
示せず）から注入材を地盤に噴射することによって、連
続的にソイルセメント地中連続壁を構築する工法であ
る。
して混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント
地中連続壁を構築する方法としては、ＳＭＰ工法、ＳＭ
Ｗ工法、ＴＲＤ工法等がある。ＳＭＰ工法とは、単軸ア
ースオーガにより削孔した孔中の現位置土に、セメント
ミルクとテラフェストと称する特殊アスファルト乳剤を
現位置で混合攪拌し、造成された柱体を少しずつラップ
させて連杭山留壁（又は止水壁）とする工法である（図
２（ａ）参照）。また、ＳＭＷ工法とは、ＳＭＰ工法と
略同様であるが、単軸アースオーガではなく３〜５軸の
多軸アースオーガにより長方柱の連続山留壁を造成する
工法である（図２（ｂ）参照）。一方、ＴＲＤ工法と
は、図３に示すように、無端カッタービットチェーン２
を循環可能に取り付けたカッターポスト１を有する施工
機械３を用い、循環する無端カッタービットチェーン２
を地盤に押しつけながら施工機械３が水平横移動すると
ともに、例えばカッターポスト１に内蔵したノズル（図
示せず）から注入材を地盤に噴射することによって、連
続的にソイルセメント地中連続壁を構築する工法であ
る。
【０００３】これらの工法においては、攪拌後のソイル
セメントが凝結してしまう前に芯材建込みを行う必要が
あるため、施工対象地盤の全範囲にわたって注入材を注
入して混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込むとい
う手順を採れず、施工対象地盤を幾つかのエレメントに
分割し、注入材を注入して混合攪拌し、その後芯材を建
込むという作業をエレメント毎に繰り返していた。
セメントが凝結してしまう前に芯材建込みを行う必要が
あるため、施工対象地盤の全範囲にわたって注入材を注
入して混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込むとい
う手順を採れず、施工対象地盤を幾つかのエレメントに
分割し、注入材を注入して混合攪拌し、その後芯材を建
込むという作業をエレメント毎に繰り返していた。
【０００４】また、ＳＭＰ工法、ＳＭＷ工法のような柱
列工法と異なり、連続工法であるＴＲＤ工法においては
特に、施工機械３のカッターポスト１が地盤中に固着し
てしまうことを防止するため、一のエレメントに対して
セメントを含む注入材を注入して混合攪拌した後に、引
き続いてエレメントの延長上にセメントを含まない注入
材を注入しつつ余分に地盤を切削した退避部を形成し、
この退避部にカッターポスト１を退避させておく退避掘
削を行っていた（図４参照）。
列工法と異なり、連続工法であるＴＲＤ工法においては
特に、施工機械３のカッターポスト１が地盤中に固着し
てしまうことを防止するため、一のエレメントに対して
セメントを含む注入材を注入して混合攪拌した後に、引
き続いてエレメントの延長上にセメントを含まない注入
材を注入しつつ余分に地盤を切削した退避部を形成し、
この退避部にカッターポスト１を退避させておく退避掘
削を行っていた（図４参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来工法においては、注入材を注入して混合攪拌し、芯材
を建込むという作業をエレメント毎に繰り返すため、工
程が断続的になってしまい施工効率が悪いという問題点
があった。また、施工機械の故障や地盤中の埋設物の存
在その他の地盤切削を続行できない事態が生じた場合
に、作業を中断して別途の方策を検討する時間を十分に
確保することができない等、工程変更に対して柔軟に対
応できないという問題点もあった。さらに、特にＴＲＤ
工法においては、本来であれば不要な退避掘削を行うた
め、施工効率が悪いという問題点があった。
来工法においては、注入材を注入して混合攪拌し、芯材
を建込むという作業をエレメント毎に繰り返すため、工
程が断続的になってしまい施工効率が悪いという問題点
があった。また、施工機械の故障や地盤中の埋設物の存
在その他の地盤切削を続行できない事態が生じた場合
に、作業を中断して別途の方策を検討する時間を十分に
確保することができない等、工程変更に対して柔軟に対
応できないという問題点もあった。さらに、特にＴＲＤ
工法においては、本来であれば不要な退避掘削を行うた
め、施工効率が悪いという問題点があった。
【０００６】そこで、本発明は、このような問題点に鑑
み、セメントを含む注入材を現位置土に注入して混合攪
拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中連続壁
を構築する方法において、工程の連続化及び工程変更の
柔軟化を図ることができ、特にＴＲＤ工法においては退
避掘削を不要としたソイルセメント地中連続壁の構築方
法を提供することを目的とする。
み、セメントを含む注入材を現位置土に注入して混合攪
拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中連続壁
を構築する方法において、工程の連続化及び工程変更の
柔軟化を図ることができ、特にＴＲＤ工法においては退
避掘削を不要としたソイルセメント地中連続壁の構築方
法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、請求項１に係
る発明は、セメントを含む注入材を現位置土に注入して
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、対象地盤の土量１（ｍ
3)に対して注入する前記注入材を以下の配合としたこと
を特徴とするソイルセメント地中連続壁の構築方法であ
る。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg）
る発明は、セメントを含む注入材を現位置土に注入して
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、対象地盤の土量１（ｍ
3)に対して注入する前記注入材を以下の配合としたこと
を特徴とするソイルセメント地中連続壁の構築方法であ
る。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg）
【０００８】かかるソイルセメント地中連続壁の構築方
法によれば、注入材に超遅延剤が含まれているため、ソ
イルセメントの凝結が通常よりも遅延する。したがっ
て、施工対象地盤の全範囲にわたって注入材を注入して
混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込むという手順
を採ることが可能となり、工程の連続化を図ることがで
きる。また、地盤切削を続行できない事態が生じた場合
に、作業を中断して別途の方策を検討する時間を十分に
確保することができる等、工程変更に対して柔軟に対応
できる。さらに、特にＴＲＤ工法においては、退避掘削
を行う必要がなくなる。
法によれば、注入材に超遅延剤が含まれているため、ソ
イルセメントの凝結が通常よりも遅延する。したがっ
て、施工対象地盤の全範囲にわたって注入材を注入して
混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込むという手順
を採ることが可能となり、工程の連続化を図ることがで
きる。また、地盤切削を続行できない事態が生じた場合
に、作業を中断して別途の方策を検討する時間を十分に
確保することができる等、工程変更に対して柔軟に対応
できる。さらに、特にＴＲＤ工法においては、退避掘削
を行う必要がなくなる。
【０００９】また、注入材にベントナイトが含まれる場
合には、これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成さ
れるため、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注
入材に水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混
合攪拌後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージ
ングが抑止される。
合には、これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成さ
れるため、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注
入材に水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混
合攪拌後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージ
ングが抑止される。
【００１０】また、請求項２に係る発明は、請求項１記
載の発明において、水溶性高分子が、天然ガム、カルボ
キシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メチルセルロース
（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸ナトリ
ウム、ポリビニールアルコールのうち、一又は複数を含
むことを特徴とする。これらの水溶性高分子はいずれも
類似の機能、作用を奏するものである。
載の発明において、水溶性高分子が、天然ガム、カルボ
キシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メチルセルロース
（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸ナトリ
ウム、ポリビニールアルコールのうち、一又は複数を含
むことを特徴とする。これらの水溶性高分子はいずれも
類似の機能、作用を奏するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して、本発
明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、同
一要素には同一符号を用い、重複する説明は省略するも
のとする。
明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、同
一要素には同一符号を用い、重複する説明は省略するも
のとする。
【００１２】図１は、本発明に係るソイルセメント地中
連続壁の構築方法の一実施形態を模式的に表したもので
あって、（ａ）はＴＲＤ工法の１パス施工に適用した場
合を、（ｂ）はＴＲＤ工法の３パス施工に適用した場合
を示す。
連続壁の構築方法の一実施形態を模式的に表したもので
あって、（ａ）はＴＲＤ工法の１パス施工に適用した場
合を、（ｂ）はＴＲＤ工法の３パス施工に適用した場合
を示す。
【００１３】まず、ＴＲＤ工法の１パス施工に適用する
場合には、同図（ａ）に示すように、エレメントの起点
から終点までの地盤に超遅延剤を含む注入材を注入しつ
つ混合攪拌する。したがって、混合攪拌後のソイルセメ
ントの凝結を通常よりも遅延させることができるため、
退避掘削を行う必要がなくなる（図４（ａ）と比較）。
場合には、同図（ａ）に示すように、エレメントの起点
から終点までの地盤に超遅延剤を含む注入材を注入しつ
つ混合攪拌する。したがって、混合攪拌後のソイルセメ
ントの凝結を通常よりも遅延させることができるため、
退避掘削を行う必要がなくなる（図４（ａ）と比較）。
【００１４】また、ＴＲＤ工法の３パス施工に適用する
場合には、図１（ｂ）に示すように、１パス目と３パス
目でエレメントの起点から終点までの地盤に超遅延剤を
含む注入材を注入しつつ混合攪拌する。したがって、混
合・攪拌後のソイルセメントの凝結を通常よりも遅延さ
せることができるため、退避掘削を行う必要がなくなる
（図４（ｂ）と比較）。
場合には、図１（ｂ）に示すように、１パス目と３パス
目でエレメントの起点から終点までの地盤に超遅延剤を
含む注入材を注入しつつ混合攪拌する。したがって、混
合・攪拌後のソイルセメントの凝結を通常よりも遅延さ
せることができるため、退避掘削を行う必要がなくなる
（図４（ｂ）と比較）。
【００１５】また、混合攪拌後のソイルセメントの凝結
を遅延させることができることから、図１（ａ），
（ｂ）のいずれの場合においても、施工対象地盤を幾つ
かのエレメントに分割し、注入材を注入して混合攪拌
し、芯材を建込むという作業をエレメント毎に繰り返す
必要がなくなり、施工対象地盤の全範囲にわたって注入
材を注入して混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込
むという手順を採ることができる。
を遅延させることができることから、図１（ａ），
（ｂ）のいずれの場合においても、施工対象地盤を幾つ
かのエレメントに分割し、注入材を注入して混合攪拌
し、芯材を建込むという作業をエレメント毎に繰り返す
必要がなくなり、施工対象地盤の全範囲にわたって注入
材を注入して混合攪拌した後に一気に全ての芯材を建込
むという手順を採ることができる。
【００１６】これらの実施形態において、注入材の具体
的な配合は、対象地盤の土量１（ｍ 3 ）に対して、ベン
トナイトが０〜１００（kg）、セメントが５０〜４００
（kg）、超遅延剤が１〜３０（kg）、水溶性高分子が０
〜５（kg）である。
的な配合は、対象地盤の土量１（ｍ 3 ）に対して、ベン
トナイトが０〜１００（kg）、セメントが５０〜４００
（kg）、超遅延剤が１〜３０（kg）、水溶性高分子が０
〜５（kg）である。
【００１７】ベントナイトは、溝壁表面にマッドフィル
ムを形成することにより溝壁の崩壊を防止する役割を果
たすものである。ただし、ベントナイトに相当する粒度
を有する粘性土が現地に存在する場合には、その粘性土
がベントナイトに代わって前記役割を果たすため、ベン
トナイトを添加しなくてもよい。したがって、ここでは
ベントナイトの添加量の下限を０（kg）としている。一
方、表１に示したように、セメント２５０（kg）、水２
５０（kg）の注入材において、ベントナイトの添加量を
０〜１００（kg）まで６段階に変化させた場合、ベント
ナイトの添加量が０（kg）、５（kg）の場合にはファン
ネル粘性が測定可能であり、ベントナイトの添加量が１
２．５（kg）、２５（kg）、５０（kg）の場合にはファ
ンネル粘性は測定不能であるもののテーブルフローが測
定可能である。ところが、ベントナイトの添加量が１０
０（kg）の場合にはテーブルフローが測定不能なほど注
入材の流動性が失われる。したがって、セメント量や水
量にもよるが、注入材としての流動性が維持される範囲
であることを要件として、ここではベントナイトの添加
量の上限を１００（kg）としている。
ムを形成することにより溝壁の崩壊を防止する役割を果
たすものである。ただし、ベントナイトに相当する粒度
を有する粘性土が現地に存在する場合には、その粘性土
がベントナイトに代わって前記役割を果たすため、ベン
トナイトを添加しなくてもよい。したがって、ここでは
ベントナイトの添加量の下限を０（kg）としている。一
方、表１に示したように、セメント２５０（kg）、水２
５０（kg）の注入材において、ベントナイトの添加量を
０〜１００（kg）まで６段階に変化させた場合、ベント
ナイトの添加量が０（kg）、５（kg）の場合にはファン
ネル粘性が測定可能であり、ベントナイトの添加量が１
２．５（kg）、２５（kg）、５０（kg）の場合にはファ
ンネル粘性は測定不能であるもののテーブルフローが測
定可能である。ところが、ベントナイトの添加量が１０
０（kg）の場合にはテーブルフローが測定不能なほど注
入材の流動性が失われる。したがって、セメント量や水
量にもよるが、注入材としての流動性が維持される範囲
であることを要件として、ここではベントナイトの添加
量の上限を１００（kg）としている。
【００１８】
【表１】
【００１９】セメントは、山留壁たるソイルセメント地
中連続壁の力学的強度を確保するために必ず添加される
ものである。セメントの添加量が少なすぎるとソイルセ
メント地中連続壁の力学的強度が不足し、超遅延剤によ
る遅延効果が確認できないため、ここではセメントの添
加量の下限を５０（kg）としている。一方、注入材の水
セメント比を２００（％）、セメントの添加量を４００
（kg）と仮定すると、セメントの体積は１２７（リット
ル）、水の体積は８００（リットル）、合計の体積は９
２７（リットル）となる。したがって、対象地盤の土量
１（ｍ3 ）に対して０．９２７（ｍ3 ）の注入材を注入
することになり、これ以上セメントの添加量を増加させ
ても、地盤（土）を注入材に置換しきれなくなってしま
う。このような理由により、ここではセメントの添加量
の上限を４００（kg）としている。
中連続壁の力学的強度を確保するために必ず添加される
ものである。セメントの添加量が少なすぎるとソイルセ
メント地中連続壁の力学的強度が不足し、超遅延剤によ
る遅延効果が確認できないため、ここではセメントの添
加量の下限を５０（kg）としている。一方、注入材の水
セメント比を２００（％）、セメントの添加量を４００
（kg）と仮定すると、セメントの体積は１２７（リット
ル）、水の体積は８００（リットル）、合計の体積は９
２７（リットル）となる。したがって、対象地盤の土量
１（ｍ3 ）に対して０．９２７（ｍ3 ）の注入材を注入
することになり、これ以上セメントの添加量を増加させ
ても、地盤（土）を注入材に置換しきれなくなってしま
う。このような理由により、ここではセメントの添加量
の上限を４００（kg）としている。
【００２０】超遅延剤はオキシカルボン酸を主成分とす
るものであり、セメントと水との接触を一時的に遮断
し、水和反応を遅らせるという通常の遅延剤が奏する効
果をより一層高めたものである。一般的には、通常の遅
延剤によるソイルセメントの凝結遅延が３〜４時間であ
るのに対し、超遅延剤を用いた場合はこれが２４〜４８
時間となる。超遅延剤の添加量は、設定した遅延時間に
対応して決定すべきであるが、少なすぎると超遅延剤に
よる遅延効果が確認できないため、ここでは超遅延剤の
添加量の下限を１（kg）としている。一方、超遅延剤の
添加量が多すぎると、表２に示すように、ブリージング
が増加し実用性が損なわれるため、ブリージングを３０
（％）以内にすることを目的として、ここでは超遅延剤
の添加量の上限を３０（kg）としている。
るものであり、セメントと水との接触を一時的に遮断
し、水和反応を遅らせるという通常の遅延剤が奏する効
果をより一層高めたものである。一般的には、通常の遅
延剤によるソイルセメントの凝結遅延が３〜４時間であ
るのに対し、超遅延剤を用いた場合はこれが２４〜４８
時間となる。超遅延剤の添加量は、設定した遅延時間に
対応して決定すべきであるが、少なすぎると超遅延剤に
よる遅延効果が確認できないため、ここでは超遅延剤の
添加量の下限を１（kg）としている。一方、超遅延剤の
添加量が多すぎると、表２に示すように、ブリージング
が増加し実用性が損なわれるため、ブリージングを３０
（％）以内にすることを目的として、ここでは超遅延剤
の添加量の上限を３０（kg）としている。
【００２１】
【表２】
【００２２】水溶性高分子は、混合攪拌後のソイルセメ
ントの粘性を高めることにより、ブリージングを抑止す
ることを目的として添加するものであり、具体的には、
天然ガム、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メ
チルセルロース（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリア
クリル酸ナトリウム、ポリビニールアルコールのうち、
一又は複数を含むものを用いることができる。なお、置
換工法と異なり、現位置攪拌工法ではブリージングが問
題となることは稀であるので、その場合には水溶性高分
子を添加する必要はない。したがって、ここでは水溶性
高分子の添加量の下限を０（kg）としている。一方、表
３に示したように、セメント２５０（kg）、水２５０
（kg）の注入材において、ポリマー（水溶性高分子）の
添加量を０〜５（kg）まで５段階に変化させた場合、ポ
リマーの添加量が０．５（kg）、１（kg）の場合にはフ
ァンネル粘性が測定可能であり、ポリマーの添加量が
２．５（kg）の場合にはファンネル粘性は測定不能であ
るもののテーブルフローが測定可能である。ところが、
ポリマーの添加量が５（kg）の場合にはテーブルフロー
が測定不能なほど注入材の流動性が失われる。したがっ
て、セメント量や水量にもよるが、注入材としての流動
性が維持される範囲であることを要件として、ここでは
水溶性高分子の添加量の上限を５（kg）としている。
ントの粘性を高めることにより、ブリージングを抑止す
ることを目的として添加するものであり、具体的には、
天然ガム、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メ
チルセルロース（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリア
クリル酸ナトリウム、ポリビニールアルコールのうち、
一又は複数を含むものを用いることができる。なお、置
換工法と異なり、現位置攪拌工法ではブリージングが問
題となることは稀であるので、その場合には水溶性高分
子を添加する必要はない。したがって、ここでは水溶性
高分子の添加量の下限を０（kg）としている。一方、表
３に示したように、セメント２５０（kg）、水２５０
（kg）の注入材において、ポリマー（水溶性高分子）の
添加量を０〜５（kg）まで５段階に変化させた場合、ポ
リマーの添加量が０．５（kg）、１（kg）の場合にはフ
ァンネル粘性が測定可能であり、ポリマーの添加量が
２．５（kg）の場合にはファンネル粘性は測定不能であ
るもののテーブルフローが測定可能である。ところが、
ポリマーの添加量が５（kg）の場合にはテーブルフロー
が測定不能なほど注入材の流動性が失われる。したがっ
て、セメント量や水量にもよるが、注入材としての流動
性が維持される範囲であることを要件として、ここでは
水溶性高分子の添加量の上限を５（kg）としている。
【００２３】
【表３】
【００２４】以上、本実施形態では、ＴＲＤ工法の１パ
ス施工と３パス施工を例に挙げたが、本発明はこれに限
定されるものではなく、パス数に関係なくＴＲＤ工法全
般に適用でき、またＳＭＰ工法、ＳＭＷ工法等の柱列式
工法にも当然に適用できる。
ス施工と３パス施工を例に挙げたが、本発明はこれに限
定されるものではなく、パス数に関係なくＴＲＤ工法全
般に適用でき、またＳＭＰ工法、ＳＭＷ工法等の柱列式
工法にも当然に適用できる。
【００２５】
【実施例】ＴＲＤ工法において超遅延剤を含む注入材を
現位置土に注入して混合攪拌した場合のソイルセメント
の凝結の遅延状況を以下のように試験した。地盤条件は
図５（ａ）に示すように設定した。
現位置土に注入して混合攪拌した場合のソイルセメント
の凝結の遅延状況を以下のように試験した。地盤条件は
図５（ａ）に示すように設定した。
【００２６】また、施工条件は、図５（ｂ）に示すよう
に、ＴＲＤ工法の１パス施工と３パス施工の２パターン
を設定した。そして、前者についてはさらに、注入材の
配合を水セメント比が１００（％）の場合と２００
（％）の場合の２通りに設定した。また、後者について
は、３パス目に注入する注入材の配合を水セメント比が
１００（％）の場合と２００（％）の場合の２通りに設
定した。
に、ＴＲＤ工法の１パス施工と３パス施工の２パターン
を設定した。そして、前者についてはさらに、注入材の
配合を水セメント比が１００（％）の場合と２００
（％）の場合の２通りに設定した。また、後者について
は、３パス目に注入する注入材の配合を水セメント比が
１００（％）の場合と２００（％）の場合の２通りに設
定した。
【００２７】図５（ａ）に示した地盤条件と図５（ｂ）
に示した施工条件のもとで造成されるソイルセメントの
材料組成を算出したところ、図５（ｃ）に示す結果とな
った。そして、この結果から、各材料組成のソイルセメ
ントに対する超遅延剤の配合量をそれぞれ０、７．５、
１５（kg）の３種類に設定した。これら３種類の量の超
遅延剤を配合して造成したソイルセメントの一軸圧縮強
度の発現状況を図６に示す。
に示した施工条件のもとで造成されるソイルセメントの
材料組成を算出したところ、図５（ｃ）に示す結果とな
った。そして、この結果から、各材料組成のソイルセメ
ントに対する超遅延剤の配合量をそれぞれ０、７．５、
１５（kg）の３種類に設定した。これら３種類の量の超
遅延剤を配合して造成したソイルセメントの一軸圧縮強
度の発現状況を図６に示す。
【００２８】支障なく攪拌混合あるいは芯材の建込みが
可能なソイルセメントの強度の発現状態を、一軸圧縮強
度で０．０５（kgf/cm2)以下とする。同図から分かるよ
うに、いずれの施工条件においても、超遅延剤を配合し
ていない1-1-1,1-2-1,3-1-1,3-2-1 は、材令１日で０．
０５（kgf/cm2)以上の強度を発現した。したがって、超
遅延剤が配合されていない場合にはソイルセメントの凝
結が早く強度が早期に発現するため、例えば翌日の攪拌
混合の再開が困難であり、連続的な芯材の建込みは不可
能である。
可能なソイルセメントの強度の発現状態を、一軸圧縮強
度で０．０５（kgf/cm2)以下とする。同図から分かるよ
うに、いずれの施工条件においても、超遅延剤を配合し
ていない1-1-1,1-2-1,3-1-1,3-2-1 は、材令１日で０．
０５（kgf/cm2)以上の強度を発現した。したがって、超
遅延剤が配合されていない場合にはソイルセメントの凝
結が早く強度が早期に発現するため、例えば翌日の攪拌
混合の再開が困難であり、連続的な芯材の建込みは不可
能である。
【００２９】一方、超遅延剤の配合量を７．５（kg）と
した1-1-2,1-2-2,3-1-2,3-2-2 の場合には、材令１〜２
日にわたって強度がほとんど発現せず、超遅延剤の配合
量を１５（kg）とした1-1-3,1-2-3,3-1-3,3-2-3 の場合
には、材令３〜４日にわたって強度がほとんど発現しな
い。このように、超遅延剤を配合した場合には、所定期
間、強度がほとんど発現しないため、例えば翌日の攪拌
混合の再開が容易であり、連続的な芯材の建込みが可能
となる。
した1-1-2,1-2-2,3-1-2,3-2-2 の場合には、材令１〜２
日にわたって強度がほとんど発現せず、超遅延剤の配合
量を１５（kg）とした1-1-3,1-2-3,3-1-3,3-2-3 の場合
には、材令３〜４日にわたって強度がほとんど発現しな
い。このように、超遅延剤を配合した場合には、所定期
間、強度がほとんど発現しないため、例えば翌日の攪拌
混合の再開が容易であり、連続的な芯材の建込みが可能
となる。
【００３０】以上のように、ＴＲＤ工法において注入材
にセメントを使用する場合には、超遅延剤を所定量配合
することによって、材令１〜４日の間、攪拌混合あるい
は芯材の建込みが可能な状態を維持することができるよ
うになる。
にセメントを使用する場合には、超遅延剤を所定量配合
することによって、材令１〜４日の間、攪拌混合あるい
は芯材の建込みが可能な状態を維持することができるよ
うになる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るソイ
ルセメント地中連続壁の構築方法によれば、注入材に超
遅延剤が含まれているため、ソイルセメントの凝結が通
常よりも遅延する。したがって、施工対象地盤の全範囲
にわたって注入材を注入して混合攪拌した後に一気に全
ての芯材を建込むという手順を採ることが可能となり、
工程の連続化を図ることができる。また、地盤切削を続
行できない事態が生じた場合に、作業を中断して別途の
方策を検討する時間を十分に確保することができる等、
工程変更に対して柔軟に対応できる。さらに、特にＴＲ
Ｄ工法においては、退避掘削を行う必要がなくなる。
ルセメント地中連続壁の構築方法によれば、注入材に超
遅延剤が含まれているため、ソイルセメントの凝結が通
常よりも遅延する。したがって、施工対象地盤の全範囲
にわたって注入材を注入して混合攪拌した後に一気に全
ての芯材を建込むという手順を採ることが可能となり、
工程の連続化を図ることができる。また、地盤切削を続
行できない事態が生じた場合に、作業を中断して別途の
方策を検討する時間を十分に確保することができる等、
工程変更に対して柔軟に対応できる。さらに、特にＴＲ
Ｄ工法においては、退避掘削を行う必要がなくなる。
【００３２】また、注入材にベントナイトが含まれる場
合には、これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成さ
れるため、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注
入材に水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混
合攪拌後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージ
ングが抑止される。
合には、これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成さ
れるため、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注
入材に水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混
合攪拌後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージ
ングが抑止される。
【図１】本発明の一実施形態を模式的に表したものであ
って、（ａ）はＴＲＤ工法の１パス施工に適用した場合
を、（ｂ）はＴＲＤ工法の３パス施工に適用した場合を
示す。
って、（ａ）はＴＲＤ工法の１パス施工に適用した場合
を、（ｂ）はＴＲＤ工法の３パス施工に適用した場合を
示す。
【図２】（ａ）はＳＭＰ工法により造成される連杭山留
壁の平面図であり、（ｂ）はＳＭＷ工法により造成され
る長方柱の連続山留壁の平面図である。
壁の平面図であり、（ｂ）はＳＭＷ工法により造成され
る長方柱の連続山留壁の平面図である。
【図３】ＴＲＤ工法の概要を表す側断面図である。
【図４】ＴＲＤ工法の工程の模式図であって、（ａ）は
１パス施工、（ｂ）は３パス施工の場合を示す。
１パス施工、（ｂ）は３パス施工の場合を示す。
【図５】ＴＲＤ工法において超遅延剤を含む注入材を現
位置土に注入して混合攪拌した場合のソイルセメントの
凝結の遅延状況の試験を説明するための図であって、
（ａ）は地盤条件、（ｂ）は施工条件、（ｃ）は
（ａ），（ｂ）の条件のもとで造成されたソイルセメン
トの材料組成の算出結果を示す。
位置土に注入して混合攪拌した場合のソイルセメントの
凝結の遅延状況の試験を説明するための図であって、
（ａ）は地盤条件、（ｂ）は施工条件、（ｃ）は
（ａ），（ｂ）の条件のもとで造成されたソイルセメン
トの材料組成の算出結果を示す。
【図６】図５（ｃ）に示す各材料組成のソイルセメント
に対して超遅延剤を配合したときの一軸圧縮強度の発現
状況を説明するための図である。
に対して超遅延剤を配合したときの一軸圧縮強度の発現
状況を説明するための図である。
１ … カッターポスト ２ … 無端カッタービットチェーン ３ … 施工機械
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年１１月１１日（１９９９．１１．
１１）
１１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、請求項１に係
る発明は、セメントを含む注入材を現位置土に注入して
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、地盤に超遅延剤を含む
注入材を注入しつつ混合攪拌し、混合攪拌後のソイルセ
メントの凝結を遅延させることを特徴とするソイルセメ
ント地中連続壁の構築方法である。
る発明は、セメントを含む注入材を現位置土に注入して
混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント地中
連続壁を構築する方法において、地盤に超遅延剤を含む
注入材を注入しつつ混合攪拌し、混合攪拌後のソイルセ
メントの凝結を遅延させることを特徴とするソイルセメ
ント地中連続壁の構築方法である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】また、請求項２に係る発明は、セメントを
含む注入材を現位置土に注入して混合攪拌し、その後芯
材を建込んでソイルセメント地中連続壁を構築する方法
において、対象地盤の土量１（ｍ3)に対して注入する前
記注入材を以下の配合としたことを特徴とするソイルセ
メント地中連続壁の構築方法である。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg） このように 注入材にベントナイトが含まれる場合には、
これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成されるた
め、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注入材に
水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混合攪拌
後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージングが
抑止される。
含む注入材を現位置土に注入して混合攪拌し、その後芯
材を建込んでソイルセメント地中連続壁を構築する方法
において、対象地盤の土量１（ｍ3)に対して注入する前
記注入材を以下の配合としたことを特徴とするソイルセ
メント地中連続壁の構築方法である。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg） このように 注入材にベントナイトが含まれる場合には、
これにより溝壁表面にマッドフィルムが形成されるた
め、溝壁の崩壊が確実に防止される。さらに、注入材に
水溶性高分子が含まれる場合には、これにより混合攪拌
後のソイルセメントの粘性が高められ、ブリージングが
抑止される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】さらに、請求項３に係る発明は、請求項２
記載の発明において、水溶性高分子が、天然ガム、カル
ボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メチルセルロース
（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸ナトリ
ウム、ポリビニールアルコールのうち、一又は複数を含
むことを特徴とする。これらの水溶性高分子はいずれも
類似の機能、作用を奏するものである。
記載の発明において、水溶性高分子が、天然ガム、カル
ボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メチルセルロース
（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸ナトリ
ウム、ポリビニールアルコールのうち、一又は複数を含
むことを特徴とする。これらの水溶性高分子はいずれも
類似の機能、作用を奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 24:38 ） 103:22 103:44 111:00 (72)発明者 末岡 徹 東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成 建設株式会社内 (72)発明者 高瀬 義行 東京都新宿区西新宿一丁目25番１号 大成 建設株式会社内 Ｆターム(参考） 2D049 EA02 GC11 GC13 4G012 MC02 PA06 PB17 PB26 PB29 PB31 PB40 PC05 PC08
Claims (2)
- 【請求項１】 セメントを含む注入材を現位置土に注入
して混合攪拌し、その後芯材を建込んでソイルセメント
地中連続壁を構築する方法において、対象地盤の土量１
（ｍ3)に対して注入する前記注入材を以下の配合とした
ことを特徴とするソイルセメント地中連続壁の構築方
法。 （１）ベントナイト： ０〜１００（kg） （２）セメント ：５０〜４００（kg） （３）超遅延剤 ： １〜 ３０（kg） （４）水溶性高分子： ０〜 ５（kg） - 【請求項２】 前記水溶性高分子が、天然ガム、カルボ
キシメチルセルロース（ＣＭＣ）、メチルセルロース
（ＭＣ）、ポリアクリルアミド、ポリアクリル酸ナトリ
ウム、ポリビニールアルコールのうち、一又は複数を含
むことを特徴とする請求項１記載のソイルセメント地中
連続壁の構築方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11785999A JP3341157B2 (ja) | 1999-04-26 | 1999-04-26 | ソイルセメント地中連続壁の構築方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11785999A JP3341157B2 (ja) | 1999-04-26 | 1999-04-26 | ソイルセメント地中連続壁の構築方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000309919A true JP2000309919A (ja) | 2000-11-07 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006015657A (ja) * | 2004-07-02 | 2006-01-19 | Fudo Constr Co Ltd | 地中遮水壁材料の配合方法および地中遮水壁の施工方法 |
| JP2007170095A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Taisei Corp | 地下構造物の構築方法及び推進機 |
| JP2009041365A (ja) * | 2008-11-25 | 2009-02-26 | Raito Kogyo Co Ltd | 連続壁の構築方法 |
| JP2009149522A (ja) * | 2002-05-14 | 2009-07-09 | Mitsubishi Shoji Construction Materials Corp | 鋼材併用高強度改良土の施工方法 |
| JP2009235673A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Nippon Steel Corp | 地中壁及びその造成方法 |
| JP2010133078A (ja) * | 2008-12-02 | 2010-06-17 | Kato Construction Co Ltd | 地盤改良工法および地盤改良機械 |
| JP2011153449A (ja) * | 2010-01-27 | 2011-08-11 | East Japan Railway Co | 地盤改良体の造成方法 |
| KR101107216B1 (ko) * | 2009-05-13 | 2012-01-25 | 한국파라마운트 주식회사 | 그라우팅재 및 그를 이용한 그라우팅 시공 방법 |
| JP2013127189A (ja) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | Takenaka Komuten Co Ltd | 格子状地盤改良体、遮水壁及び遮水壁の構築方法 |
| CN108049270A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-05-18 | 固岩科技发展有限公司 | 一种外加增效剂的空气包裹材料在道路中的施工方法 |
| CN110424487A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-11-08 | 广州穗岩土木科技股份有限公司 | 一种地下注浆连续墙施工方法 |
| CN110952528A (zh) * | 2018-09-26 | 2020-04-03 | 天津市津勘岩土工程股份有限公司 | 复杂地质条件水泥土地下连续墙施工方法 |
| CN114837165A (zh) * | 2022-05-10 | 2022-08-02 | 中交一公局集团有限公司 | 后注浆加固受力土体提高单室闭合地下连续墙基础承载力的结构及方法 |
| JP7505989B2 (ja) | 2021-01-07 | 2024-06-25 | 鹿島建設株式会社 | 混和剤添加量判定方法、混和剤添加量決定方法及び締固め完了時間適否判定方法 |
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-
1999
- 1999-04-26 JP JP11785999A patent/JP3341157B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4705467B2 (ja) * | 2005-12-26 | 2011-06-22 | 大成建設株式会社 | 地下構造物の構築方法 |
| JP2007170095A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-07-05 | Taisei Corp | 地下構造物の構築方法及び推進機 |
| JP2009235673A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Nippon Steel Corp | 地中壁及びその造成方法 |
| JP2009041365A (ja) * | 2008-11-25 | 2009-02-26 | Raito Kogyo Co Ltd | 連続壁の構築方法 |
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| CN108049270A (zh) * | 2017-11-27 | 2018-05-18 | 固岩科技发展有限公司 | 一种外加增效剂的空气包裹材料在道路中的施工方法 |
| CN110952528A (zh) * | 2018-09-26 | 2020-04-03 | 天津市津勘岩土工程股份有限公司 | 复杂地质条件水泥土地下连续墙施工方法 |
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