JP2000288803A - スローアウェイチップ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 円弧状切れ刃稜と直線状切れ刃稜の接続点位
置の誤差により、仕上面粗度が理想面粗さより粗くなる
のを防ぎ、同面粗度を向上させる。 【解決手段】 ８０度の頂角をもつネガタイプひし形チ
ップ１で、すくい面上に頂角θ１の二等分線Ｓ１を引
き、円弧状切れ刃稜４ａの曲率中心Оから二等分線Ｓ１
に４５度で直線Ｓ２を引き、同直線Ｓ２が切れ刃稜４と
交差する点Ｐ２近傍が、厚さ方向に最低位となるように
切れ刃稜４に湾曲凹部８を設けた。チップ１の平面形状
は従来と同じだが、ホルダーに装着したときはチップ座
の逃げ角分の傾斜のため、湾曲凹部８に対応する切れ刃
稜４が、平面視、同傾斜に対応してチップの内側に引下
る。したがって従来のチップより切れ刃稜４の曲率半径
が実質的に大となり仕上げ面粗度が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、スローアウェイチ
ップに関し、詳しくは旋削加工に用いるひし形や三角形
などの多角形板状のスローアウェイチップ（以下、単に
チップともいう）に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＩＳО、ＪＩＳ規格品の多角形板状のス
ローアウェイチップのノーズは設計上真円弧とされてい
る。このようなチップで外周面を旋削する場合の仕上げ
面粗さ（面粗度）Ｈは、周知の式Ｈ＝ｆ^２／８Ｒであら
わされる。ただし、ｆは回転あたりの送り量 ｍｍ／ｒ
ｅｖ、Ｒはノーズ半径である。この式より明らかなよう
に理論上、送り量ｆ とノーズ半径Ｒのみが仕上面粗度
に影響する。したがって、ノーズが真円弧をもつＩＳО
等の規格品のスローアウェイチップで異径円筒旋削する
場合、ワークの例えば小径部と大径部の境界（端面）の
隅角の設計値半径（Ｒ）が１ｍｍであれば、これと同じ
かそれ以下の例えばノーズ半径が０．８ｍｍのチップが
使用され、所望とする仕上面粗度が得られる切削条件が
選択される。

【０００３】このような加工ではワークの面粗度（設計
値）が与えられると、前式よりそれに基づいて送り量ｆ
が決まる。一方、ワークに要求される設計上の面粗度
（精度）が高いと、送り量ｆを小さくせざるを得ず、加
工効率が低下する。また送り量が小さいほど切り屑が薄
くなるため、切り屑の分断処理が円滑に行われないなど
切り屑処理性に問題がでやすい。しかも、ノーズの円弧
状切れ刃稜と辺部の直線状切れ刃稜の接続点（つなぎ
め）位置はチップの製作精度上、円弧状切れ刃稜の円弧
の曲率中心から引いた直線で設計位置に対して通常５〜
１５度程度の誤差がでる。

【０００４】このため、図１２に示したように頂角θ１
が８０度のひし形チップ１で、ノーズ２の円弧状切れ刃
稜４ａと辺部７の直線状切れ刃稜４ｂの接続点（以下単
に接続点ともいう）Ｐ１位置に、円弧状切れ刃稜４ａの
円弧の曲率中心Оから引いた直線が設計位置に対して例
えば５度の誤差がある場合には次のようである。すなわ
ち、この場合には、すくい面３上に頂角θ１に対する二
等分線Ｓ１を引き、ノーズ２の円弧状切れ刃稜４ａの円
弧の曲率中心Оから同二等分線Ｓ１に対して５０度で引
いた直線と交差する位置に円弧状切れ刃稜４ａと直線状
切れ刃稜４ｂの接続点があるべきところ、接続点Ｐ1は
実際には４５度で引いた直線Ｓ２と交差する位置に存在
する。したがって、円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃
稜４ｂとの接続点は接線状ではなく緩やかだか角をなす
ことになる。

【０００５】一方でこのようなひし形チップ１がクラン
プされるホルダー１１の殆どは、直線状切れ刃稜４ｂと
ワークの回転軸が５度をなすように刃物台に取付けられ
る。したがって、前記の誤差により、切れ刃稜のうち、
円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃稜４ｂとの接続点Ｐ
１を含む部分がワークに当たるようにして切削すること
になり、実際の仕上げ面は理想面粗さより粗くなってし
まう。

【０００６】この対策としては、ノーズ２の円弧状切れ
刃稜４ａと辺部７の直線状切れ刃稜４ｂの接続点Ｐ1付
近をワークの回転軸と平行となるように直線にすること
が考えられる。このようにすれば理論上は面粗度が０と
なるためである。しかし、実際にはチップをホルダーへ
取付ける時に発生する誤差（傾き）があるため、例えそ
のような直線状の切れ刃（以下フラット切れ刃ともい
う）としても、それが回転軸と平行になることはない。
したがって、このようにすれば実際には面粗度が不安定
となる。しかも、フラット切れ刃ではワークとの接触長
さが長くなるため、背分力が大きくなるのでビビリが生
じやすく仕上面精度が不安定となる。

【０００７】そこでこのようなフラット切れ刃に代え
て、ノーズ２の円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃稜４
ｂの接続点Ｐ1近傍をすくい面３側から見て意図的に大
きな半径の凸Ｒとすることが考えられる。このようにす
れば、面粗度が向上するしフラット切れ刃とした場合の
ような不安定性や前記した欠点も小さくできる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところが、このように
意図的に大きな半径の凸Ｒとすると、ＩＳО規格品と外
周（輪郭）形状が異なるものとなってしまう。このた
め、超硬合金製やセラミック製などの焼結体からなるス
ローアウェイチップの製造のためには、規格品チップと
異なる形状のプレス金型や外周研削（研磨）機若しくは
外周研削プログラムが必要になり、規格品を製造する設
備を備えたチップ製造業者においては製造コストがアッ
プすることになる。

【０００９】しかもこのような形状にするとノーズ２の
円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃稜４ｂの接続点Ｐ１
位置が本来の切れ刃稜（刃先）位置よりノーズ先端の中
央２ａから遠ざかることになる。このため、異径軸の小
径部の円筒加工において切り終わり部が大径部との境界
（端面）となる場合においては、この切り終わり部の隅
角Ｒが規格品チップによる旋削に比べて大きくなるとい
った問題がある。このような寸法不良は、この小径部に
別部品を嵌合し、切り終り部の端面に当接させるような
ときに嵌合不良を招いてしまう。

【００１０】本発明は、チップの製作上、ノーズの円弧
状切れ刃稜と辺部の直線状切れ刃稜の接続点位置に誤差
がでることにより、仕上面粗度Ｈは基本的に理想面粗さ
よりも粗くなることに基づき、さらには前記した各種の
問題を発生させることなく、仕上面粗度の向上を図るこ
とのできる多角形板状のスローアウェイチップを提供す
ることを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め請求項１に記載の発明は、多角形板状のスローアウェ
イチップにおいて、切れ刃稜のうち、ノーズの円弧状切
れ刃稜と辺部の直線状切れ刃稜との接続点近傍が、厚さ
方向に最低位（最下点）となるように該切れ刃稜に湾曲
凹部を形成したことを特徴とする。

【００１２】また請求項２に記載の発明は、多角形板状
のスローアウェイチップにおいて、切れ刃稜のうち、ノ
ーズの円弧状切れ刃稜と辺部の直線状切れ刃稜の接続点
と、該円弧状切れ刃稜の中央との間が、厚さ方向に最低
位となるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成したことを
特徴とする。このものでは最低位となす位置は、チップ
をホルダーにクランプ（装着）して旋削に用いる際に、
ワークの回転軸に平行な直線が接する点近傍、或いは同
回転軸に直角な直線が接する点近傍となるように設定す
るのが好ましい。

【００１３】前記手段により、湾曲凹部は逃げ面側から
見て略円弧状をなすことから、ポジタイプのチップでは
すくい面側から見て、湾曲凹部に対応する部位の切れ刃
稜が、そのような湾曲凹部がない従来のチップに比べて
チップの内側（すくい面の内方）に後退する。したがっ
て、切れ刃稜がこのように後退している分、その湾曲凹
部に対応する部位の切れ刃稜の平面視における投影曲率
半径（見かけ上の曲率半径）が規格品の設計値より実質
的に大きくなる。しかして、このようなチップでその見
かけ上の曲率半径Ｒが大きい切れ刃稜の部位で旋削され
るようにホルダーに装着して旋削に用いた場合には、仕
上げ面粗度は、式Ｈ＝ｆ^２／８ＲにおいてＲが湾曲凹部
がない従来のチップのそれより大きくなることを意味す
ることから、仕上げ面粗度（Ｈ）が向上する。ポジタイ
プのチップではポジ角が大きいほど見かけ上の曲率半径
Ｒが大きくなり、その効果が大きい。

【００１４】一方、ネガタイプのチップではその逃げ面
に逃げ角が存在するようにホルダーのチップ座に傾斜し
てクランプされる。このため、湾曲凹部に対応する切れ
刃稜は、ホルダー基準面（上下面）に対する垂直線（鉛
直線）に沿った方向からみると、その逃げ角（傾斜）が
ある分、そのような湾曲凹部がない場合に比べてチップ
の内側に後退する。したがって切れ刃稜の平面視におけ
る投影曲率半径が規格品の設計値より実質的に大きくな
り、このものでも同様に仕上げ面粗度（Ｈ）を向上させ
ることができる。

【００１５】しかもこのような形状のチップは、旋削に
預かる切れ刃がフラット切れ刃ではなくＲであるため、
フラット切れ刃とした場合におけるような上記の欠点も
ない。そして、ＩＳО規格品と格別には外周形状を異な
らせる必要もないことから、コストアップも招かない。
すなわち、本発明にかかるチップによれば、従来の規格
品チップに比べて旋削における仕上面粗度を向上するこ
とができるし、逆に規格品による場合と同等の仕上面粗
度でよければ、送り（ｆ）を大きくできるため、加工時
間の短縮を図ることができる。しかも、このように送り
を大きくすると、その分切り屑厚さを厚くできるため、
切り屑が分断されやすくなり、仕上面へのスクラッチも
減らすことができる。

【００１６】本発明は各種の多角形板状のスローアウェ
イチップにおいて具体化できるが、略８０度又は７５度
の頂角をもつ多角形板状のスローアウェイチップにおい
ては、すくい面上に前記頂角に対する二等分線を引き、
ノーズの円弧状切れ刃稜の円弧の曲率中心から該二等分
線に対して４５度で直線を引き、該直線が切れ刃稜と交
差する点近傍が厚さ方向に最低位となるように該切れ刃
稜に湾曲凹部を形成するとよい。ひし形チップに代表さ
れるこのような頂角をもつ多角形板状のスローアウェイ
チップは、それらがクランプされるホルダー構造（規
格）からして、前記の二等分線に対して４５度で引いた
直線が切れ刃稜と交差する点近傍が、ワークの回転軸に
平行な直線又はそれに直角な直線に接する形で旋削に使
用されるためである。

【００１７】一方、頂角が略６０度の三角形板状のスロ
ーアウェイチップにおいては、すくい面上に前記頂角に
対する二等分線を引き、ノーズの円弧状切れ刃稜の円弧
の曲率中心から該二等分線に対して３０度で直線を引
き、該直線が切れ刃稜と交差する点近傍が厚さ方向に最
低位となるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成するとよ
い。このようなチップでは、その直線状切れ刃稜がワー
クの回転軸に対して例えば３０度傾く形でホルダーに装
着される場合が多く、その場合において回転軸に垂直に
送りをかけて切削するときは、ノーズの円弧状切れ刃稜
の円弧の曲率中心から該二等分線に対して３０度で引い
た直線が切れ刃稜と交差する点を中心として切削される
ためである。

【００１８】なお本発明では、各ノーズの切れ刃稜とも
その頂角を挟む両側に湾曲凹部を形成するのが好ましい
が、片側だけとすることもできる。ただし、切れ刃稜
が、逃げ面側から見て前記湾曲凹部に連続して波形曲線
をなすようにしておくとよい。このようにしておけば、
切れ刃稜が波形となっているため、前記した仕上面粗度
の向上という効果に加えて、切り屑断面を湾曲させるこ
とができ、切り屑処理性を高めることができるためであ
る。

【００１９】

【発明の実施の形態】本発明に係るスローアウェイチッ
プの実施形態について、図１〜５を参照して詳細に説明
する。図中、１はひし形で一定厚さの板状をなすネガタ
イプのチップ（ＩＳО規格 ＣＮＭＧ１２０４０８）で
あり、超硬合金又はサーメットなどを素材として形成さ
れている。本形態のチップ１のノーズ２の頂角θ１は８
０度でノーズ半径Ｒは例えば０．８ｍｍである。そし
て、すくい面３には円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃
稜４ｂを含む切れ刃稜４に沿ってチップブレーカ溝５が
凹設されている。また、両すくい面３ともチップブレー
カ溝５より中央寄り部位は相対的に***しており（図３
参照）、中央にはクランプ用の取付け穴６が設けられて
いる。

【００２０】図２〜４に示したように、ノーズ２の円弧
状切れ刃稜４ａのうち、辺部７の直線状切れ刃稜４ｂと
の接続点Ｐ１寄り部位においてチップ１の厚さ方向に最
低位となるように、切れ刃稜４に湾曲凹部８を形成して
いる。この湾曲凹部８は、円弧状切れ刃稜４ａと直線状
切れ刃稜４ｂとにまたがっており、図２に示したよう
に、逃げ面９側から見るとすくい面３側のチップブレー
カ溝５が凹となす円弧状になっており、その円弧半径Ｒ
Ｖは０．８ｍｍであり円弧の深さＤは０．２ｍｍとされ
ている。ただし本形態では、図１に示したように、すく
い面３上に頂角θ１に対して二等分線Ｓ１を引き、ノー
ズ２の円弧状切れ刃稜４ａの円弧の曲率中心Оから該二
等分線Ｓ１に対して４５度で引いた直線Ｓ２が切れ刃稜
と交差する点Ｐ２を最低位とするように切れ刃稜を湾曲
させている。他の各ノーズ２についても同様である。

【００２１】しかして、図１、５に示したようにこのチ
ップ１を所定のホルダー１１に対し、直線状切れ刃稜４
ｂと図示しないワークの回転軸と平行な直線Ｓ３とが５
度となるとともに、例えば６度の横逃げ角、前逃げ角が
つくようにクランプして円筒加工に用いるときは次のよ
うである。すなわち、このチップ１はその平面形状は従
来のチップと同じであるが、ホルダー１１のチップ座に
装着した際における傾斜のため、ノーズ２の円弧状切れ
刃稜４ａのうち湾曲凹部８、つまり低位となっている切
れ刃稜部分が、平面視（ホルダー１１の基準平面１２に
鉛直な直線に沿ってみたとき）においては逃げ角に対応
して手前（チップの内側）に引下る（控える）形とな
る。

【００２２】したがって例えば円弧状切れ刃稜４ａと辺
部７の直線状切れ刃稜４ｂの接続点Ｐ１位置が、５度の
誤差があるために実際には図２中の点Ｐ２にある場合に
は次のようである。この場合、湾曲凹部８を設けてない
ときは円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃稜４ｂの接続
点Ｐ２が接点となるようにして切削するため、仕上げ面
は理想面粗さより粗くなる。これに対し、本形態では切
れ刃稜４は、湾曲凹部８を設けてあるため、従来チップ
における切れ刃稜よりも平面投影上において後退した位
置にある。したがって実質的に大きな半径でもって加工
されることになる。

【００２３】すなわち、このようなノーズ２をもつ切れ
刃稜４にて旋削された場合には、面粗度は式Ｈ＝ｆ^２／
８ＲにおいてＲが大きいため、送り量ｆが一定のとき
は、Ｈが小さくなるので仕上面粗度が向上する。逆に同
一面粗度Ｈでよければ送り量を大きくできるので加工効
率を高められるし、このように送りを高めると、その分
切り屑厚さを大きくできるため、切り屑が分断されやす
くなり、仕上面へのスクラッチも減らすことができる。
なお、図４中に示したように、逃げ面９側からみて切れ
刃稜４を湾曲凹部８に連続して波形曲線をなすように
し、チップブレーカー溝も同様に波形曲線をなすように
形成してもよい。このようにしておけば、切り屑断面も
波形となるため、切り屑の剛性が増し、分断されやすく
なるので切り屑処理性を一層向上させることができる。

【００２４】しかも本形態のチップ１は、接続点をフラ
ット切れ刃としたものでないから、仕上面粗度を不安定
とするなどの欠点もない。そして、ＩＳО規格品と外周
形状を異ならせる必要もなく、同規格品に対して湾曲凹
部８を研削加工することで形成できるから、コストアッ
プも僅かですむ。なお、図示はしないが前記形態におい
て、切れ刃稜に沿ってランドを設けたものとして具体化
すれば、切れ刃稜（刃先）精度が向上するため、さらに
加工精度の向上が図られる。

【００２５】図６〜９は本発明に係る別の形態のチップ
（ＣＮＭＴ０９Ｔ３０８）２１を示したものであるが、
ポジタイプとした点を除けば前記形態のひし形の板状チ
ップと本質的相違はないことから同一部位には同一の符
号を付し、相違点のみ説明する。すなわち、このもので
は図６、７中破線で示した従来のチップの切れ刃稜にお
ける円弧状切れ刃稜４ａと直線状切れ刃稜４ｂとの接続
点Ｐ1よりも円弧状切れ刃稜４ａの中央２ａ寄り部位が
最低位となるように湾曲凹部８を設けたため、この湾曲
凹部８に対応する切れ刃稜４は、平面視において従来の
チップの切れ刃稜よりも後退した位置にある（図６中の
拡大図及び図７参照）。したがって、ホルダーの基準面
に水平に装着して用いる場合においても実質的に円弧状
切れ刃稜４ａの半径が大となり、前記形態と同様の効果
がある。

【００２６】さらに本発明に係る別の形態のスローアウ
ェイチップ３１について、図１０、１１を参照して詳細
に説明する。ただしこのものは三角のネガタイプのチッ
プ（ＴＮＭＧ１６０４１２）３１であり、頂角θ１が６
０度のものとして具体化した点が前記ネガタイプのひし
形チップ１と異なるだけであるので、相違点のみ説明す
る。すなわち、このものは、三角形板状のスローアウェ
イチップであり、ノーズの円弧状切れ刃稜４ａと辺部７
の直線状切れ刃稜４ｂの接続点Ｐ１と、円弧状切れ刃稜
４ａの中央２ａとの間が厚さ方向に最低位となるように
湾曲凹部８を形成したものである。ただし、湾曲凹部８
の位置は次のようである。すなわち、すくい面３上に頂
角θ１に対する二等分線Ｓ１を引き、ノーズ２の円弧状
切れ刃稜４ａの円弧の曲率中心Оからその二等分線Ｓ１
に対して３０度で直線Ｓ２を引き、直線Ｓ２が切れ刃稜
４と交差する点Ｐ３の位置が、厚さ方向に最低位となる
ように湾曲凹部８を形成したものである。

【００２７】このものでは、例えばチップ３１の直線状
切れ刃稜４ｂが図示しないワークの回転軸に対して２９
度となり、例えば６度の逃げ角がつくようにクランプさ
れて外径加工に用いるときは前記したネガタイプのひし
形チップと同様に、湾曲凹部８に対応する切れ刃稜にお
ける見かけ上のＲが大となるため、仕上面粗度がこのよ
うな湾曲凹部８のない従来の三角チップによる場合に比
べて向上する。

【００２８】前記各形態では頂角が８０度のひし形また
は頂角が６０度の三角チップで具体化したが、本発明は
このようなチップに限定されることなく各種の多角形板
状のスローアウェイチップにおいて具体化できる。ただ
し、頂角が８０度（又は７５度）のチップのように規格
品ホルダーにクランプして使用されるもので、ワークの
回転軸に対する直線状切れ刃の角度が定まっているよう
なチップ（ＣＮＭＧ、ＥＮＭＧ、ＷＮＭＧなど）におい
て具体化すると、とくにその効果が大きい。

【００２９】なお、湾曲凹部の形状やその深さ及び切れ
刃稜に沿う長さはノーズの切れ刃稜のＲが円滑でその半
径Ｒが効果的に大きくなるように設定する。湾曲凹部の
深さが小さすぎると見かけのＲを大きくする効果が小さ
いし、逆に深さを大きくしすぎると、切り屑の断面の波
形状が大きくなりすぎて切り屑のスムースな排出を阻害
する。これらを考慮すると、湾曲凹部の深さは０．０５
ｍｍ〜０．２ｍｍとするのが適切であり、その切れ刃稜
に沿う長さ（湾曲凹部の幅）は０．３〜１．０ｍｍとす
るのが適切である。

【００３０】さて次に切削試験（加工）をして仕上面粗
度Ｒｚ（Ｈ）を確認した。ただし、試料は試料No.１、
２が本発明品であり、試料No.３、４が比較例である。
試料No.１は湾曲凹部の深さが０．１５ｍｍで幅が０．
８ｍｍ、試料No.２は湾曲凹部の深さが０．０８ｍｍで
幅が０．４ｍｍある。そして、試料No.３は従来の規格
品であり、試料No.４は試料No.３の従来の規格品の円弧
状切れ刃稜と直線状切れ刃稜の接続点部位に０．５ｍｍ
のフラット切れ刃を設けたものである。

【００３１】結果は表１に示したとおりである。ただし
条件は次のようである。チップ：形状 ＩＳО ＣＮＭＧ
１２０４０８、材質ＩＳО ＨＴ−Ｐ１０（サーメッ
ト）、ホルダー１１：形状 ＩＳО ＰＣＬＮＲ２５２
５、ワーク：材質ＪＩＳ ＳＣＭ４１５（ＨＢ１６
０）、形状φ５０ｍｍ×長さ２００ｍｍ、切削条件：外
径乾式切削、切削速度２００ｍｍ／ｍｉｎ、切込み０．
５ｍｍ、送り可変。

【００３２】

【表１】

【００３３】表1より、本発明範囲の試料No.１及びNo.
２のチップでは、送り量ｆが適切範囲（０．１〜０．３
ｍｍ／ｒｅｖ）で、比較例（試料No.３）に比べ、いず
れも仕上面粗度が向上した。また 比較例（試料No.４）
では送り量ｆが０．１でビビリが大きくなり切削できな
かった。そして、比較例（試料No.４）では送り量ｆが
０．２と０．３で面粗度が不安定となり所望とする光沢
が得られなかった。

【００３４】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明の
スローアウェイチップによれば、その製作上においてノ
ーズの円弧状切れ刃稜と直線状切れ刃稜との接続点位置
に誤差があっても、従来のチップのように仕上面粗度が
低下するのを防ぎ、仕上面粗度の向上を図ることができ
る。そしてこのような形状のチップは接続点部位がフラ
ット切れ刃ではなく、あくまで凸Ｒなため、フラット切
れ刃に起因する上記のような欠点もない。しかも従来の
チップによる仕上げ面粗度でよければ、送り（ｆ）を大
きくできるため、加工時間の短縮を図ることも可能とな
る。さらに、このように送りを大きくすると、その分切
り屑厚さを厚くできるため、切り屑が分断されやすくな
り、仕上面へのスクラッチも減らすことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のスローアウェイチップを具体化した実
施形態の平面図及びその要部拡大図。

【図２】図１の拡大図における矢印Ａ（逃げ面側）から
見た中間省略部分図。

【図３】図１のスローアウェイチップの拡大斜視図。

【図４】図１のスローアウェイチップを逃げ面側から見
た中間省略部分図。

【図５】図１のスローアウェイチップをホルダーに装着
して逃げ面側から見た図。

【図６】本発明の別の実施形態の平面図及びその要部拡
大図。

【図７】図６のＫ部拡大図。

【図８】図６における矢印Ｂ（逃げ面側）から見た図。

【図９】図６のスローアウェイチップのノーズの拡大斜
視図。

【図１０】本発明の別の実施形態の平面図及びその要部
拡大図。

【図１１】図１１の拡大図における矢印Ｃ（逃げ面側）
から見た図。

【図１２】従来のひし形のスローアウェイチップの平面
図及びその要部拡大図。

【符号の説明】

１、２１、３１ スローアウェイチップ ２ ノーズ ３ すくい面 ４ 切れ刃稜 ４ａ 円弧状切れ刃稜 ４ｂ 直線状切れ刃稜 ７ 辺部 ８ 湾曲凹部 ９ 逃げ面 θ１ 頂角 Ｓ１ 頂角に対する二等分線 Ｓ２ 二等分線（Ｓ１）に対して４５度又は３０度で引
いた直線 О 円弧状切れ刃稜の円弧の曲率中心 Ｐ１ 接続点 Ｐ２ Ｓ１に対して４５度で引いた直線が切れ刃稜と交
差する点 Ｐ３ Ｓ１に対して３０度で引いた直線が切れ刃稜と交
差する点

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲山 孝 名古屋市瑞穂区高辻町14番18号 日本特殊 陶業株式会社内 Ｆターム(参考） 3C022 LL02 3C046 CC01 JJ04

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 多角形板状のスローアウェイチップにお
   いて、切れ刃稜のうち、ノーズの円弧状切れ刃稜と辺部
   の直線状切れ刃稜との接続点近傍が、厚さ方向に最低位
   となるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成したことを特
   徴とするスローアウェイチップ。
2. 【請求項２】 多角形板状のスローアウェイチップにお
   いて、切れ刃稜のうち、ノーズの円弧状切れ刃稜と辺部
   の直線状切れ刃稜の接続点と、該円弧状切れ刃稜の中央
   との間が、厚さ方向に最低位となるように該切れ刃稜に
   湾曲凹部を形成したことを特徴とするスローアウェイチ
   ップ。
3. 【請求項３】 略８０度の頂角をもつ多角形板状のスロ
   ーアウェイチップにおいて、すくい面上に前記頂角に対
   する二等分線を引き、ノーズの円弧状切れ刃稜の円弧の
   曲率中心から該二等分線に対して４５度で直線を引き、
   該直線が切れ刃稜と交差する点近傍が、厚さ方向に最低
   位となるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成したことを
   特徴とするスローアウェイチップ。
4. 【請求項４】 略７５度の頂角をもつ多角形板状のスロ
   ーアウェイチップにおいて、すくい面上に前記頂角に対
   する二等分線を引き、ノーズの円弧状切れ刃稜の円弧の
   曲率中心から該二等分線に対して４５度で直線を引き、
   該直線が切れ刃稜と交差する点近傍が、厚さ方向に最低
   位となるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成したことを
   特徴とするスローアウェイチップ。
5. 【請求項５】 頂角が略６０度の三角形板状のスローア
   ウェイチップにおいて、すくい面上に前記頂角に対する
   二等分線を引き、ノーズの円弧状切れ刃稜の円弧の曲率
   中心から該二等分線に対して３０度で直線を引き、該直
   線が切れ刃稜と交差する点近傍が、厚さ方向に最低位と
   なるように該切れ刃稜に湾曲凹部を形成したことを特徴
   とするスローアウェイチップ。
6. 【請求項６】 切れ刃稜が、逃げ面側から見て前記湾曲
   凹部に連続して波形曲線をなしている請求項１、２、
   ３、４又は５記載のスローアウェイチップ。