JP2000192982A - 自在継手用ヨ―ク - Google Patents
自在継手用ヨ―クInfo
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- JP2000192982A JP2000192982A JP10373134A JP37313498A JP2000192982A JP 2000192982 A JP2000192982 A JP 2000192982A JP 10373134 A JP10373134 A JP 10373134A JP 37313498 A JP37313498 A JP 37313498A JP 2000192982 A JP2000192982 A JP 2000192982A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ハブに形成した一対のフランジの隙間の最適
化を図ることにより、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保しながら、製造コストを低減すること。 【解決手段】 板厚５．５〜７．５ｍｍの鋼板から管状
のハブ４と軸受部７とを一体成型し、管状のハブ４は、
その内周面に雌セレーション１０等が形成された嵌合部
１１と、この嵌合部１１から延在して折り重ねて形成さ
れ、ボルト１２が通挿される一対のボルト孔１３ａ，１
３ｂを有する一対のフランジ１４ａ，１４ｂとからな
り、ボルト１２の締結前における一対のフランジ１４
ａ，１４ｂの隙間Ｓの間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設
定している。
化を図ることにより、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保しながら、製造コストを低減すること。 【解決手段】 板厚５．５〜７．５ｍｍの鋼板から管状
のハブ４と軸受部７とを一体成型し、管状のハブ４は、
その内周面に雌セレーション１０等が形成された嵌合部
１１と、この嵌合部１１から延在して折り重ねて形成さ
れ、ボルト１２が通挿される一対のボルト孔１３ａ，１
３ｂを有する一対のフランジ１４ａ，１４ｂとからな
り、ボルト１２の締結前における一対のフランジ１４
ａ，１４ｂの隙間Ｓの間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設
定している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両のステ
アリング装置に用いる自在継手用ヨークに関し、詳しく
は、ハブに形成した一対のフランジの隙間の最適化を図
ることにより、ステアリングシャフトの保持力を十分に
確保しながら、製造コストを低減した自在継手用ヨーク
に関する。
アリング装置に用いる自在継手用ヨークに関し、詳しく
は、ハブに形成した一対のフランジの隙間の最適化を図
ることにより、ステアリングシャフトの保持力を十分に
確保しながら、製造コストを低減した自在継手用ヨーク
に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両のステアリング装置におけるステア
リングシャフトは、複数に分割されて自在継手により相
互に連結されながら、車室内から車体前方へ延設されて
いる。この分割されたステアリングシャフトは、自在継
手のヨークに連結され、このヨークは、十字軸等の軸受
を介して他方のヨークに連結されている。
リングシャフトは、複数に分割されて自在継手により相
互に連結されながら、車室内から車体前方へ延設されて
いる。この分割されたステアリングシャフトは、自在継
手のヨークに連結され、このヨークは、十字軸等の軸受
を介して他方のヨークに連結されている。
【０００３】この自在継手のヨークは、特開昭５７−１
９５５４４号公報、特公昭６１−４８０１１号公報、お
よび実開昭５５−６８７２６号公報に開示されているよ
うに、分割されたステアリングシャフトに連結されてボ
ルトにより締結される管状のハブと、十字軸等の軸受に
連結される一対の軸受部とからなり、プレス一体成型に
より形成されている。
９５５４４号公報、特公昭６１−４８０１１号公報、お
よび実開昭５５−６８７２６号公報に開示されているよ
うに、分割されたステアリングシャフトに連結されてボ
ルトにより締結される管状のハブと、十字軸等の軸受に
連結される一対の軸受部とからなり、プレス一体成型に
より形成されている。
【０００４】この管状のハブは、鋼板から管状に成形さ
れ、その内周面に雌セレーションまたは雌スプラインが
形成された嵌合部と、この嵌合部から延在して折り重ね
て形成され、ボルトが通挿される一対のボルト孔を有す
る一対のフランジとを備えている。
れ、その内周面に雌セレーションまたは雌スプラインが
形成された嵌合部と、この嵌合部から延在して折り重ね
て形成され、ボルトが通挿される一対のボルト孔を有す
る一対のフランジとを備えている。
【０００５】したがって、分割されたステアリングシャ
フトをヨークに連結する際には、ステアリングシャフト
の端部の雄セレーション等を、ハブの嵌合部の雌セレー
ション等に挿入して嵌合し、次いで、一対のフランジの
一対のボルト孔にボルトを通挿して所定のトルクで締結
し、ハブの嵌合部および一対のフランジを締め付ける。
これにより、ステアリングシャフトをヨークに所定の保
持力で保持することができる。
フトをヨークに連結する際には、ステアリングシャフト
の端部の雄セレーション等を、ハブの嵌合部の雌セレー
ション等に挿入して嵌合し、次いで、一対のフランジの
一対のボルト孔にボルトを通挿して所定のトルクで締結
し、ハブの嵌合部および一対のフランジを締め付ける。
これにより、ステアリングシャフトをヨークに所定の保
持力で保持することができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ハブの一対
のフランジは、嵌合部から延在して折り重ねて形成され
ているが、特開昭５７−１９５５４４号公報（第９図）
では、この折り重ねられた一対のフランジの端部には、
ボルトの締結前から、全く隙間が形成されていない。そ
のため、ボルトを締結した後、一対のフランジの間隔が
狭まることがなく、ステアリングシャフトに対するハブ
による締め付け力（保持力）が弱いといったことがあ
る。その結果、自在継手の使用中に、ステアリングシャ
フトに「ガタつき」等の振動が発生する虞れがある。
のフランジは、嵌合部から延在して折り重ねて形成され
ているが、特開昭５７−１９５５４４号公報（第９図）
では、この折り重ねられた一対のフランジの端部には、
ボルトの締結前から、全く隙間が形成されていない。そ
のため、ボルトを締結した後、一対のフランジの間隔が
狭まることがなく、ステアリングシャフトに対するハブ
による締め付け力（保持力）が弱いといったことがあ
る。その結果、自在継手の使用中に、ステアリングシャ
フトに「ガタつき」等の振動が発生する虞れがある。
【０００７】また、特公昭６１−４８０１１号公報（第
１図）および実開昭５５−６８７２６号公報では、折り
重ねられた一対のフランジの端部には、ボルトの締結前
から、所定間隔の隙間が形成されている。そのため、ボ
ルトの締結後、一対のフランジの間隔が狭まり、ステア
リングシャフトに対するハブによる締め付け力（保持
力）も十分に作用し、「ガタつき」等の振動を防止して
ステアリングシャフトをヨークに十分な保持力で保持す
ることができる。
１図）および実開昭５５−６８７２６号公報では、折り
重ねられた一対のフランジの端部には、ボルトの締結前
から、所定間隔の隙間が形成されている。そのため、ボ
ルトの締結後、一対のフランジの間隔が狭まり、ステア
リングシャフトに対するハブによる締め付け力（保持
力）も十分に作用し、「ガタつき」等の振動を防止して
ステアリングシャフトをヨークに十分な保持力で保持す
ることができる。
【０００８】しかしながら、これら公報では、一対のフ
ランジ端部の隙間に関して十分な考慮が払われておら
ず、隙間の最適化がなされていないことから、製造誤差
等により、フランジの隙間の間隔が大きくなることがあ
る。このような場合、締め付け用のボルトとして、比較
的長いものが必要となり、コストの高騰を招来すると共
に、フランジの間隔が大きくなるとボルトの頭部のため
の座ぐり面も深いものが必要となり、そのための切削加
工コストの高騰をも招来するといったことがある。
ランジ端部の隙間に関して十分な考慮が払われておら
ず、隙間の最適化がなされていないことから、製造誤差
等により、フランジの隙間の間隔が大きくなることがあ
る。このような場合、締め付け用のボルトとして、比較
的長いものが必要となり、コストの高騰を招来すると共
に、フランジの間隔が大きくなるとボルトの頭部のため
の座ぐり面も深いものが必要となり、そのための切削加
工コストの高騰をも招来するといったことがある。
【０００９】本発明は、上述したような事情に鑑みてな
されたものであって、ハブに形成した一対のフランジの
隙間の最適化を図ることにより、ステアリングシャフト
の保持力を十分に確保しながら、製造コストを低減した
自在継手用ヨークを提供することを目的とする。
されたものであって、ハブに形成した一対のフランジの
隙間の最適化を図ることにより、ステアリングシャフト
の保持力を十分に確保しながら、製造コストを低減した
自在継手用ヨークを提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的の達成のため、
本発明に係る自在継手用ヨークは、板厚５．５〜７．５
ｍｍの鋼板から、シャフトを保持するための管状のハブ
と軸受を取り付けるための軸受部とを一体成型し、前記
管状のハブは、その内周面に雌セレーションまたは雌ス
プラインが形成された嵌合部と、この嵌合部から延在し
て折り重ねて形成され、ボルトが通挿される一対のボル
ト孔を有する一対のフランジとからなる自在継手用ヨー
クにおいて、前記ボルトの締結前における前記一対のフ
ランジの隙間の間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設定した
ことを特徴とする。
本発明に係る自在継手用ヨークは、板厚５．５〜７．５
ｍｍの鋼板から、シャフトを保持するための管状のハブ
と軸受を取り付けるための軸受部とを一体成型し、前記
管状のハブは、その内周面に雌セレーションまたは雌ス
プラインが形成された嵌合部と、この嵌合部から延在し
て折り重ねて形成され、ボルトが通挿される一対のボル
ト孔を有する一対のフランジとからなる自在継手用ヨー
クにおいて、前記ボルトの締結前における前記一対のフ
ランジの隙間の間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設定した
ことを特徴とする。
【００１１】このように、本発明によれば、ボルトの締
結前における一対のフランジの隙間の間隔を、０．５〜
４．０ｍｍに設定し、一対のフランジの隙間の最適化を
図っている。すなわち、後述の発明の実施の形態で説明
するように、一対のフランジに通挿したボルトを所定の
トルクで締結して、ハブを締め付ける際のハブの変形の
様子を有限要素法により解析し、この解析結果から、ボ
ルトの締結前に、フランジの隙間の間隔が上記数値範囲
に設定されていれば、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保することができることを見いだした。
結前における一対のフランジの隙間の間隔を、０．５〜
４．０ｍｍに設定し、一対のフランジの隙間の最適化を
図っている。すなわち、後述の発明の実施の形態で説明
するように、一対のフランジに通挿したボルトを所定の
トルクで締結して、ハブを締め付ける際のハブの変形の
様子を有限要素法により解析し、この解析結果から、ボ
ルトの締結前に、フランジの隙間の間隔が上記数値範囲
に設定されていれば、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保することができることを見いだした。
【００１２】したがって、一対のフランジの隙間の最適
化を図ることにより、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保できると共に、締め付け用のボルトとして、
長いものを必要とせず、また、深い座ぐり面も必要とし
ないことから、製造コストの低減も図ることができる。
化を図ることにより、ステアリングシャフトの保持力を
十分に確保できると共に、締め付け用のボルトとして、
長いものを必要とせず、また、深い座ぐり面も必要とし
ないことから、製造コストの低減も図ることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態に係る
自在継手用ヨークを図面を参照しつつ説明する。
自在継手用ヨークを図面を参照しつつ説明する。
【００１４】図１は、本発明の実施の形態に係る自在継
手の側面図であり、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿っ
た断面図であって、ボルトの締結前を示し、図３は、図
１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図であって、ボルトの締
結後を示し、そのボルトを省略した図である。
手の側面図であり、図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿っ
た断面図であって、ボルトの締結前を示し、図３は、図
１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図であって、ボルトの締
結後を示し、そのボルトを省略した図である。
【００１５】図１に示すように、自在継手のヨーク１
は、端部に雄セレーション２（または雄スプライン）が
形成されたシャフト３に嵌合される管状のハブ４と、他
方のヨーク５に十字軸の軸受６に連結されるように延在
された一対の軸受部７とからなり、板厚５．５〜７．５
ｍｍの鋼板（ＪＩＳ熱間圧延軟鋼板）からプレス一体成
型により形成されている。
は、端部に雄セレーション２（または雄スプライン）が
形成されたシャフト３に嵌合される管状のハブ４と、他
方のヨーク５に十字軸の軸受６に連結されるように延在
された一対の軸受部７とからなり、板厚５．５〜７．５
ｍｍの鋼板（ＪＩＳ熱間圧延軟鋼板）からプレス一体成
型により形成されている。
【００１６】この管状のハブ４は、図２および図３に示
すように、内周面に雌セレーション１０（または雌スプ
ライン）が形成された嵌合部１１と、この嵌合部１１か
ら延在して折り重ねて形成され、ボルト１２（図１）が
通挿される一対のボルト孔１３ａ，１３ｂを有する一対
のフランジ１４ａ，１４ｂとを備えている。
すように、内周面に雌セレーション１０（または雌スプ
ライン）が形成された嵌合部１１と、この嵌合部１１か
ら延在して折り重ねて形成され、ボルト１２（図１）が
通挿される一対のボルト孔１３ａ，１３ｂを有する一対
のフランジ１４ａ，１４ｂとを備えている。
【００１７】なお、シャフト３には、切欠き面１５が形
成され、ボルト１２の仮締め後、この切欠き面１５ａに
ボルト１２が当接することにより、ヨーク１又はシャフ
ト３が抜け落ちることを防止している。
成され、ボルト１２の仮締め後、この切欠き面１５ａに
ボルト１２が当接することにより、ヨーク１又はシャフ
ト３が抜け落ちることを防止している。
【００１８】また、一方のボルト孔１３ａは、筒状孔に
形成され、他方のボルト孔１３ｂは、雌ねじ孔に形成さ
れていると共に、一方のボルト孔１３ａ側には、ボルト
１２の頭部のための座ぐり面１６が形成されている。
形成され、他方のボルト孔１３ｂは、雌ねじ孔に形成さ
れていると共に、一方のボルト孔１３ａ側には、ボルト
１２の頭部のための座ぐり面１６が形成されている。
【００１９】したがって、シャフト３をヨーク１に連結
する際には、シャフト３の雄セレーション２を、嵌合部
１１の雌セレーション１０に挿入して嵌合する。この
際、両者のセレーション嵌合は隙間嵌合になっている。
次いで、一対のフランジ１４ａ，１４ｂの一対のボルト
孔１３ａ，１３ｂにボルト１２を通挿して所定のトルク
で締結し、嵌合部１１および一対のフランジ１４ａ，１
４ｂを締め付ける。これにより、シャフト３をヨーク１
に所定の保持力で保持することができる。
する際には、シャフト３の雄セレーション２を、嵌合部
１１の雌セレーション１０に挿入して嵌合する。この
際、両者のセレーション嵌合は隙間嵌合になっている。
次いで、一対のフランジ１４ａ，１４ｂの一対のボルト
孔１３ａ，１３ｂにボルト１２を通挿して所定のトルク
で締結し、嵌合部１１および一対のフランジ１４ａ，１
４ｂを締め付ける。これにより、シャフト３をヨーク１
に所定の保持力で保持することができる。
【００２０】次に、本実施の形態では、ボルト１２（Ｍ
８×１．２５）の締結前における一対のフランジ１４
ａ，１４ｂの隙間Ｓの間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設
定している。
８×１．２５）の締結前における一対のフランジ１４
ａ，１４ｂの隙間Ｓの間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設
定している。
【００２１】先ず、隙間Ｓの下限値を０．５ｍｍに設定
した理由を説明する。前提として、車両用ステアリング
装置に用いられる上記雄・雌セレーション２，１０は、
その大径が１４〜１８ｍｍ程度である。また、雄・雌セ
レーション２，１０の隙間嵌合は、ピッチ円直径上の円
周方向隙間で最大０．２ｍｍ程度である。
した理由を説明する。前提として、車両用ステアリング
装置に用いられる上記雄・雌セレーション２，１０は、
その大径が１４〜１８ｍｍ程度である。また、雄・雌セ
レーション２，１０の隙間嵌合は、ピッチ円直径上の円
周方向隙間で最大０．２ｍｍ程度である。
【００２２】ボルト１２を締め付け始めると、一対のフ
ランジ１４ａ，１４ｂは、嵌合部１１のＢａ，Ｂｂ点近
傍を起点として、隙間Ｓが狭くなる方向に変形する。
ランジ１４ａ，１４ｂは、嵌合部１１のＢａ，Ｂｂ点近
傍を起点として、隙間Ｓが狭くなる方向に変形する。
【００２３】この変形は、有限要素法による解析の結
果、Ｂａ，Ｂｂ点からフランジ１４ａ，１４ｂの先端側
に向けて、順次変形が比例して大きくなっていくことを
見いだした。
果、Ｂａ，Ｂｂ点からフランジ１４ａ，１４ｂの先端側
に向けて、順次変形が比例して大きくなっていくことを
見いだした。
【００２４】ボルト１２を締め付けていくと、先ず、Ｃ
ａ，Ｃｂ点の雄・雌セレーション２，１０が接触し、こ
の部分の嵌合隙間が零になる。ここまでの締付トルク
は、シャフト３の保持力には寄与しない。
ａ，Ｃｂ点の雄・雌セレーション２，１０が接触し、こ
の部分の嵌合隙間が零になる。ここまでの締付トルク
は、シャフト３の保持力には寄与しない。
【００２５】さらに、ボルト１２の締付トルクを増大し
ていくと、シャフト３が締め付けられ、雄・雌セレーシ
ョン２，１０同士が強く接触し、最終的には、フランジ
１４ａ，１４ｂ同士が接触し、これ以上に締付トルクを
増大しても、シャフト３の保持力は、変化しなくなる。
ていくと、シャフト３が締め付けられ、雄・雌セレーシ
ョン２，１０同士が強く接触し、最終的には、フランジ
１４ａ，１４ｂ同士が接触し、これ以上に締付トルクを
増大しても、シャフト３の保持力は、変化しなくなる。
【００２６】雄・雌セレーション２，１０で、Ｃａ，Ｃ
ｂ点の接触が始まる時のＣａ，Ｃｂ点の夫々の変形量
は、最大約０．１ｍｍであり、雄・雌セレーション２，
１０の隙間嵌合の隙間（最大約０．２ｍｍ）の半分であ
る。
ｂ点の接触が始まる時のＣａ，Ｃｂ点の夫々の変形量
は、最大約０．１ｍｍであり、雄・雌セレーション２，
１０の隙間嵌合の隙間（最大約０．２ｍｍ）の半分であ
る。
【００２７】この時のＤａ，Ｄｂ点の夫々の変形量は、
図３中のｌ1，ｌ2を参照して、 （ｌ2／ｌ1）×（Ｃａ又はＣｂ点の変形量） 上式より求められる。この式に数値を代入すると、 （１５ｍｍ／８．５ｍｍ）×（０．１ｍｍ）＝０．１７
６ｍｍ そのため、隙間Ｓの変形量は、Ｄａ，Ｄｂ点の夫々の変
形量の２倍として求められ、 ０．１７６ｍｍ×２≒０．３５ｍｍ で与えられる。
図３中のｌ1，ｌ2を参照して、 （ｌ2／ｌ1）×（Ｃａ又はＣｂ点の変形量） 上式より求められる。この式に数値を代入すると、 （１５ｍｍ／８．５ｍｍ）×（０．１ｍｍ）＝０．１７
６ｍｍ そのため、隙間Ｓの変形量は、Ｄａ，Ｄｂ点の夫々の変
形量の２倍として求められ、 ０．１７６ｍｍ×２≒０．３５ｍｍ で与えられる。
【００２８】したがって、ボルト１２の締結時には、フ
ランジ１４ａ，１４ｂの隙間Ｓが、０．３５ｍｍだけ変
形した後（即ち、狭くなった後）に、雄・雌セレーショ
ン２，１０の嵌合隙間が無くなり接触を開始して、シャ
フト３に対する嵌合部１１の締め付けが始まる。
ランジ１４ａ，１４ｂの隙間Ｓが、０．３５ｍｍだけ変
形した後（即ち、狭くなった後）に、雄・雌セレーショ
ン２，１０の嵌合隙間が無くなり接触を開始して、シャ
フト３に対する嵌合部１１の締め付けが始まる。
【００２９】また、多くの実験結果から、雄・雌セレー
ション２，１０の嵌合隙間が無くなり接触を開始してか
ら、締付代として、０．１５ｍｍあれば、シャフト３に
対する保持力を十分に確保できることを確認した。した
がって、間隔Ｓの変形量と締付代の和として、 間隔Ｓの変形量（０．３５ｍｍ）＋締付代（０．１５ｍ
ｍ）＝０．５ｍｍ を得ることができる。
ション２，１０の嵌合隙間が無くなり接触を開始してか
ら、締付代として、０．１５ｍｍあれば、シャフト３に
対する保持力を十分に確保できることを確認した。した
がって、間隔Ｓの変形量と締付代の和として、 間隔Ｓの変形量（０．３５ｍｍ）＋締付代（０．１５ｍ
ｍ）＝０．５ｍｍ を得ることができる。
【００３０】以上から、フランジ１４ａ，１４ｂの隙間
Ｓは、０．５ｍｍ以上に設定されていれば、シャフト３
に対する保持力を十分に確保できることを見いだした。
Ｓは、０．５ｍｍ以上に設定されていれば、シャフト３
に対する保持力を十分に確保できることを見いだした。
【００３１】次に、フランジ１４ａ，１４ｂの隙間Ｓの
上限値を４．０ｍｍに設定した理由を説明する。隙間Ｓ
の間隔が大きくなり過ぎると、締め付け用のボルト１２
として、比較的長いものが必要となり、コストの高騰を
招来すると共に、フランジの間隔が大きくなるとボルト
の頭部のための座ぐり面１６も深いものが必要となり、
そのための切削加工コストの高騰をも招来するといった
ことがある。
上限値を４．０ｍｍに設定した理由を説明する。隙間Ｓ
の間隔が大きくなり過ぎると、締め付け用のボルト１２
として、比較的長いものが必要となり、コストの高騰を
招来すると共に、フランジの間隔が大きくなるとボルト
の頭部のための座ぐり面１６も深いものが必要となり、
そのための切削加工コストの高騰をも招来するといった
ことがある。
【００３２】このようなことから、ボルトの径や製造コ
ストを考慮すると、隙間Ｓの上限値としては、４．０ｍ
ｍが適当であり、好適には、２．５ｍｍである。
ストを考慮すると、隙間Ｓの上限値としては、４．０ｍ
ｍが適当であり、好適には、２．５ｍｍである。
【００３３】以上、有限要素法の解析結果から、ボルト
１２の締結前に、フランジ１４ａ，１４ｂの隙間Ｓが上
記数値範囲に設定されていれば、ステアリングシャフト
の保持力を十分に確保することができることを見いだし
た。
１２の締結前に、フランジ１４ａ，１４ｂの隙間Ｓが上
記数値範囲に設定されていれば、ステアリングシャフト
の保持力を十分に確保することができることを見いだし
た。
【００３４】したがって、一対のフランジ１４ａ，１４
ｂの隙間Ｓの最適化を図ることにより、シャフト３の保
持力を十分に確保できると共に、締め付け用のボルト１
２として、長いものを必要とせず、また、深い座ぐり面
も必要としないことから、製造コストの低減も図ること
ができる。
ｂの隙間Ｓの最適化を図ることにより、シャフト３の保
持力を十分に確保できると共に、締め付け用のボルト１
２として、長いものを必要とせず、また、深い座ぐり面
も必要としないことから、製造コストの低減も図ること
ができる。
【００３５】なお、本発明は、上述した実施の形態に限
定されず、種々変形可能である。
定されず、種々変形可能である。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ハブを締め付ける際のハブの変形の様子を有限要素法に
より解析して、ボルトの締結前における一対のフランジ
の隙間の間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設定し、一対の
フランジの隙間の最適化を図っている。したがって、ス
テアリングシャフトの保持力を十分に確保できると共
に、締め付け用のボルトとして、長いものを必要とせ
ず、また、長いボルトのための深い座ぐり面も必要とし
ないことから、製造コストの低減も図ることができる。
ハブを締め付ける際のハブの変形の様子を有限要素法に
より解析して、ボルトの締結前における一対のフランジ
の隙間の間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設定し、一対の
フランジの隙間の最適化を図っている。したがって、ス
テアリングシャフトの保持力を十分に確保できると共
に、締め付け用のボルトとして、長いものを必要とせ
ず、また、長いボルトのための深い座ぐり面も必要とし
ないことから、製造コストの低減も図ることができる。
【図１】本発明の実施の形態に係る自在継手の側面図。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図であって、
ボルトの締結前を示す。
ボルトの締結前を示す。
【図３】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図であって、
ボルトの締結後を示し、そのボルトを省略した図。
ボルトの締結後を示し、そのボルトを省略した図。
１ ヨーク ２ 雄セレーション（または雄スプライン） ３ シャフト ４ ハブ ５ 他方のヨーク ６ 十字軸の軸受 ７ 軸受部 １０ 雌セレーション（雌スプライン） １１ 嵌合部 １２ ボルト １３ａ，１３ｂ ボルト孔 １４ａ，１４ｂ フランジ １５ 切欠き面 １６ 座ぐり面 Ｓ フランジの隙間
Claims (1)
- 【請求項１】板厚５．５〜７．５ｍｍの鋼板から、シャ
フトを保持するための管状のハブと軸受を取り付けるた
めの軸受部とを一体成型し、前記管状のハブは、その内
周面に雌セレーションまたは雌スプラインが形成された
嵌合部と、この嵌合部から延在して折り重ねて形成さ
れ、ボルトが通挿される一対のボルト孔を有する一対の
フランジとからなる自在継手用ヨークにおいて、 前記ボルトの締結前における前記一対のフランジの隙間
の間隔を、０．５〜４．０ｍｍに設定したことを特徴と
する自在継手用ヨーク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10373134A JP2000192982A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | 自在継手用ヨ―ク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10373134A JP2000192982A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | 自在継手用ヨ―ク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000192982A true JP2000192982A (ja) | 2000-07-11 |
Family
ID=18501633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10373134A Pending JP2000192982A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | 自在継手用ヨ―ク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000192982A (ja) |
-
1998
- 1998-12-28 JP JP10373134A patent/JP2000192982A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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