JP2000192384A - Refiner beating blade and production of paper using the same - Google Patents
Refiner beating blade and production of paper using the sameInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、パルプの叩解操業
性に優れたリファイナー叩解刃およびそれを用いた紙の
製造方法に関するものである。さらに詳しくは、リファ
イナー叩解刃の寿命が長く、操業安定性に優れ、均一な
パルプを製造することのできるリファイナー叩解刃およ
びそれを用いた紙の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a refiner beating blade excellent in pulp beating operation and a method for producing paper using the same. More specifically, the present invention relates to a refiner beating blade which has a long life of a refiner beating blade, has excellent operation stability, and can produce uniform pulp, and a method for producing paper using the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、リファイナー叩解刃は、耐水性、
耐塩性などの点から主としてステンレス鋼などのクロム
含有合金鋼から造られている。しかし、鋳鋼あるいはス
テンレス鋼よりなるリファイナー叩解刃にあっては、固
定叩解刃と回転叩解刃からなり、叩解刃の表面強度を硬
くするために、種々の表面処理を施したものが使用され
ている。2. Description of the Related Art Conventionally, refiner refining blades are water-resistant,
It is mainly made of chromium-containing alloy steel such as stainless steel in terms of salt resistance and the like. However, refiner refining blades made of cast steel or stainless steel are composed of fixed refining blades and rotating refining blades, and are subjected to various surface treatments in order to harden the surface strength of the refining blades. .
【０００３】近年、リファイナー叩解刃には表面加工が
施されているが、形成された表面加工層については、種
々の素材が検討されている。叩解開始からリファイナー
叩解刃が摩耗し、叩解能力が低下することでマシンを停
機させるが、リファイナー叩解刃の表面を硬質にするこ
とによって、リファイナー叩解刃の交換作業を行うまで
の時間を長くする延命化対策が行われてきた。しかしな
がら、これらの対策は充分とは言えず、より長い延命化
に向けて改良の余地があった。特に、リファイナー叩解
刃の表面加工方法には、格段の進歩が認められず、延命
化に向けて改良の余地があり、延命化を向上させること
ができれば生産性の向上に繋がるものと考えられる。[0003] In recent years, surface treatment has been applied to refiner beating blades, and various materials are being studied for the formed surface treatment layer. The machine stops due to wear of the refiner refining blade from the start of refining and reduction in refining ability, but hardening the surface of the refiner refining blade prolongs the time required to replace the refiner refining blade. Measures have been taken. However, these measures were not enough, and there was room for improvement for longer life. In particular, no remarkable progress has been observed in the surface processing method of the refiner beating blade, and there is room for improvement for extending the life, and it is considered that if the life extension can be improved, productivity will be improved.
【０００４】従来のリファイナー叩解刃の表面処理方法
としては、種々の方法があるが、例えば、ダイヤモン
ド、窒化ホウ素などの超硬質砥粒をコーティングする方
法、炭化サーメット処理方法などが挙げられる。しか
し、これらの材質の表面強度、叩解品質も未だ充分とは
言えず、耐性向上、パルプの叩解方法に向けて改良の余
地がある。また、リファイナー叩解刃には、固定叩解刃
と回転叩解刃からなり、それぞれに表面処理されている
が、これらのリファイナー叩解刃母材の表面強度を向上
させることができれば、叩解刃自体の寿命の向上に繋が
るものと思われる。[0004] There are various methods for surface treatment of a conventional refiner beating blade, and examples thereof include a method of coating ultra-hard abrasive grains such as diamond and boron nitride, and a method of treating carbonized cermet. However, the surface strength and beating quality of these materials are still not sufficient, and there is room for improvement in resistance and pulp beating methods. In addition, refiner refining blades consist of a fixed refining blade and a rotary refining blade, each of which is surface-treated.If the surface strength of these refiner refining blade base materials can be improved, the life of the refining blade itself will be reduced. It is thought to lead to improvement.
【０００５】さらに、リファイナー叩解刃の表面形状
は、溝の深さ、溝の幅、刃の数、刃の角度などにより、
色々と目的とする紙自体の品質を得るためにパルプ叩解
に適合したものが選択される。リファイナー叩解刃間を
通過するパルプにより刃の切断作用部分が磨耗するた
め、パルプ叩解能力の低下の原因となることから、この
ようなトラブルを少なくするためにセラミック溶射など
の表面処理が検討されている。Further, the surface shape of the refiner refining blade depends on the depth of the groove, the width of the groove, the number of blades, the angle of the blade, and the like.
In order to obtain various desired qualities of the paper itself, those suitable for pulp beating are selected. The pulp passing between the refiner beating blades wears the cutting action part of the blade, which causes a decrease in the pulp beating ability.Therefore, surface treatment such as ceramic spraying has been studied to reduce such troubles. I have.
【０００６】しかしながら、セラミック溶射などの表面
処理方法においては、溶射するべき粒子を表面に吹き付
けるため、リファイナー叩解刃のような凹凸のある表面
形状では、エッジ部分などに溶射するべき粒子の形成が
少なく、母材形状の通り形成することができない。多く
の場合、刃の水平面部分などに形成された余剰の部分を
研磨処理により希望する形状にしなければならず、その
工程が増加するという欠点を有する。したがって、鋳
鋼、ステンレス鋼製のリファイナー叩解刃を簡単かつ安
価な表面処理により耐磨耗性を持たすことができれば、
鋳鋼、ステンレス鋼製のリファイナー叩解刃よりも延命
性の点で優れていることになる。However, in a surface treatment method such as ceramic spraying, since particles to be sprayed are sprayed on the surface, the formation of particles to be sprayed on an edge portion or the like is small in an uneven surface shape such as a refiner beating blade. Cannot be formed according to the shape of the base material. In many cases, a surplus portion formed on a horizontal surface portion of the blade or the like must be formed into a desired shape by a polishing process, which has a disadvantage of increasing the number of steps. Therefore, if cast steel and stainless steel refiner beating blades can be provided with wear resistance by simple and inexpensive surface treatment,
It is superior to caster and stainless steel refiner beating blades in terms of life extension.
【０００７】実開平２−１０４９６号公報には、紙料に
機械的な叩解作用を与える機械的作用線とその近傍の作
用面にリファイナー叩解刃母材とは異なる硬度の高い加
工層を設けたリファイナーの紙料叩解刃が開示されてい
る。同公報では、加工層を設けることによって、叩解刃
の寿命が延長でき、鋼製叩解刃と弾性を有する樹脂性叩
解刃とを組み合わせることができ、叩解によって、強度
の高い製紙原料が得ることができるとしている。また、
鋼製叩解刃と弾性を有する樹脂製叩解刃または樹脂叩解
刃同士を組み合わせると、繊維の切断が少なく、強度の
高い製紙原料が得られることは公知であるが、樹脂製叩
解刃の寿命は短く、一般的に使用されることはなかった
と開示している。In Japanese Utility Model Laid-Open Publication No. Hei 2-10496, a mechanical working line for giving a mechanical beating action to a stock and a working layer having a hardness different from that of the refiner beating blade base material are provided on the working surface in the vicinity thereof. A refiner stock refining blade is disclosed. In the same publication, by providing a processing layer, the life of the beating blade can be extended, a steel beating blade and an elastic resin beating blade can be combined, and by the beating, a high strength papermaking raw material can be obtained. I can do it. Also,
It is known that when a steel beating blade and a resin beating blade having elasticity or a resin beating blade are combined with each other, paper cutting with less fiber and high strength can be obtained, but the life of the resin beating blade is short. And was not commonly used.
【０００８】また、特開平６−６５８８０号公報には、
ダイヤモンド、窒化ホウ素などの超硬質砥粒を叩解刃表
面にコーティングすることにより、叩解刃は、その溝部
分のエッジだけでなく、表面や必要に応じて他の部分も
超硬質砥粒により、繊維フロックを解離する機能を持た
せたことから、エッジによる解離を主体とする機能によ
り、従来の叩解刃に比べて紙料の叩解、離解能力が著し
く増進されて、しかもこの機能は、超硬質砥粒が耐摩耗
性に優れるため長時間維持され、また、砥粒が摩耗して
叩解、離解の機能が低下してくれば、古い砥粒を脱離し
て、新砥粒をコーティングすることにより、叩解、離解
の機能を回復させ、反復使用を可能とすることができる
と開示されている。しかしながら、砥粒は超硬質で摩耗
することが少なくなるものの、コーティング層ははるか
に砥粒よりも弱いので、脱落により紙料中に混入し、製
紙される表面や内部に混入することによってトラブルが
発生する欠点がある。Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-65880 discloses that
By coating ultra-hard abrasive grains, such as diamond and boron nitride, on the surface of the beating blade, the beating blade uses the ultra-hard abrasive grains not only on the edges of the grooves, but also on the surface and other parts as necessary. With the function to dissociate the flocks, the ability to mainly dissociate the edges greatly increases the ability to beat and disintegrate the stock compared to conventional beating blades. Because the grains are excellent in wear resistance, they are maintained for a long time.In addition, if the abrasive grains wear out and the function of beating and disaggregation decreases, old abrasive grains are detached and coated with new abrasive grains, It is disclosed that the function of beating and disintegrating can be restored to enable repeated use. However, although the abrasive grains are super hard and wear less, the coating layer is much weaker than the abrasive grains. There are drawbacks that occur.
【０００９】また、ビッカース硬度１０００〜１２００
Ｈｖ、かつ０．１〜０．５ｍｍの炭化物サーメット表面
加工した鋳鋼あるいはステンレス鋼からなるリファイナ
ー叩解刃を用いて叩解し、紙を製造する方法が開示され
ている。Also, Vickers hardness of 1000 to 1200
A method for producing paper by refining using a refiner refining blade made of cast steel or stainless steel having a surface roughness of 0.1 to 0.5 mm and a carbide cermet of Hv.
【００１０】特開平７−２４４３５３号公報には写真印
画紙用支持体、特開平７−３０１９３８号公報には電子
写真用透明転写紙、特開平８−１３３７１号公報には光
学的文字読み取り用紙と、それぞれに開示されている。
しかしながら、炭化物サーメット表面加工においても連
続操業性が未だ不十分であり、また、叩解刃の先端部が
研磨においても充分な先鋭度が得られておらず、更なる
リファイナー叩解刃の延命化が検討されている。JP-A-7-244353 discloses a support for photographic printing paper, JP-A-7-301938 discloses a transparent transfer paper for electrophotography, and JP-A-8-13371 discloses an optical character reading sheet. , Respectively.
However, continuous operability is still insufficient even in the surface treatment of carbide cermet, and the sharpening of the tip of the beating blade has not been obtained enough for polishing. Have been.
【００１１】情報用紙、画像記録用紙などは、フルカラ
ー用途であるため、外観や画像の解像性、および金属粉
などの異物混入に対する要求が、印刷用紙などのいわゆ
る一般紙とは比較にならないほど品質が厳しい。このた
め、高度の平滑性と清浄性が必要とされている。一方、
最近の製造工程では省力化が進んでいるため、叩解機の
リファイナー叩解刃のような磨耗部品の交換周期を長く
すると共に、その間の製造条件を安定化させ、平滑性の
優れた情報用紙、画像記録用紙などを安定して製造する
ことが必要になってきている。Since information paper and image recording paper are used in full color, the requirements for appearance, resolution of images, and contamination of foreign matter such as metal powder are incomparable with those of general paper such as printing paper. Quality is strict. For this reason, a high degree of smoothness and cleanliness are required. on the other hand,
In recent manufacturing processes, labor savings have been progressing, so the replacement cycle of wear parts such as refiners and beating blades of beating machines has been lengthened, and the manufacturing conditions during that time have been stabilized, resulting in information paper and images with excellent smoothness. It has become necessary to stably produce recording paper and the like.
【００１２】情報用紙、画像記録用紙などの場合、原紙
表面の凸凹に沿ってその用途により、例えば、インクジ
ェット記録用紙は記録層、熱転写受像紙は受像層、写真
用支持体は樹脂加工層が表面に施されても、原紙表面の
凹部を選択的に埋めることはない。このため、記録層、
受像層、樹脂加工層の表面平滑性は、原紙平滑性の影響
を強く受ける。従って、ベースたる原紙の平滑性改良が
情報用紙、または画像記録用紙の平滑性を改良するため
には必要になってくる。In the case of information paper, image recording paper, etc., the surface of the base paper may be uneven along the surface, depending on the application. Does not selectively fill the recesses on the surface of the base paper. Therefore, the recording layer,
The surface smoothness of the image receiving layer and the resin processed layer is strongly affected by the base paper smoothness. Therefore, it is necessary to improve the smoothness of the base paper as the base in order to improve the smoothness of the information paper or the image recording paper.
【００１３】以上のように、インクジェット記録用紙、
熱転写受像紙、写真用支持体などの情報用紙、画像記録
用紙の平滑性を向上させる目的で、種々の方法により叩
解を行ったパルプを用いることが知られている。As described above, ink jet recording paper,
It has been known to use pulp beaten by various methods for the purpose of improving the smoothness of thermal transfer image receiving paper, information paper such as a photographic support, and image recording paper.
【００１４】外観に関係する平滑性には、原紙の地合な
どに起因する波長が数ｍｍ以上と比較的大きな凸凹の寄
与が大きい。この比較的大きな凸凹を改良するための技
術としては、特開昭５８−６８０３７号公報、特開昭６
２−５４２５２号公報などに開示されているように、ス
クリーンメッシュ残留分を所定の範囲内に調節したパル
プ繊維を原紙に用いる方法や、特公昭６４−５９３５０
号公報に開示されているように、叩解により繊維長と保
水度を所定の範囲に調節したパルプを用いる方法などが
知られている。また、パルプを叩解する方法としては、
特開昭６３−２５６７８８号公報に開示されているよう
に、所定の形状のリファイナー叩解刃を使用することな
どが知られている。The smoothness related to the appearance is greatly influenced by the relatively large irregularities of several mm or more due to the formation of the base paper. Techniques for improving such relatively large irregularities include Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 58-68037 and 58-68037.
As disclosed in JP-A-2-54252 and the like, a method in which pulp fibers in which the screen mesh residue is adjusted within a predetermined range is used as base paper,
As disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication, there is known a method using pulp in which the fiber length and water retention are adjusted to predetermined ranges by beating. Also, as a method of beating pulp,
As disclosed in JP-A-63-256788, it is known to use a refiner refining blade having a predetermined shape.
【００１５】しかしながら、それらいずれの場合におい
ても、良好な叩解操業性を維持しつつ優れた平滑性の情
報用紙または画像記録用紙を製造することはできなかっ
た。優れた平滑性を得るためには、叩解後のパルプを所
定の濾水度や繊維長、特に均一な繊維長分布が得るのに
正確に調節する必要があり、経時に伴って叩解機のリフ
ァイナー叩解刃が磨耗するため、最初の叩解状態が必ず
しも維持されるとは限らないことが品質を維持していく
上で非常に大きな問題であった。さらに、磨耗に伴って
発生する金属（鉄）粉が、品質性能に大きく悪影響を及
ぼすことも問題であった。However, in any of these cases, it was not possible to produce information paper or image recording paper having excellent smoothness while maintaining good beating operability. In order to obtain excellent smoothness, it is necessary to precisely adjust the pulp after beating to a predetermined freeness and fiber length, particularly to obtain a uniform fiber length distribution. Since the beating blade is worn, the initial beating state is not always maintained, which is a very serious problem in maintaining quality. Further, there is a problem that metal (iron) powder generated due to abrasion greatly affects quality performance.
【００１６】[0016]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、クロムを含
有するリファイナー叩解刃母材またはクロムを表面加工
したリファイナー叩解刃母材に窒化処理することによ
り、リファイナー叩解刃の寿命が長く、操業安定性に優
れ、均一なパルプを製造することのできるリファイナー
叩解刃およびそれを用いた紙の製造方法を提供するもの
である。The object of the present invention is to provide a refiner refining blade having a long life and a stable operation by nitriding the refiner refining blade base material containing chromium or a refiner refining blade base material surface-treated with chromium. It is intended to provide a refiner beating blade capable of producing uniform pulp having excellent properties and a method for producing paper using the same.
【００１７】[0017]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記に鑑
み鋭意研究した結果、本発明のリファイナー叩解刃およ
びそれを用いた紙の製造方法を発明するに至った。即
ち、本発明における第１の発明のリファイナー叩解刃
は、リファイナー叩解刃母材がクロムを含有する該母材
またはクロムを表面加工した該母材であって、該母材の
表面または表面から内部に窒化処理した窒化処理層を設
けたことを特徴とするものである。Means for Solving the Problems The present inventors have made intensive studies in view of the above, and as a result, have come to invent the refiner beating blade of the present invention and a method for producing paper using the same. That is, the refiner refining blade of the first invention in the present invention is the refiner refining blade preform, wherein the refining refining blade preform is the preform containing chromium or the preprocessed chromium, and the surface of the preform or the internal surface of the preform. And a nitriding layer is provided.
【００１８】本発明において、好ましくはリファイナー
叩解刃母材として、クロムを３重量％以上含有してなる
ことを特徴とするものである。In the present invention, the refiner beating blade base material preferably contains chromium in an amount of 3% by weight or more.
【００１９】本発明において、クロムを含有するリファ
イナー叩解刃母材としては、ステンレス鋼であることが
好ましい。In the present invention, the refiner beating blade base material containing chromium is preferably stainless steel.
【００２０】本発明において、窒化処理層が、８００〜
１７００Ｈｖのビッカース硬度を有することが好まし
い。In the present invention, the nitrided layer has a thickness of 800 to 800.
It preferably has a Vickers hardness of 1700 Hv.
【００２１】また、本発明における第２発明のリファイ
ナー叩解刃は、リファイナー叩解刃母材がクロムを含有
する該母材またはクロムを表面加工した該母材であっ
て、該母材の表面または表面から内部に窒化処理した窒
化処理層を設け、さらに該窒化処理層上に蒸着被覆層を
設けたことを特徴とするものである。Further, the refiner beating blade of the second invention according to the present invention is the refiner beating blade base material, wherein the base material containing chromium or the surface processed chromium, and the surface or surface of the base material , A nitriding layer obtained by performing a nitriding process is provided inside, and a vapor deposition coating layer is further provided on the nitriding layer.
【００２２】本発明において、蒸着被覆層としては、窒
化クロム、窒化チタン、窒化アルミニウムチタンから選
ばれるいずれか１種の蒸着被覆層であることが好まし
い。In the present invention, the vapor deposition coating layer is preferably any one of chromium nitride, titanium nitride, and aluminum titanium nitride.
【００２３】本発明において、好ましくはリファイナー
叩解刃母材が、クロムを３重量％以上含有することを特
徴とするものである。In the present invention, preferably, the refiner beating blade base material contains 3% by weight or more of chromium.
【００２４】本発明において、クロムを含有するリファ
イナー叩解刃母材としては、ステンレス鋼であることが
好ましい。In the present invention, the refiner beating blade base material containing chromium is preferably stainless steel.
【００２５】本発明において、窒化処理層が、８００〜
１７００Ｈｖのビッカース硬度を有することが好まし
い。In the present invention, the nitrided layer has a thickness of 800 to 800.
It preferably has a Vickers hardness of 1700 Hv.
【００２６】さらに、本発明の紙の製造方法において、
上記のリファイナー叩解刃を用いて叩解したパルプを紙
料として紙を抄造することを特徴とするものである。Further, in the method for producing paper of the present invention,
The paper is made by using the pulp beaten by using the refiner beater blade as a stock.
【００２７】[0027]
【発明の実施の形態】本発明は、リファイナー叩解刃に
使用されるリファイナー叩解刃母材（以下、単に母材と
称することもある。）が、クロムを含有する該母材また
はクロムを表面加工した該母材であり、これらの該母材
に対して、窒化処理を施すこと、または窒化処理した上
に蒸着被膜処理を施すことによって、表面硬度を高めた
リファイナー叩解刃とするものであり、さらには、それ
らのリファイナー叩解刃を用いた紙の製造方法である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention relates to a refiner refining blade base material used for a refiner refining blade (hereinafter, may be simply referred to as a base material). The base material is subjected to a nitriding treatment, or by performing a nitriding treatment and a deposition coating treatment on the base material, thereby providing a refiner refining blade having an increased surface hardness, Further, it is a method for producing paper using such a refiner beating blade.
【００２８】本発明において、リファイナー叩解刃母材
に対する窒化処理する方法としては、減圧炉による窒素
原子の拡散原理を利用した減圧ガス窒化処理方法を使用
するものである。In the present invention, as a method for nitriding the refiner beating blade base material, a reduced pressure gas nitriding method utilizing the principle of diffusion of nitrogen atoms by a reduced pressure furnace is used.
【００２９】窒化処理する方法は、リファイナー叩解刃
母材を減圧炉内に装填し、減圧した炉内にアンモニアガ
スと窒化促進ガスを導入し、炉内温度を４８０〜５５０
℃に加熱し、３〜５時間保持して、該母材に窒素を拡散
させることで、クロムとの反応によって窒化処理層を生
成させる方法である。In the method of nitriding, a refiner beating blade base material is charged into a reduced-pressure furnace, ammonia gas and a nitriding promoting gas are introduced into the reduced-pressure furnace, and the furnace temperature is set to 480 to 550.
This is a method in which a nitrided layer is generated by reacting with chromium by heating to ℃ and holding for 3 to 5 hours to diffuse nitrogen into the base material.
【００３０】また、本発明に使用する窒化処理する方法
は、リファイナー叩解刃母材の表面から内部に向かい、
窒素が浸透、拡散しながら、該母材中のクロムと結合
し、窒素拡散層を形成するものであるため、該母材表面
および該母材自体に、反りや、膨張などの寸法変化を生
ずることがほとんどない。[0030] The nitriding method used in the present invention is directed from the surface of the refiner beating blade base material to the inside thereof,
Since nitrogen bonds with chromium in the base material while penetrating and diffusing, and forms a nitrogen diffusion layer, dimensional changes such as warpage and expansion occur on the base material surface and the base material itself. There are few things.
【００３１】この窒化処理する方法を行うことにより、
窒化処理層が生成されるが、ここで、「窒化処理層」と
は、母材表面で生成される窒素化合物による窒素化合物
層と、表面から内部に向かって生成される窒素拡散層と
を意味するものである。By performing this nitriding method,
A nitrided layer is generated. Here, “nitrided layer” means a nitrogen compound layer formed by a nitrogen compound generated on the surface of the base material and a nitrogen diffusion layer generated from the surface toward the inside. Is what you do.
【００３２】本発明において、窒化処理する方法では、
処理温度、処理時間を制御することによって硬化層、即
ち窒素拡散層の深さを制御することができる。また、複
雑なリファイナー叩解刃の刃型形状、溝部分の細かい形
状も均一に硬化することができる。また、上記窒化処理
する方法によれば、表面から内部への硬度低下がなだら
かなため、表面層の剥離や欠損を生ずることもないとい
う利点も有する。In the present invention, in the method of nitriding,
By controlling the processing temperature and the processing time, the depth of the hardened layer, that is, the nitrogen diffusion layer can be controlled. Further, the complicated blade shape of the refiner refining blade and the fine shape of the groove can be uniformly cured. Further, according to the above-mentioned nitriding method, there is also an advantage that the hardness of the surface layer is gradually reduced from the surface to the inside, so that the surface layer is not peeled off or damaged.
【００３３】上述のように、窒化処理する方法は、母材
中に存在するクロムと、導入されるアンモニアとの反応
により、窒化クロムを形成させるものであるため、加工
に供される該母材は、クロムを含有するかクロムを表面
加工することが必要であり、窒化処理層を設ける母材部
位に、クロムが３重量％以上含有することが好ましい。As described above, the method of nitriding is to form chromium nitride by the reaction between chromium present in the base material and the introduced ammonia. It is necessary to contain chromium or surface-treat chromium, and it is preferable that chromium be contained at 3% by weight or more in a base material portion on which a nitriding treatment layer is provided.
【００３４】ここで、クロム含有量が３重量％未満であ
ると、窒化処理する方法に寄与するクロム含有量が少な
いために顕著な表面強度の向上効果が十分には得られに
くい。Here, if the chromium content is less than 3% by weight, the chromium content contributing to the nitriding treatment is small, so that a remarkable effect of improving the surface strength cannot be sufficiently obtained.
【００３５】一般的に、リファイナー叩解刃には比較的
延性があり、エッジが鋭く保たれるタイプと、延性がな
くエッジが丸みを帯び易いタイプとがある。それらの母
材には、鋳鋼やステンレス鋼などが用いられることが多
い。一般に、平滑性の優れた紙を得るためには、濾水度
と繊維長を正確に調節する必要があり、叩解刃の切断作
用部分が鋭いことが要求されるが、延性があるタイプの
材質では叩解刃の摩耗が著しく、延性がないタイプでは
脆いという欠点がある。Generally, refiner refining blades are classified into a type having relatively ductility and a sharp edge, and a type having a non-ductile and easily rounded edge. For such base materials, cast steel, stainless steel, or the like is often used. Generally, in order to obtain paper with excellent smoothness, it is necessary to precisely adjust the freeness and fiber length, and it is required that the cutting action part of the beating blade is sharp, but a ductile type material However, there is a disadvantage that the beating blade wears remarkably and the non-ductile type is brittle.
【００３６】一方、本発明においては、比較的延性のあ
るリファイナー叩解刃の母材表面を、ビッカーズ硬度が
８００〜１７００Ｈｖの範囲内に入るように窒化処理を
施すことにより、リファイナー叩解刃の切断作用部分の
鋭さと寿命の両方を満足させることが可能になったので
ある。On the other hand, in the present invention, the cutting action of the refiner beating blade is performed by subjecting the base material surface of the relatively ductile refiner beating blade to nitriding so that the Vickers hardness falls within the range of 800 to 1700 Hv. It became possible to satisfy both the sharpness and the life of the part.
【００３７】以上の理由により、本発明に用いられる叩
解機のリファイナー叩解刃を表面加工する上で、表面加
工の指標とされるビッカース硬度を８００〜１７００Ｈ
ｖの範囲内にすることが好ましい。ここで、ビッカーズ
硬度が８００Ｈｖ未満の場合には、磨耗によりリファイ
ナー叩解刃の寿命が短くなったり、操業により濾水度と
繊維長が広い分布を示すこともあり、このように叩解し
たパルプを使用して抄造した紙の平滑性が低下すること
もある。特に、平滑性がその品質に直接影響する情報用
紙、画像記録用紙などについては、操業により品質が低
下するという問題も出てくる。また、１７００Ｈｖを超
える場合には、リファイナー叩解刃自体が堅くなるが、
逆に脆くなる傾向にあり、また寿命も短くなる傾向にあ
り、経済性の面でも低下する方向である。For the above reasons, the Vickers hardness, which is an index of the surface processing, is set to 800 to 1700 H when the surface of the refiner refining blade of the refining machine used in the present invention is processed.
It is preferable to be within the range of v. Here, when the Vickers hardness is less than 800 Hv, the life of the refiner beating blade may be shortened due to abrasion, and the freeness and the fiber length may be widely distributed due to the operation. Then, the smoothness of the paper thus formed may be reduced. In particular, for information paper, image recording paper, and the like, whose smoothness directly affects the quality, there is a problem that the quality is reduced by the operation. When it exceeds 1700 Hv, the refiner refining blade itself becomes hard,
Conversely, they tend to be brittle, have a shorter life, and tend to be less economical.
【００３８】本発明におけるビッカーズ硬度は、窒化処
理層を設けたリファイナー叩解刃表面についてのビッカ
ース硬度であり、ＪＩＳ Ｚ ２２４４に準拠して測定
した値である。The Vickers hardness in the present invention is a Vickers hardness of a refiner beating blade surface provided with a nitriding layer, and is a value measured according to JIS Z 2244.
【００３９】本発明のリファイナー叩解刃の窒化処理層
の厚さは、１０〜３００μｍであることが好ましい。さ
らに好ましくは、４０〜１００μｍである。窒化処理層
が１０μｍ未満の場合には、表面加工が非常に難しく、
かつ目的の表面硬度を均一に得ることも難しく、表面硬
度にムラが発生することにより、窒化処理層が脆弱にな
り、摩耗による叩解品質および操業性の両方を維持する
ことが難しく実用的ではない。The thickness of the nitriding layer of the refiner beating blade of the present invention is preferably 10 to 300 μm. More preferably, it is 40 to 100 μm. If the nitrided layer is less than 10 μm, surface processing is very difficult,
Also, it is difficult to obtain the desired surface hardness uniformly, and the unevenness of the surface hardness causes the nitrided layer to become brittle, making it difficult to maintain both beating quality and operability due to abrasion, which is not practical. .
【００４０】また、窒化処理層が３００μｍを超えた場
合、製造する紙の種類にもよるが、一般的に叩解品質を
重視して平滑な紙が要求される時は、リファイナー叩解
刃の刃と刃の間隔を僅かな隙間にして叩解されることか
ら、表面からの窒化処理層が３００μｍを超えて厚い
と、リファイナー叩解刃自体の延性が低下し、硬度はあ
るもののリファイナー叩解刃自体は逆に脆くなる。When the thickness of the nitriding layer exceeds 300 μm, depending on the type of paper to be produced, generally, when smooth paper is required with emphasis on the refining quality, the refining refining blade is used. Since the beating is performed with a small gap between the blades, if the nitriding layer from the surface exceeds 300 μm and is thick, the ductility of the refiner refining blade itself decreases, and although the hardness is high, the refiner refining blade itself is reversed. Becomes brittle.
【００４１】本発明のリファイナー叩解刃における窒化
処理層は、表面硬度が、ビッカース硬度８００〜１７０
０Ｈｖの範囲にあることが好ましく、この範囲内で表面
から内部へのビッカース硬度の傾向をみた場合、表面か
ら２０μｍの深さでは表面の７０％以上のビッカーズ硬
度を維持することができ、また表面から４０μｍの深さ
では３０％以上のビッカーズ硬度を維持することができ
るものである。この条件であれば、最適な叩解品質と長
時間操業性を十分に確保することができる。ここで、表
面から２０μｍの深さで表面の７０％未満、もしくは、
表面から４０μｍの深さで表面の３０％未満である場合
には、窒化処理層と母材の硬度差が大きくなることか
ら、物理的に大きな応力がかかるリファイナー叩解刃全
体としての安定的な硬度を維持しにくくなり、リファイ
ナー叩解刃自体も脆くなる傾向にある。The nitriding layer in the refiner beating blade of the present invention has a surface hardness of Vickers hardness of 800 to 170.
It is preferably in the range of 0 Hv. When the tendency of Vickers hardness from the surface to the inside is observed within this range, Vickers hardness of 70% or more of the surface can be maintained at a depth of 20 μm from the surface. The Vickers hardness of 30% or more can be maintained at a depth of from 40 to 40 μm. Under these conditions, optimum beating quality and long-term operability can be sufficiently ensured. Here, less than 70% of the surface at a depth of 20 μm from the surface, or
If the depth is less than 30% of the surface at a depth of 40 μm from the surface, the hardness difference between the nitrided layer and the base material becomes large, and therefore, the stable hardness as a whole of the refiner refining blade to which physically large stress is applied. And the refiner refining blade itself tends to be brittle.
【００４２】また、本発明における第２の発明は、クロ
ムを含有するリファイナー叩解刃母材に上述の窒化処理
する方法によって窒化処理層を施した上に、蒸着被膜層
を設けたリファイナー叩解刃である。Further, a second invention of the present invention is a refiner refining blade in which a chromium-containing refiner refining blade is provided with a nitrided layer by the above-mentioned nitriding method and further provided with a vapor deposition coating layer. is there.
【００４３】蒸着被膜層は、好ましくは窒化クロム、窒
化チタン、窒化アルミニウムチタンから選ばれるいずれ
か１種の窒化処理層である。The vapor-deposited coating layer is preferably any one kind of nitrided layer selected from chromium nitride, titanium nitride and aluminum titanium nitride.
【００４４】蒸着被膜層を設ける方法としては、リファ
イナー叩解刃母材に窒化処理層を施した上に、蒸着被膜
層を施す方法である。直接、リファイナー叩解刃母材に
蒸着被膜層を施す場合、リファイナー叩解刃母材と蒸着
被膜層の表面硬さの差が大きいために、リファイナー叩
解刃母材に直接蒸着被膜層を加工しても剥離などを生じ
やすく、蒸着被膜層の有する高い表面硬さを充分に生か
すことができない。そこで、窒化処理層を予めリファイ
ナー叩解刃母材に施すことにより、該母材の表面硬さを
高めることができ、それによって、窒化処理層を施した
該母材と蒸着被膜層の剥離を防止することができる。As a method of providing a vapor-deposited coating layer, a method of applying a nitrided layer to a refiner beating blade base material and then applying a vapor-deposited coating layer. When applying a vapor deposition coating layer directly to a refiner beating blade base material, the difference in surface hardness between the refiner beating blade base material and the vapor deposition coating layer is large. Peeling or the like is likely to occur, and the high surface hardness of the deposited film layer cannot be fully utilized. Therefore, the surface hardness of the base material can be increased by applying the nitrided layer to the refiner beating blade base material in advance, thereby preventing the base material provided with the nitrided layer from being separated from the deposited coating layer. can do.
【００４５】本発明において、蒸着被膜を施す方法とし
ては、特に限定されるものではなく、慣用の種々の方
法、例えば、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法、イオンプレーティン
グ法などを使用することができる。これらの中で、イオ
ンプレーティング法は、ＣＶＤ法に比べて、低温で成膜
でき、リファイナー叩解刃母材への密着性にも優れてい
るために特に好ましい。In the present invention, the method for applying the vapor-deposited film is not particularly limited, and various conventional methods such as a CVD method, a PVD method, and an ion plating method can be used. Among these, the ion plating method is particularly preferable because it can form a film at a lower temperature and has excellent adhesion to a refiner beating blade base material as compared with the CVD method.
【００４６】本発明において、蒸着被膜層の厚さは、２
〜１０μｍ、好ましくは、３〜６μｍである。ここで、
蒸着被膜層の厚さが２μｍ未満であると、実用耐久性に
劣るために好ましくなく、また、厚さが１０μｍを超え
ると後述するように、蒸着被膜層を施した後の窒化処理
の際に、窒素原子の浸透性に問題を生ずることがあるた
めに好ましくない。In the present invention, the thickness of the deposited film layer is 2
10 to 10 μm, preferably 3 to 6 μm. here,
When the thickness of the vapor-deposited coating layer is less than 2 μm, it is not preferable because the practical durability is inferior, and when the thickness exceeds 10 μm, as described later, during the nitriding treatment after applying the vapor-deposited coating layer, However, it is not preferable because a problem may occur in the permeability of nitrogen atoms.
【００４７】本発明の他の実施態様によれば、リファイ
ナー叩解刃母材の表面に、先ず蒸着被膜層を設け、次に
窒化処理を行うこともできる。この方法によれば、リフ
ァイナー叩解刃の仕上がり方法が、リファイナー叩解刃
母材＋蒸着被膜層の寸法となり、窒化処理を施す前に仕
上がり寸法とは異なる不良品を予め除くことができる。According to another embodiment of the present invention, it is also possible to first provide a vapor-deposited coating layer on the surface of the refiner beating blade base material and then to perform a nitriding treatment. According to this method, the finishing method of the refiner beating blade is the dimension of the refiner beating blade base material + the vapor-deposited coating layer, and it is possible to remove defective products different from the finished size before the nitriding treatment.
【００４８】また、表面に存在する蒸着被膜層を介し
て、リファイナー叩解刃母材を窒化処理することによ
り、一体的に窒化処理を行うことができ、蒸着被膜層の
該母材への付着をより強固なものとすることができる。
この方法は、正確な寸法が要求されるリファイナー叩解
刃の表面強化に適した方法である。Further, by nitriding the refiner beating blade base material through the vapor-deposited coating layer present on the surface, the nitriding treatment can be performed integrally, and the adhesion of the vapor-deposited coating layer to the base material can be prevented. It can be more robust.
This method is suitable for strengthening the surface of a refiner beating blade that requires accurate dimensions.
【００４９】本発明においては、リファイナー叩解刃母
材としては、クロムを含有するものと、クロムを含有し
ないものとがあり、クロムを含有する場合は、上記窒化
処理する方法を用いて、窒化処理層を設けることができ
る。また、クロムを含有しないものでは、適宜、母材表
面に窒化処理層を所望のリファイナー叩解刃部位に、メ
ッキ、溶射などで表面処理を行ってクロムを表面加工し
たクロム加工層を設けることでよい。このクロム加工層
をターゲットにして、窒化処理を施し、窒化処理層を設
けることも可能である。In the present invention, the refiner refining blade preform includes a chromium-containing material and a chromium-free material. When chromium is contained, the above-described nitriding method is used. Layers can be provided. In the case of not containing chromium, a chromium-processed layer obtained by performing a surface treatment with chromium by performing a surface treatment by plating, thermal spraying, or the like may be appropriately provided with a nitriding layer on a base material surface and a desired refiner beating blade portion. . It is also possible to perform a nitriding process with the chromium processed layer as a target to provide a nitriding layer.
【００５０】本発明のクロムを含有するリファイナー叩
解刃母材としては、クロムを含有しているステンレス鋼
が好ましい。本発明に使用できるステンレス鋼には、例
えば、オーステナイト質（Ｃｒ−Ｎｉ系，３００系
列）、フェライト質（１７〜２７Ｃｒ，４００系列）、
マルテンサイト質（１２〜１７Ｃｒ，４００系列）の
他、Ｎｉの一部をＭｎで置換したオーステナイト質（Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｍｎ系，２００系）および析出硬化型（Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｃｕ系とＣｒ−Ｎｉ−Ａｌ系，６００系列）と
が挙げられる。The chromium-containing refiner beating blade base material of the present invention is preferably chromium-containing stainless steel. The stainless steels usable in the present invention include, for example, austenitic (Cr-Ni, 300 series), ferritic (17-27Cr, 400 series),
In addition to martensite (12-17 Cr, 400 series), austenite (C
r-Ni-Mn system, 200 system) and precipitation hardening type (Cr
-Ni-Cu-based and Cr-Ni-Al-based, 600 series).
【００５１】特に好ましいステンレス鋼としては、３０
０系列のオーステナイト質であり、オーステナイト質で
は、高い炭素溶解度とＣｒの強い炭化物生成能力のため
に侵炭に対する抵抗が小さく、初期に形成する薄い窒化
層がその後の窒素侵入を阻止することから、窒素化への
抵抗が大きくなり、本発明では、炭素溶解度の低いオー
ステナイト質のステンレス鋼が好ましく使用される。A particularly preferred stainless steel is 30
A series of austenitic materials, in which the high resistance to carburization due to the high carbon solubility and the strong ability of Cr to form carbides, and the initially formed thin nitride layer prevents the subsequent nitrogen intrusion, In the present invention, austenitic stainless steel having low carbon solubility is preferably used because of its increased resistance to nitrogenation.
【００５２】また、クロムを含有しないリファイナー叩
解刃母材としては、例えば、鋳鋼、セラミック、耐熱性
プラスチック、アルミニウム、銅などが挙げられるが、
これらに限定されるものではない。The refiner refining blade base material not containing chromium includes, for example, cast steel, ceramic, heat-resistant plastic, aluminum and copper.
It is not limited to these.
【００５３】さらに、本発明の紙の製造方法は、上記の
リファイナー叩解刃を使用してパルプを叩解し、これを
紙料として紙を製造する方法である。本発明による紙の
製造方法で得られた平滑性の優れた紙は、ＯＣＲ用紙、
磁気記録用紙、インクジェット記録用紙、剥離用紙など
の情報用紙として使用でき、また、カラー印画紙、白黒
印画紙、写植印画紙、複写印画紙、製版用印画紙などの
画像記録用紙への利用、さらに高度の平滑性が求められ
る昇華型熱転写受像紙、印刷用樹脂加工紙などに使用す
ることが可能である。Further, the method for producing paper according to the present invention is a method for refining pulp using the above-mentioned refiner refining blade, and using this as a stock to produce paper. The paper having excellent smoothness obtained by the paper manufacturing method according to the present invention is an OCR paper,
It can be used as information paper such as magnetic recording paper, ink jet recording paper, release paper, etc.It can also be used for image recording paper such as color photographic paper, black and white photographic paper, typesetting photographic paper, copy photographic paper, plate making photographic paper, etc. It can be used for a sublimation type thermal transfer image receiving paper, a resin processed paper for printing, and the like which require a high degree of smoothness.
【００５４】本発明のリファイナー叩解刃を使用するこ
とにより、リファイナー叩解刃の摩耗が少なくパルプ濾
水度と繊維長を均一に長時間安定的に叩解することがで
き、その結果、平滑性が優れた上記の情報用紙、画像記
録用紙を長時間に渡って安定的に製造することができ
る。By using the refiner beating blade of the present invention, pulp freeness and fiber length can be uniformly and stably beaten for a long time with less wear of the refiner beating blade, and as a result, excellent smoothness is obtained. In addition, the above information paper and image recording paper can be stably manufactured for a long time.
【００５５】本発明の叩解機としては、ディスクリファ
イナー、コニカルリファイナー、円筒型リファイナーな
ど、各種リファイナーを使用することができる。また、
原紙は、長網抄紙機、ハイブリッド抄紙機、ツインワイ
ヤー抄紙機などで抄造され、必要とされる平滑性に応じ
て、マシンカレンダー、ソフトカレンダー、スーパーカ
レンダー、熱カレンダーなどにより平滑化加工される。Various refiners such as a disc refiner, a conical refiner, and a cylindrical refiner can be used as the beater of the present invention. Also,
The base paper is formed by a fourdrinier paper machine, a hybrid paper machine, a twin wire paper machine, or the like, and is smoothed by a machine calender, a soft calender, a super calender, a heat calender, or the like according to the required smoothness.
【００５６】本発明で使用するパルプとしては、クラフ
トパルプ、サルファイトパルプ、ケミサーモメカニカル
パルプ、ケミメカニカルパルプ、メカニカルパルプなど
を単独あるいは数種類併用して使用することができる。
また、針葉樹パルプと広葉樹パルプの混合使用も可能で
ある。As the pulp used in the present invention, kraft pulp, sulfite pulp, chemi-thermomechanical pulp, chemimechanical pulp, mechanical pulp and the like can be used alone or in combination of several kinds.
It is also possible to use a mixture of softwood pulp and hardwood pulp.
【００５７】本発明の情報用紙、または画像記録用紙の
原紙には、カブリ防止剤、染料、填料、サイズ剤、定着
剤、乾燥紙力増強剤、潤滑紙力増強剤、などを必要に応
じて含有することができる。また、各種澱粉、ポリビニ
ールアルコール、ゼラチンなどによる表面加工、およ
び、ぼう硝、塩化ナトリウム、塩化アルミニウム、有機
導電剤などによる帯電防止加工を必要に応じて原紙上に
施すことも可能である。The base paper of the information paper or the image recording paper of the present invention may optionally contain an antifoggant, a dye, a filler, a sizing agent, a fixing agent, a dry paper strength enhancer, a lubricating paper strength enhancer, and the like. Can be contained. Further, it is also possible to subject the base paper to a surface treatment with various types of starch, polyvinyl alcohol, gelatin or the like, and an antistatic treatment with, for example, sodium sulfate, sodium chloride, aluminum chloride, or an organic conductive agent, if necessary.
【００５８】[0058]
【実施例】以下では、本発明を実施例により詳細に説明
する。なお、本発明は実施例に限定されるものではな
い。以下における部、％は全て重量によるものである。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to embodiments. The present invention is not limited to the embodiments. All parts and percentages in the following are by weight.
【００５９】［クロム含有リファイナー叩解刃母材に窒
化処理］ 実施例１ オーステナイト質のステンレス鋼製（３００系列）から
なるリファイナー叩解刃母材（クロム含有量１０％、ビ
ッカース硬度３７０Ｈｖ）を用いて、該母材表面に窒化
処理を行った。窒化処理に当たっては、リファイナー叩
解刃を減圧炉に装填し、１０-3ｍｍＨｇ程度の圧力に減
圧し、アンモニア２０〜４０体積％、水素５〜１５体積
％、酸素２〜８体積％、残部が窒素よりなる混合ガスを
導入し、炉内温度４８０〜５５０℃で、３〜５時間適宜
調節して保持することによりリファイナー叩解刃母材表
面に窒化処理層を形成させた。得られたリファイナー叩
解刃には窒化処理層が強固に付着、形成されていた。な
お、リファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡によ
り観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から内部
に４０μｍの範囲に渡って窒化処理層が形成されている
ことが確認された。また、リファイナー叩解刃表面のビ
ッカース硬度は、８００Ｈｖであった。さらに、窒化処
理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース硬度
８００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さではビッカース硬
度８００Ｈｖの４７．５％を維持していることが確認さ
れた。[Nitriding treatment of chromium-containing refiner beating blade base material] Example 1 Using a refiner beating blade base material (chromium content 10%, Vickers hardness 370 Hv) made of austenitic stainless steel (300 series), The surface of the base material was subjected to a nitriding treatment. In the nitriding treatment, a refiner beating blade is charged into a reduced pressure furnace, and the pressure is reduced to a pressure of about 10 −3 mmHg, ammonia is 20 to 40% by volume, hydrogen is 5 to 15% by volume, oxygen is 2 to 8% by volume, and the balance is nitrogen. A mixed gas was introduced, and the temperature in the furnace was set at 480 to 550 ° C. and adjusted and maintained for 3 to 5 hours to form a nitrided layer on the surface of the refiner beating blade base material. A nitriding layer was firmly adhered and formed on the refiner beating blade obtained. In addition, when the cross section of the refiner beating blade was observed with a scanning electron microscope, it was confirmed that a nitriding layer was formed within a range of 40 μm from the surface of the refiner beating blade to the inside. The Vickers hardness of the refiner beating blade surface was 800 Hv. Furthermore, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that 70% of Vickers hardness 800Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 47.5% of Vickers hardness 800Hv was maintained at a depth of 40 μm.
【００６０】実施例２ 実施例１でクロム含有量を３％とした以外は実施例１と
同様にしてリファイナー叩解刃母材に窒化処理層を形成
し、リファイナー叩解刃を作製した。窒化処理層の厚さ
は１０μｍ、ビッカース硬度は７００Ｈｖであった。Example 2 A nitriding layer was formed on a refiner refining blade base material in the same manner as in Example 1 except that the chromium content was changed to 3%, to produce a refiner refining blade. The thickness of the nitriding layer was 10 μm, and the Vickers hardness was 700 Hv.
【００６１】実施例３ 実施例１によるオーステナイト質のステンレス鋼製（３
００系列）の代わりにフェライト質ステンレス鋼を用
い、クロム含有量を２５％とした以外は実施例１と同様
にしてリファイナー叩解刃母材に窒化処理層を形成し、
リファイナー叩解刃を作製した。窒化処理層の厚さは３
００μｍ、ビッカース硬度は１７００Ｈｖであった。さ
らに、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビ
ッカース硬度１７００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さで
はビッカース硬度１７００Ｈｖの３０％を維持している
ことが確認された。Example 3 Austenitic stainless steel (3
No. 00 series), a nitriding layer was formed on the refiner beating blade base material in the same manner as in Example 1 except that the chromium content was changed to 25% using ferritic stainless steel.
A refiner beating blade was prepared. The thickness of the nitriding layer is 3
00 μm and Vickers hardness was 1700 Hv. Further, it was confirmed that, in the depth direction of the nitriding layer, 70% of the Vickers hardness of 1700 Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 30% of the Vickers hardness of 1700 Hv was maintained at a depth of 40 μm.
【００６２】実施例４ 実施例１によるクロム含有量を２０％とした以外は実施
例１と同様にしてリファイナー叩解刃母材に窒化処理層
を形成し、リファイナー叩解刃を作製した。窒化処理層
の厚さは１００μｍ、ビッカース硬度は１０００Ｈｖで
あった。さらに、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの
深さではビッカース硬度１０００Ｈｖの７０％、４０μ
ｍの深さではビッカース硬度１０００Ｈｖの４５％を維
持していることが確認された。Example 4 A refiner refining blade was formed by forming a nitriding layer on a refiner refining blade base material in the same manner as in Example 1 except that the chromium content in Example 1 was changed to 20%. The thickness of the nitriding layer was 100 μm, and the Vickers hardness was 1000 Hv. Further, in the depth direction of the nitrided layer, at a depth of 20 μm, 70% of Vickers hardness 1000 Hv, 40 μm
At a depth of m, it was confirmed that 45% of the Vickers hardness of 1000 Hv was maintained.
【００６３】比較例１ 実施例１のリファイナー叩解刃母材に窒化処理する代わ
りに、炭化サーメット加工を施してリファイナー叩解刃
とした。炭化サーメット層の厚さは９０μｍ、ビッカー
ス硬度は１１００Ｈｖであった。さらに、炭化サーメッ
ト層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース硬度
１１００Ｈｖの１００％、４０μｍの深さではビッカー
ス硬度１１００Ｈｖの１００％を維持していた。COMPARATIVE EXAMPLE 1 Instead of nitriding the base material of the refiner beating blade of Example 1, a cermet treatment was performed to obtain a refiner beating blade. The thickness of the carbonized cermet layer was 90 μm, and the Vickers hardness was 1100 Hv. Further, in the depth direction of the carbonized cermet layer, a depth of 20 μm maintained 100% of Vickers hardness 1100 Hv, and a depth of 40 μm maintained 100% of Vickers hardness 1100 Hv.
【００６４】比較例２ 実施例１のリファイナー叩解刃母材に窒化処理する代わ
りに、窒化ホウ素を表面加工してリファイナー叩解刃と
した。窒化ホウ素層の厚さは１１０μｍ、ビッカース硬
度は１１００Ｈｖであった。さらに、窒化ホウ素の加工
層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース硬度１
１００Ｈｖの１００％、４０μｍの深さではビッカース
硬度１１００Ｈｖの１００％を維持していた。Comparative Example 2 Instead of nitriding the base material of the refiner refining blade of Example 1, the surface was processed with boron nitride to obtain a refiner refining blade. The thickness of the boron nitride layer was 110 μm, and the Vickers hardness was 1100 Hv. Further, in the depth direction of the boron nitride processed layer, a Vickers hardness of 1 at a depth of 20 μm.
100% of 100 Hv, and at a depth of 40 μm, 100% of Vickers hardness 1100 Hv was maintained.
【００６５】［クロム加工層を設けたリファイナー叩解
刃母材に窒化処理］ 実施例５ 表面硬度がビッカース硬度が４００Ｈｖの鋳鋼からなる
リファイナー叩解刃母材の表面に、クロムメッキ法によ
りメッキ厚み９０μｍとなるようにクロム加工層を設け
た。続いて、クロム加工層上に、実施例１と同様の窒化
処理条件とし、窒化処理層を形成させ、リファイナー
叩解刃を作製した。ここで、クロムメッキ層のクロム含
有量は１００％であった。また、窒化処理層の厚さは８
０μｍ、ビッカース硬度は１０００Ｈｖであった。さら
に、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッ
カース硬度１０００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さでは
ビッカース硬度１０００Ｈｖの４１％を維持しているこ
とが確認された。[Nitriding treatment of refiner beating blade base material provided with chromium processing layer] Example 5 A plating thickness of 90 μm was formed on a surface of a refiner beating blade base material made of cast steel having a surface hardness of 400 Vv by chrome plating. A chromium-processed layer was provided so as to be as follows. Subsequently, a nitriding layer was formed on the chromium processed layer under the same nitriding conditions as those in Example 1, and a refiner was formed.
A beating blade was prepared. Here, the chromium content of the chromium plating layer was 100%. The thickness of the nitrided layer is 8
0 μm and Vickers hardness was 1000 Hv. Further, it was confirmed that, in the depth direction of the nitriding layer, 70% of the Vickers hardness of 1000 Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 41% of the Vickers hardness of 1000 Hv was maintained at a depth of 40 μm.
【００６６】［窒化処理層を設けたクロム含有リファイ
ナー叩解刃母材に蒸着被膜処理］ 実施例６ 実施例４の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは１００
μｍ、ビッカース硬度は１１００Ｈｖであった。さら
に、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッ
カース硬度１１００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さでは
ビッカース硬度１１００μｍの４３．６％を維持してい
ることが確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着
被膜層を次のようにして設けた。金属チタンをターゲッ
トとする真空アーク放電型インオプレーティング装置に
て、バイアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜
１２０Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整
し、加工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被膜層を
窒化処理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成し
た。蒸着被膜層は、リファイナー叩解刃に強固に付着し
ていた。得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電
子顕微鏡により観察したところ、リファイナー叩解刃の
表面から３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被膜層が形成
されていることが確認された。[Evaporation Coating Treatment on Chromium-Containing Refiner Refining Blade Base Material Provided with Nitriding Layer] Example 6 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 4. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 100
μm and Vickers hardness was 1100 Hv. Furthermore, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that 70% of the Vickers hardness of 1100 Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 43.6% of the Vickers hardness of 1100 μm was maintained at a depth of 40 μm. A vapor-deposited coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to
A vapor-deposited coating layer having a thickness of 2 to 3 μm was formed on the surface of the refiner beating blade provided with the nitriding layer by appropriately adjusting and processing the conditions at 120 A and a nitrogen pressure of 20 mmTool. The deposited coating layer was firmly adhered to the refiner beating blade. Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor-deposited coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
【００６７】実施例７ 実施例３の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは６０μ
ｍ、ビッカース硬度は８００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度８００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さではビッカー
ス硬度８００μｍの４８．７％を維持していることが確
認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被膜層を次
のようにして設けた。金属チタンをターゲットとする真
空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バイア
ス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０Ａ、
窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整し、加工す
ることにより厚さ２〜３μｍの蒸着被膜層を窒化処理層
を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着被膜
層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。得ら
れたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡によ
り観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から３μ
ｍの範囲に窒化チタンの蒸着被膜層が形成されているこ
とが確認された。Example 7 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 3. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 60 μm.
m, Vickers hardness was 800 Hv. Further, it was confirmed that, in the depth direction of the nitriding treatment layer, 70% of Vickers hardness 800Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 48.7% of Vickers hardness 800 μm was maintained at a depth of 40 μm. A vapor-deposited coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V, an arc current of 80 to 120 A,
By appropriately adjusting and processing under a condition of a nitrogen pressure of 20 mmToor, a deposited film layer having a thickness of 2 to 3 μm was formed on the surface of the refiner beating blade provided with the nitriding layer. The deposited coating layer was firmly adhered to the refiner beating blade. When the cross section of the obtained refiner beating blade was observed by a scanning electron microscope, 3 μm was observed from the surface of the refiner beating blade.
It was confirmed that a deposited film layer of titanium nitride was formed in the range of m.
【００６８】［クロム加工層、窒化処理層を設けたリフ
ァイナー叩解刃母材に蒸着被膜処理］ 実施例８ 実施例５の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは８０μ
ｍ、ビッカース硬度は９００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度９００Ｈｖの７２．２％、４０μｍの深さではビッ
カース硬度９００μｍの４４．４％を維持していること
が確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被膜層
を次のようにして設けた。金属チタンをターゲットとす
る真空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バ
イアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０
Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整し、加
工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被膜層を窒化処
理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着
被膜層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。
得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡
により観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から
３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被膜層が形成されてい
ることが確認された。[Evaporation coating treatment on refiner beating blade base material provided with chromium processing layer and nitriding layer] Example 8 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 5. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 80 μm.
m, Vickers hardness was 900 Hv. Further, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that the Vickers hardness was maintained at 72.2% of 900 Hv at a depth of 20 μm, and the Vickers hardness was maintained at 44.4% of 900 μm at a depth of 40 μm. A vapor-deposited coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to 120 are used.
A, A 2 to 3 μm-thick vapor-deposited coating layer was formed on the surface of a refiner beating blade provided with a nitriding layer by appropriately adjusting and processing under the conditions of a nitrogen pressure of 20 mmTool. The deposited coating layer was firmly adhered to the refiner beating blade.
Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor-deposited coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
【００６９】上記の実施例１〜８および比較例１〜２に
より作製したリファイナー叩解刃は、いずれも外径２０
インチのダブルディスクリファイナーのリファイナー叩
解刃であり、刃巾が２．２ｍｍ、溝幅が５．８ｍｍ、溝
深さが６．５ｍｍのものとした。作製したそれぞれのリ
ファイナー叩解刃をダブルディスクリファイナーに装着
し、１６回転／秒の回転速度の条件で電力負荷を調節し
てパルプを叩解した。パルプとしてはＬＢＫＰを使用
し、濃度３．８％で叩解した。１８０時間連続してパル
プを叩解し、それぞれのファイナー叩解刃による叩解後
のパルプの重量平均繊維長を測定した。結果を下記表１
に示した。Each of the refiner beating blades manufactured in Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 and 2 had an outer diameter of 20 mm.
A refiner refining blade of an inch double disk refiner having a blade width of 2.2 mm, a groove width of 5.8 mm, and a groove depth of 6.5 mm. Each refiner refining blade prepared was mounted on a double disc refiner, and the pulp was beaten by adjusting the power load under the condition of a rotation speed of 16 rotations / second. LBKP was used as pulp and beaten at a concentration of 3.8%. The pulp was beaten continuously for 180 hours, and the weight-average fiber length of the pulp after beating with each of the finer beating blades was measured. The results are shown in Table 1 below.
It was shown to.
【００７０】なお、重量平均繊維長については、ＪＡＰ
ＡＮ ＴＡＰＰＩ紙パルプ試験方法Ｎｏ５２に準拠して
測定した長さ加重平均繊維長の値である。平均繊維長
は、０．５０ｍｍが中心になるよう調整している。平均
繊維長分布曲線より、、全繊維長と０．５３±０．２５
ｍｍの範囲にある比率を求めた。結果を下記表１に示し
た。この比率は、パルプ繊維長の均一性を示すものであ
り、シャープな分布であれば、このパルプから抄造した
紙は平滑な紙になり、ブロードな分布であれば、平滑な
紙にすることができない。The weight-average fiber length is defined by JAPAN.
It is the value of the length weighted average fiber length measured according to AN TAPPI paper pulp test method No. 52. The average fiber length is adjusted so that the center is 0.50 mm. From the average fiber length distribution curve, the total fiber length and 0.53 ± 0.25
The ratio in the range of mm was determined. The results are shown in Table 1 below. This ratio indicates the uniformity of the pulp fiber length.If the distribution is sharp, the paper made from this pulp is a smooth paper, and if the distribution is broad, the paper is a smooth paper. Can not.
【００７１】また、上記の実施例１〜８および比較例１
〜２により作製したリファイナー叩解刃の連続操業した
後の寿命について評価した。リファイナー叩解刃は上記
に同じくダブルディスクリファイナーに装着してパルプ
を叩解した。同一平均繊維長を得るための叩解電力負荷
が、リファイナー叩解刃を交換直後の１．５倍になるま
での運転時間をもってリファイナー叩解刃の寿命とし
た。この値が２００時間以上であれば、摩耗性は良好で
あると判断する。ついでながら、上記実施例および比較
例では、特に平滑性を要する紙を目的としてパルプの叩
解を行ったものであり、他方、一般的なパルプの叩解に
当たっては叩解条件も緩やかであるため、リファイナー
叩解刃の寿命も通常３〜６ヶ月と長いのが普通である。
当然、本発明のリファイナー叩解刃を用いた場合であれ
ば、その寿命もさらに延びることは明らかである。な
お、叩解電力負荷は、叩解時の叩解機における実測であ
り、単位はｋＷである。結果を下記表１に示した。Further, the above Examples 1 to 8 and Comparative Example 1
The life after continuous operation of the refiner refining blades prepared in Nos. 1 to 2 was evaluated. The refiner refining blade was also mounted on a double disc refiner as above to beat the pulp. The operating time until the beating power load for obtaining the same average fiber length became 1.5 times immediately after replacement of the refiner beating blade was defined as the life of the refiner beating blade. If this value is 200 hours or more, it is determined that the abrasion is good. In addition, in the above Examples and Comparative Examples, pulp was beaten for the purpose of paper requiring particularly smoothness.On the other hand, in beating of general pulp, the beating conditions were mild, so refiner beaten. The life of the blade is usually as long as 3 to 6 months.
Obviously, if the refiner beating blade of the present invention is used, its life will be further extended. The beating power load is an actual measurement in a beating machine at the time of beating, and the unit is kW. The results are shown in Table 1 below.
【００７２】[0072]
【表１】 [Table 1]
【００７３】表１より、本発明により得られた実施例１
〜８のリファイナー叩解刃は、長時間の操業に耐えるこ
とができ、また均一な重量平均繊維長のパルプを得るこ
とができることは明らかである。一方、比較例１〜２の
リファイナー叩解刃は、寿命が短く、また均一な重量平
均繊維長のパルプを得ることができないことがわかる。As shown in Table 1, Example 1 obtained by the present invention was obtained.
It is evident that a refiner beater blade of ~ 8 can withstand prolonged operation and can obtain pulp of uniform weight average fiber length. On the other hand, it can be seen that the refiner beating blades of Comparative Examples 1 and 2 have a short life and cannot obtain pulp having a uniform weight average fiber length.
【００７４】［紙の製造］ 実施例９ 上記実施例１〜８および比較例１〜２のリファイナー叩
解刃によりパルプを叩解し、得られた叩解パルプを用い
て紙を製造した。叩解パルプは、リファイナー叩解刃を
ぞれぞれ単独に使用し、連続１８０時間叩解した後、叩
解パルプを採取した。[Manufacture of Paper] Example 9 Pulp was beaten with the refiner beater blades of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 and 2, and paper was produced using the beaten pulp obtained. The beaten pulp was used independently of each of the refiner beaten blades, beaten continuously for 180 hours, and then beaten pulp was collected.
【００７５】紙の製造については、次のとおりである。
叩解パルプ１００部に対し、アニオン性ポリアクリルア
ミドを０．３部、カチオン澱粉を２．０部、およびアル
キルケテンダイマーサイズ剤を０．４部、ポリアミド−
ポリアミン−エピクロルヒドリン樹脂を０．３部添加
し、長網抄紙機で坪量１５０ｇ/ｍ2の原紙を抄造し、ポ
リビニルアルコールの３％水溶液でサイズプレス加工し
て乾燥後、マシンカレンダーを用い、密度１．００ｇ/
ｃｍ3になるように平滑化処理して紙を製造した。得ら
れた紙は、実施例１〜８および比較例１〜２のリファイ
ナー叩解刃を用いた叩解パルプに対応して、試料番号を
付与し、それぞれＡ−１〜Ａ−８およびＢ−１〜Ｂ−２
とした。これらの試料について、下記の評価方法に従っ
て紙の平滑性および紙に混入された金属粉よりリファイ
ナー叩解刃の摩耗状態を評価し、その結果を下記表２に
示した。The manufacture of paper is as follows.
0.3 part of anionic polyacrylamide, 2.0 parts of cationic starch, 0.4 part of alkyl ketene dimer sizing agent, and 0.4 parts of polyamide-
0.3 parts of a polyamine-epichlorohydrin resin was added, a base paper having a basis weight of 150 g / m 2 was formed with a fourdrinier paper machine, subjected to size press processing with a 3% aqueous solution of polyvinyl alcohol, dried, and then dried using a machine calender. 1.00g /
A paper was produced by performing a smoothing treatment so as to obtain a cm 3 . The obtained paper was given a sample number corresponding to the beaten pulp using the refiner beater blades of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 2, and A-1 to A-8 and B-1 to A-1 respectively. B-2
And For these samples, the smoothness of the paper and the abrasion state of the refiner beating blade were evaluated from the metal powder mixed in the paper according to the following evaluation methods. The results are shown in Table 2 below.
【００７６】＜平滑性＞本発明のリファイナー叩解刃を
用いて製造した紙、中でも情報用紙や画像記録用紙など
における平滑性は、外観に関係する平滑性であり、原紙
の地合などに起因する波長が、数ｍｍ以上の比較的大き
な凸凹に寄与するところが大である。また、測定の際
に、表面に接触すると変形により変化する性質を有する
ため、通常の平滑性測定機器で評価することは困難であ
る。そこで、外観に関する微妙な差を評価するため、Ｓ
Ｒａ、ＰＹ値を測定し、これを平滑性の指標とした。<Smoothness> The smoothness of paper manufactured using the refiner refining blade of the present invention, especially information paper and image recording paper, is the smoothness related to the appearance and is caused by the formation of the base paper. In many cases, the wavelength contributes to relatively large irregularities of several mm or more. In addition, at the time of measurement, it has a property of being changed by deformation when it comes into contact with the surface, so that it is difficult to evaluate with a normal smoothness measuring device. Therefore, in order to evaluate a subtle difference in appearance,
Ra and PY values were measured and used as indexes of smoothness.
【００７７】「ＳＲａ」とは、中心面平均粗さと言い、
下記数式１に記載される式により定義されるものであ
る。すなわち、粗さ曲面からその中心面上に面積Ｓの部
分を抜き取り、この抜き取り部分の中心面に直交座標
軸、Ｘ軸、Ｙ軸を置き、中心面に直交する軸をＺ軸で表
したとき、数式１で定義される量とする。“SRa” refers to the center plane average roughness,
It is defined by the equation described in Equation 1 below. That is, when a portion of the area S is extracted from the roughness curved surface on the center plane thereof, and the orthogonal coordinate axes, the X axis, and the Y axis are placed on the center plane of the extracted portion, and the axis orthogonal to the center plane is represented by the Z axis, Let it be the quantity defined by equation 1.
【００７８】[0078]
【数１】 通常、ＳＲａが１．５μｍ未満であれば、非常に高平滑
な情報用紙や画像記録用紙である。また、ＳＲａが１．
５μｍを超えると上質紙などの一般紙と呼ばれる紙類よ
りは平滑であるが、情報用紙や画像記録用紙として使用
される場合には平滑性が不十分である。(Equation 1) Usually, if SRa is less than 1.5 μm, the sheet is an extremely high-smooth information sheet or image recording sheet. In addition, when SRa is 1.
When the thickness exceeds 5 μm, the paper is smoother than papers such as high-quality paper such as general paper, but the smoothness is insufficient when used as information paper or image recording paper.
【００７９】また、「ＰＹ値」とは、厚みムラ指数のこ
とであり、２つの球状の触針の間に紙を走行させ、紙の
厚み変動を電子マイクロメーターを介して電気信号とし
て測定するフィルム厚み測定器を用い、電子マイクロメ
ーターの感度レンジが±１５μｍ／±３Ｖの条件で、ゼ
ロ点調整後試料の抄紙方向に１．５ｍ／分の定速で走査
することで試料の抄紙方向の厚み変動を測定し、得られ
た測定信号値をＦＦＴアナライザーを用いて、時間窓に
ハニングウィンドウを使用して高速フーリエ変換し、１
２８回の積算値の加算平均によるパワースペクトルを求
め、０．５ｍｍ〜１２．５ｍｍの周波数域のパワー値を
総和した値を厚みムラ変動指数ＰＹ値と規定し、シート
状基体表面上のうねりを示す指標として用いるものであ
る。The “PY value” is a thickness unevenness index, in which a paper is run between two spherical styluses, and the thickness variation of the paper is measured as an electric signal via an electronic micrometer. Using a film thickness measuring instrument, the electronic micrometer was scanned at a constant speed of 1.5 m / min in the paper making direction after adjusting the zero point under the condition that the sensitivity range of the electronic micrometer was ± 15 μm / ± 3 V. The thickness variation is measured, and the obtained measurement signal value is subjected to fast Fourier transform using an FFT analyzer using a Hanning window as a time window, and
A power spectrum is obtained by adding and averaging 28 integrated values, and a value obtained by summing power values in a frequency range of 0.5 mm to 12.5 mm is defined as a thickness unevenness variation index PY value. It is used as an index to indicate.
【００８０】高平滑な情報用紙や画像記録用紙では、
０.５〜１２.５ｍｍの周波数域におけるＰＹ値が２.０
未満であることが要求される。ここで、ＰＹ値が２.０
を超えた場合、大きいうねり成分を有する紙となる。For highly smooth information paper and image recording paper,
PY value in the frequency range of 0.5 to 12.5 mm is 2.0
It is required to be less than. Here, the PY value is 2.0
When it exceeds, paper having a large undulation component is obtained.
【００８１】＜金属粉等＞金属粉等は、連続的な叩解に
よってリファイナー叩解刃が摩耗することから生じるも
のであり、紙中の金属粉やコーティングした砥粒等の混
入程度をみることでリファイナー叩解刃の摩耗状態を評
価した。評価基準は、「×」明らかに認められること、
「△」若干認められること、「○」全く認められない、
である。<Metal Powders and the Like> Metal powders and the like are generated due to wear of a refiner refining blade by continuous beating, and the degree of mixing of metal powder and coated abrasive grains in paper is examined. The wear state of the beating blade was evaluated. The evaluation criteria are that "x" is clearly recognized,
"△" is slightly recognized, "○" is not recognized at all,
It is.
【００８２】[0082]
【表２】 [Table 2]
【００８３】表２より、本発明の実施例１〜８のリファ
イナー叩解刃を用いて製造した紙は、平滑性に優れ、紙
中への金属粉の混入もないことが明らかである。一方、
比較例１〜２のリファイナー叩解刃を用いて製造した紙
は、平滑性に劣り、紙中への金属が混入し、好ましくな
いことがわかる。From Table 2, it is clear that the papers manufactured using the refiner beating blades of Examples 1 to 8 of the present invention have excellent smoothness and no metal powder is mixed into the paper. on the other hand,
It can be seen that the papers manufactured using the refiner refining blades of Comparative Examples 1 and 2 are inferior in smoothness, and metal is mixed into the paper, which is not preferable.
【００８４】[0084]
【発明の効果】本発明は、クロムを含有するステンレス
鋼などのリファイナー叩解刃母材またはクロム加工層を
設けたリファイナー叩解刃母材に、窒化処理層を設けた
リファイナー叩解刃、また該窒化処理層上に蒸着被膜層
を設けたリファイナー叩解刃とすることにより、硬質な
表面を有するリファイナー叩解刃を得ることができる。
さらに、本発明は、溶射、コーティングなどによる表面
加工方法と異なり、リファイナー叩解刃の刃型形状通り
の表面加工を可能とし、研磨による余剰部分を削り取っ
て使用する必要がなく、リファイナー叩解刃のエッジ形
状が鋭いため、パルプ繊維を長時間均一に叩解すること
ができる。また、本発明のリファイナー叩解刃を用いて
パルプ叩解する場合、叩解機のリファイナー叩解刃の寿
命が長くなり、操業安定性に優れた状態で均一な重量平
均繊維長のパルプが得られ、平滑性の優れた紙を製造す
ることができる。According to the present invention, there is provided a refiner beating blade provided with a nitriding layer on a refiner beating blade base material such as stainless steel containing chromium or a refiner beating blade base material provided with a chromium processing layer. By using a refiner beating blade provided with a vapor-deposited coating layer on the layer, a refiner beating blade having a hard surface can be obtained.
Furthermore, unlike the surface processing method by thermal spraying, coating, etc., the present invention enables the surface processing according to the blade shape of the refiner refining blade, and eliminates the need to scrape off and use the surplus part by polishing. Since the shape is sharp, pulp fibers can be beaten uniformly for a long time. Further, when pulp is beaten using the refiner beater blade of the present invention, the life of the refiner beater blade of the beater is increased, and pulp having a uniform weight average fiber length is obtained with excellent operation stability, and smoothness is improved. Can produce excellent paper.
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────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１１年７月２日（１９９９．７．２）[Submission date] July 2, 1999 (1999.7.2)
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００２７[Correction target item name] 0027
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００２７】[0027]
【発明の実施の形態】本発明は、リファイナー叩解刃に
使用されるリファイナー叩解刃母材（以下、単に母材と
称することもある。）が、クロムを含有する該母材また
はクロムを表面加工した該母材であり、これらの該母材
に対して、窒化処理を施すこと、または窒化処理した上
に蒸着被覆処理を施すことによって、表面硬度を高めた
リファイナー叩解刃とするものであり、さらには、それ
らのリファイナー叩解刃を用いた紙の製造方法である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention relates to a refiner refining blade base material used for a refiner refining blade (hereinafter, may be simply referred to as a base material). The base material is subjected to a nitriding treatment, or by performing a nitriding treatment and then a vapor deposition coating treatment, thereby providing a refiner refining blade having an increased surface hardness, Further, it is a method for producing paper using such a refiner beating blade.
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４２[Correction target item name] 0042
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４２】また、本発明における第２の発明は、クロ
ムを含有するリファイナー叩解刃母材に上述の窒化処理
する方法によって窒化処理層を施した上に、蒸着被覆層
を設けたリファイナー叩解刃である。Further, a second invention of the present invention is a refiner beating blade in which a chromium-containing refiner beating blade base material is provided with a nitriding layer by the above-described nitriding method and further provided with a vapor deposition coating layer. is there.
【手続補正３】[Procedure amendment 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４３[Correction target item name] 0043
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４３】蒸着被覆層は、好ましくは窒化クロム、窒
化チタン、窒化アルミニウムチタンから選ばれるいずれ
か１種の窒化処理層である。The vapor-deposited coating layer is preferably any one kind of nitrided layer selected from chromium nitride, titanium nitride, and aluminum titanium nitride.
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４４[Correction target item name] 0044
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４４】蒸着被覆層を設ける方法としては、リファ
イナー叩解刃母材に窒化処理層を施した上に、蒸着被覆
層を施す方法である。直接、リファイナー叩解刃母材に
蒸着被覆層を施す場合、リファイナー叩解刃母材と蒸着
被覆層の表面硬さの差が大きいために、リファイナー叩
解刃母材に直接蒸着被覆層を加工しても剥離などを生じ
やすく、蒸着被覆層の有する高い表面硬さを充分に生か
すことができない。そこで、窒化処理層を予めリファイ
ナー叩解刃母材に施すことにより、該母材の表面硬さを
高めることができ、それによって、窒化処理層を施した
該母材と蒸着被覆層の剥離を防止することができる。As a method of providing a vapor deposition coating layer, a method of applying a nitriding layer to a refiner beating blade base material and then applying a vapor deposition coating layer. When applying a vapor deposition coating layer directly to the refiner beating blade base material,
For the difference between the surface hardness of the coating layer is large, prone to peeling be processed directly deposited coating layer to the refiner beating blades matrix, can not be exploited sufficiently high surface hardness having a vapor deposited coating layer . Therefore, by applying the nitriding layer to the refiner beating blade base material in advance, the surface hardness of the base material can be increased, thereby preventing the base material provided with the nitriding layer and the vapor deposition coating layer from peeling off. can do.
【手続補正５】[Procedure amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４５[Correction target item name] 0045
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４５】本発明において、蒸着被覆を施す方法とし
ては、特に限定されるものではなく、慣用の種々の方
法、例えば、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法、イオンプレーティン
グ法などを使用することができる。これらの中で、イオ
ンプレーティング法は、ＣＶＤ法に比べて、低温で成膜
でき、リファイナー叩解刃母材への密着性にも優れてい
るために特に好ましい。In the present invention, the method for applying the vapor deposition coating is not particularly limited, and various conventional methods such as a CVD method, a PVD method, and an ion plating method can be used. Among these, the ion plating method is particularly preferable because it can form a film at a lower temperature and has excellent adhesion to a refiner beating blade base material as compared with the CVD method.
【手続補正６】[Procedure amendment 6]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４６[Correction target item name] 0046
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４６】本発明において、蒸着被覆層の厚さは、２
〜１０μｍ、好ましくは、３〜６μｍである。ここで、
蒸着被覆層の厚さが２μｍ未満であると、実用耐久性に
劣るために好ましくなく、また、厚さが１０μｍを超え
ると後述するように、蒸着被覆層を施した後の窒化処理
の際に、窒素原子の浸透性に問題を生ずることがあるた
めに好ましくない。In the present invention, the thickness of the vapor deposition coating layer is 2
10 to 10 μm, preferably 3 to 6 μm. here,
When the thickness of the vapor-deposited coating layer is less than 2 μm, it is not preferable because it is inferior in practical durability, and when the thickness exceeds 10 μm, as described later, during the nitriding treatment after applying the vapor-deposited coating layer. However, it is not preferable because a problem may occur in the permeability of nitrogen atoms.
【手続補正７】[Procedure amendment 7]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４７[Correction target item name] 0047
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４７】本発明の他の実施態様によれば、リファイ
ナー叩解刃母材の表面に、先ず蒸着被覆層を設け、次に
窒化処理を行うこともできる。この方法によれば、リフ
ァイナー叩解刃の仕上がり方法が、リファイナー叩解刃
母材＋蒸着被覆層の寸法となり、窒化処理を施す前に仕
上がり寸法とは異なる不良品を予め除くことができる。According to another embodiment of the present invention, it is possible to first provide a vapor deposition coating layer on the surface of the refiner beating blade base material, and then to perform a nitriding treatment. According to this method, the finishing method of the refiner refining blade is the dimension of the refiner refining blade base material + the vapor deposition coating layer, and it is possible to remove defective products different from the finished size before performing the nitriding treatment.
【手続補正８】[Procedure amendment 8]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００４８[Correction target item name] 0048
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００４８】また、表面に存在する蒸着被覆層を介し
て、リファイナー叩解刃母材を窒化処理することによ
り、一体的に窒化処理を行うことができ、蒸着被覆層の
該母材への付着をより強固なものとすることができる。
この方法は、正確な寸法が要求されるリファイナー叩解
刃の表面強化に適した方法である。Further, by nitriding the refiner beating blade base material through the vapor deposition coating layer present on the surface, the nitriding treatment can be integrally performed, and the adhesion of the vapor deposition coating layer to the base material can be prevented. It can be more robust.
This method is suitable for strengthening the surface of a refiner beating blade that requires accurate dimensions.
【手続補正９】[Procedure amendment 9]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６６[Correction target item name] 0066
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６６】［窒化処理層を設けたクロム含有リファイ
ナー叩解刃母材に蒸着被覆処理］ 実施例６ 実施例４の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは１００
μｍ、ビッカース硬度は１１００Ｈｖであった。さら
に、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッ
カース硬度１１００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さでは
ビッカース硬度１１００μｍの４３．６％を維持してい
ることが確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着
被覆層を次のようにして設けた。金属チタンをターゲッ
トとする真空アーク放電型インオプレーティング装置に
て、バイアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜
１２０Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整
し、加工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を
窒化処理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成し
た。蒸着被覆層は、リファイナー叩解刃に強固に付着し
ていた。得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電
子顕微鏡により観察したところ、リファイナー叩解刃の
表面から３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成
されていることが確認された。[Evaporation coating treatment on chromium-containing refiner beating blade base material provided with nitriding layer] Example 6 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 4. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 100
μm and Vickers hardness was 1100 Hv. Furthermore, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that 70% of the Vickers hardness of 1100 Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 43.6% of the Vickers hardness of 1100 μm was maintained at a depth of 40 μm. Vapor deposition on this refiner refining blade
The coating layer was provided as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to
A vapor deposition coating layer having a thickness of 2 to 3 μm was formed on the surface of the refiner beating blade provided with the nitriding treatment layer by appropriately adjusting and processing at 120 A and a nitrogen pressure of 20 mmTool. The deposited coating layer was firmly attached to the refiner beating blade. Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor deposition coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
【手続補正１０】[Procedure amendment 10]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６７[Correction target item name] 0067
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６７】実施例７ 実施例３の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは６０μ
ｍ、ビッカース硬度は８００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度８００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さではビッカー
ス硬度８００μｍの４８．７％を維持していることが確
認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被覆層を次
のようにして設けた。金属チタンをターゲットとする真
空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バイア
ス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０Ａ、
窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整し、加工す
ることにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を窒化処理層
を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着被覆
層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。得ら
れたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡によ
り観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から３μ
ｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成されているこ
とが確認された。Example 7 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 3. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 60 μm.
m, Vickers hardness was 800 Hv. Further, it was confirmed that, in the depth direction of the nitriding treatment layer, 70% of Vickers hardness 800Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 48.7% of Vickers hardness 800 μm was maintained at a depth of 40 μm. A vapor deposition coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V, an arc current of 80 to 120 A,
By appropriately adjusting and processing under a condition of a nitrogen pressure of 20 mmTool, a vapor-deposited coating layer having a thickness of 2 to 3 μm was formed on the surface of the refiner beating blade provided with the nitriding layer. The deposited coating layer was firmly attached to the refiner beating blade. When the cross section of the obtained refiner beating blade was observed by a scanning electron microscope, 3 μm was observed from the surface of the refiner beating blade.
It was confirmed that a titanium nitride deposited coating layer was formed in the range of m.
【手続補正１１】[Procedure amendment 11]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６８[Correction target item name]
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６８】［クロム加工層、窒化処理層を設けたリフ
ァイナー叩解刃母材に蒸着被覆処理］ 実施例８ 実施例５の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは８０μ
ｍ、ビッカース硬度は９００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度９００Ｈｖの７２．２％、４０μｍの深さではビッ
カース硬度９００μｍの４４．４％を維持していること
が確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被覆層
を次のようにして設けた。金属チタンをターゲットとす
る真空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バ
イアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０
Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｏｒの条件で適宜調整し、加
工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を窒化処
理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着
被覆層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。
得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡
により観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から
３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成されてい
ることが確認された。[Evaporation coating treatment on refiner beating blade base material provided with chromium processed layer and nitridation layer] Example 8 A nitridation layer was formed under the conditions of Example 5. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 80 μm.
m, Vickers hardness was 900 Hv. Further, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that the Vickers hardness was maintained at 72.2% of 900 Vv at a depth of 20 μm, and the Vickers hardness was maintained at 44.4% of 900 Vm at a depth of 40 μm. A vapor deposition coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to 120 are used.
A, by appropriately adjusting and processing under the conditions of a nitrogen pressure of 20 mmTool, a vapor-deposited coating layer having a thickness of 2 to 3 μm was formed on the surface of the refiner beating blade provided with the nitriding layer. Evaporation
The coating layer was firmly attached to the refiner beating blade.
Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor deposition coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
【手続補正１２】[Procedure amendment 12]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００８４[Correction target item name]
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００８４】[0084]
【発明の効果】本発明は、クロムを含有するステンレス
鋼などのリファイナー叩解刃母材またはクロム加工層を
設けたリファイナー叩解刃母材に、窒化処理層を設けた
リファイナー叩解刃、また該窒化処理層上に蒸着被覆層
を設けたリファイナー叩解刃とすることにより、硬質な
表面を有するリファイナー叩解刃を得ることができる。
さらに、本発明は、溶射、コーティングなどによる表面
加工方法と異なり、リファイナー叩解刃の刃型形状通り
の表面加工を可能とし、研磨による余剰部分を削り取っ
て使用する必要がなく、リファイナー叩解刃のエッジ形
状が鋭いため、パルプ繊維を長時間均一に叩解すること
ができる。また、本発明のリファイナー叩解刃を用いて
パルプ叩解する場合、叩解機のリファイナー叩解刃の寿
命が長くなり、操業安定性に優れた状態で均一な重量平
均繊維長のパルプが得られ、平滑性の優れた紙を製造す
ることができる。 ─────────────────────────────────────────────────────
According to the present invention, there is provided a refiner beating blade provided with a nitriding layer on a refiner beating blade base material such as stainless steel containing chromium or a refiner beating blade base material provided with a chromium processing layer. By using a refiner refining blade provided with a vapor deposition coating layer on a layer, a refiner refining blade having a hard surface can be obtained.
Furthermore, unlike the surface processing method by thermal spraying, coating, etc., the present invention enables the surface processing according to the blade shape of the refiner refining blade, and eliminates the need to scrape off and use the surplus part by polishing. Since the shape is sharp, pulp fibers can be beaten uniformly for a long time. Further, when pulp is beaten using the refiner beater blade of the present invention, the life of the refiner beater blade of the beater is increased, and pulp having a uniform weight average fiber length is obtained with excellent operation stability, and smoothness is improved. Can produce excellent paper. ────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１１年７月５日（１９９９．７．５）[Submission date] July 5, 1999 (1999.7.5)
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６６[Correction target item name] 0066
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６６】［窒化処理層を設けたクロム含有リファイ
ナー叩解刃母材に蒸着被覆処理］ 実施例６ 実施例４の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは１００
μｍ、ビッカース硬度は１１００Ｈｖであった。さら
に、窒化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッ
カース硬度１１００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さでは
ビッカース硬度１１００μｍの４３．６％を維持してい
ることが確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着
被覆層を次のようにして設けた。金属チタンをターゲッ
トとする真空アーク放電型インオプレーティング装置に
て、バイアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜
１２０Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｒｒの条件で適宜調整
し、加工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を
窒化処理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成し
た。蒸着被覆層は、リファイナー叩解刃に強固に付着し
ていた。得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電
子顕微鏡により観察したところ、リファイナー叩解刃の
表面から３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成
されていることが確認された。[Evaporation coating treatment on chromium-containing refiner beating blade base material provided with nitriding layer] Example 6 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 4. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 100
μm and Vickers hardness was 1100 Hv. Furthermore, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that 70% of the Vickers hardness of 1100 Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 43.6% of the Vickers hardness of 1100 μm was maintained at a depth of 40 μm. A vapor deposition coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to
120A, appropriately adjusted in terms of nitrogen pressure 20mmTo r r, formed in the refiner beating blades surface deposition coating layer having a thickness of 2~3μm provided nitrided layer by processing. The deposited coating layer was firmly attached to the refiner beating blade. Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor deposition coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６７[Correction target item name] 0067
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６７】実施例７ 実施例３の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは６０μ
ｍ、ビッカース硬度は８００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度８００Ｈｖの７０％、４０μｍの深さではビッカー
ス硬度８００μｍの４８．７％を維持していることが確
認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被覆層を次
のようにして設けた。金属チタンをターゲットとする真
空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バイア
ス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０Ａ、
窒素圧力２０ｍｍＴｏｒｒの条件で適宜調整し、加工す
ることにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を窒化処理層
を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着被覆
層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。得ら
れたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡によ
り観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から３μ
ｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成されているこ
とが確認された。Example 7 A nitriding layer was formed under the conditions of Example 3. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 60 μm.
m, Vickers hardness was 800 Hv. Further, it was confirmed that, in the depth direction of the nitriding treatment layer, 70% of Vickers hardness 800Hv was maintained at a depth of 20 μm, and 48.7% of Vickers hardness 800 μm was maintained at a depth of 40 μm. A vapor deposition coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V, an arc current of 80 to 120 A,
Appropriately adjusted in terms of nitrogen pressure 20mmTo r r, formed in the refiner beating blades surface deposition coating layer having a thickness of 2~3μm provided nitrided layer by processing. The deposited coating layer was firmly attached to the refiner beating blade. When the cross section of the obtained refiner beating blade was observed by a scanning electron microscope, 3 μm was observed from the surface of the refiner beating blade.
It was confirmed that a titanium nitride deposited coating layer was formed in the range of m.
【手続補正３】[Procedure amendment 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００６８[Correction target item name]
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００６８】［クロム加工層、窒化処理層を設けたリフ
ァイナー叩解刃母材に蒸着被覆処理］ 実施例８ 実施例５の条件により窒化処理層を形成させた。得られ
たリファイナー叩解刃母材の窒化処理層の厚みは８０μ
ｍ、ビッカース硬度は９００Ｈｖであった。さらに、窒
化処理層の深さ方向で、２０μｍの深さではビッカース
硬度９００Ｈｖの７２．２％、４０μｍの深さではビッ
カース硬度９００μｍの４４．４％を維持していること
が確認された。このリファイナー叩解刃に、蒸着被覆層
を次のようにして設けた。金属チタンをターゲットとす
る真空アーク放電型インオプレーティング装置にて、バ
イアス電圧−４０〜−６０Ｖ、アーク電流８０〜１２０
Ａ、窒素圧力２０ｍｍＴｏｒｒの条件で適宜調整し、加
工することにより厚さ２〜３μｍの蒸着被覆層を窒化処
理層を設けたリファイナー叩解刃表面に形成した。蒸着
被覆層は、リファイナー叩解刃に強固に付着していた。
得られたリファイナー叩解刃の断面を走査型電子顕微鏡
により観察したところ、リファイナー叩解刃の表面から
３μｍの範囲に窒化チタンの蒸着被覆層が形成されてい
ることが確認された。[Evaporation coating treatment on refiner beating blade base material provided with chromium processed layer and nitridation layer] Example 8 A nitridation layer was formed under the conditions of Example 5. The thickness of the nitrided layer of the obtained refiner beating blade base material is 80 μm.
m, Vickers hardness was 900 Hv. Further, in the depth direction of the nitriding layer, it was confirmed that the Vickers hardness was maintained at 72.2% of 900 Hv at a depth of 20 μm, and the Vickers hardness was maintained at 44.4% of 900 μm at a depth of 40 μm. A vapor deposition coating layer was provided on the refiner beating blade as follows. In a vacuum arc discharge type in-plating device targeting titanium metal, a bias voltage of -40 to -60 V and an arc current of 80 to 120 are used.
A, appropriately adjusted in terms of nitrogen pressure 20mmTo r r, formed in the refiner beating blades surface deposition coating layer having a thickness of 2~3μm provided nitrided layer by processing. The deposited coating layer was firmly attached to the refiner beating blade.
Observation of the cross section of the obtained refiner beating blade with a scanning electron microscope confirmed that a titanium nitride vapor deposition coating layer was formed in a range of 3 μm from the surface of the refiner beating blade.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 葛西 克彦 東京都千代田区丸の内３丁目４番２号 三 菱製紙株式会社内 (72)発明者 山崎 健 東京都千代田区丸の内３丁目４番２号 三 菱製紙株式会社内 (72)発明者 堀越 康弘 静岡県静岡市水落町７番−２号 有限会社 カナック内 (72)発明者 三原 英二 東京都千代田区神田北乗物町18番地 朝比 奈ビル２Ｆ 株式会社ユニデック内 Ｆターム(参考） 4L055 BB03 CA22 EA27 EA32 FA23 FA30 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Katsuhiko Kasai, Inventor 3-4-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Sanishi Paper Co., Ltd. (72) Inventor Ken Ken Yamazaki 3-4-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Rishi Paper Co., Ltd. (72) Inventor Yasuhiro Horikoshi 7-2, Mizurachi-cho, Shizuoka-shi, Shizuoka Pref. F term in the company UNIDEC (reference) 4L055 BB03 CA22 EA27 EA32 FA23 FA30
Claims (10)
する該母材またはクロムを表面加工した該母材であっ
て、該母材の表面または表面から内部に窒化処理した窒
化処理層を設けたリファイナー叩解刃。1. A refiner refining blade base material comprising a chromium-containing base material or a base material obtained by surface-treating chromium, wherein a surface of the base material or a nitriding layer formed from the surface to the inside is provided. Refiner beating blade.
重量％以上を含有してなることを特徴とする請求項１記
載のリファイナー叩解刃。2. The refiner refining blade preform has a chromium content of 3%.
The refiner refining blade according to claim 1, wherein the content of the refiner is not less than 10% by weight.
材が、ステンレス鋼であることを特徴とする請求項１ま
たは２記載のリファイナー叩解刃。3. The refiner beating blade according to claim 1, wherein the refiner beating blade base material containing chromium is stainless steel.
ビッカース硬度を有することを特徴とする請求項１〜３
のいずれか１項に記載のリファイナー叩解刃。4. The nitrided layer has a Vickers hardness of 800 to 1700 Hv.
The refiner refining blade according to any one of the above items.
する該母材またはクロムを表面加工した該母材であっ
て、該母材の表面または表面から内部に窒化処理した窒
化処理層を設け、さらに該窒化処理層上に蒸着被覆層を
設けたことを特徴とするリファイナー叩解刃。5. The refiner refining blade base material is a base material containing chromium or a base material obtained by surface-treating chromium, and a nitriding layer formed by nitriding the surface or the inside of the base material is provided. A refiner beating blade further comprising a vapor deposition coating layer provided on the nitriding layer.
ン、窒化アルミニウムチタンから選ばれるいずれか１種
の蒸着被覆層であることを特徴とする請求項５記載のリ
ファイナー叩解刃。6. The refiner beating blade according to claim 5, wherein the vapor deposition coating layer is any one type of vapor deposition coating layer selected from chromium nitride, titanium nitride, and aluminum titanium nitride.
重量％以上含有することを特徴とする請求項５または６
記載のリファイナー叩解刃。7. The refiner refining blade preform has a chromium content of 3%.
7. The composition according to claim 5, wherein the content is at least% by weight.
The refiner beating blade described.
材が、ステンレス鋼であることを特徴とする請求項５〜
７のいずれか１項に記載のリファイナー叩解刃。8. The refiner beating blade base material containing chromium is stainless steel.
7. The refiner refining blade according to any one of items 7 to 7.
ビッカース硬度を有することを特徴とする請求項５〜８
のいずれか１項に記載のリファイナー叩解刃。9. The nitrided layer has a Vickers hardness of 800 to 1700 Hv.
The refiner refining blade according to any one of the above items.
叩解刃を用いて叩解したパルプを紙料として紙を抄造す
ることを特徴とする紙の製造方法。10. A method for producing paper, wherein the paper is made from pulp beaten by using the refiner beater blade according to claim 1 or 5.
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006028646A (en) * | 2004-07-12 | 2006-02-02 | Hokuetsu Paper Mills Ltd | Bulky printing paper |
| JP2007183566A (en) * | 2005-12-06 | 2007-07-19 | Fujifilm Corp | Image recording material support, method for producing same, and image recording material |
| JP2009084683A (en) * | 2007-10-01 | 2009-04-23 | Korea Inst Of Industrial Technology | Hardening treatment method by high-temperature vacuum nitriding method |
-
1998
- 1998-12-24 JP JP36596898A patent/JP3517141B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006028646A (en) * | 2004-07-12 | 2006-02-02 | Hokuetsu Paper Mills Ltd | Bulky printing paper |
| JP2007183566A (en) * | 2005-12-06 | 2007-07-19 | Fujifilm Corp | Image recording material support, method for producing same, and image recording material |
| JP2009084683A (en) * | 2007-10-01 | 2009-04-23 | Korea Inst Of Industrial Technology | Hardening treatment method by high-temperature vacuum nitriding method |
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