JP2000186722A - Rolling ball bearing - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は転がり玉軸受に関
し、特に交流又は直流サーボモータや、それを使用する
駆動系のように、正逆両方向又は片方向に高速微動回転
されたり急加減速回転されたりする条件下で用いられる
ものに好適なものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling ball bearing, and more particularly to a high-speed fine rotation or a rapid acceleration / deceleration rotation in both forward and reverse directions or one direction such as an AC or DC servomotor or a drive system using the same. It is suitable for the one used under the conditions of rubbing.
【0002】[0002]
【従来の技術】NC制御による工作機械では、加工品や
刃物台の移動に交流又は直流サーボモータが広く用いら
れている。これらのモータは、目的物を正確に且つより
早く目標位置に移動するために正逆両方向の高速微動回
転及び急加減速回転を繰り返しており、これらのモータ
を使用する駆動系では、用いられる軸受に、同様の使用
条件で、長期にわたって安定して回転することが要求さ
れている。2. Description of the Related Art In a machine tool controlled by NC, an AC or DC servomotor is widely used for moving a workpiece or a tool post. These motors repeat high-speed fine rotation and rapid acceleration / deceleration rotation in both forward and reverse directions in order to accurately and quickly move an object to a target position. In a drive system using these motors, a bearing used is used. In addition, it is required that the rotation be stable over a long period under the same use conditions.
【0003】現在、このような用途で用いられる転がり
玉軸受としては、内・外輪及び転動体に高炭素クロム鋼
(SUJ2)を、また保持器に冷間圧延鋼板(SPC
C)を用い、内輪及び外輪の軌道面の曲率半径は共に玉
径(=転動体直径)の50.5〜52%が一般的であ
る。At present, as rolling ball bearings used in such applications, high carbon chromium steel (SUJ2) is used for the inner and outer rings and rolling elements, and a cold-rolled steel plate (SPC) is used for the cage.
C), the radius of curvature of the raceway surfaces of the inner ring and the outer ring is generally 50.5 to 52% of the ball diameter (= rolling element diameter).
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の転がり玉軸受では、正逆両方向への高速微動回転に
よる局部磨耗(以下、フレッティングとも記す)、急加
減速回転時の転動体滑りや油膜切れに起因する内・外輪
軌道面の面荒れ、微小剥離、焼付き等の問題が軸受寿命
を短期化している。また、特に転動体滑りに関しては、
軸受トルク増大の原因ともなり、急加減速回転で要求さ
れる目標回転数への到達応答特性を制限している。However, in the above-mentioned conventional rolling ball bearing, local wear (hereinafter, also referred to as fretting) due to high-speed fine rotation in both forward and reverse directions, rolling element slip during rapid acceleration / deceleration rotation, and oil film. Problems such as surface roughness, minute peeling, and seizure of the inner and outer raceway surfaces resulting from the cutting shorten the bearing life. In particular, regarding rolling element slip,
This also causes an increase in bearing torque, and limits the reaching response characteristic to a target rotational speed required for rapid acceleration / deceleration rotation.
【0005】そこで、特に正逆微動回転時の転動体の慣
性力に起因する滑りがフレッティングの原因となる場合
には、例えば実用新案登録第2510408号公報に記
載されるように、転動体をセラミックスとすることで対
応することが考えられている。しかしながら、急加減速
回転に伴う軸受の内部摩擦に起因する面荒れ、微小剥
離、焼付き等に対しては十分な効果が得られず、軸受の
内部設計を含めた改善が必要である。[0005] Therefore, in particular, when slippage caused by the inertial force of the rolling element during forward / reverse fine movement rotation causes fretting, the rolling element may be mounted as described in, for example, Japanese Utility Model Registration No. 2510408. It is considered that ceramics can be used. However, sufficient effects cannot be obtained with respect to surface roughness, minute peeling, seizure, etc. due to internal friction of the bearing due to rapid acceleration / deceleration rotation, and improvement including the internal design of the bearing is required.
【0006】本発明は前記諸問題を解決すべく開発され
たものであり、交流又は直流サーボモータやそれを使用
する駆動系のように、正逆両方向又は片方向に高速微動
回転されたり急加減速回転が繰り返されたりする条件下
でも、回転トルクが小さく、長寿命な転がり玉軸受を提
供することを目的とするものである。The present invention has been developed in order to solve the above-mentioned problems. As in the case of an AC or DC servomotor or a drive system using the same, the present invention is capable of high-speed fine rotation in both forward and reverse directions or one direction, or rapid acceleration. It is an object of the present invention to provide a long-life rolling ball bearing having a small rotating torque even under a condition where deceleration rotation is repeated.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明に係る転がり玉軸受は、潤滑グリースを封
入した密封型の転がり玉軸受において、合成樹脂製の保
持器を介して内輪と外輪との間にセラミックス製転動体
を保持し、内輪の軌道面の曲率半径を玉径の50.5%
以上52%未満とし、外輪の軌道面の曲率半径を玉径の
53%以上55%未満とし、前記封入される潤滑グリー
スの基油がエステル油を必須成分とするものであること
を特徴とするものである。In order to achieve the object, a rolling ball bearing according to the present invention is a sealed ball bearing in which lubricating grease is sealed. A ceramic rolling element is held between the outer ring and the radius of curvature of the raceway surface of the inner ring is 50.5% of the ball diameter.
Not more than 52%, the radius of curvature of the raceway surface of the outer ring is not less than 53% and less than 55% of the ball diameter, and the base oil of the lubricating grease to be enclosed contains ester oil as an essential component. Things.
【0008】[0008]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。転動体としてセラミックス製のものを用いると、
軸受鋼製の内外輪に対して異種材料の組合せとなり、ま
た鋼製転動体に比べて比重も小さいことから、軸受内部
の摩擦及び磨耗が軽減される。ここで、転動体としてセ
ラミックスとしては、窒化珪素(Si3 N 4),ジルコ
ニア(ZrO 2),アルミナ(Al 2O 3),炭化珪素
(SiC)等が使用できるが、摩擦特性、加工性、比重
等を考慮すると特に窒化珪素が望ましい。これらセラミ
ックス製転動体は、金型成形若しくは造粒成形によって
一次成形され、常圧焼結、加圧焼結、HIP焼結等で二
次成形して得られた素球を、ラッピング等で仕上げて完
成球とされる。この中で最も安価な素球を得られるのは
造粒成形−常圧焼結であるが、更に高性能を要求するな
らHIP焼結若しくは加圧焼結を施したものが望まし
い。Embodiments of the present invention will be described below. If ceramic rolling elements are used,
Since a combination of different materials is used for the inner and outer races made of the bearing steel and the specific gravity is smaller than that of the steel rolling elements, friction and wear inside the bearings are reduced. Here, silicon nitride (Si 3 N 4 ), zirconia (ZrO 2 ), alumina (Al 2 O 3 ), silicon carbide (SiC), and the like can be used as ceramics as the rolling elements. Considering specific gravity and the like, silicon nitride is particularly desirable. These ceramic rolling elements are primarily molded by die molding or granulation molding, and the elementary balls obtained by secondary molding by normal pressure sintering, pressure sintering, HIP sintering, etc. are finished by wrapping etc. It is a completed ball. Among these, granulation molding and normal pressure sintering can provide the cheapest elementary sphere, but if higher performance is required, it is preferable to perform HIP sintering or pressure sintering.
【0009】また、合成樹脂製の冠形保持器を使用する
ことで、従来の鋼製(SPCC製)保持器に比べて転動
体と保持器ポケットとの間の摩擦が低減され、更に保持
器自体も軽量であるため、回転トルクが小さくなる。ま
た、潤滑不良、焼付き等の原因の一つである急加減速回
転時の軸受内部での発熱を抑制することもできる。ま
た、合成樹脂製の保持器では、鋼製保持器においてグリ
ース劣化の原因の一つとなっていた鉄系磨耗粉の発生も
抑制され、軸受の寿命延長に対して有効である。合成樹
脂製保持器の材質としては、ナイロン,ポリアミド,ポ
リアセタール,フェノール,ポリプロピレン,ポリフェ
ニレンサルファイド等の合成樹脂をガラス繊維等で強化
したものが好適であるが、特にナイロン樹脂(6−6ナ
イロン)の母材に補強材としてガラス繊維を加えたもの
が、強度的にも摩擦性能の面からも好ましい。The use of the synthetic resin crown retainer reduces the friction between the rolling element and the retainer pocket as compared with the conventional steel (SPCC) retainer, and furthermore, the retainer Since itself is lightweight, the rotational torque is reduced. In addition, heat generation inside the bearing during rapid acceleration / deceleration rotation, which is one of the causes of poor lubrication and seizure, can also be suppressed. Further, in the cage made of synthetic resin, the generation of iron-based abrasion powder, which has been one of the causes of grease deterioration in the steel cage, is suppressed, which is effective for extending the life of the bearing. As the material of the synthetic resin cage, a material obtained by reinforcing a synthetic resin such as nylon, polyamide, polyacetal, phenol, polypropylene, or polyphenylene sulfide with glass fiber or the like is preferable. In particular, nylon resin (6-6 nylon) is preferable. A material obtained by adding a glass fiber as a reinforcing material to a base material is preferable in terms of strength and friction performance.
【0010】外輪軌道面の曲率半径を従来よりも大きく
することで、転動体と外輪軌道面との接触面積を減少さ
せ、接触面での差動滑りを軽減することができる。これ
により、軸受の内部摩擦及び磨耗が減少し、軸受の低ト
ルク化、長寿命化を実現することができる。しかし、転
動体と外輪軌道面との接触面積の減少は、両者間の接触
面圧の増加につながり、逆に焼付き、面荒れ等の問題を
引き起こす要因となり得る。これを考慮すると、最適な
曲率半径の値としては、内輪で玉径の50.5%以上5
2%未満、外輪で玉径の53%以上55%未満、特に内
輪で玉径の50.5%以上51.5%以下、外輪で玉径
の53%以上54%以下が望ましい。[0010] By making the radius of curvature of the outer raceway surface larger than before, the contact area between the rolling element and the outer raceway surface can be reduced, and the differential slip on the contact surface can be reduced. As a result, the internal friction and wear of the bearing are reduced, and lower torque and longer life of the bearing can be realized. However, a decrease in the contact area between the rolling element and the outer raceway surface leads to an increase in the contact surface pressure therebetween, which may cause problems such as seizure and surface roughness. In consideration of this, the optimum value of the radius of curvature is 50.5% or more of the ball diameter in the inner ring.
It is desirable that the diameter be less than 2%, 53% to less than 55% of the ball diameter for the outer ring, particularly 50.5% to 51.5% of the ball diameter for the inner ring, and 53% to 54% of the ball diameter for the outer ring.
【0011】軸受に封入される基油と増ちょう剤とを含
んでなるグリース組成物は、基油としてエステルを必須
成分とし、40℃における粘度が11〜150mm2 /
s、望ましくは20〜50mm 2/sのものが用いられ
る。基油として用いられるエステル油は、二塩基酸と分
岐アルコールとの反応から得られるジェステル油、芳香
族系三塩基酸と分岐アルコールとの反応から得られる芳
香族エステル油、多価アルコールと一塩基酸との反応か
ら得られるヒンダードエステル油が好適に用いられる。
今回のように耐熱性を考慮すると芳香族エステル油、ヒ
ンダードエステル油の中から選択され、単独又は混合し
て用いられる。A grease composition containing a base oil and a thickener enclosed in a bearing contains an ester as an essential component as a base oil and has a viscosity at 40 ° C. of 11 to 150 mm 2 /.
s, preferably 20 to 50 mm 2 / s. Ester oils used as base oils include Gestel oil obtained from the reaction of dibasic acids and branched alcohols, aromatic ester oil obtained from the reaction of aromatic tribasic acids and branched alcohols, polyhydric alcohols and monobasic oils Hindered ester oils obtained from the reaction with acids are preferably used.
In consideration of heat resistance as in this case, it is selected from aromatic ester oils and hindered ester oils and used alone or in combination.
【0012】これらのうち、ジェステル油としては、ジ
オクチルアジペート(DOA),ジイソブチルアジペー
ト(DIBA),ジブチルアジペート(DBA),ジオ
クチルアゼレート(DOZ),ジブチルセバケート(D
BS),ジオクチルセバケート(DOS),メチル・ア
セチルリシノレート(MAR−N)等が挙げられる。こ
のグリスは低粘度で油膜を形成し易いばかりでなく、軸
受回転の抵抗も小さい。[0012] Among them, the gesture oils include dioctyl adipate (DOA), diisobutyl adipate (DIBA), dibutyl adipate (DBA), dioctyl azelate (DOZ), and dibutyl sebacate (D
BS), dioctyl sebacate (DOS), methyl acetyl ricinoleate (MAR-N) and the like. This grease has a low viscosity and easily forms an oil film, and also has a low resistance to bearing rotation.
【0013】また、芳香族エステル油としては、トリオ
クチルトリメリテート(TOTM),トリデシルトリメ
リテート,テトラオクチルピロメリテート等が挙げられ
る。また、ヒンダードエステル油としては、多価アルコ
ールと一塩基酸とを適宜反応させて得られるものが挙げ
られる。多価アルコールに反応させる一塩基酸は単独で
もよいし、複数用いてもよい。更に、多価アルコールと
二塩基酸・一塩基酸の混合脂肪酸とのオリゴエステルで
あるコンプレックスエステルとして用いてもよい。As the aromatic ester oil, trioctyl trimellitate (TOTM), tridecyl trimellitate, tetraoctyl pyromellitate and the like can be mentioned. Examples of the hindered ester oil include those obtained by appropriately reacting a polyhydric alcohol and a monobasic acid. The monobasic acid reacted with the polyhydric alcohol may be used alone or in combination. Further, it may be used as a complex ester which is an oligoester of a polyhydric alcohol and a mixed fatty acid of a dibasic acid / monobasic acid.
【0014】また、一塩基酸としては、主にC4 〜C18
の一価脂肪酸が用いられる。具体的には、例えば酪酸,
吉草酸,カプロン酸,カプリル酸,エナント酸,ペラル
ゴン酸,カプリン酸,ウンデカン酸,ラウリン酸,ミス
チリン酸,パルミチン酸,牛脂脂肪酸,スレアリン酸,
カプロレイン酸,ウンデシレン酸,リンデル酸,ツズ
酸,フィゼテリン酸,ミリストレイン酸,パルミトレイ
ン酸,ペテロセリン酸,オレイン酸,エライジン酸,ア
スクレピン酸,バクセン酸,ソルビン酸,リノール酸,
リノレン酸,サビニン酸,リシノール酸等がある。The monobasic acids mainly include C 4 -C 18
Is used. Specifically, for example, butyric acid,
Valeric acid, caproic acid, caprylic acid, enanthic acid, pelargonic acid, capric acid, undecanoic acid, lauric acid, mystyric acid, palmitic acid, tallow fatty acid, threic acid,
Caproleic acid, undecylenic acid, lindelic acid, tuzunic acid, fiseteric acid, myristoleic acid, palmitoleic acid, peterothenic acid, oleic acid, elaidic acid, ascrepic acid, vaccenic acid, sorbic acid, linoleic acid,
Linolenic acid, sabinic acid, ricinoleic acid and the like.
【0015】これらのエステル油は、基油全量の少なく
とも50 wt.%以上が望ましい。エステル油がこれ未満
では、高温耐久性が十分に得られない。更に、上記以外
にも基油成分として合成炭化水素油、エーテル油を配合
することができる。前記合成炭化水素油としては、ポリ
α−オレフィン油,α−オレフィンとエチレンとのコオ
リゴマー合成油等が挙げられる。These ester oils are desirably at least 50 wt.% Or more of the total amount of the base oil. If the ester oil is less than this, sufficient high-temperature durability cannot be obtained. Further, other than the above, synthetic hydrocarbon oil and ether oil can be blended as base oil components. Examples of the synthetic hydrocarbon oil include poly-α-olefin oil, cooligomer synthetic oil of α-olefin and ethylene, and the like.
【0016】また、エーテル油としては、ジフェニル,
トリフェニル,テトラフェニルのC 12〜C20の(ジ)ア
ルキル鎖が誘導された、フェニルエーテル油がある。特
に高温高速耐久性を考慮すれば、(ジ)アルキルポリフ
ェニルエーテル油が好ましい。これらの配合割合は、5
0 wt.%以内である。As ether oils, diphenyl,
C for triphenyl and tetraphenyl 12~ C20No
There are phenyl ether oils from which alkyl chains have been derived. Special
In consideration of high temperature and high speed durability, (di) alkyl poly
Phenyl ether oils are preferred. The mixing ratio of these is 5
0 wt.% Or less.
【0017】また、前記グリース組成物に使用される増
ちょう剤は、ウレア系又はリチウム石鹸系のものが用い
られるが、特に耐焼付き性を要求する場合はウレア系、
主に初期音響を問題とする場合はリチウム石鹸系のもの
を用いる。また、前記増ちょう剤はグリース組成中に、
リチウム石鹸系のもので5 wt.%〜20 wt.%未満、ウ
レア系のもので5 wt.%〜30 wt.%未満含有される。
増ちょう剤が5 wt.%未満ではちょう度が大きくなり、
グリースが軟化するため、軸受からグリース漏れを生じ
る場合がある。一方、逆に上限以上含有させるとちょう
度が小さくなり過ぎるため、グリースが硬くなり回転ト
ルクの増大要因となる。As the thickener used in the grease composition, a urea-based or lithium soap-based thickener is used.
When the initial sound is mainly a problem, use a lithium soap type. Also, the thickener during the grease composition,
The content is 5 wt.% To less than 20 wt.% In the lithium soap type, and 5 wt.% To less than 30 wt.% In the urea type.
If the thickener is less than 5 wt.%, The consistency increases,
Since the grease is softened, grease may leak from the bearing. On the other hand, if the content is more than the upper limit, the consistency becomes too small, so that the grease becomes hard and causes an increase in rotational torque.
【0018】次に、下記表1に示す基油と増ちょう剤と
の組合せで3種類のグリースを作り、表2に示す実施例
1,2及び比較例1〜4の作成した。比較例1は従来最
も平均的な転がり玉軸受であり、比較例2は、その保持
器に代えて合成樹脂製の保持器を用いている。また、比
較例3は、比較例2の転動体に代えてセラミックス製の
転動体を用い、比較例4は、実施例1,2と同様に外輪
軌道面の曲率半径を53%としたが、グリースCの基油
が鉱油系である。Next, three types of greases were prepared by combining base oils and thickeners shown in Table 1 below, and Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4 shown in Table 2 were prepared. Comparative Example 1 is a conventional average rolling ball bearing, and Comparative Example 2 uses a synthetic resin cage instead of the cage. In Comparative Example 3, a ceramic rolling element was used instead of the rolling element in Comparative Example 2, and in Comparative Example 4, the radius of curvature of the outer raceway surface was 53% as in Examples 1 and 2. The base oil of grease C is a mineral oil type.
【0019】[0019]
【表1】 [Table 1]
【0020】[0020]
【表2】 [Table 2]
【0021】次に、これらの試作軸受を実機ACサーボ
モータに組込み、図1に示すように、停止状態から0.
1秒で10000rpmまで急加速回転させ、次いで1
0秒間、その状態に保持した後、0.1秒で停止状態ま
で急減速回転させ、10秒間停止状態に保持するサイク
ルを1サイクルとし、これを10万サイクル繰り返した
後、そのときの回転トルクを測定すると共に、軸受を取
り外して軸受回転音の経時変化を室温にてアンデロメー
タで測定した。比較例1を基準としたときの各実施例及
び比較例の比を図2に示す。同図から明らかなように、
比較例2から比較例3、比較例4の順にアンデロン値も
トルクも小さくなっているが、実施例1,2は、それら
より更にアンデロン値もトルクも小さい。Next, these prototype bearings are assembled in an actual AC servomotor, and as shown in FIG.
Rotate rapidly to 10,000 rpm in 1 second, then 1
After maintaining the state for 0 second, the rotation is rapidly reduced to the stop state in 0.1 second, and the cycle of maintaining the stop state for 10 seconds is defined as one cycle. After repeating this cycle for 100,000 cycles, the rotational torque at that time is obtained. Was measured, the bearing was removed, and the time-dependent change of the bearing rotation sound was measured at room temperature with an Anderometer. FIG. 2 shows the ratio of each of the examples and the comparative example based on the comparative example 1. As is clear from the figure,
Although the anderon value and the torque are smaller in the order of Comparative Example 2 to Comparative Example 3 and Comparative Example 4, Examples 1 and 2 have further smaller Anderon value and torque.
【0022】次に、前記実施例1に加えて、下記表3に
示すような実施例3〜6及び比較例5〜8の軸受を作成
した。比較例5,6は内輪軌道面の曲率半径が、比較例
7,8は外輪軌道面の曲率半径が、夫々、本発明と異な
る。なお、材料及びグリースは本発明と同じである。こ
れらの各実施例及び比較例に、前記と同様の繰り返し試
験を行い、同様にアンデロン値とトルクを測定した。図
3には内輪軌道面(図では溝)曲率半径に対して比較例
1を基準とするアンデロン値及びトルクの比を、図4に
は外輪軌道面(図では溝)曲率半径に対して比較例1を
基準とするアンデロン値及びトルクの比を示す。これら
の図から明らかなように、本発明のように、内輪軌道面
の曲率半径を玉径の50.5%以上52%未満、外輪軌
道面の曲率半径を玉径の53%以上55%未満にする
と、アンデロン値もトルクも小さくなることが分かる。Next, in addition to Example 1, bearings of Examples 3 to 6 and Comparative Examples 5 to 8 as shown in Table 3 below were prepared. Comparative Examples 5 and 6 are different from the present invention in the radius of curvature of the inner raceway surface, and Comparative Examples 7 and 8 are different in the radius of curvature of the outer raceway surface. The material and grease are the same as in the present invention. Each of these Examples and Comparative Examples was subjected to the same repetitive test as described above, and the Anderon value and the torque were measured in the same manner. FIG. 3 shows the ratio of the Anderon value and the torque based on Comparative Example 1 to the radius of curvature of the inner raceway surface (groove in the figure) and FIG. 2 shows the ratio of anderon value and torque based on Example 1. As is clear from these figures, as in the present invention, the radius of curvature of the inner raceway surface is 50.5% or more and less than 52% of the ball diameter, and the radius of curvature of the outer raceway surface is 53% or more and less than 55% of the ball diameter. , It can be seen that both the anderon value and the torque are reduced.
【0023】[0023]
【表3】 [Table 3]
【0024】[0024]
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
の転がり玉軸受によれば、合成樹脂製の保持器を介して
内輪と外輪との間にセラミックス製転動体を保持し、内
輪の軌道面の曲率半径を玉径の50.5%以上52%未
満とし、外輪の軌道面の曲率半径を玉径の53%以上5
5%未満とし、前記封入される潤滑グリースの基油がエ
ステル油を必須成分とすることとしたため、高速微動回
転や急加減速回転の繰り返しに対しても軸受音響劣化を
低減し、低トルク化を達成することができる。As is clear from the above description, according to the rolling ball bearing of the present invention, a ceramic rolling element is held between an inner ring and an outer ring via a synthetic resin cage, The radius of curvature of the raceway is 50.5% or more and less than 52% of the ball diameter, and the radius of curvature of the raceway of the outer race is 53% or more of the ball diameter.
Less than 5%, and the base oil of the lubricating grease to be enclosed is made of ester oil as an essential component. Therefore, even when high-speed fine rotation or rapid acceleration / deceleration rotation is repeated, deterioration of bearing sound is reduced and torque is reduced. Can be achieved.
【図1】本発明の転がり玉軸受の実施形態として行われ
た急加減速回転試験の説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a rapid acceleration / deceleration rotation test performed as an embodiment of a rolling ball bearing of the present invention.
【図2】本発明の転がり玉軸受の実施例と比較例のアン
デロン値及びトルクの説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram of an anderon value and a torque of a rolling ball bearing according to an embodiment of the present invention and a comparative example.
【図3】内輪軌道面の曲率半径とアンデロン値及びトル
クの説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram of a radius of curvature of an inner raceway surface, an Anderon value, and torque.
【図4】外輪軌道面の曲率半径とアンデロン値及びトル
クの説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of a radius of curvature of an outer raceway surface, an Anderon value, and a torque.
フロントページの続き (72)発明者 黄志 強 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目5番50号 日本精工株式会社内 Fターム(参考) 3J101 AA02 BA02 BA10 BA25 BA50 BA53 BA54 BA55 EA31 EA36 EA37 EA38 EA41 EA43 EA44 EA63 EA76 FA33 FA51 GA24Continuation of front page (72) Inventor Tsuyoshi Koshi 1-5-50 Kugenuma Shinmei, Fujisawa-shi, Kanagawa F-term in NSK Ltd. (reference) 3J101 AA02 BA02 BA10 BA25 BA50 BA53 BA54 BA55 EA31 EA36 EA37 EA38 EA41 EA43 EA44 EA63 EA76 FA33 FA51 GA24
Claims (1)
玉軸受において、合成樹脂製の保持器を介して内輪と外
輪との間にセラミックス製転動体を保持し、内輪の軌道
面の曲率半径を玉径の50.5%以上52%未満とし、
外輪の軌道面の曲率半径を玉径の53%以上55%未満
とし、前記封入される潤滑グリースの基油がエステル油
を必須成分とするものであることを特徴とする転がり玉
軸受。In a sealed rolling ball bearing filled with lubricating grease, a ceramic rolling element is held between an inner ring and an outer ring via a synthetic resin cage, and the radius of curvature of the raceway surface of the inner ring is reduced. 50.5% or more and less than 52% of the ball diameter,
A rolling ball bearing wherein the radius of curvature of the raceway surface of the outer ring is 53% or more and less than 55% of the ball diameter, and the base oil of the lubricating grease to be sealed contains ester oil as an essential component.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10362991A JP2000186722A (en) | 1998-12-21 | 1998-12-21 | Rolling ball bearing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10362991A JP2000186722A (en) | 1998-12-21 | 1998-12-21 | Rolling ball bearing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000186722A true JP2000186722A (en) | 2000-07-04 |
Family
ID=18478249
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10362991A Pending JP2000186722A (en) | 1998-12-21 | 1998-12-21 | Rolling ball bearing |
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Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2000186722A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6692393B2 (en) * | 2000-12-21 | 2004-02-17 | Ntn Corporation | Pulley ball bearing and pulley |
KR100997578B1 (en) * | 2001-10-16 | 2010-11-30 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | Tool, toolholder, and machine tool |
-
1998
- 1998-12-21 JP JP10362991A patent/JP2000186722A/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6692393B2 (en) * | 2000-12-21 | 2004-02-17 | Ntn Corporation | Pulley ball bearing and pulley |
KR100997578B1 (en) * | 2001-10-16 | 2010-11-30 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | Tool, toolholder, and machine tool |
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