JP2000180716A - Photographic lens system - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an inexpensive compact photographic lens system having high optical performance. SOLUTION: This system is provided with a front group F, a diaphragm A and a rear group R in order from an object side. The front group F is constituted of two lenses, a positive lens FL1 made of glass material and a negative lens FL2 made of plastic material, and the rear group R is provided with a positive plastic lens RL2 which is positioned closest to the object side and the rear group R includes a glass lens RL1 positioned on the object side of the positive lens RL2. In this case, a conditional inequality |f×fa/Ha2+f×fb/ Hb2|<300 is satisfied. In the inequality, the focal distance of the whole system is expressed by (f), the focal distance of the negative lens FL2 is expressed by (fa), the incident height of axial F-numbered light on the negative lens FL2 is expressed by Ha, and the incident height of axial F-numbered light on the positive lens RL2 is expressed by Hb.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は小型の撮影レンズ系
に関するものであり、更に詳しくはデジタル入力機器
(デジタルスチルカメラ，デジタルビデオカメラ等)に適
した、低コストでコンパクトな撮影レンズ系に関するも
のである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a small photographing lens system, and more particularly, to a digital input device.
The present invention relates to a low-cost and compact photographing lens system suitable for (a digital still camera, a digital video camera, etc.).

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、パーソナルコンピュータ等の普及
に伴い、手軽に画像情報をデジタル機器に取り込むこと
ができるデジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ
等(以下単に「デジタルカメラ」という。)が、個人ユー
ザーレベルで普及しつつある。このようなデジタルカメ
ラは、今後も画像情報の入力機器として益々普及するこ
とが予想される。2. Description of the Related Art In recent years, with the spread of personal computers and the like, digital still cameras, digital video cameras, and the like (hereinafter, simply referred to as "digital cameras") that can easily capture image information into digital devices have become available to individual users. It is becoming popular. Such digital cameras are expected to be increasingly used as image information input devices in the future.

【０００３】また、デジタルカメラに搭載されるＣＣＤ
(Charge Coupled Device)等の固体撮像素子の小型化が
進展してきており、それに伴ってデジタルカメラにも一
層の小型化が求められている。このため、デジタル入力
機器において最大の容積を占める撮影レンズ系にも、コ
ンパクト化が強く要望されている。さらに、近年の低価
格化競争のため、撮影レンズ系にも低コスト化の要望が
強くなってきている。以上のような要望に対し、レンズ
枚数が４〜５枚と比較的少なくコンパクトなデジタルカ
メラ用の撮影レンズ系が、特開平９−１３３８５９号，
特開平９−２２２５５５号，特開平１０−４８５１５号
の各公報で提案されている。また、銀塩フィルムを使用
するレンズシャッターカメラ用の撮影レンズ系は、近年
コンパクト化が顕著に進行しているので、これをデジタ
ルカメラ用の撮影レンズ系として流用することも考えら
れる。[0003] CCDs mounted on digital cameras
(Charge Coupled Device) and other solid-state imaging devices have been miniaturized, and accordingly, digital cameras have been required to be further miniaturized. For this reason, there is a strong demand for a compact photographing lens system which occupies the largest volume in a digital input device. Furthermore, due to the recent price competition, demands for cost reduction in photographing lens systems have been increasing. In response to the above demands, a photographic lens system for a compact digital camera having a relatively small number of lenses of 4 to 5 has been disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 9-1333859,
This is proposed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 9-222555 and 10-48515. In addition, since the taking lens system for a lens shutter camera using a silver halide film has been remarkably downsized in recent years, it can be conceived to use this as a taking lens system for a digital camera.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】上記各公報に記載され
ている撮影レンズ系は、コンパクトではあるが、すべて
のレンズがガラスで構成されているため、低コスト化が
達成されていない。また、レンズシャッターカメラ用の
撮影レンズ系をデジタルカメラにそのまま流用した場
合、固体撮像素子の前面に設けられているマイクロレン
ズの集光性能を十分に発揮させることができない。レン
ズシャッターカメラ用の撮影レンズ系では、射出瞳が像
面の近くに位置しており、撮影レンズ系から射出された
軸外光束が像面に対して斜めに入射するからである。し
たがって、マイクロレンズの集光性能が十分に発揮され
ず、画像の明るさが画像中央部と画像周辺部とで極端に
変化するという問題が生じることになる。この問題を解
決するために撮影レンズ系の射出瞳位置を像面から離そ
うとすると、どうしても撮影レンズ系全体の大型化が避
けられなくなる。The photographing lens systems described in the above publications are compact, but cost reduction has not been achieved because all lenses are made of glass. In addition, when a photographing lens system for a lens shutter camera is used as it is in a digital camera, the light-collecting performance of a microlens provided on the front surface of a solid-state imaging device cannot be sufficiently exhibited. This is because in an imaging lens system for a lens shutter camera, the exit pupil is located near the image plane, and an off-axis light beam emitted from the imaging lens system is obliquely incident on the image plane. Therefore, the light-collecting performance of the microlens is not sufficiently exhibited, and a problem occurs that the brightness of the image is extremely changed between the central portion and the peripheral portion of the image. If the position of the exit pupil of the photographing lens system is to be moved away from the image plane in order to solve this problem, the size of the entire photographing lens system cannot be avoided.

【０００５】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、光学性能が良好で低コストかつコンパ
クトな撮影レンズ系を提供することを目的とする。[0005] The present invention has been made in view of such circumstances, and has as its object to provide a low-cost and compact photographing lens system having good optical performance.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１の発明の撮影レンズ系は、物体側から順に、前
群と、絞りと、後群と、を備えた撮影レンズ系であっ
て、前記前群が、物体側から順に、ガラス材料から成る
正レンズと、プラスチック材料から成る負レンズと、の
２枚で構成され、前記後群が、プラスチック材料から成
る正レンズを最も像側に有するとともに、その正レンズ
の物体側にはガラス材料から成るレンズのみを含み、更
に以下の条件式を満足することを特徴とする。 ｜f×fa／Ha²＋f×fb／Hb²｜＜300 ただし、 f ：全系の焦点距離、 fa：前群中のプラスチック材料から成る負レンズの焦点
距離、 fb：後群中のプラスチック材料から成る正レンズの焦点
距離、 Ha：前群中のプラスチック材料から成る負レンズへの軸
上Ｆナンバー光線の入射高さ、 Hb：後群中のプラスチック材料から成る正レンズへの軸
上Ｆナンバー光線の入射高さ、 である。In order to achieve the above object, a photographic lens system according to a first aspect of the present invention is a photographic lens system having a front group, an aperture, and a rear group in order from the object side. The front group includes, in order from the object side, a positive lens made of a glass material and a negative lens made of a plastic material. And the object side of the positive lens includes only a lens made of a glass material, and further satisfies the following conditional expression. | F × fa / Ha ² + f × fb / Hb ² | <300 where f: focal length of the entire system, fa: focal length of the negative lens made of plastic material in the front group, fb: plastic material in the rear group The focal length of the positive lens consisting of: Ha: the incident height of the axial F-number ray on the negative lens made of plastic material in the front group, and the Hb: the axial F-number on the positive lens made of plastic material in the rear group. The incident height of the light beam.

【０００７】第２の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、更に以下の条件式を満足すること
を特徴とする。 3＜｜(r1A＋r1B)／(r1A−r1B)｜＜100 ただし、 r1A：最も物体側の正レンズの物体側面の曲率半径、 r1B：最も物体側の正レンズの像側面の曲率半径、 である。A photographic lens system according to a second aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration of the first aspect, the following conditional expression is further satisfied. 3 <| (r1A + r1B) / (r1A-r1B) | <100 where r1A is the radius of curvature of the object side surface of the most object side positive lens, and r1B is the radius of curvature of the image side surface of the most object side positive lens.

【０００８】第３の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、更に以下の条件式を満足すること
を特徴とする。 0.01＜f／f1＜0.21 ただし、 f1：最も物体側の正レンズの焦点距離、 である。A photographic lens system according to a third aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration of the first aspect, the following conditional expression is further satisfied. 0.01 <f / f1 <0.21 where f1 is the focal length of the positive lens closest to the object.

【０００９】第４の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、更に以下の条件式を満足すること
を特徴とする。 -5.0＜(r5A＋r5B)／(r5A−r5B)＜-0.5 ただし、 r5A：最も像側の正レンズの物体側面の曲率半径、 r5B：最も像側の正レンズの像側面の曲率半径、 である。A photographic lens system according to a fourth aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration of the first aspect, the following conditional expression is further satisfied. -5.0 <(r5A + r5B) / (r5A-r5B) <-0.5 where r5A is the radius of curvature of the object side surface of the positive lens closest to the image, and r5B is the radius of curvature of the image side of the positive lens closest to the image.

【００１０】第５の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、更に以下の条件式を満足すること
を特徴とする。 0.05＜D／f＜0.50 ただし、 D：最も像側の正レンズとその物体側のレンズとの間の
空気間隔、 である。A photographic lens system according to a fifth aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration of the first aspect, the following conditional expression is further satisfied. 0.05 <D / f <0.50, where D is an air gap between the most image-side positive lens and the object-side lens.

【００１１】第６の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、前記前群中の負レンズの少なくと
も１面が非球面であり、非球面の最大有効半径をymaxと
するとき、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方
向高さyに対して、以下の条件式を満足することを特徴
とする。 0.01＜｜(x-x0)／(N'-N)｜＜3.0 ただし、 x ：非球面の光軸に対して垂直方向の高さでの光軸方向
の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 x0：非球面の基準球面の光軸に対して垂直方向の高さで
の光軸方向の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 N ：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面より像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 である。According to a sixth aspect of the present invention, in the photographic lens system according to the first aspect, at least one surface of the negative lens in the front group is an aspheric surface, and a maximum effective radius of the aspheric surface is ymax. , 0.7ymax <y <1.0ymax, and the following conditional expression is satisfied for an arbitrary height y in the vertical direction of the optical axis. 0.01 <| (x-x0) / (N'-N) | <3.0, where x is the displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the aspherical surface (mm; X0: Displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the reference aspherical surface (mm; object side direction is negative), N: From the aspherical surface The refractive index of the medium on the object side for the d-line, N ': the refractive index of the medium on the image side of the aspherical surface for the d-line.

【００１２】第７の発明の撮影レンズ系は、上記第１の
発明の構成において、前記後群中の最も像側の正レンズ
の少なくとも１面が非球面であり、非球面の最大有効半
径をymaxとするとき、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の
光軸垂直方向高さyに対して、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする。 0.01＜｜(x-x0)／(N'-N)｜＜3.0 ただし、 x ：非球面の光軸に対して垂直方向の高さでの光軸方向
の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 x0：非球面の基準球面の光軸に対して垂直方向の高さで
の光軸方向の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 N ：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面より像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 である。According to a seventh aspect of the present invention, in the photographic lens system according to the first aspect, at least one surface of the most image-side positive lens in the rear group is an aspheric surface, and the maximum effective radius of the aspheric surface is When ymax is satisfied, the following conditional expression is satisfied for an arbitrary height y in the optical axis vertical direction satisfying 0.7ymax <y <1.0ymax. 0.01 <| (x-x0) / (N'-N) | <3.0, where x is the displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the aspherical surface (mm; X0: Displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the reference aspherical surface (mm; object side direction is negative), N: From the aspherical surface The refractive index of the medium on the object side for the d-line, N ': the refractive index of the medium on the image side of the aspherical surface for the d-line.

【００１３】第８の発明の撮影レンズ系は、上記第１〜
第７のいずれか一つの発明の構成において、更に以下の
条件式を満足することを特徴とする。 1＜img×R＜15 ただし、 img：最大像高、 R ：最も像側の面の有効径、 である。The photographic lens system according to an eighth aspect of the present invention is the photographic lens system described above,
In the structure of any one of the seventh inventions, it is preferable that the following conditional expression is further satisfied. 1 <img × R <15 where img: maximum image height, R: effective diameter of the surface closest to the image.

【００１４】[0014]

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施した撮影レン
ズ系を、図面を参照しつつ説明する。なお、本明細書に
おいて「パワー」とは、焦点距離の逆数で定義される量
を表し、パワーによる偏向作用は、異なる屈折率を有す
る媒質同士の界面での偏向によるものに限らず、回折に
よる偏向や媒質内の屈折率分布による偏向等によるもの
をも含むものとする。また「屈折力」とは、前記「パワ
ー」のうち特に、異なる屈折率を有する媒質同士の界面
で発生する偏向作用に起因するものを表す。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A photographic lens system embodying the present invention will be described below with reference to the drawings. In this specification, “power” refers to an amount defined by the reciprocal of the focal length, and the deflecting action by power is not limited to deflecting at an interface between media having different refractive indices, but is caused by diffraction. It also includes those due to deflection or deflection due to the refractive index distribution in the medium. In addition, the “refractive power” particularly refers to the “power” resulting from a deflecting action generated at an interface between media having different refractive indexes.

【００１５】図１〜図３は、第１〜第３の実施の形態の
撮影レンズ系にそれぞれ対応するレンズ構成図であり、
各実施の形態のレンズ配置を断面図で示している。各レ
ンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付された面は物体(す
なわち被写体)側から数えてi番目の面であり、riに*印
が付された面は非球面である。また、di(i=1,2,3,...)
が付された軸上面間隔は、物体側から数えてi番目の軸
上面間隔である。各実施の形態はいずれも、概略、物体
側から順に、負のパワーを有する前群(F)と、絞り(A)
と、正のパワーを有する後群(R)と、ローパスフィルタ
ー(LPF)と、で構成されたデジタルカメラ用の撮影レン
ズ系である。FIGS. 1 to 3 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the photographing lens systems of the first to third embodiments.
The lens arrangement of each embodiment is shown in a sectional view. In each lens configuration diagram, the surface marked with ri (i = 1, 2, 3, ...) is the i-th surface counted from the object (i.e., the subject) side, and ri is marked *. The surface is aspheric. Also, di (i = 1,2,3, ...)
Is the ith axial top surface distance counted from the object side. In each of the embodiments, roughly, in order from the object side, a front group (F) having a negative power, and an aperture (A)
And a rear lens unit (R) having a positive power, and a low-pass filter (LPF).

【００１６】第１，第３の実施の形態(図１，図３)にお
いて、各群(F,R)は、物体側から順に以下のように構成
されている。前群(F)は、物体側に凸の正メニスカスレ
ンズ(FL1)と、物体側に凸の負メニスカスレンズ(FL2)
と、で構成されている。正メニスカスレンズ(FL1)はガ
ラス材料から成っており、負メニスカスレンズ(FL2)は
プラスチック材料から成っている。また、負メニスカス
レンズ(FL2)の両面は非球面である。後群(R)は、両凹レ
ンズと両凸レンズとから成る接合レンズ(RL1)と、物体
側に凸の正メニスカスレンズ(RL2)と、で構成されてい
る。接合レンズ(RL1)はガラス材料から成っており、正
メニスカスレンズ(RL2)はプラスチック材料から成って
いる。また、正メニスカスレンズ(RL2)の両面は非球面
である。In the first and third embodiments (FIGS. 1 and 3), each group (F, R) is configured as follows in order from the object side. The front group (F) has a positive meniscus lens (FL1) convex on the object side and a negative meniscus lens (FL2) convex on the object side.
And is composed of The positive meniscus lens (FL1) is made of a glass material, and the negative meniscus lens (FL2) is made of a plastic material. Both surfaces of the negative meniscus lens (FL2) are aspherical. The rear group (R) includes a cemented lens (RL1) including a biconcave lens and a biconvex lens, and a positive meniscus lens (RL2) convex to the object side. The cemented lens (RL1) is made of a glass material, and the positive meniscus lens (RL2) is made of a plastic material. Both surfaces of the positive meniscus lens (RL2) are aspherical.

【００１７】第２の実施の形態(図２)において、各群
(F,R)は、物体側から順に以下のように構成されてい
る。前群(F)は、物体側に凸の正メニスカスレンズ(FL1)
と、物体側に凸の負メニスカスレンズ(FL2)と、で構成
されている。正メニスカスレンズ(FL1)はガラス材料か
ら成っており、負メニスカスレンズ(FL2)はプラスチッ
ク材料から成っている。また、負メニスカスレンズ(FL
2)の両面は非球面である。後群(R)は、物体側に凸の負
メニスカスレンズと両凸レンズとから成る接合レンズ(R
L1)と、物体側に凸の正メニスカスレンズ(RL2)と、で構
成されている。接合レンズ(RL1)はガラス材料から成っ
ており、正メニスカスレンズ(RL2)はプラスチック材料
から成っている。また、正メニスカスレンズ(RL2)の両
面は非球面である。In the second embodiment (FIG. 2), each group
(F, R) is configured as follows in order from the object side. The front group (F) is a positive meniscus lens convex to the object side (FL1)
And a negative meniscus lens (FL2) convex on the object side. The positive meniscus lens (FL1) is made of a glass material, and the negative meniscus lens (FL2) is made of a plastic material. The negative meniscus lens (FL
Both surfaces of 2) are aspherical. The rear group (R) includes a cemented lens (R) including a negative meniscus lens convex to the object side and a biconvex lens.
L1) and a positive meniscus lens (RL2) convex on the object side. The cemented lens (RL1) is made of a glass material, and the positive meniscus lens (RL2) is made of a plastic material. Both surfaces of the positive meniscus lens (RL2) are aspherical.

【００１８】上記のように、各実施の形態の撮影レンズ
系は、物体側から順に前群(F)と絞り(A)と後群(R)とを
備え、前群(F)が、物体側から順に、ガラス材料から成
る正レンズ(FL1)と、プラスチック材料から成る負レン
ズ(FL2)と、の２枚で構成され、後群(R)が、プラスチッ
ク材料から成る正レンズ(RL2)を最も像側に有するとと
もに、その正レンズ(RL2)の物体側にはガラス材料から
成るレンズ(RL1)のみを含んでいる。撮影レンズ系をこ
のような構成にすることにより、プラスチック材料から
成るレンズを使用した際に問題となる、温度変化による
レンズバックの変化を抑制することができる。さらに、
小型化しても収差が良好に補正された低コストな撮影レ
ンズ系を実現することができる。As described above, the taking lens system of each embodiment includes the front unit (F), the stop (A), and the rear unit (R) in order from the object side, and the front unit (F) is In order from the side, a positive lens (FL1) made of a glass material and a negative lens (FL2) made of a plastic material are formed, and the rear group (R) is a positive lens (RL2) made of a plastic material. In addition to the lens closest to the image, the object side of the positive lens (RL2) includes only a lens (RL1) made of a glass material. With this configuration of the taking lens system, it is possible to suppress a change in the lens back due to a temperature change, which is a problem when using a lens made of a plastic material. further,
Even if the size is reduced, a low-cost photographing lens system in which aberration is favorably corrected can be realized.

【００１９】また各実施の形態のように、後群(R)中の
ガラスレンズとして接合レンズ(RL1)を用いることが望
ましい。負レンズと正レンズとで接合レンズを構成する
ことにより、取り扱いや玉枠構成が簡単になる。また、
空気間隔が必要ないので、コンパクト化を達成する上で
有利になる。As in each embodiment, it is desirable to use a cemented lens (RL1) as the glass lens in the rear group (R). By configuring the cemented lens with the negative lens and the positive lens, handling and the configuration of the lens frame are simplified. Also,
Since no air gap is required, it is advantageous in achieving compactness.

【００２０】各実施の形態では、無限遠合焦状態から近
接物体距離へのフォーカシングの際に、前群(F)，後群
(R)等のすべての構成を物体側に繰り出す、いわゆる全
体繰り出しのフォーカシング方式が採用されている。し
かしながら、フォーカシング方式については、前群
(F)，後群(R)等を移動させつつ同時に前群(F)と後群(R)
との間隔を変化させたり、前群(F)又は前群(F)の一部の
み、あるいは後群(R)又は後群(R)の一部のみを移動させ
たりする等、フォーカシング方式を適宜選択してもよ
い。In each embodiment, when focusing from an infinity in-focus condition to a close object distance, the front unit (F) and the rear unit
A so-called whole extension focusing method in which all components such as (R) are extended toward the object side is employed. However, as for the focusing method,
(F), front group (F) and rear group (R) while moving the rear group (R), etc.
Focusing system, such as changing the distance between the lens and the front group (F) or only part of the front group (F), or moving only the rear group (R) or part of the rear group (R). It may be appropriately selected.

【００２１】次に、各実施の形態の撮影レンズ系が満足
すべき条件式を説明する。なお、各実施の形態が以下に
示す全ての条件式を同時に満たす必要はなく、個々の条
件式をそれぞれ単独に満足すれば、対応する作用効果を
達成することが可能である。もちろん、複数の条件式を
満足する方が、光学性能，小型化，組立の観点からより
望ましいことはいうまでもない。Next, the conditional expressions which should be satisfied by the taking lens system of each embodiment will be described. It is not necessary that each embodiment satisfies all the conditional expressions described below at the same time. If each individual conditional expression is satisfied independently, it is possible to achieve a corresponding operation and effect. Of course, it is needless to say that satisfying a plurality of conditional expressions is more desirable from the viewpoint of optical performance, miniaturization, and assembly.

【００２２】以下の条件式(1)を満足することが望まし
く、条件式(1')を満足することが更に望ましい。 ｜f×fa／Ha²＋f×fb／Hb²｜＜300 …(1) ｜f×fa／Ha²＋f×fb／Hb²｜＜150 …(1') ただし、 f ：全系の焦点距離、 fa：前群(F)中のプラスチック材料から成る負レンズ(FL
2)の焦点距離、 fb：後群(R)中のプラスチック材料から成る正レンズ(RL
2)の焦点距離、 Ha：前群(F)中のプラスチック材料から成る負レンズ(FL
2)への軸上Ｆナンバー光線の入射高さ、 Hb：後群(R)中のプラスチック材料から成る正レンズ(RL
2)への軸上Ｆナンバー光線の入射高さ、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (1), and it is more desirable to satisfy the conditional expression (1 ′). | F × fa / Ha ² + f × fb / Hb ² | <300 (1) | f × fa / Ha ² + f × fb / Hb ² | <150 (1 ′) where f is the focal length of the entire system , Fa: negative lens (FL) made of plastic material in the front group (F)
2) Focal length, fb: Positive lens (RL) made of plastic material in rear group (R)
2) Focal length, Ha: negative lens (FL) made of plastic material in front group (F)
Height of the on-axis F-number ray incident on 2), Hb: Positive lens (RL) made of plastic material in rear group (R)
The incident height of the on-axis F-number ray to 2).

【００２３】条件式(1)は、主に温度変化によるレンズ
バックの変化を抑制するための条件範囲を規定してい
る。条件式(1)の上限を超えると、温度変化によるレン
ズバックの変化が大きくなるため、温度変化による性能
劣化が著しくなる。条件式(1')は、上記レンズバックの
変化を抑制する上で、条件式(1)よりも更に望ましい条
件範囲を規定している。Conditional expression (1) prescribes a condition range for suppressing a change in lens back mainly due to a temperature change. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (1), a change in lens back due to a temperature change becomes large, so that performance deterioration due to a temperature change becomes remarkable. Conditional expression (1 ′) defines a more desirable condition range than conditional expression (1) in suppressing the change of the lens back.

【００２４】以下の条件式(2)を満足することが望まし
い。 3＜｜(r1A＋r1B)／(r1A−r1B)｜＜100 …(2) ただし、 r1A：最も物体側の正レンズ(FL1)の物体側面の曲率半径
(r1)、 r1B：最も物体側の正レンズ(FL1)の像側面の曲率半径(r
2)、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (2). 3 <| (r1A + r1B) / (r1A−r1B) | <100 (2) where r1A is the radius of curvature of the object side surface of the most object-side positive lens (FL1).
(r1), r1B: radius of curvature (r of the image side surface of the positive lens (FL1) closest to the object side
2),

【００２５】条件式(2)は、主にコマ収差をバランスさ
せるための条件範囲を規定している。条件式(2)の下限
を超えると、コマ収差が悪化して高次の倍率色収差への
悪影響が大きくなる。逆に、条件式(2)の上限を超える
と、コマ収差が悪化して非点収差への悪影響が大きくな
る。Conditional expression (2) mainly defines a condition range for balancing coma. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, coma will deteriorate and the adverse effect on higher-order chromatic aberration of magnification will increase. On the other hand, when the value exceeds the upper limit of the conditional expression (2), coma aberration worsens, and the adverse effect on astigmatism increases.

【００２６】以下の条件式(3)を満足することが望まし
い。 0.01＜f／f1＜0.21 …(3) ただし、 f1：最も物体側の正レンズ(FL1)の焦点距離、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (3). 0.01 <f / f1 <0.21 (3) where f1 is the focal length of the most object-side positive lens (FL1).

【００２７】条件式(3)は、主に全長と収差とをバラン
スさせるための条件範囲を規定している。条件式(3)の
下限を超えると、収差補正には有利となるが全長の増大
を招き、また全長の増大に伴い前玉径が増大して、撮影
レンズ系の大型化が著しくなる。逆に、条件式(3)の上
限を超えると、全長の短縮には有利となるが、収差劣化
(特に歪曲収差と像面湾曲の劣化)が著しくなる。Conditional expression (3) mainly defines a condition range for balancing the total length and the aberration. Exceeding the lower limit of conditional expression (3) is advantageous for aberration correction, but causes an increase in the overall length, and the increase in the overall length increases the diameter of the front lens, which significantly increases the size of the photographic lens system. Conversely, if the value exceeds the upper limit of conditional expression (3), it is advantageous to shorten the overall length, but aberration degradation
(Especially, distortion and deterioration of field curvature) become remarkable.

【００２８】以下の条件式(4)を満足することが望まし
い。 -5.0＜(r5A＋r5B)／(r5A−r5B)＜-0.5 …(4) ただし、 r5A：最も像側の正レンズ(RL2)の物体側面の曲率半径(r
9)、 r5B：最も像側の正レンズ(RL2)の像側面の曲率半径(r1
0)、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (4). -5.0 <(r5A + r5B) / (r5A-r5B) <-0.5 (4) where r5A is the radius of curvature of the object side surface of the most image-side positive lens (RL2) (r
9), r5B: radius of curvature (r1) of the image side surface of the positive lens (RL2) closest to the image side
0),

【００２９】条件式(4)は、主にコマ収差をバランスさ
せるための条件範囲を規定している。条件式(4)の下限
を超えると、コマ収差が悪化して非点収差への悪影響が
大きくなる。逆に、条件式(4)の上限を超えると、コマ
収差が悪化して高次の倍率色収差への悪影響が大きくな
る。Conditional expression (4) mainly defines a condition range for balancing coma. If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, coma will deteriorate and the adverse effect on astigmatism will increase. On the other hand, when the value exceeds the upper limit of the conditional expression (4), coma becomes worse, and the adverse effect on higher-order chromatic aberration of magnification increases.

【００３０】以下の条件式(5)を満足することが望まし
い。 0.05＜D／f＜0.50 …(5) ただし、 D：最も像側の正レンズ(RL2)とその物体側のレンズ(RL
1)との間の空気間隔(d8)、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (5). 0.05 <D / f <0.50 (5) where D: the most image-side positive lens (RL2) and its object-side lens (RL
The air gap between (1) and (d8).

【００３１】条件式(5)は、主に全長と収差とをバラン
スさせるための条件範囲を規定している。条件式(5)の
下限を超えると、全長の短縮には有利となるが、収差劣
化(特に歪曲収差と像面湾曲の劣化)が著しくなる。逆
に、条件式(5)の上限を超えると、収差補正には有利と
なるが全長の増大を招き、また全長の増大に伴い前玉径
が増大して、撮影レンズ系の大型化が著しくなる。Conditional expression (5) mainly defines a condition range for balancing the total length and the aberration. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, it is advantageous for shortening the overall length, but the aberration degradation (especially the distortion and the degradation of the field curvature) becomes significant. Conversely, when the value exceeds the upper limit of conditional expression (5), it is advantageous for aberration correction, but causes an increase in the overall length.In addition, the diameter of the front lens increases with the increase in the overall length, which significantly increases the size of the imaging lens system. Become.

【００３２】前群(F)中の負レンズ(FL2)の少なくとも１
面が非球面であり、非球面の最大有効半径をymaxとする
とき、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高
さyに対して、以下の条件式(6)を満足することが望まし
い。また、後群(R)中の最も像側の正レンズ(RL2)の少な
くとも１面が非球面であり、非球面の最大有効半径をym
axとするとき、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の光軸垂
直方向高さyに対して、以下の条件式(6)を満足すること
が望ましい。負レンズ(FL2)の少なくとも１面と正レン
ズ(RL2)の少なくとも１面とが、共に条件式(6)を満足す
る非球面であることが更に望ましい。 0.01＜｜(x-x0)／(N'-N)｜＜3.0 …(6) ただし、 x ：非球面の光軸(AX)に対して垂直方向の高さでの光軸
(AX)方向の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 x0：非球面の基準球面の光軸(AX)に対して垂直方向の高
さでの光軸(AX)方向の変位量(mm；物体側方向を負とす
る。)、 N ：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面より像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 である。At least one of the negative lens (FL2) in the front group (F)
If the surface is an aspheric surface and the maximum effective radius of the aspheric surface is ymax, the following conditional expression (6) is satisfied for an arbitrary height y in the vertical direction of the optical axis where 0.7ymax <y <1.0ymax. It is desirable. Further, at least one surface of the most image-side positive lens (RL2) in the rear group (R) is an aspheric surface, and the maximum effective radius of the aspheric surface is ym.
When ax is satisfied, it is desirable that the following conditional expression (6) be satisfied for an arbitrary height y in the optical axis vertical direction satisfying 0.7ymax <y <1.0ymax. It is further desirable that at least one surface of the negative lens (FL2) and at least one surface of the positive lens (RL2) are both aspheric surfaces satisfying conditional expression (6). 0.01 <| (x−x0) / (N′−N) | <3.0 (6) where x is the optical axis at a height perpendicular to the aspherical optical axis (AX).
Displacement in (AX) direction (mm; object side direction is negative), x0: Optical axis (AX) direction at a height perpendicular to optical axis (AX) of aspherical reference spherical surface Displacement (mm; negative in the object side direction), N: refractive index for d-line of the medium closer to the object side than the aspherical surface, N ': refractive index for the d-line of the medium closer to the image side than the aspherical surface .

【００３３】なお、非球面の面形状を表すx，基準球面
の面形状を表すx0は、具体的には面頂点を基準として表
現する以下の式(AS),(RE)でそれぞれ表される。 x＝{C0・y²}／{1+√(1-ε・C0²・y²)}+Σ(Ai・yⁱ) …(AS) x0＝{C0・y²}／{1+√(1-C0²・y²)} …(RE) ただし、式(AS)及び(RE)中、 y：光軸(AX)に対して垂直方向の高さ、 C0：基準球面の曲率(すなわち非球面の基準曲率)、 ε：２次曲面パラメータ、 Ai：i次の非球面係数、 である。Note that x representing the surface shape of the aspherical surface and x0 representing the surface shape of the reference spherical surface are specifically expressed by the following equations (AS) and (RE), respectively, with reference to the surface vertices. . x = {C0 · y ² } / {1 + √ (1-ε · C0 ² · y ² )} + Σ (Ai · y ⁱ )… (AS) x0 = {C0 · y ² } / {1 + √ ^{(1-C0 2 · y 2} )} ... (RE) in the formula (AS) and (RE), y: an optical axis (AX) with respect to vertical height, C0: the reference spherical curvature (i.e. Reference curvature of aspherical surface), ε: quadratic surface parameter, Ai: i-th order aspherical coefficient.

【００３４】条件式(6)は、主に歪曲収差と像面湾曲を
適切に補正するための条件範囲を規定している。条件式
(6)の下限を超えると、正の歪曲収差が大きくなるとと
もに、像面のオーバー側への倒れが大きくなる。逆に、
条件式(6)の上限を超えると、負の歪曲収差が大きくな
るとともに、像面のアンダー側への倒れが大きくなり、
撮影レンズ系として実用に耐えられなくなる。なお、各
実施の形態のように非球面が複数面ある場合には、少な
くとも１面が条件式(6)を満足していれば、他の非球面
は他の収差とのバランスを考慮した上で条件式(6)を満
足していなくても構わない。The conditional expression (6) mainly defines a condition range for appropriately correcting distortion and curvature of field. Conditional expression
If the lower limit of (6) is exceeded, the positive distortion will increase and the image plane will fall more toward the over side. vice versa,
When the value exceeds the upper limit of conditional expression (6), the negative distortion becomes large, and the inclination of the image surface to the under side increases,
It cannot be put to practical use as a taking lens system. When there are a plurality of aspherical surfaces as in each embodiment, if at least one surface satisfies the conditional expression (6), the other aspherical surfaces should be considered in consideration of balance with other aberrations. Does not have to satisfy the conditional expression (6).

【００３５】以下の条件式(7)を満足することが望まし
い。 1＜img×R＜15 …(7) ただし、 img：最大像高、 R ：最も像側の面の有効径(直径)、 である。It is desirable to satisfy the following conditional expression (7). 1 <img × R <15 (7) where img: maximum image height, R: effective diameter (diameter) of the surface closest to the image.

【００３６】条件式(7)は、主に撮影レンズ系の大きさ
及び収差並びにビデオカメラ特有の条件を、適切に保つ
ための条件範囲を規定している。ビデオカメラに用いら
れる固体撮像素子(例えばＣＣＤ)には、一般に集光性を
上げるためのマイクロレンズが各受光素子の前面に設け
られている。マイクロレンズの特性を十分に発揮させる
ためには、マイクロレンズの光軸に対して略平行(つま
り各受光素子の受光面に対して略垂直)に光束を入射さ
せる必要がある。そのためには、撮影レンズ系が像側に
テレセントリックであることが要求される。条件式(7)
の上限を超えると、略テレセントリックであることが必
要以上となり、負の歪曲収差が大きくなるとともに像面
のアンダー側への倒れが著しくなる。逆に、条件式(7)
の下限を超えると、略テレセントリックであることを満
足することが困難になり、満足したとしてもバックフォ
ーカスが必要以上に長くなるため、撮影レンズ系自体の
大型化を招いてしまう。Conditional expression (7) mainly defines the size and aberration of the photographic lens system and the condition range for appropriately maintaining the conditions specific to the video camera. 2. Description of the Related Art A solid-state imaging device (for example, a CCD) used for a video camera is generally provided with a microlens on the front surface of each light-receiving element for improving light-collecting properties. In order to sufficiently exhibit the characteristics of the microlens, it is necessary to make the light beam incident substantially parallel to the optical axis of the microlens (that is, substantially perpendicular to the light receiving surface of each light receiving element). For that purpose, the taking lens system is required to be telecentric on the image side. Conditional expression (7)
Exceeds the upper limit, it becomes unnecessary to be substantially telecentric, the negative distortion becomes large, and the image plane falls to the under side remarkably. Conversely, conditional expression (7)
If the lower limit is exceeded, it is difficult to satisfy the condition of being substantially telecentric, and even if satisfied, the back focus becomes unnecessarily long, resulting in an increase in the size of the photographing lens system itself.

【００３７】[0037]

【実施例】以下、本発明を実施した撮影レンズ系の構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。なお、以下に挙げる実施例１〜３
は、前述した第１〜第３の実施の形態にそれぞれ対応し
ており、第１〜第３の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図３)は、対応する実施例１〜３のレンズ構成を
それぞれ示している。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The construction of a photographic lens system embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. In addition, the following Examples 1-3
Correspond to the above-described first to third embodiments, respectively, and are lens configuration diagrams showing the first to third embodiments.
(FIGS. 1 to 3) show the corresponding lens configurations of Examples 1 to 3, respectively.

【００３８】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目の光学要素のｄ線に対
する屈折率(Nd),アッベ数(νd)を示している。全系の焦
点距離f及びＦナンバーFNOを併せて示し、条件式(1)〜
(5),(7)の対応値を表１に示す。また、曲率半径riに*印
が付された面は、非球面で構成された面(非球面形状を
有する屈折光学面に限らず、非球面と等価な屈折作用を
有する面でもよい。)であることを示し、非球面の面形
状を表わす前記式(AS)で定義されるものとする。非球面
データ及び非球面に関する条件式(6)の対応値{ただし、
ymax：非球面の光軸(AX)に対して垂直方向の最大高さ
(最大有効半径)である。}を他のデータと併せて示す。In the construction data of each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,...) Is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1, 2, 3,. ..) indicates the i-th axial top surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,
3,...) Represent the refractive index (Nd) and Abbe number (νd) of the i-th optical element counted from the object side with respect to the d-line. The focal length f and the F-number FNO of the whole system are shown together, and the conditional expressions (1) to
Table 1 shows the corresponding values of (5) and (7). Further, the surface with the * mark on the radius of curvature ri is a surface formed of an aspherical surface (not limited to a refractive optical surface having an aspherical shape, but may be a surface having a refracting action equivalent to an aspherical surface). And is defined by the above-mentioned formula (AS) representing the surface shape of the aspherical surface. Aspherical surface data and corresponding value of conditional expression (6) for aspherical surface {However,
ymax: Maximum height in the direction perpendicular to the optical axis (AX) of the aspheric surface
(Maximum effective radius). } Together with other data.

【００３９】図４〜図６は実施例１〜実施例３の収差図
であり、各々左から順に、球面収差等，非点収差及び歪
曲収差(Y':最大像高)を示している。各収差図中、実線
(ｄ)はｄ線に対する収差、一点鎖線(ｇ)はｇ線に対する
収差、二点鎖線(ｃ)はｃ線に対する収差、破線(ＳＣ)は
正弦条件を表しており、破線(ＤＭ)はメリディオナル面
での非点収差、実線(ＤＳ)はサジタル面での非点収差を
表わしている。FIGS. 4 to 6 are aberration diagrams of the first to third embodiments, and show, from the left, astigmatism and distortion (Y ': maximum image height) in order from the left. Solid line in each aberration diagram
(d) is the aberration with respect to the d line, the dashed line (g) is the aberration with respect to the g line, the two-dot chain line (c) is the aberration with respect to the c line, the dashed line (SC) is a sine condition, and the dashed line (DM) is The astigmatism on the surface and the solid line (DS) represent the astigmatism on the sagittal surface.

【００４０】 [0040]

【００４１】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.29534×10^-2 A6=-0.14479×10^-3 A8= 0.51131×10^-5 [Aspherical surface data of third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = 0.29534 × 10 ⁻² A6 = −0.14479 × 10 ⁻³ A8 = 0.51131 × 10 ⁻⁵

【００４２】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.44462×10^-2 A6= 0.23604×10^-5 A8=-0.16909×10^-5 [Aspherical surface data of fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = 0.44462 × 10 ^-2 A6 = 0.23604 × 10 ^-5 A8 = -0.16909 × 10 ^-5

【００４３】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.59406×10^-3 A6= 0.43131×10^-4 A8=-0.36203×10^-5 A10= 0.24261×10^-6 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 0.59406 × 10 ^-3 A6 = 0.43131 × 10 ^-4 A8 = -0.36203 × 10 ^-5 A10 = 0.24261 × 10 ^-6

【００４４】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.32149×10^-2 A6=-0.92707×10^-4 A8= 0.56750×10^-4 A10=-0.75308×10^-5 A12= 0.44164×10^-6 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.0000 A4 = 0.32149 × 10 ⁻² A6 = −0.92707 × 10 ^-4 A8 = 0.56750 × 10 ^-4 A10 = −0.775308 × 10 ^-5 A12 = 0.44164 × 10 ^-6

【００４５】[第３面(r3)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00067 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.01020 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.04767 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.13621 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.30009[Corresponding value of conditional expression (6) on the third surface (r3)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00067 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.01020 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.04767 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.13621 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.30009

【００４６】[第４面(r4)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00022 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00347 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01756 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.05543 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.13494[Corresponding value of conditional expression (6) for fourth surface (r4)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00022 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.00347 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.01756 y = 0.80ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.05543 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.13494

【００４７】[第９面(r9)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00044 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00768 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.04348 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.16145 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.55787[Corresponding value of conditional expression (6) on the ninth surface (r9)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00044 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.00768 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.04348 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.16145 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.55787

【００４８】[第１０面(r10)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00096 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01528 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.08108 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.28450 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.90118[Corresponding value of conditional expression (6) on the tenth surface (r10)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00096 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.01528 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.08108 y = 0.80ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.28450 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.90118

【００４９】 [0049]

【００５０】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.43603×10^-2 A6=-0.17532×10^-3 A8= 0.28610×10^-5 [Aspherical surface data of third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = 0.43603 × 10 ^-2 A6 = -0.17532 × 10 ^-3 A8 = 0.28610 × 10 ^-5

【００５１】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.55611×10^-2 A6= 0.40608×10^-3 A8=-0.27235×10^-4 [Aspherical surface data of fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = 0.55611 × 10 ⁻² A6 = 0.40608 × 10 ⁻³ A8 = −0.27235 × 10 ⁻⁴

【００５２】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.15732×10^-3 A6= 0.16687×10^-3 A8=-0.13340×10^-4 A10= 0.89463×10^-6 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 0.15732 × 10 ⁻³ A6 = 0.16687 × 10 ⁻³ A8 = −0.13340 × 10 ⁻⁴ A10 = 0.89463 × 10 ⁻⁶

【００５３】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.22715×10^-2 A6=-0.26768×10^-4 A8= 0.59965×10^-4 A10=-0.91076×10^-5 A12= 0.55344×10^-6 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.0000 A4 = 0.22715 × 10 ⁻² A6 = −0.26768 × 10 ⁻⁴ A8 = 0.59965 × 10 ⁻⁴ A10 = −0.91076 × 10 ⁻⁵ A12 = 0.55344 × 10 ^-6

【００５４】[第３面(r3)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00679 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.09712 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.40653 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.99259 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 1.85966[Corresponding value of conditional expression (6) for third surface (r3)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00679 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.09712 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.40653 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.99259 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 1.85966

【００５５】[第４面(r4)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00111 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01888 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.10299 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.34658 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.86318[Corresponding value of conditional expression (6) on the fourth surface (r4)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00111 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.01888 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.10299 y = 0.80ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.34658 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.86318

【００５６】[第９面(r9)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00011 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00331 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.02711 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.13027 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.54926[Corresponding value of conditional expression (6) on the ninth surface (r9)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00011 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.00331 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.02711 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.13027 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.54926

【００５７】[第１０面(r10)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00068 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01127 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.06357 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.23711 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.82071[Corresponding value of conditional expression (6) on the tenth surface (r10)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00068 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.01127 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.06357 y = 0.80ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.23711 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.82071

【００５８】 [0058]

【００５９】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.49248×10^-2 A6=-0.22014×10^-3 A8= 0.40538×10^-5 [Aspherical surface data of third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = 0.49248 × 10 ^-2 A6 = -0.22014 × 10 ^-3 A8 = 0.40538 × 10 ^-5

【００６０】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.70371×10^-2 A6= 0.45354×10^-3 A8=-0.32645×10^-4 [Aspherical surface data of fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = 0.70371 × 10 ⁻² A6 = 0.45354 × 10 ⁻³ A8 = −0.32645 × 10 ⁻⁴

【００６１】[第９面(r9)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.68906×10^-3 A6= 0.99755×10^-4 A8=-0.90280×10^-5 A10= 0.55126×10^-6 [Aspherical surface data of ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 0.68906 × 10 ^-3 A6 = 0.99755 × 10 ^-4 A8 = -0.90280 × 10 ^-5 A10 = 0.55126 × 10 ^-6

【００６２】[第１０面(r10)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.31522×10^-2 A6=-0.54614×10^-4 A8= 0.52142×10^-4 A10=-0.76446×10^-5 A12= 0.45022×10^-6 [Aspherical surface data of the tenth surface (r10)] ε = 1.0000 A4 = 0.31522 × 10 ⁻² A6 = −0.54614 × 10 ⁻⁴ A8 = 0.52142 × 10 ⁻⁴ A10 = −0.76446 × 10 ⁻⁵ A12 = 0.45022 × 10 ^-6

【００６３】[第３面(r3)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00246 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.03673 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.16524 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.44254 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.88047[Corresponding Value of Conditional Expression (6) for Third Surface (r3)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00246 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.03673 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.16524 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.44254 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.88047

【００６４】[第４面(r4)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00061 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01009 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.05375 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.17896 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.45420[Corresponding value of conditional expression (6) on the fourth surface (r4)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00061 y = 0.40ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.01009 y = 0.60ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.05375 y = 0.80ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.17896 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.45420

【００６５】[第９面(r9)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00041 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00767 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.04582 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.17423 y=1.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.60177[Corresponding value of conditional expression (6) on the ninth surface (r9)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00041 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.00767 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.04582 y = 0.80ymax … (X-x0) / (N'-N) = 0.17423 y = 1.00ymax… (x-x0) / (N'-N) = 0.60177

【００６６】[第１０面(r10)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … (x-x0)/(N'-N)= 0.00000 y=0.20ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.00094 y=0.40ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.01521 y=0.60ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.08134 y=0.80ymax … (x-x0)/(N'-N)=-0.28282 y=1.00ymax … （ｘ−ｘ０）／（Ｎ’−Ｎ）＝−０．
８６９９８[Corresponding value of conditional expression (6) on the tenth surface (r10)] y = 0.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) = 0.00000 y = 0.20ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.00094 y = 0.40ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.01521 y = 0.60ymax… (x-x0) / (N'-N) =-0.08134 y = 0.80ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.28282 y = 1.00ymax ... (x-x0) / (N'-N) =-0.
86998

【００６７】[0067]

【表１】 [Table 1]

【００６８】[0068]

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、光
学性能が良好で低コストかつコンパクトな撮影レンズ系
を実現することができる。そして、本発明をデジタルカ
メラの撮影レンズ系に適用すれば、デジタルカメラの高
機能化，コンパクト化及び低コスト化に寄与することが
できる。As described above, according to the present invention, it is possible to realize a low-cost and compact photographing lens system having good optical performance. Further, if the present invention is applied to a photographing lens system of a digital camera, it is possible to contribute to a higher function, a smaller size and a lower cost of the digital camera.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】第１の実施の形態（実施例１)のレンズ構成
図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment (Example 1).

【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a second embodiment (Example 2).

【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a third embodiment (Example 3).

【図４】実施例１の収差図。FIG. 4 is an aberration diagram of the first embodiment.

【図５】実施例２の収差図。FIG. 5 is an aberration diagram of the second embodiment.

【図６】実施例３の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of the third embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

F …前群 A …絞り R …後群 LPF …ローパスフィルター F: Front group A: Aperture R: Rear group LPF: Low-pass filter

フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA03 LA03 MA04 MA06 MA08 MA09 NA02 NA08 PA04 PA18 PB05 QA02 QA06 QA07 QA12 QA15 QA22 QA26 QA32 QA34 QA41 QA46 RA05 RA12 RA13 RA32 RA43 UA01 Continued on the front page F term (reference) 2H087 KA03 LA03 MA04 MA06 MA08 MA09 NA02 NA08 PA04 PA18 PB05 QA02 QA06 QA07 QA12 QA15 QA22 QA26 QA32 QA34 QA41 QA46 RA05 RA12 RA13 RA32 RA43 UA01

Claims (8)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 物体側から順に、前群と、絞りと、後群
と、を備えた撮影レンズ系であって、 前記前群が、物体側から順に、ガラス材料から成る正レ
ンズと、プラスチック材料から成る負レンズと、の２枚
で構成され、 前記後群が、プラスチック材料から成る正レンズを最も
像側に有するとともに、その正レンズの物体側にはガラ
ス材料から成るレンズのみを含み、 更に以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レン
ズ系； ｜f×fa／Ha²＋f×fb／Hb²｜＜300 ただし、 f ：全系の焦点距離、 fa：前群中のプラスチック材料から成る負レンズの焦点
距離、 fb：後群中のプラスチック材料から成る正レンズの焦点
距離、 Ha：前群中のプラスチック材料から成る負レンズへの軸
上Ｆナンバー光線の入射高さ、 Hb：後群中のプラスチック材料から成る正レンズへの軸
上Ｆナンバー光線の入射高さ、 である。1. A photographing lens system including a front group, a stop, and a rear group in order from an object side, wherein the front group includes, in order from the object side, a positive lens made of a glass material; A negative lens made of a material, and the rear group has a positive lens made of a plastic material on the most image side, and includes only a lens made of a glass material on the object side of the positive lens, Further, a taking lens system characterized by satisfying the following conditional expression: | f × fa / Ha ² + f × fb / Hb ² | <300, where f: focal length of the entire system, fa: plastic in the front group Fb: focal length of the positive lens made of plastic material in the rear group, Ha: incident height of the on-axis F-number ray on the negative lens made of plastic material in the front group, Hb : Made of plastic material in rear group Axial F-number light incidence height in the positive lens. 【請求項２】 更に以下の条件式を満足することを特徴
とする請求項１記載の撮影レンズ系； 3＜｜(r1A＋r1B)／(r1A−r1B)｜＜100 ただし、 r1A：最も物体側の正レンズの物体側面の曲率半径、 r1B：最も物体側の正レンズの像側面の曲率半径、 である。2. The photographing lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: 3 <| (r1A + r1B) / (r1A-r1B) | <100, where r1A is closest to the object side. The radius of curvature of the object side surface of the positive lens, r1B: the radius of curvature of the image side surface of the most object side positive lens. 【請求項３】 更に以下の条件式を満足することを特徴
とする請求項１記載の撮影レンズ系； 0.01＜f／f1＜0.21 ただし、 f1：最も物体側の正レンズの焦点距離、 である。3. The photographing lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: 0.01 <f / f1 <0.21 where f1 is a focal length of a positive lens closest to the object side. . 【請求項４】 更に以下の条件式を満足することを特徴
とする請求項１記載の撮影レンズ系； -5.0＜(r5A＋r5B)／(r5A−r5B)＜-0.5 ただし、 r5A：最も像側の正レンズの物体側面の曲率半径、 r5B：最も像側の正レンズの像側面の曲率半径、 である。4. The photographing lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: -5.0 <(r5A + r5B) / (r5A-r5B) <-0.5, where r5A is the most image side. The radius of curvature of the object side surface of the positive lens, r5B: the radius of curvature of the image side surface of the positive lens closest to the image. 【請求項５】 更に以下の条件式を満足することを特徴
とする請求項１記載の撮影レンズ系； 0.05＜D／f＜0.50 ただし、 D：最も像側の正レンズとその物体側のレンズとの間の
空気間隔、 である。5. The photographing lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: 0.05 <D / f <0.50, where D: a positive lens closest to the image and a lens closest to the object. The air gap between and. 【請求項６】 前記前群中の負レンズの少なくとも１面
が非球面であり、非球面の最大有効半径をymaxとすると
き、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さy
に対して、以下の条件式を満足することを特徴とする請
求項１記載の撮影レンズ系； 0.01＜｜(x-x0)／(N'-N)｜＜3.0 ただし、 x ：非球面の光軸に対して垂直方向の高さでの光軸方向
の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 x0：非球面の基準球面の光軸に対して垂直方向の高さで
の光軸方向の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 N ：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面より像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 である。6. An optical axis vertical height satisfying 0.7ymax <y <1.0ymax, wherein at least one surface of the negative lens in the front group is an aspheric surface and a maximum effective radius of the aspheric surface is ymax. y
2. The imaging lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.01 <| (x-x0) / (N'-N) | <3.0, where x: aspherical surface Amount of displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis (mm; object side direction is negative), x0: Height of the aspherical reference sphere perpendicular to the optical axis , The displacement in the direction of the optical axis (mm; the direction on the object side is negative), N: the refractive index of the medium closer to the object side than the aspherical surface, and N ': the refractive index of the medium closer to the image side than the aspherical surface The refractive index is 【請求項７】 前記後群中の最も像側の正レンズの少な
くとも１面が非球面であり、非球面の最大有効半径をym
axとするとき、0.7ymax＜y＜1.0ymaxなる任意の光軸垂
直方向高さyに対して、以下の条件式を満足することを
特徴とする請求項１記載の撮影レンズ系； 0.01＜｜(x-x0)／(N'-N)｜＜3.0 ただし、 x ：非球面の光軸に対して垂直方向の高さでの光軸方向
の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 x0：非球面の基準球面の光軸に対して垂直方向の高さで
の光軸方向の変位量(mm；物体側方向を負とする。)、 N ：非球面より物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N'：非球面より像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 である。7. At least one surface of the most image-side positive lens in the rear group is an aspheric surface, and the maximum effective radius of the aspheric surface is ym.
2. The photographing lens system according to claim 1, wherein, when ax is satisfied, the following conditional expression is satisfied for an arbitrary height y in the vertical direction of the optical axis such that 0.7ymax <y <1.0ymax: 0.01 <| (x-x0) / (N'-N) | <3.0 where x is the displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the aspherical surface (mm; the object side direction is negative) ), X0: Displacement in the optical axis direction at a height perpendicular to the optical axis of the aspherical reference sphere (mm; object side direction is negative), N: Object side of the aspheric surface The refractive index for the d-line of the medium, N ': the refractive index for the d-line of the medium on the image side of the aspherical surface. 【請求項８】 更に以下の条件式を満足することを特徴
とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の撮影レンズ
系； 1＜img×R＜15 ただし、 img：最大像高、 R ：最も像側の面の有効径、 である。8. The photographing lens system according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: 1 <img × R <15, where img: maximum image height, R: The effective diameter of the surface closest to the image.