JP2000130704A - Deaerator controller - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気タービンプラ
ントの脱気器の水位制御を行い、ボイラ給水系統の安定
した連続運転を可能とする脱気器制御装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a deaerator control device for controlling a water level of a deaerator of a steam turbine plant and enabling a stable continuous operation of a boiler water supply system.
【0002】[0002]
【従来の技術】一般に、蒸気タービンプラントにおける
復水・給水ラインには、復水中の溶存酸素や炭酸ガス等
の非凝縮ガスを排除するための脱気器が設置され、ボイ
ラおよびその他の付属設備を腐蝕させないようにしてい
る。この脱気器には種々の型式があるが、代表的なもの
としては脱気器(脱気加熱室)と貯水タンクとを給水連
絡管と均圧管とにより接続した双胴型や、これらの構造
物を一体化した単胴型等があり、ここでは双胴型の場合
について説明する。2. Description of the Related Art Generally, a deaerator for removing non-condensable gas such as dissolved oxygen and carbon dioxide gas in a condensate is installed in a condensate / supply line in a steam turbine plant, and a boiler and other auxiliary equipment are provided. Is not corroded. There are various types of deaerators, and typical ones are a twin-body type in which a deaerator (deaeration heating chamber) and a water storage tank are connected by a water supply communication pipe and an equalizing pipe, and There is a single-body type or the like in which a structure is integrated. Here, the case of a twin-body type will be described.
【0003】蒸気タービンプラントの主要系統および脱
気器制御装置は、図14に示すように構成されている。
図14において、蒸気タービン1から排出された蒸気
は、復水器2にて凝縮されて復水となり、復水ポンプ3
により復水管4を経由して復水予熱器5、復水脱塩装置
6、グランド蒸気復水器7を経て復水ブースターポンプ
8に送られる。この復水は、復水ブースターポンプ8で
更に昇圧され、復水流量検出器53、脱気器水位調節弁
77よる絞り流量調節を行われながら第1の低圧給水加
熱器9、第2の低圧給水加熱器10、第3の低圧給水加
熱器11を通過し、脱気器入口復水流量検出器72(設
置していないプラントもある)を通って脱気器12上部
の図示しないスプレイバルブに導かれ、復水は噴霧・微
粒化する。The main system of the steam turbine plant and the deaerator control device are configured as shown in FIG.
In FIG. 14, steam discharged from a steam turbine 1 is condensed in a condenser 2 to be condensed, and the condensate pump 3
The condensate is sent to a condensate booster pump 8 via a condensate preheater 5, a condensate desalination device 6, and a ground steam condenser 7 via a condensate pipe 4. The condensed water is further raised in pressure by the condensed water booster pump 8 and the first low-pressure feed water heater 9 and the second low-pressure water heater 9 are controlled while controlling the throttle flow by the condensed water flow detector 53 and the deaerator water level control valve 77. After passing through the feed water heater 10 and the third low-pressure feed water heater 11 and passing through the deaerator inlet condensate condensate flow rate detector 72 (some plants are not installed), a spray valve (not shown) above the deaerator 12 is provided. The condensate is sprayed and atomized.
【0004】ここで、復水流量検出器53で検出された
復水流量は、復水流量発振器54から復水再循環流量調
節計55に入力され、復水再循環管51の復水再循環流
量調節弁52を調節し、復水再循環流量を調節して脱気
器12に供給される復水流量を制御するようにしてい
る。The condensed water flow detected by the condensed water flow detector 53 is input from a condensed water flow oscillator 54 to a condensed water recirculation flow controller 55, and condensed water recirculated through a condensed water recirculation pipe 51. The flow control valve 52 is adjusted to control the condensate recirculation flow to control the condensate flow supplied to the deaerator 12.
【0005】脱気器12に導かれた復水は、後述するよ
うに、脱気器12に導入された加熱蒸気との直接接触に
より熱交換が行われ、脱気器12の運転圧力に相当する
飽和温度まで上昇することになる。この急激な熱交換に
より拡散・脱気が行われて、復水中の大部分の脱気が達
成される。復水から放出された非凝縮ガスは、脱気器1
2の上部から連続的に大気へ放出される。The condensed water guided to the deaerator 12 undergoes heat exchange by direct contact with the heated steam introduced into the deaerator 12, and corresponds to the operating pressure of the deaerator 12, as described later. The saturation temperature. Diffusion and deaeration are performed by this rapid heat exchange, and most of the deaeration during condensing is achieved. The non-condensed gas released from the condensate
2 is continuously released to the atmosphere from the top.
【0006】脱気器12は、脱気加熱器という別名があ
る如く脱気と加熱とを兼ねており、起動・低負荷城では
図示しない補助ボイラからプラント起動用蒸気の一つと
して脱気器補助蒸気31が脱気器圧力調節弁小弁83お
よび脱気器圧力調節大弁84を通って、脱気器12に蒸
気が供給される。また、ある負荷(一般的に25%負
荷)以上になると、蒸気タービン1よりの抽気が開始さ
れて、各給水加熱器9、10、11を含めて脱気器12
にもタービン抽気32が供給されてくる。[0006] The deaerator 12 serves both deaeration and heating so that there is an alias of a deaeration heater. In a start-up / low-load castle, a deaerator is used as one of plant start-up steam from an auxiliary boiler (not shown). The auxiliary steam 31 is supplied to the deaerator 12 through the small deaerator pressure control valve 83 and the large deaerator pressure control valve 84. When the load exceeds a certain load (generally, a 25% load), the bleeding from the steam turbine 1 is started, and the deaerator 12 including the feed water heaters 9, 10 and 11 is started.
The turbine bleed air 32 is also supplied.
【0007】この抽気が開始され蒸気タービン1の負荷
が上がってくるにつれて抽気圧力も上昇してきて、脱気
器圧力調節弁大弁84および脱気器圧力調節弁小弁83
は全閉状態となる。一方、負荷が下がってきた時には、
脱気器圧力発信器82からの脱気器12の圧力に基づき
脱気器圧力調節計82により、脱気器圧力調節弁大弁8
4および脱気器圧力調節弁小弁83の両弁へ制御信号が
発信されて、両弁を開方向に制御し脱気器12に蒸気を
絶えることなく供給することになる。As the bleeding starts and the load of the steam turbine 1 increases, the bleeding pressure also increases, and the deaerator pressure control valve large valve 84 and the deaerator pressure control valve small valve 83
Is fully closed. On the other hand, when the load decreases,
Based on the pressure of the deaerator 12 from the deaerator pressure transmitter 82, the deaerator pressure regulator 82 controls the deaerator pressure regulator large valve 8
A control signal is transmitted to both the valve 4 and the deaerator pressure regulating valve small valve 83 to control both valves in the opening direction to supply steam to the deaerator 12 continuously.
【0008】脱気器圧力調節弁が小弁83および大弁8
4と2弁あるのは、プラント停止・待機時に脱気器12
に空気が混入することを防止するためである。つまり、
脱気器12の圧力を小弁83で微圧にて維持し、プラン
ト起動準備段階での早期起動を目論んで大弁84で加熱
真空脱気のために多量の蒸気を供給できるようにするた
めである。またプラント起動後のタービン抽気が開始さ
れるまでの間の補助蒸気の供給を適正に行えるようにす
るためである。つまり、脱気器12で必要とする蒸気量
が大きく異なることによる調節弁固有のレンジアビリテ
ィ(制御性)によるものである。1弁でこの特性が満た
され制御可能であれば1弁であってもよい。[0008] The deaerator pressure control valve is a small valve 83 and a large valve 8
There are 4 and 2 valves because the deaerator 12
This is to prevent air from being mixed into the air. That is,
In order to maintain the pressure of the deaerator 12 at a small pressure by the small valve 83 and to supply a large amount of steam for heating vacuum deaeration by the large valve 84 with the aim of early startup in the plant startup preparation stage. It is. Also, it is for properly supplying the auxiliary steam until the start of the turbine bleeding after the start of the plant. That is, this is due to the inherent rangeability (controllability) of the control valve due to the large difference in the amount of steam required in the deaerator 12. One valve may be used as long as this characteristic is satisfied and controllable with one valve.
【0009】貯水タンク13は、脱気器12で脱気され
た復水を貯水するもので、脱気器12と貯水タンク13
の間には、脱気水を降下させる給水連絡管14と、プラ
ント負荷の変化時に貯水タンク13内圧力と脱気器12
内圧力とを平衡させるための均圧管15とが設置されて
いる。貯水タンク13の下部からは、プラント起動時に
復水系統のフラッシングを行い、ラインを清浄にするた
めの低圧クリーンアップ管16が取り出され、その先に
は低圧クリーンアップ調節弁17が設けられて復水器2
に接続されている。The water storage tank 13 stores the condensed water deaerated by the deaerator 12, and the deaerator 12 and the water storage tank 13.
Between the water supply connection pipe 14 for lowering the deaerated water, the pressure in the water storage tank 13 and the deaerator 12 when the load of the plant changes.
An equalizing pipe 15 for equilibrating with the internal pressure is provided. From the lower part of the water storage tank 13, the condensing system is flushed when the plant is started, and a low-pressure cleanup pipe 16 for cleaning the line is taken out. Water bowl 2
It is connected to the.
【0010】また、貯水タンク13の下部からは、更に
プラントの主系統である降水管21が取り出され、水の
呼称も給水と名を変えてボイラ給水ブースターポンプ2
2に連絡されている。このポンプ22から給水管23を
経由してボイラ給水ポンプ(BFP)24で更に昇圧さ
れ、第1の高圧給水加熱器25、第2の高圧給水加熱器
26、第3の高圧給水加熱器27を経てボイラ28に供
給される。From the lower part of the water storage tank 13, a downcomer 21 which is a main system of the plant is further taken out, and the name of water is changed to water supply, and the boiler water supply booster pump 2 is changed.
2 has been contacted. The pressure of the pump 22 is further increased by a boiler feed pump (BFP) 24 via a feed pipe 23 to a first high-pressure feed water heater 25, a second high-pressure feed water heater 26, and a third high-pressure feed water heater 27. After that, it is supplied to the boiler 28.
【0011】ボイラ給水ポンプ24の出口側には、低負
荷・低流量時のポイラ給水ポンプ24の過熱防止のため
に給水を流すためのBFP再循環管61が分岐され、B
FP過熱防止弁62を経て給水を脱気器12に戻し、ボ
イラ給水ポンプ24を通過する最低流量を確保してい
る。この流量制御は、ボイラ給水ポンプ24の吸込み側
のBFP流量検出器63、BFP流量発信器64および
BFP過熱防止流量調節計65により、BFP過熱防止
弁62を開閉制御することにより行われる。At the outlet side of the boiler feed pump 24, a BFP recirculation pipe 61 for flowing feed water to prevent overheating of the poirer feed pump 24 at low load and low flow rate is branched.
The water supply is returned to the deaerator 12 via the FP overheat prevention valve 62, and the minimum flow rate passing through the boiler water supply pump 24 is secured. This flow control is performed by controlling the opening and closing of the BFP overheat prevention valve 62 by the BFP flow detector 63, the BFP flow transmitter 64 and the BFP overheat prevention flow controller 65 on the suction side of the boiler feed pump 24.
【0012】また、各高圧給水加熱器25、26、27
には、図示しない抽気管による蒸気タービン1よりの抽
気が供給されて、復水および給水との間接接触により熱
交換を行い、ドレン化したものを順次下段の給水加熱器
に送り、更なる熱交換を行っている。Further, each high pressure feed water heater 25, 26, 27
Is supplied with bleed air from the steam turbine 1 by a bleed pipe (not shown) to perform heat exchange by condensing water and indirect contact with the feedwater, and to send the drained one to the lower feedwater heater in order to further heat Exchange is taking place.
【0013】ここで、第3の高圧給水加熱器27のドレ
ンは第2の高圧給水加熱器26へ、そして、第2の高圧
給水加熱器26のドレンは第1の高圧給水加熱器25へ
送られている。プラントの効率的な熱平衡の組み方によ
っては、或る負荷以下では第3の高圧給水加熱器27、
第2の高圧給水加熱器26からそれぞれ直接、図示しな
い水位調節弁を経由して脱気器12にドレンを回収し給
水として利用しているプラントもある。Here, the drain of the third high pressure feed water heater 27 is sent to the second high pressure feed water heater 26, and the drain of the second high pressure feed water heater 26 is sent to the first high pressure feed water heater 25. Have been. Depending on the plant's efficient thermal balance scheme, the third high pressure feedwater heater 27, below a certain load,
In some plants, the drain is collected from the second high-pressure feed water heater 26 directly to the deaerator 12 via a water level control valve (not shown) and used as feed water.
【0014】第1の高圧給水加熱器25のドレンは、プ
ラント起動時に水質が安定(正常)になるまで図示しな
い系外ブロー弁を経てボイラブロータンクに回収してい
る。水質が安定した後は、第1の高圧給水加熱器25の
水位性調節計48により、第1の高圧給水加熱器25の
ヒータドレン管45に設けられた第1の高圧給水加熱器
25の水位調節弁(至る脱気器)47および水位調節弁
(至る復水器)46を調節することにより制御が行われ
る。The drain of the first high-pressure feed water heater 25 is collected in a boiler blow tank via an external blow valve (not shown) until the water quality becomes stable (normal) when the plant is started. After the water quality is stabilized, the water level of the first high pressure feed water heater 25 provided in the heater drain pipe 45 of the first high pressure feed water heater 25 is controlled by the water level controller 48 of the first high pressure feed water heater 25. Control is performed by adjusting a valve (leading deaerator) 47 and a water level control valve (leading condenser) 46.
【0015】つまり、脱気器12にドレンを送ることが
できる負荷になるまでは、第1の高圧給水加熱器25の
水位調節弁(至る脱気器)47は全開のままで待機さ
せ、実水位の制御は第1の高圧給水加熱器25の水位調
節弁(至る復水器)46が担うようにしている。いわゆ
るスプリットレンジ制御方式を採用している。脱気器1
2にドレンを送ることができる負荷は、ドレンの送出が
可能となる負荷である。前述の如く第1の高圧給水加熱
器25と脱気器12の器内圧力は、蒸気タービン1より
の抽気圧力に近似した圧力となり、これは負荷に比例し
いる。この圧力差および第2の高圧給水加熱器26と脱
気器12の据付位置差、配管内での圧力損失、水位調節
弁での圧力損失等を加味したドレンの送出が可能となる
負荷である。That is, until the load capable of sending the drain to the deaerator 12 is reached, the water level control valve (the deaerator) 47 of the first high-pressure feed water heater 25 is kept in a fully open state and waits. The water level is controlled by a water level control valve (leading condenser) 46 of the first high-pressure feed water heater 25. A so-called split range control method is adopted. Deaerator 1
The load that can send the drain to 2 is a load that allows the drain to be sent. As described above, the internal pressure of the first high-pressure feedwater heater 25 and the deaerator 12 is a pressure close to the extraction pressure from the steam turbine 1, and is proportional to the load. It is a load that enables the drain to be discharged in consideration of the pressure difference, the installation position difference between the second high-pressure feed water heater 26 and the deaerator 12, the pressure loss in the piping, the pressure loss in the water level control valve, and the like. .
【0016】また、プラントの熱平衡計画によっては、
やはり第3の低圧給水加熱器11へ図示しない水位調節
弁を経由して送る系統を付帯していることもある。一
方、低圧給水加熱器系のドレンは、第3の低圧給水加熱
器11、第2の低圧給水加熱器10、そして第1の低圧
給水加熱器9へと順次送られ、第1の低圧給水加熱器9
のドレンは低圧給水加熱器ドレンタンク(低圧ヒータド
レンタンク)35に位置差(水頭差)で送られる。Further, depending on the thermal equilibrium plan of the plant,
Also, a system for sending the water to the third low-pressure feedwater heater 11 via a water level control valve (not shown) may be provided. On the other hand, the drain of the low-pressure feedwater heater system is sequentially sent to the third low-pressure feedwater heater 11, the second low-pressure feedwater heater 10, and the first low-pressure feedwater heater 9, and the first low-pressure feedwater heating is performed. Table 9
Is sent to a low pressure feed water heater drain tank (low pressure heater drain tank) 35 with a positional difference (head difference).
【0017】この低圧ヒータドレンタンク35のドレン
は、水質が安定する負荷までは低圧ヒータドレン管36
を経て低圧ヒータドレンタンク35の水位調節弁(至る
復水器)40より復水器2に送られる。水質が安定した
後は、低圧ヒータドレンポンプ37を起動して低圧ヒー
タドレンタンク35の水位調節弁(至る復水ライン)4
1を通して第1の低圧給水加熱器9と第2の低圧給水加
熱器10との間の復水管に送られる。The drain of the low-pressure heater drain tank 35 is supplied to the low-pressure heater drain pipe 36 until the load at which the water quality is stabilized.
Then, the water is sent to the condenser 2 from a water level control valve (leading condenser) 40 of the low pressure heater drain tank 35. After the water quality is stabilized, the low-pressure heater drain pump 37 is started and the water level control valve (the condensing line) 4 of the low-pressure heater drain tank 35 is activated.
1 through a first low pressure feed water heater 9 and a second low pressure feed water heater 10 to a condensing pipe.
【0018】低圧ヒータドレンタンク35には、前述の
第1の低圧給水加熱器9よりのドレンの他に、ボイラシ
ステムよりの蒸気式空気予熱器ドレン38およびスチー
ムコンバータドレン39も送られてくるようになってい
る。To the low-pressure heater drain tank 35, in addition to the drain from the first low-pressure feed water heater 9, the steam-type air preheater drain 38 and the steam converter drain 39 from the boiler system are also sent. It has become.
【0019】次に、脱気器水位制御について説明する。
脱気器12の水位を一定に保つために従来から使用され
てきた制御方式のうち、最も高度なものは、脱気器12
の水位、流入復水流量、流出給水流量、これらの変化を
検出して流入復水流量を調節し、脱気器水位を一定に保
ついわゆる3要素制御である。Next, the deaerator water level control will be described.
Among the control methods conventionally used for keeping the water level of the deaerator 12 constant, the most advanced one is the deaerator 12.
This is a so-called three-element control that detects changes in the water level, inflow condensate flow rate, and outflow feedwater flow rate, and adjusts the inflow condensate flow rate to keep the deaerator water level constant.
【0020】脱気器12の水位検出は貯水タンク13に
設置した脱気器水位発信器71で行われ、流入復水流量
は第3の低圧給水加熱器11の出口側に設置された脱気
器入口復水流量検出器72および脱気器入口復水流量発
信器73で行われ、そして流出給水流量は第3の高圧給
水加熱器27の出口側に設置されたポイラ入口給水流量
検出器74およびボイラ入口給水流量発信器75で行わ
れる。これらで、それぞれ検出された脱気器12の水
位、流入復水流量、流出給水流量は、脱気器水位調節計
76に入力され、ここで各種演算処理をした後に制御信
号として脱気器水位調節弁77に送られ、その開度を調
節して脱気器12の水位を調節することになる。これに
より、水位の偏差のみを検出して流入復水流量を制御す
る1要素制御方式に比較して格段に安定した制御が提供
できる。The water level of the deaerator 12 is detected by a deaerator water level transmitter 71 installed in the water storage tank 13, and the inflow condensate flow rate is determined by the deaeration installed at the outlet side of the third low-pressure feed water heater 11. The outlet water supply flow detector 72 and the deaerator inlet water condensate flow transmitter 73 perform the outflow feedwater flow, and the outlet water supply flow detector 74 installed at the outlet side of the third high pressure feedwater heater 27. And it is performed by the boiler inlet feed water flow transmitter 75. The detected water level of the deaerator 12, the inflow condensate flow rate, and the outflow feedwater flow rate are respectively input to the deaerator water level controller 76. After performing various arithmetic processing, the deaerator water level is used as a control signal. The water is sent to the control valve 77, and its opening is adjusted to adjust the water level of the deaerator 12. As a result, much more stable control can be provided as compared with the one-element control method in which only the deviation of the water level is detected to control the inflow condensate flow rate.
【0021】[0021]
【発明が解決しようとする課題】ところが、3要素制御
方式の脱気器水位制御装置においても、プラントの連用
方法如何によっては脱気器水位のハンチングが生じるこ
とがあり、脱気器水位が異常高になると蒸気タービン1
への貯水の逆流、いわゆるウォーターインダクションを
発生させて蒸気タービン1を損傷させることがある。ま
た、脱気器水位の異常低下を招くとボイラ給水ポンプ2
4の正味吸込水頭が不足してキャビテーションを発生さ
せてボイラ給水ポンプの損傷に至ることがある。However, even in the deaerator water level control device of the three-element control method, hunting of the deaerator water level may occur depending on the method of continuous use of the plant, and the deaerator water level is abnormal. When high, steam turbine 1
There is a case where the steam turbine 1 is damaged by generating backflow of the stored water into the steam turbine, so-called water induction. Also, if the deaerator water level is abnormally lowered, the boiler feed pump 2
In some cases, the net suction head of No. 4 may be insufficient, causing cavitation and damaging the boiler feed pump.
【0022】また、脱気器12や貯水タンク13内の圧
力が急激に低下することにより貯水がフラッシュ(再蒸
発)し気液混相状態となり、ボイラ給水ポンプ24に気
泡が吸込まれて正味吸込水頭が不足しキャビテーション
を発生したり、ボイラ給水ポンプ24のトリップ即ちプ
ラントの停止に至ることある。プラントの計画および運
用如何で不安定な水位制御およびボイラ給水ポンプのト
リップが発生する要因としては、以下の要因が考えられ
る。Further, when the pressure in the deaerator 12 and the water storage tank 13 is suddenly reduced, the stored water is flushed (re-evaporated) to be in a gas-liquid multi-phase state, and air bubbles are sucked into the boiler feed pump 24 so that a net suction head is formed. And the cavitation may occur due to the shortage, and the boiler feed pump 24 may trip, that is, stop the plant. Factors that may cause unstable water level control and trip of the boiler feed pump depending on the plan and operation of the plant are as follows.
【0023】まず、水位制御に関連するもので、脱気器
12を中心とした水の入出流量バランスの計画値と実機
との違いにより水位制御が不安定になる場合である。First, there is a case related to water level control, in which the water level control becomes unstable due to the difference between the planned value of the balance of the flow rate of water flowing in and out of the deaerator 12 and the actual machine.
【0024】これは、流入流量として脱気器入口復水流
量の他に、脱気器加熱蒸気、各高圧給水加熱器ドレンが
加わり脱気器水位をプラス側とし、ボイラ入口給水流量
に加えてプラント起動時には低圧クリーンアップ調節弁
を介して復水器に戻される流量が脱気器の水位をマイナ
スにするからである。This is because, in addition to the condensate inlet condensate flow rate, the deaerator heating steam and each high-pressure feed water heater drain are added as the inflow flow rate, the deaerator water level is set to the plus side, and the boiler inlet feed water flow rate is added. This is because, when the plant is started, the flow rate returned to the condenser via the low-pressure clean-up control valve makes the water level of the deaerator negative.
【0025】次に、脱気器器内圧力の急激な降下時に貯
水タンク13の貯水温度の追従遅れによる貯水のフラッ
シュにより、ボイラ給水ポンプ24の安定した運転を阻
害したり、貯水タンク13の水位制御に悪影響を与える
場合である。Next, when the pressure inside the deaerator suddenly drops, the stored water is flushed due to a delay in following the stored water temperature of the water storage tank 13, thereby hindering the stable operation of the boiler water supply pump 24 and preventing the water level of the water storage tank 13 from being lost. This is the case where control is adversely affected.
【0026】最近では、電力消費に見合った効率的な運
転方法、例えばDSS運転(デイリースタートストッ
プ)負荷追従性能の改善による負荷変化率の大幅化、そ
して送電系統に事故が発生したケースを想定したFCB
(Fast−Cut−Back)運転による事故復旧後
の送電系統への早期送電も正規の連用方法に所望されて
きている。Recently, it has been assumed that an efficient operation method corresponding to the power consumption, for example, DSS operation (daily start stop), the load change rate is increased by improving the load following performance, and a case where an accident occurs in the power transmission system. FCB
Early power transmission to the power transmission system after accident recovery by (Fast-Cut-Back) operation has also been desired as a regular application method.
【0027】ここで、脱気器12には、補助蒸気または
蒸気タービン1よりの抽気が供給されて加熱脱気という
機能を果たしている。貯水タンク13の貯水は、その時
の器内圧力の飽和温度となっているので、FCB運転時
においては、蒸気タービン1の急激な負荷の低下、即ち
抽気圧力の低下や遮断により、脱気器補助蒸気圧力制御
系にての蒸気供給に切替わる。The deaerator 12 is supplied with auxiliary steam or bleed air from the steam turbine 1 to perform a function of heating and deaeration. Since the water stored in the water storage tank 13 is at the saturation temperature of the internal pressure of the vessel at that time, during FCB operation, the load on the steam turbine 1 suddenly decreases, that is, the deaeration pressure is reduced or cut off, so that the deaerator is assisted. Switch to steam supply in steam pressure control system.
【0028】この場合、脱気器12や貯水タンク13の
器内圧力の急激な低下に対し、貯水温度は直ぐに低下し
ないので、貯水タンク13内の貯水がフラッシュして水
位検出および水位制御系に悪影響を与えるだけでなく、
気水混合状態となった貯水がボイラ給水ブースターポン
プ22やボイラ給水ポンプ24の安定運転に必要不可欠
な正味吸込水頭を下回り、場合によっては気水混合のま
ま各ポンプに吸込まれてキャビテーションを発生させる
ことがある。そうなった場合には、ポンプの運転継続が
不可能となり、給水流量停止すなわちボイラ停止、発電
プラント停止に至る不都合があった。In this case, the stored water temperature does not immediately decrease in response to a rapid decrease in the internal pressure of the deaerator 12 or the water storage tank 13, so that the water stored in the water storage tank 13 is flushed and the water level detection and water level control system is controlled. Not only has a negative effect,
The water mixed in the air / water state falls below the net suction head, which is indispensable for stable operation of the boiler water supply booster pump 22 and the boiler water supply pump 24, and in some cases, is sucked into each pump with the air / water mixture to generate cavitation. Sometimes. In such a case, it becomes impossible to continue the operation of the pump, and there has been an inconvenience of stopping the flow rate of water supply, that is, stopping the boiler and the power plant.
【0029】本発明の目的は、ボイラ給水ポンプの安定
した運転の継続と脱気器の貯水タンクの水位制御の信頼
性を高めた脱気器制御装置を提供することである。It is an object of the present invention to provide a deaerator control device in which stable operation of a boiler feed pump is continued and reliability of water level control of a deaerator storage tank is improved.
【0030】[0030]
【課題を解決するための手段】請求項1の発明に係わる
脱気器制御装置は、脱気器の貯水タンクの水位および前
記脱気器への流入復水流量と前記脱気器からの流出給水
流量との変化を検出して、前記流入復水流量を調節し貯
水タンクの水位を一定に保つ3要素水位制御により前記
貯水タンクの水位制御を行う脱気器制御装置において、
前記流入復水流量は脱気器入口復水流量に脱気器加熱蒸
気流量と高圧給水加熱器ドレン流量とを加えた流量を使
用し、前記流出給水流量はボイラ入口給水流量に低圧ク
リーンアップ循環流量を加えた流量を使用すること特徴
とする。According to a first aspect of the present invention, there is provided a deaerator control apparatus comprising: a water level of a water storage tank of a deaerator; a flow rate of condensed water flowing into the deaerator; and an outflow from the deaerator. A deaerator control device that detects a change with the supply water flow rate, adjusts the inflow condensate flow rate, and controls the water level of the water storage tank by a three-element water level control that keeps the water level of the water storage tank constant.
The inflow condensate flow rate uses the deaerator inlet condensate flow rate plus the deaerator heating steam flow rate and the high pressure feedwater heater drain flow rate, and the outflow feedwater flow rate is the low pressure cleanup circulation to the boiler inlet feedwater flow rate. It is characterized in that a flow rate obtained by adding the flow rate is used.
【0031】請求項1の発明に係わる脱気器制御装置で
は、脱気器への流入復水流量は、脱気器入口復水流量に
脱気器加熱蒸気流量と高圧給水加熱器ドレン流量とを加
えた流量を使用し、脱気器からの流出給水流量はボイラ
入口給水流量に低圧クリーンアップ循環流量を加えた流
量を使用する。これにより脱気器に流入流出する水の流
量のバランスを図る。In the deaerator control apparatus according to the first aspect of the present invention, the inflow condensate flow rate to the deaerator is determined by the deaerator inlet condensate flow rate and the deaerator heating steam flow rate and the high pressure feed water heater drain flow rate. Is used, and the outflow water supply flow from the deaerator is the boiler inlet water supply flow plus the low pressure clean-up circulation flow. This balances the flow rate of water flowing into and out of the deaerator.
【0032】請求項2の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項1の発明において、脱気器加熱蒸気流量、高
圧給水加熱器ドレン流量、低圧クリーンアップ循環流量
は、それぞれの調節弁を通過する流量をQ、調節弁の容
量係数をCv、調節弁前後の差圧をΔP、流体の比重を
Gとするとき、Q=(Cv/1.17)・√(ΔP/G)で
求められた流量を使用することを特徴とする。The deaerator control apparatus according to the second aspect of the present invention is the deaerator control apparatus according to the first aspect, wherein the deaerator heating steam flow rate, the high-pressure feed water heater drain flow rate, and the low-pressure cleanup circulation flow rate are controlled by respective control valves. When the flow rate passing through is Q, the capacity coefficient of the control valve is Cv, the differential pressure across the control valve is ΔP, and the specific gravity of the fluid is G, Q = (Cv / 1.17) · √ (ΔP / G). It is characterized by using a flow rate.
【0033】請求項2の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項1の発明の作用に加え、脱気器加熱蒸気流
量、高圧給水加熱器ドレン流量、低圧クリーンアップ循
環流量は、所定の計算式で求めた値を使用する。これに
より計測器の設置を抑制できる。In the deaerator control apparatus according to the second aspect of the present invention, in addition to the operation of the first aspect, the deaerator heating steam flow rate, the high pressure feed water heater drain flow rate, and the low pressure cleanup circulation flow rate are set to predetermined values. Use the value obtained from the formula. Thereby, installation of a measuring instrument can be suppressed.
【0034】請求項3の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項2の発明において、前記調節弁前後の差圧
は、前記調節弁前後の差圧を検出する差圧発信器の検出
信号、または前記調節弁前後にそれぞれ設けられた2個
の圧力発信器からの検出信号の差を使用することを特徴
とする。According to a third aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the second aspect, the differential pressure across the control valve is a detection signal of a differential pressure transmitter that detects the differential pressure across the control valve. Alternatively, a difference between detection signals from two pressure transmitters provided before and after the control valve is used.
【0035】請求項3の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項2の発明の作用に加え、所定の計算式で使用
する調節弁前後の差圧は、差圧発信器で検出するか、ま
たは調節弁前後にそれぞれ設けられた2個の圧力発信器
で検出した検出信号の差を使用する。In the deaerator control apparatus according to the third aspect of the present invention, in addition to the function of the second aspect of the present invention, the differential pressure before and after the control valve used in the predetermined formula is detected by a differential pressure transmitter. Alternatively, a difference between detection signals detected by two pressure transmitters provided before and after the control valve is used.
【0036】請求項4の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項2の発明において、前記流体の比重は、前記
調節弁の上流側での流体温度に基づいて算出した比重を
使用するようにしたことを特徴とする。According to a fourth aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the second aspect, the specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated based on a fluid temperature upstream of the control valve. It is characterized by the following.
【0037】請求項4の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項2の発明の作用に加え、所定の計算機で使用
する流体の比重は、調節弁の上流側での流体温度に基づ
いて算出する。In the deaerator control apparatus according to the fourth aspect of the present invention, in addition to the operation of the second aspect, the specific gravity of the fluid used in the predetermined computer is determined based on the fluid temperature at the upstream side of the control valve. calculate.
【0038】請求項5の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項2の発明において、前記流体の比重は、予め
計画された蒸気タービン各負荷毎のプラントの熱平衡図
による流体温度に基づいて算出された比重を用い、前記
調節弁前後の差圧は、配管圧力損失と上下流側プロセス
の水頭差を加味した差圧を用いることを特徴とする。According to a fifth aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the second aspect of the present invention, the specific gravity of the fluid is based on a fluid temperature based on a heat balance diagram of the plant for each load of the steam turbine which is planned in advance. Using the calculated specific gravity, the differential pressure before and after the control valve is characterized by using a differential pressure that takes into account the pipe pressure loss and the head difference between the upstream and downstream processes.
【0039】請求項5の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項2の発明の作用に加え、所定の計算式で使用
する流体の比重は、予め計画された蒸気タービン各負荷
毎のプラントの熱平衡図による流体温度に基づいて算出
する。また、調節弁前後の差圧は、配管圧力損失と上下
流側プロセスの水頭差を加味した差圧を用いる。In the deaerator control apparatus according to the fifth aspect of the present invention, in addition to the operation of the second aspect of the invention, the specific gravity of the fluid used in the predetermined calculation formula is determined in advance by the plant planned for each load of the steam turbine. Is calculated based on the fluid temperature according to the thermal equilibrium diagram of FIG. As the pressure difference before and after the control valve, a pressure difference taking into account the pipe pressure loss and the head difference between the upstream and downstream processes is used.
【0040】請求項6の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項2の発明において、前記調節弁の容量係数
は、前記調節弁の開度発信器の検出信号に基づいて求め
られた容量係数を使用するようにしたことを特徴とす
る。According to a sixth aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the second aspect of the present invention, the capacity coefficient of the control valve is a capacity determined based on a detection signal of an opening degree transmitter of the control valve. It is characterized in that coefficients are used.
【0041】請求項6の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項2の発明の作用に加え、所定の計算式で使用
する調節弁の容量係数は、調節弁の開度発信器の検出信
号に基づいて求める。In the deaerator control apparatus according to the sixth aspect of the present invention, in addition to the operation of the second aspect of the present invention, the capacity coefficient of the control valve used in the predetermined formula is determined by the detection of the control valve opening transmitter. Determined based on the signal.
【0042】請求項7の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項1の発明において、脱気器加熱蒸気流量、高
圧給水加熱器ドレン流量、低圧クリーンアップ循環流量
は、それぞれの配管ラインに取付けられた流量検出器お
よび流量発信器による測定値を用いることを特徴とす
る。The deaerator control apparatus according to the seventh aspect of the present invention is the deaerator control apparatus according to the first aspect, wherein the deaerator heating steam flow rate, the high pressure feed water heater drain flow rate, and the low pressure cleanup circulating flow rate are set in respective piping lines. It is characterized by using the measured values by the attached flow detector and flow transmitter.
【0043】請求項7の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項1の発明の作用に加え、脱気器加熱蒸気流
量、高圧給水加熱器ドレン流量、低圧クリーンアップ循
環流量は、それぞれの配管ラインに取付けられた流量検
出器および流量発信器で検出する。In the deaerator control apparatus according to the seventh aspect of the present invention, in addition to the operation of the first aspect, the deaerator heating steam flow rate, the high pressure feed water heater drain flow rate, and the low pressure cleanup circulation flow rate are respectively Detect with a flow detector and a flow transmitter attached to the piping line.
【0044】請求項8の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項1の発明において、前記脱気器入口復水流量
に代えて、前記復水ブースターポンプ出口復水流量から
復水再循環流量を減算し、低圧ヒータドレンタンクから
の低圧ヒータドレン流量を加算して求めた復水流量を使
用することを特徴とする。The deaerator control apparatus according to an eighth aspect of the present invention is the deaerator control apparatus according to the first aspect, wherein the condensate recirculation is performed based on the condensate booster pump outlet condensate flow rate instead of the deaerator inlet condensate flow rate. The flow rate is subtracted, and the condensate flow rate obtained by adding the flow rate of the low pressure heater drain from the low pressure heater drain tank is used.
【0045】請求項8の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項1の発明の作用に代えて、流入復水流量は、
復水ブースターポンプ出口復水流量から復水再循環流量
を減算し、低圧ヒータドレンタンクからの低圧ヒータド
レン流量を加算して求めた復水流量に、脱気器加熱蒸気
流量と高圧給水加熱器ドレン流量とを加えた流量とす
る。In the deaerator control apparatus according to the eighth aspect of the present invention, instead of the operation of the first aspect of the present invention, the inflow condensate flow rate is
The condensate booster pump outlet condensate condensate recirculation flow is subtracted from the condensate recirculation flow, and the low-pressure heater drain flow from the low-pressure heater drain tank is added to the condensate flow. The flow rate is obtained by adding the flow rate.
【0046】請求項9の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項8の発明において、前記復水再循環流量、前
記低圧ヒータドレン流量は、それぞれの調節弁を通過す
る流量をQ、調節弁の容量係数をCv、調節弁前後の差
圧をΔP、流体の比重をGとするとき、Q=(Cv/1.
17)・√(ΔP/G)で求められた流量を使用すること
を特徴とする。According to a ninth aspect of the present invention, in the degassing control apparatus according to the eighth aspect, the condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate are determined by setting a flow rate passing through each control valve to Q, Where Cv is the capacity coefficient, ΔP is the differential pressure across the control valve, and G is the specific gravity of the fluid, Q = (Cv / 1.
17) It is characterized by using the flow rate determined by √ (ΔP / G).
【0047】請求項9の発明に係わる脱気器制御装置で
は、請求項8の発明の作用に加え、復水再循環流量、低
圧ヒータドレン流量は、請求項2の所定の計算式で求め
た値を使用する。In the deaerator control apparatus according to the ninth aspect of the present invention, in addition to the operation of the eighth aspect, the condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate are determined by the predetermined formulas of the second aspect. Use
【0048】請求項10の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項9の発明において、前記調節弁前後の差圧
は、前記調節弁前後の差圧を検出する差圧発信器の検出
信号、または前記調節弁前後にそれぞれ設けられた2個
の圧力発信器からの検出信号の差を使用することを特徴
とする。According to a tenth aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the ninth aspect, the differential pressure across the control valve is a detection signal of a differential pressure transmitter that detects the differential pressure across the control valve. Alternatively, a difference between detection signals from two pressure transmitters provided before and after the control valve is used.
【0049】請求項10の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項9の発明の作用に加え、所定の計算式で使
用する調節弁前後の差圧は、差圧発信器で検出するか、
または調節弁前後にそれぞれ設けられた2個の圧力発信
器で検出した検出信号の差を使用する。In the deaerator control apparatus according to the tenth aspect of the present invention, in addition to the function of the ninth aspect, the differential pressure before and after the control valve used in the predetermined formula is detected by a differential pressure transmitter. ,
Alternatively, a difference between detection signals detected by two pressure transmitters provided before and after the control valve is used.
【0050】請求項11の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項9の発明において、前記流体の比重は、前記
調節弁の上流側での流体温度に基づいて算出した比重を
使用するようにしたことを特徴とする。In the deaerator control apparatus according to an eleventh aspect of the present invention, in the ninth aspect of the present invention, the specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated based on a fluid temperature upstream of the control valve. It is characterized by the following.
【0051】請求項11の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項9の発明の作用に加え、所定の計算機で使
用する流体の比重は、調節弁の上流側での流体温度に基
づいて算出する。In the deaerator control apparatus according to the eleventh aspect, in addition to the effect of the ninth aspect, the specific gravity of the fluid used in the predetermined computer is based on the fluid temperature upstream of the control valve. calculate.
【0052】請求項12の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項9の発明において、前記流体の比重は、予め
計画された蒸気タービン各負荷毎のプラントの熱平衡図
による流体温度に基づいて算出された比重を用い、前記
調節弁前後の差圧は、配管圧力損失と上下流側プロセス
の水頭差を加味した差圧を用いることを特徴とする。According to a twelfth aspect of the present invention, in the degassing control device according to the ninth aspect, the specific gravity of the fluid is determined based on a fluid temperature according to a thermal equilibrium diagram of the plant for each load of the steam turbine planned in advance. Using the calculated specific gravity, the differential pressure before and after the control valve is characterized by using a differential pressure that takes into account the pipe pressure loss and the head difference between the upstream and downstream processes.
【0053】請求項12の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項9の発明の作用に加え、所定の計算式で使
用する流体の比重は、予め計画された蒸気タービン各負
荷毎のプラントの熱平衡図による流体温度に基づいて算
出する。また、調節弁前後の差圧は、配管圧力損失と上
下流側プロセスの水頭差を加味した差圧を用いる。In the deaerator control apparatus according to the twelfth aspect of the present invention, in addition to the function of the ninth aspect, the specific gravity of the fluid used in the predetermined calculation formula is determined in advance by the plant for each load of the steam turbine planned in advance. Is calculated based on the fluid temperature according to the thermal equilibrium diagram of FIG. As the pressure difference before and after the control valve, a pressure difference taking into account the pipe pressure loss and the head difference between the upstream and downstream processes is used.
【0054】請求項13の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項9の発明において、前記調節弁の容量係数
は、前記調節弁の開度発信器の検出信号に基づいて求め
られた容量係数を使用するようにしたことを特徴とす
る。According to a thirteenth aspect of the present invention, in the degassing control device according to the ninth aspect, the capacity coefficient of the control valve is a capacity determined based on a detection signal of an opening degree transmitter of the control valve. It is characterized in that coefficients are used.
【0055】請求項13の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項9の発明の作用に加え、所定の計算式で使
用する調節弁の容量係数は、調節弁の開度発信器の検出
信号に基づいて求める。In the deaerator control apparatus according to the thirteenth aspect, in addition to the function of the ninth aspect, the capacity coefficient of the control valve used in the predetermined formula is determined by detecting the opening degree of the control valve. Determined based on the signal.
【0056】請求項14の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項8の発明において、前記復水再循環流量、前
記低圧ヒータドレン流量は、それぞれの配管ラインに取
付けられた流量検出器および流量発信器による測定値を
用いることを特徴とする。According to a fourteenth aspect of the present invention, in the degassing control device according to the eighth aspect, the condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate are determined by using a flow rate detector and a flow rate detector attached to each piping line. It is characterized by using a measurement value by a transmitter.
【0057】請求項14の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項8の発明の作用に加え、復水再循環流量、
低圧ヒータドレン流量は、それぞれの配管ラインに取付
けられた流量検出器および流量発信器で検出する。According to the deaerator control apparatus of the fourteenth aspect, in addition to the operation of the eighth aspect, the condensate recirculation flow rate,
The flow rate of the low-pressure heater drain is detected by a flow rate detector and a flow rate transmitter attached to each piping line.
【0058】請求項15の発明に係わる脱気器制御装置
は、脱気器の貯水タンクの水位および前記脱気器への流
入復水流量と前記脱気器からの流出給水流量との変化を
検出して、前記流入復水流量を調節し貯水タンクの水位
を一定に保つ3要素水位制御により前記貯水タンクの水
位制御を行う脱気器制御装置において、前記脱気器に補
助蒸気が供給される場合に前記脱気器器内圧力が所定の
設定値になるように圧力調節弁を調節する脱気器圧力調
節計の設定値を、前記脱気器に蒸気タービンよりの抽気
供給が開始された以降に、前記脱気器器内圧力または前
記蒸気タービンからの抽気圧力より少し低めの値で追従
変化させるようにしたことを特徴とする。According to a fifteenth aspect of the present invention, there is provided a deaerator control device for controlling a change in a water level of a water storage tank of a deaerator, a flow rate of a condensed water flowing into the deaerator, and a flow rate of a feedwater flowed out from the deaerator. In the deaerator control device for detecting and controlling the inflow condensate flow rate and controlling the water level of the water storage tank by three-element water level control for keeping the water level of the water storage tank constant, auxiliary steam is supplied to the deaerator. In this case, the set value of the deaerator pressure controller for adjusting the pressure control valve so that the pressure in the deaerator becomes a predetermined set value is extracted from the steam turbine by the bleeding supply from the steam turbine is started. Thereafter, the pressure is changed to follow the pressure at a value slightly lower than the internal pressure of the deaerator or the extraction pressure from the steam turbine.
【0059】請求項15の発明に係わる脱気器制御装置
では、脱気器圧力調節計の設定値は、脱気器に蒸気ター
ビンよりの抽気供給が開始された場合には、そのときの
脱気器器内圧力または蒸気タービンからの抽気圧力より
少し低めの値で追従変化させる。In the deaerator control apparatus according to the fifteenth aspect, the set value of the deaerator pressure controller is such that when the bleeding supply from the steam turbine to the deaerator is started, the deaeration at that time is started. The follow-up change is performed at a value slightly lower than the pressure in the brass apparatus or the extraction pressure from the steam turbine.
【0060】請求項16の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項15の発明において、前記脱気器器内圧力ま
たは前記蒸気タービンからの抽気圧力より少し低めの値
で追従変化する前記脱気器圧力調節計の設定値は、前記
脱気器器内圧力、前記蒸気タービンからの抽気圧力、ま
たは負荷の降下率が所定値を超えたときは、予め定めた
所定の降下率で変化させるようにしたことを特徴とす
る。According to a sixteenth aspect of the present invention, in the degasser control device according to the fifteenth aspect, the deaerator that follows and changes at a value slightly lower than the deaerator internal pressure or the bleed pressure from the steam turbine. The set value of the gas pressure controller is changed at a predetermined predetermined drop rate when the pressure in the deaerator, the extraction pressure from the steam turbine, or the load drop rate exceeds a predetermined value. It is characterized by doing so.
【0061】請求項16の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項15の発明の作用に加え、脱気器器内圧
力、蒸気タービンからの抽気圧力、または負荷の降下率
が所定値を超えたときは、脱気器圧力調節計の設定値
は、予め定めた所定の降下率で変化させる。In the deaerator control apparatus according to the sixteenth aspect, in addition to the operation of the fifteenth aspect, the pressure in the deaerator, the pressure of the bleed air from the steam turbine, or the rate of decrease of the load becomes a predetermined value. If it exceeds, the set value of the deaerator pressure controller is changed at a predetermined drop rate.
【0062】請求項17の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項16の発明において、前記脱気器圧力調節計
の設定値は、前記脱気器器内圧力に基づいて得られた飽
和温度が前記貯水タンクの貯水温度またはボイラ給水ポ
ンプの吸込給水温度よりも高くなる圧力値としたことを
特徴とする。According to a seventeenth aspect of the present invention, in the degasser control apparatus according to the sixteenth aspect, the set value of the deaerator pressure controller is a saturation value obtained based on the pressure in the deaerator. It is characterized in that the temperature has a pressure value higher than the water storage temperature of the water storage tank or the suction water supply temperature of the boiler water supply pump.
【0063】請求項17の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項16の発明の作用に加え、脱気器圧力調節
計は、脱気器器内圧力に基づいて得られた飽和温度が貯
水タンクの貯水温度またはボイラ給水ポンプの吸込給水
温度よりも高くなる圧力値になるように、脱気器器内圧
力を制御する。In the deaerator control apparatus according to the seventeenth aspect of the present invention, in addition to the operation of the sixteenth aspect, the deaerator pressure controller further comprises a saturation temperature obtained based on the pressure inside the deaerator. The pressure inside the deaerator is controlled so that the pressure value becomes higher than the water storage temperature of the water storage tank or the suction water temperature of the boiler water supply pump.
【0064】請求項18の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項17の発明において、前記脱気器器内の飽和
温度は、ボイラ給水ポンプの吸込圧力から貯水タンクま
での水頭分を減算した圧力に基づいて求めることを特徴
とする。According to the eighteenth aspect of the present invention, in the degasser control apparatus according to the seventeenth aspect, the saturation temperature in the deaerator is obtained by subtracting a water head to a water storage tank from a suction pressure of a boiler feed pump. It is determined based on the determined pressure.
【0065】請求項18の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項17の発明の作用に加え、脱気器器内の飽
和温度は、ボイラ給水ポンプの吸込圧力から貯水タンク
までの水頭分を減算した圧力に基づいて求める。In the deaerator control apparatus according to the eighteenth aspect of the present invention, in addition to the operation of the seventeenth aspect, the saturation temperature in the deaerator is determined by the head pressure from the suction pressure of the boiler feed pump to the water storage tank. Is obtained based on the pressure obtained by subtracting.
【0066】請求項19の発明に係わる脱気器制御装置
は、脱気器の貯水タンクの水位および前記脱気器への流
入復水流量と前記脱気器からの流出給水流量との変化を
検出して、前記流入復水流量を調節し貯水タンクの水位
を一定に保つ3要素水位制御により前記貯水タンクの水
位制御を行う脱気器制御装置において、ファーストカッ
トバック運転操作開始時に、前記貯水タンクまたは前記
脱気器内に貯水温度よりも低温の水を注入し、これに見
合った貯水を流出させることを特徴とする。A deaerator control apparatus according to a nineteenth aspect of the present invention provides a deaerator control device for controlling a change in a water level of a water storage tank of a deaerator, a flow rate of condensed water flowing into the deaerator, and a flow rate of a feedwater flowed out from the deaerator. In the deaerator control device for detecting and controlling the inflow condensate flow rate and controlling the water level of the water storage tank by a three-element water level control for keeping the water level of the water storage tank constant, at the start of the first cutback operation, It is characterized in that water having a temperature lower than the storage water temperature is injected into the tank or the deaerator, and the storage water corresponding to this is discharged.
【0067】請求項19の発明に係わる脱気器制御装置
では、ファーストカットバック運転操作開始時に、貯水
タンクまたは脱気器内に貯水温度よりも低温の水を注入
し、これに見合った貯水を流出させる。In the deaerator control apparatus according to the nineteenth aspect, at the time of starting the first cutback operation, water having a temperature lower than the storage water temperature is injected into the water storage tank or the deaerator, and the water corresponding to this is stored. Let out.
【0068】請求項20の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項19の発明において、前記貯水タンクまたは
前記脱気器内に注入する水は、復水ブースターポンプま
たは復水ポンプ出口ラインから取り出す復水であること
を特徴とする。According to a twentieth aspect of the present invention, in the degasifier control device according to the nineteenth aspect, the water injected into the water storage tank or the deaerator is supplied from a condensate booster pump or a condensate pump outlet line. It is a condensate to be taken out.
【0069】請求項20の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項19の発明の作用に加え、復水ブースター
ポンプまたは復水ポンプ出口ラインから取り出した復水
を、貯水タンクまたは脱気器内に注入する水とする。According to a twentieth aspect of the present invention, in addition to the function of the nineteenth aspect, the deaerator is provided with a condensate condensate taken out from a condensate booster pump or a condensate pump outlet line. Water to be injected into the inside.
【0070】請求項21の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項19または請求項20の発明において、前記
貯水タンクまたは前記脱気器内に注入する水は、低圧ヒ
ータドレンポンプ出口ラインから取り出す低圧ヒータド
レンであることを特徴とする。According to a twenty-first aspect of the present invention, in the degasser control device according to the nineteenth or twentieth aspect, the water injected into the water storage tank or the deaerator is supplied from a low-pressure heater drain pump outlet line. It is a low-pressure heater drain to be taken out.
【0071】請求項21の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項19または請求項20の発明の作用に加
え、低圧ヒータドレンポンプ出口ラインから取り出した
低圧ヒータドレンを、貯水タンクまたは脱気器内に注入
する水とする。In the deaerator control apparatus according to the twenty-first aspect, in addition to the functions of the nineteenth and twentieth aspects, the low-pressure heater drain taken out from the low-pressure heater drain pump outlet line is supplied to a water storage tank or a deaerator. Water to be injected into the inside.
【0072】請求項22の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項20または請求項21の発明において、前記
復水または前記低圧ヒータドレンを注入する際に流出さ
せる貯水の取り出し元は、前記貯水タンクまたは降水管
とし、流出先は復水器とすることを特徴とする。According to a twenty-second aspect of the present invention, in the deaerator control apparatus according to the twentieth or twenty-first aspect, the source of the water that flows out when the condensate water or the low-pressure heater drain is injected is the water storage source. It is characterized by a tank or downcomer, and the outflow to a condenser.
【0073】請求項22の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項20または請求項21の発明の作用に加
え、復水または低圧ヒータドレンを注入する際に、貯水
タンクまたは降水管から貯水を取り出し、復水器に流出
させる。In the deaerator control apparatus according to the twenty-second aspect, in addition to the function of the twentieth or twenty-first aspect, when condensing water or injecting a low-pressure heater drain, water is stored from a water storage tank or a downcomer pipe. Remove and drain into condenser.
【0074】請求項23の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項22の発明において、前記復水または前記低
圧ヒータドレンを注入する際に流出させる貯水は、スピ
ルオーバ管に設けられたスピルオーバ調節弁および低圧
クリーンアップ管に設けられた低圧クリーンアップ調節
弁を併用して流出させることを特徴とする。According to a twenty-third aspect of the present invention, in the degassing control device according to the twenty-second aspect, the water discharged when the condensate or the low-pressure heater drain is injected is supplied to a spillover control valve provided in a spillover pipe. And the low-pressure clean-up control valve provided in the low-pressure clean-up pipe is used in combination for the outflow.
【0075】請求項23の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項22の発明の作用に加え、復水または低圧
ヒータドレンを注入する際に、スピルオーバ管に設けら
れたスピルオーバ調節弁および低圧クリーンアップ管に
設けられた低圧クリーンアップ調節弁を併用して貯水を
流出させる。According to the deaerator control apparatus of the twenty-third aspect, in addition to the function of the twenty-second aspect, a spillover control valve and a low-pressure clean provided in a spillover pipe when condensing or injecting a low-pressure heater drain are provided. The water is drained using the low pressure clean-up control valve provided in the up pipe.
【0076】請求項24の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項20または請求項21の発明において、前記
貯水タンクまたは前記脱気器に注入する水の注入量は、
貯水の置換時間を考慮した所定流量値による注入流量制
御とし、貯水の流出流量は注入流量よりも若干多い値で
の追従流量制御とすることを特徴とする。According to a twenty-fourth aspect of the present invention, in the degasser control apparatus according to the twentieth or twenty-first aspect, the amount of water injected into the water storage tank or the deaerator is:
The injection flow rate control is performed based on a predetermined flow rate value in consideration of the replacement time of the storage water, and the outflow flow rate of the storage water is a follow-up flow rate control with a value slightly larger than the injection flow rate.
【0077】請求項24の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項20または請求項21の発明の作用に加
え、貯水タンクまたは脱気器に注入する水の注入量は貯
水の置換時間を考慮した所定流量値による注入流量制御
で制御され、貯水の流出流量は注入流量よりも若干多い
値での追従流量制御で制御される。In the deaerator control apparatus according to the twenty-fourth aspect of the present invention, in addition to the operation of the twentieth or twenty-first aspect, the amount of water to be injected into the water storage tank or the deaerator is determined by the replacement time of the stored water. The flow rate of the stored water is controlled by the injection flow rate control based on the predetermined flow rate value considered, and the flow rate of the stored water is controlled by the follow-up flow rate control at a value slightly larger than the injection flow rate.
【0078】請求項25の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項22または請求項23の発明において、前記
貯水タンクまたは前記脱気器に注入する水の注入量は、
貯水の流出流量よりも若干少ない値での追従流量制御と
して、前記流出流量を所定流量値による流出流量制御と
することを特徴とする。According to a twenty-fifth aspect of the present invention, in the degasifier control apparatus according to the twenty-second or twenty-third aspect, the amount of water injected into the water storage tank or the deaerator is:
As the following flow rate control at a value slightly smaller than the outflow flow rate of the stored water, the outflow flow rate is set to an outflow flow rate control based on a predetermined flow rate value.
【0079】請求項25の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項22または請求項23の発明の作用に加
え、貯水タンクまたは脱気器に注入する水の注入量は、
貯水の流出流量よりも若干少ない値での追従流量制御で
制御され、流出流量は所定流量値による流出流量制御で
制御される。In the deaerator control apparatus according to the twenty-fifth aspect, in addition to the operation of the twenty-second or twenty-third aspect, the amount of water to be injected into the water storage tank or the deaerator is:
The flow rate is controlled by the following flow rate control with a value slightly smaller than the flow rate of the stored water, and the flow rate is controlled by the flow rate control by a predetermined flow rate value.
【0080】請求項26の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項24または請求項25の発明において、前記
貯水タンクまたは前記脱気器に注入する水の注入量およ
び貯水の流出量の流量制御にフィードバックさせる各流
量値は、それぞれの配管ラインに取付けた流量検出器お
よび流量発信器による測定値を用いるか、または請求項
2で求めた流量値を用いることを特徴とする。According to a twenty-sixth aspect of the present invention, in the degasser control device according to the twenty-fourth or twenty-fifth aspect, the flow rate of the amount of water to be injected into the water storage tank or the deaerator and the amount of outflow of the stored water is determined. Each flow value to be fed back to the control is characterized by using a measured value by a flow detector and a flow transmitter attached to each piping line, or using the flow value obtained in claim 2.
【0081】請求項26の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項24または請求項25の発明の作用に加
え、貯水タンクまたは脱気器に注入する水の注入量およ
び貯水の流出量の流量制御にフィードバックさせる各流
量値は、それぞれの配管ラインに取付けた流量検出器お
よび流量発信器による測定値を用いる。また、請求項2
で求めた流量値を用いる。According to a twenty-sixth aspect of the present invention, in addition to the functions of the twenty-fourth and twenty-fifth aspects, the deaerator control apparatus further includes a control unit that controls the amount of water injected into the water storage tank or the deaerator and the amount of outflow of the stored water. For each flow value to be fed back to the flow control, a value measured by a flow detector and a flow transmitter attached to each piping line is used. Claim 2
Use the flow rate value obtained in Step 2.
【0082】請求項27の発明に係わる脱気器制御装置
は、請求項19の発明において、前記ファーストカット
バック運転により、発電所内単独運転負荷に到達して安
定した運転継続した後に、貯水の溶存酸素値、または貯
水温度と器内圧力の飽和温度との関係によって、脱気器
循環ポンプを起動、運転、停止させることを特徴とす
る。According to a twenty-seventh aspect of the present invention, in the degassing control device according to the nineteenth aspect, after the first cutback operation reaches the isolated operation load in the power plant and continues the stable operation, the stored water is dissolved. The deaerator circulation pump is started, operated, and stopped according to the relationship between the oxygen value or the storage water temperature and the saturation temperature of the internal pressure.
【0083】請求項27の発明に係わる脱気器制御装置
では、請求項19の発明の作用に加え、ファーストカッ
トバック運転により、発電所内単独運転負荷に到達して
安定した運転継続した後に、貯水の溶存酸素値、または
貯水温度と器内圧力の飽和温度との関係によって、脱気
器循環ポンプを起動、運転、停止させる。In the deaerator control apparatus according to the twenty-seventh aspect, in addition to the operation of the nineteenth aspect, the first cutback operation reaches the isolated operation load in the power plant and continues the stable operation. The deaerator circulation pump is started, operated, and stopped according to the relationship between the dissolved oxygen value or the storage water temperature and the saturation temperature of the internal pressure.
【0084】[0084]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図1は本発明の第1の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図である。
この第1の実施の形態は、図14に示した従来例に対
し、脱気器加熱蒸気流量を検出測定し脱気器水位調節計
76に入力する脱気器加熱蒸気流量検出器91及び脱気
器加熱蒸気流量発振器92と、高圧給水加熱器ドレン流
量を測定検出し脱気器水位調節計76に入力する高圧給
水加熱器ドレン流量検出器93及び高圧給水加熱器ドレ
ン流量発振器94と、低圧クリーンアップ循環流量を検
出測定し脱気器水位調節計76に入力する低圧クリーン
アップ循環流量検出器95及び低圧クリーンアップ循環
流量発振器96を追加して設けたものである。その他の
構成は、図14に示す従来のものと同一であるので、同
一要素には同一符号を付し重複する説明は省略する。Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 1 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a first embodiment of the present invention.
The first embodiment is different from the conventional example shown in FIG. 14 in that the deaerator heating steam flow rate detector 91 and the deaerator heating steam flow rate detector 91 which detect and measure the deaerator heating steam flow rate and input to the deaerator water level controller 76. A vapor heating steam flow rate oscillator 92; a high pressure feed water heater drain flow rate detector 93 and a high pressure feed water heater drain flow rate oscillator 94 which measure and detect the high pressure feed water heater drain flow rate and input to the deaerator level controller 76; A low-pressure clean-up circulating flow rate detector 95 and a low-pressure clean-up circulating flow rate oscillator 96 which detect and measure the clean-up circulating flow rate and input to the deaerator water level controller 76 are additionally provided. The other configuration is the same as that of the conventional one shown in FIG. 14, and therefore, the same elements are denoted by the same reference numerals and overlapping description will be omitted.
【0085】脱気器水位の3要素制御方式における水位
偏差検出のための脱気器水位発信器71よりの信号の他
に、脱気器12の流出入流量の変化を先行要素として脱
気器水位調節計76に入力し、脱気器水位調節弁77に
より流入復水流量を調節して、貯水タンク13の水位を
一定に保持する。In addition to the signal from the deaerator water level transmitter 71 for detecting the water level deviation in the three-element control method for the deaerator water level, the deaerator uses the change in the inflow and outflow of the deaerator 12 as a leading element. It is input to the water level controller 76 and the inflow condensate flow rate is adjusted by the deaerator water level control valve 77 to keep the water level in the water storage tank 13 constant.
【0086】流入側流量としての脱気器加熱蒸気流量値
は、脱気器加熱蒸気流量検出器91および脱気器加熱蒸
気流量発信器92により測定値が得られ、高圧給水加熱
器ドレン流量値は、高圧給水加熱器ドレン流量検出器9
3および高圧給水加熱器ドレン流量発信器94により測
定値が得られる。これらを脱気器入口復水流量検出器7
2および脱気器入ロ復水流量発信器73により得られた
測定値に加えて、脱気器12への流入流量とする。The deaerator heating steam flow rate value as the inflow-side flow rate is obtained by measuring a deaerator heating steam flow rate detector 91 and a deaerator heating steam flow rate transmitter 92, and the high pressure feed water heater drain flow rate value is obtained. Is a high pressure feed water heater drain flow detector 9
3 and high pressure feed water heater drain flow transmitter 94 provide measurements. These are supplied to the deaerator inlet condensate flow detector 7
In addition to the measured value obtained by the deaerator inlet / outlet condensate flow transmitter 73, the flow rate into the deaerator 12 is used.
【0087】一方、流出側流量としての低圧クリーンア
ップ流量値は、低圧クリーンアップ流量検出器95およ
び低圧クリーンアップ流量発信器96により測定値が得
られ、これをボイラ入口給水流量流量検出器74および
ボイラ入口給水流量発信器75による測定値に加えて脱
気器12からの流出流量とする。これにより、脱気器1
2の水の流出入流量の正確度が上がり、先行制御要素と
しての流出入流量の正しい変化を把握することができ
る。On the other hand, the low-pressure clean-up flow rate value as the outflow-side flow rate can be measured by the low-pressure clean-up flow rate detector 95 and the low-pressure clean-up flow rate transmitter 96, and the measured value is obtained by the boiler inlet feed water flow rate flow rate detector 74 and The outflow flow rate from the deaerator 12 is used in addition to the value measured by the boiler inlet supply flow rate transmitter 75. Thereby, the deaerator 1
The accuracy of the outflow / inflow rate of the second water is increased, and a correct change in the outflow / inflow rate as a preceding control element can be grasped.
【0088】図1においては、高圧給水加熱器ドレンの
脱気器12への流入は、第1の高圧給水加熱器25から
のみを説明しているが、プラントの熱平衡計画により第
2の高圧給水加熱器26、第3の高圧給水加熱器27か
ら脱気器12に流入する系統を有するプラントについて
も、流入流量として合算することは言うまでもない。な
お、ボイラ給水ポンプ24の低流量城での過熱防止のた
めに、BFP再循環管61からBFP過熱防止弁62を
経て脱気器12に循環する流量については、脱気器12
の流出入流量としては一致するので考慮する必要はな
い。In FIG. 1, the flow of the drain of the high pressure feed water heater to the deaerator 12 is described only from the first high pressure feed water heater 25. However, the second high pressure feed water is supplied according to the heat balance plan of the plant. It goes without saying that a plant having a system that flows from the heater 26 and the third high-pressure feed water heater 27 to the deaerator 12 is also added as the inflow flow rate. In order to prevent the boiler feed pump 24 from overheating at the low flow rate castle, the flow rate circulating from the BFP recirculation pipe 61 to the deaerator 12 through the BFP overheat prevention valve 62 is determined by the deaerator 12
It is not necessary to consider because the inflow and outflow of the water are the same.
【0089】このように、脱気器12の貯水タンク13
の水位制御で、貯水タンク13の水位、脱気器入口復水
流量、そしてボイラ入口給水流量を用いるいわゆる3要
素水位制御において、流入復水流量として、脱気器入口
復水流量に脱気器加熱蒸気流量と高圧給水加熱器ドレン
流量とを加え、また、流出給水流量として従来のボイラ
入口給水流量に低圧クリーンアップ循環流量を加えた値
を用いる。As described above, the water storage tank 13 of the deaerator 12
In the so-called three-element water level control using the water level of the water storage tank 13, the deaerator inlet condensate flow rate, and the boiler inlet feedwater flow rate, the deaerator inlet condensate flow rate is used as the inflow condensate flow rate. The heating steam flow rate and the high pressure feed water heater drain flow rate are added, and the value obtained by adding the low pressure cleanup circulation flow rate to the conventional boiler inlet feed water flow rate is used as the outflow feed water flow rate.
【0090】ここで、発電プラントの100%負荷時に
おいて、流入流量側について脱気器入口復水流量を10
0%とすると、脱気器加熱蒸気流量が約5%、高圧給水
加熱器ドレン流量が25%位の値を占めたものが、脱気
器12に計算外として流入する。一方、流出側流量とし
てはプラントの起動時のみではあるが、脱気器12の貯
水タンク13から復水器2に低圧クリーンアップ調節弁
17を経由して多量の水を循環している。これは、ボイ
ラ入口給水流量の数倍にも当たり、それぞれの運転状態
での水位制御の先行要素にアンバランスが生じているこ
とになり、水位制御の不安定さを呈している。Here, at the time of 100% load of the power plant, the deaerator inlet condensate flow rate was set to 10 for the inflow flow side.
If it is 0%, the deaerator heating steam flow rate occupies about 5% and the high-pressure feed water heater drain flow rate occupies about 25%, and flows into the deaerator 12 out of the calculation. On the other hand, a large amount of water is circulated from the water storage tank 13 of the deaerator 12 to the condenser 2 via the low-pressure clean-up control valve 17 although the flow rate on the outflow side is only when the plant is started. This is several times the boiler inlet feedwater flow rate, and the leading element of the water level control in each operation state is unbalanced, which indicates the instability of the water level control.
【0091】そこで、この第1の実施の形態では、脱気
器加熱蒸気流量、高圧給水加熱器ドレン流量および低圧
クリーンアップ流量を脱気器12の流出入流量値に合算
して、正しい流量値の比較により先行制御を行わせる。
従って、脱気器12の安定した水位制御を行うことがで
きる。Therefore, in the first embodiment, the deaerator heating steam flow rate, the high-pressure feed water heater drain flow rate and the low-pressure cleanup flow rate are added to the outflow / inflow flow rate value of the deaerator 12 to obtain a correct flow rate value. , The preceding control is performed.
Therefore, stable water level control of the deaerator 12 can be performed.
【0092】次に、脱気器加熱蒸気流量、高圧給水加熱
器ドレン流量および低圧クリーンアップ流量は、脱気器
加熱蒸気流量検出器91及び脱気器加熱蒸気流量発振器
92、高圧給水加熱器ドレン流量検出器93及び高圧給
水加熱器ドレン流量発振器94、低圧クリーンアップ循
環流量検出器95及び低圧クリーンアップ循環流量発振
器96により検出測定するようにしても良いが、下記の
計算式により求めることも可能である。Next, the deaerator heating steam flow rate, the high-pressure feed water heater drain flow rate and the low-pressure clean-up flow rate are determined by the deaerator heating steam flow rate detector 91, the deaerator heating steam flow rate oscillator 92, the high pressure feed water heater drain The flow rate may be detected and measured by the flow rate detector 93, the high pressure feed water heater drain flow rate oscillator 94, the low pressure cleanup circulating flow rate detector 95, and the low pressure cleanup circulating flow rate oscillator 96, but may also be obtained by the following formula. It is.
【0093】 Q=(Cv/1.17)・√(ΔP/G) …(1) ここで、Qは調節弁を通過する流量、Cvは調節弁の容
量係数、ΔPは調節弁前後の差圧、Gは流体の比重であ
る。Q = (Cv / 1.17) · √ (ΔP / G) (1) where Q is the flow rate passing through the control valve, Cv is the capacity coefficient of the control valve, ΔP is the differential pressure across the control valve, G is the specific gravity of the fluid.
【0094】脱気器加熱蒸気流量は、脱気器圧力調節弁
小弁83および脱気器圧力調節弁大弁84を通過し、高
圧給水加熱器ドレン流量は高圧給水加熱器水位調節弁
(至る脱気器)47を通過し、低圧クリーンアップ流量
は低圧クリーンアップ調節17を通過して脱気器12に
流入出する。これらの調節弁の容量係数算出の上記式を
用いて、各調節弁を通過する流量Qを求めるものであ
る。The deaerator heating steam flow rate passes through the deaerator pressure control valve small valve 83 and the deaerator pressure control valve large valve 84, and the high-pressure feed water heater drain flow rate is equal to the high-pressure feed water level control valve. The low-pressure clean-up flow passes through the low-pressure clean-up control 17 and flows into and out of the deaerator 12. The flow rate Q passing through each control valve is obtained by using the above expression for calculating the capacity coefficient of these control valves.
【0095】そして、この計算式(1)で必要とするプ
ロセス量の計測値、すなわち、調節弁前後の差圧△Pは
検出値を用い、比重Gは流体の温度に基づいて計算で求
める。また、調節弁の開度信号を得て調節弁固有の弁開
度と容量係数の表から調節弁の容量係数Cvを求めて、
調節弁の通過流量Qを算出する。これにより、正しい流
量値を得ることができ、3要素による安定した水位制御
ができる。The measured value of the process amount required by the equation (1), that is, the differential pressure ΔP before and after the control valve is a detected value, and the specific gravity G is obtained by calculation based on the temperature of the fluid. In addition, a control valve opening signal is obtained, a control valve capacity coefficient Cv is obtained from a table of the control valve-specific valve opening and a capacity coefficient,
The flow rate Q of the control valve is calculated. As a result, a correct flow rate value can be obtained, and stable water level control using three factors can be performed.
【0096】計算式(1)で必要とする調節弁前後の差
圧△Pは、図2に示すように調節弁前後の圧力を直接差
圧発信器102で測定する。または、図3示すように調
節弁前後の圧力をそれぞれ圧力発信器103、104で
検出し、P1‐P2=△Pとして求める。The differential pressure ΔP required before and after the control valve in the calculation formula (1) is directly measured by the differential pressure transmitter 102 before and after the control valve as shown in FIG. Alternatively, as shown in FIG. 3, the pressures before and after the control valve are detected by the pressure transmitters 103 and 104, respectively, and P1−P2 = △ P.
【0097】このように計算式(1)で必要とする調節
弁前後の差圧(△P)を得るために、各調節弁前後の圧
力を検出するための差圧発振器102を設け、あるい
は、各調節弁前後にそれぞれ圧力検出器103、104
を設置して真の差圧を求める。これにより、正しい流量
値を得ることができ、安定した水位制御行うことができ
る。In order to obtain the differential pressure (△ P) before and after the control valve required by the equation (1), the differential pressure oscillator 102 for detecting the pressure before and after each control valve is provided, or Pressure detectors 103, 104 before and after each control valve, respectively.
To determine the true differential pressure. Thereby, a correct flow rate value can be obtained, and stable water level control can be performed.
【0098】また、計算式(1)で必要とする流体の比
重Gは、一般的に使用されている流体の温度から求め
る。これは、各調節弁の前に温度検出器を設置し、ある
いは、各調節弁の上流側のプロセスで計測している温度
で通過流体の比重を算出する。Further, the specific gravity G of the fluid required in the equation (1) is obtained from the temperature of a generally used fluid. This involves installing a temperature detector in front of each control valve, or calculating the specific gravity of the passing fluid at the temperature measured in the process upstream of each control valve.
【0099】このように、調節弁を通過する流体の比重
Gを得るために、各調節弁の前に温度検出器を設けて温
度を測定するか、あるいは、各調節弁の上流側のプロセ
スでの温度計側値を用いて比重を演算して求める。従っ
て、正しい流量値を得ることができ、安定した水位制御
を行うことができる。As described above, in order to obtain the specific gravity G of the fluid passing through the control valves, a temperature detector is provided in front of each control valve to measure the temperature, or a process upstream of each control valve is used. The specific gravity is calculated using the thermometer-side value of the above. Therefore, a correct flow rate value can be obtained, and stable water level control can be performed.
【0100】また、計算式(1)で必要とする差圧△P
や比重Gを求める際に、上述の求め方に代えて、以下の
ようにして求めることも可能である。すなわち、予め計
画された蒸気タービンの各負荷毎のプラントの熱平衡図
による流体の温度からの比重Gを用いた調節弁の容量計
算書と、これに記載されている配管の圧力損失と上下流
側プロセスの水頭差を加味した差圧△Pを用いる。そし
て、蒸気タービンの負荷信号とを突き合わせ、更に計算
書上の調節弁開度と実際の開度との差を補正して、近似
した流量を得るものである。Also, the differential pressure △ P required in the equation (1)
When obtaining the specific gravity G or the specific gravity G, it is also possible to obtain the specific gravity G as follows, instead of the above-described method. That is, a capacity calculation statement of the control valve using the specific gravity G from the temperature of the fluid based on the heat balance diagram of the plant for each load of the steam turbine planned in advance, the pressure loss of the piping described in this document, and the upstream and downstream sides A differential pressure ΔP taking into account the head difference of the process is used. Then, the flow rate is compared with the load signal of the steam turbine, and the difference between the control valve opening degree and the actual opening degree in the calculation document is corrected to obtain an approximate flow rate.
【0101】ここで、熱平衡図の各負荷の間の数値は、
比例補間する値を用いることで実態に近似した連続値の
掌握が可能であり、一番低価格で簡素化した脱気器制御
装置といえる。なお、この場合には、あらゆるプラント
の状態を想定して熱平衡図を作り、これにより調節弁の
容量計算書を作成して脱気器制御装置に事前登録してお
く必要がある。Here, the numerical values between the loads in the thermal equilibrium diagram are as follows:
By using the value to be proportionally interpolated, it is possible to control a continuous value that is close to the actual state, and it can be said that the deaerator control device is the cheapest and simplified one. In this case, it is necessary to prepare a thermal equilibrium diagram assuming the state of every plant, thereby to prepare a calculation book of the capacity of the control valve and to register it in advance in the deaerator control device.
【0102】このように、予め計画された蒸気タービン
の各負荷毎のプラントの熱平衡図による比重Gを用いた
調節弁の容量計算書と、これに記載されている配管の圧
力損失と水頭差とを加味した差圧△Pを用い、蒸気ター
ビンの負荷信号とを突き合わせ、更に調節弁の開度で流
量を補正演算して近似した流量値Qを得る。これによ
り、脱気器12の流出入流量のバランスのとれた安定し
た水位制御を行うことができる。As described above, the capacity calculation document of the control valve using the specific gravity G based on the thermal equilibrium diagram of the plant for each load of the steam turbine planned in advance, and the pressure loss and the head difference of the piping described in this document Is compared with the load signal of the steam turbine, and the flow rate is corrected by the control valve opening to obtain an approximate flow rate value Q. This makes it possible to perform a stable and stable water level control of the inflow and outflow flow rates of the deaerator 12.
【0103】計算式(1)で必要とする調節弁の容量係
数Cvを導き出す際に必要となる調節弁の開度は、調節
弁に開度発信器を取り付け直接的に弁開度を検出する。
あるいは、各調節計から各調節弁への制御信号により求
める。The opening degree of the control valve required to derive the capacity coefficient Cv of the control valve required in the formula (1) is directly detected by attaching an opening transmitter to the control valve. .
Alternatively, it is determined by a control signal from each controller to each control valve.
【0104】ここで、直接的に検出した弁開度の信号の
方が信頼性があるが、開度発信器やその取り付け金具が
必要になるばかりでなく、信号ケーブル工事も必要とな
り、費用等で高価なものになる。一方、各調節計から調
節弁への制御信号については、調節弁の動作遅れで実開
度と異なることがあり、その点を考慮しなければならな
い。Here, the directly detected signal of the valve opening degree is more reliable, but not only the opening degree transmitter and its fittings are required, but also signal cable construction is required, and the cost and the like are increased. And expensive. On the other hand, the control signal from each controller to the control valve may be different from the actual opening due to the operation delay of the control valve, and this point must be taken into consideration.
【0105】このように、調節弁の容量係数Cvを求め
るために必要とする調節弁の開度は、調節弁の開度発信
器よりの開度信号か、または調節計から調節弁への制御
信号により求めるので、正しい流量値を得ることがで
き、安定した水位制御を行うことができる。As described above, the opening degree of the control valve required to obtain the capacity coefficient Cv of the control valve is determined by the opening signal from the opening signal of the control valve or the control signal from the controller to the control valve. Since it is determined by the signal, a correct flow rate value can be obtained, and stable water level control can be performed.
【0106】次に、脱気器加熱蒸気流量、高圧給水加熱
器ドレン流量および低圧クリーンアップ流量を、脱気器
加熱蒸気流量検出器91及び脱気器加熱蒸気流量発振器
92、高圧給水加熱器ドレン流量検出器93及び高圧給
水加熱器ドレン流量発振器94、低圧クリーンアップ循
環流量検出器95及び低圧クリーンアップ循環流量発振
器96により検出測定した測定値により得る場合につい
て説明する。Next, the deaerator heating steam flow rate, the high-pressure feedwater heater drain flow rate and the low-pressure cleanup flow rate are measured by the deaerator heating steam flow rate detector 91, the deaerator heating steam flow rate oscillator 92, the high-pressure feedwater heater drainage. A description will be given of a case where the flow rate is obtained from measurement values detected and measured by the flow rate detector 93, the high pressure feed water heater drain flow rate oscillator 94, the low pressure cleanup circulating flow rate detector 95, and the low pressure cleanup circulating flow rate oscillator 96.
【0107】ここで、具体的に各流量配管ライン毎に、
流量検出器および流量発信器により流量を計測する場合
の一例を、一つのブラントの熱平衡図の100%負荷の
プロセス値を用いて説明する。図1において、脱気器加
熱蒸気流量検出器91および脱気器加熱蒸気流量発信器
92よる脱気器加熱蒸気流量は、補助蒸気およびタービ
ン抽気であり、圧力P(P=15kgf/cm
2(K)、温度T(T=4000℃)であり、若干の配
管内の圧力損失の増加も許容できるので、汎用度の高い
フローオリフィスによる絞り流量計測で可能である。Here, specifically, for each flow piping line,
An example of the case where the flow rate is measured by the flow rate detector and the flow rate transmitter will be described using a process value of 100% load in a thermal equilibrium diagram of one blunt. In FIG. 1, the deaerator heating steam flow rate by the deaerator heating steam flow rate detector 91 and the deaerator heating steam flow rate transmitter 92 is auxiliary steam and turbine bleed, and the pressure P (P = 15 kgf / cm)
2 (K), temperature T (T = 4000 ° C.), and a slight increase in pressure loss in the piping is acceptable, so that it is possible to measure the throttle flow rate with a highly versatile flow orifice.
【0108】また、この値を用いることで、補助蒸気お
よびタービン抽気の合流後の流量計測が可能となり、調
節弁を具備しないタービン抽気流量も掌握できるのでベ
ストな方式である。By using this value, it is possible to measure the flow rate of the auxiliary steam and the turbine bleed air after the merger, and it is possible to control the flow of the turbine bleed air without a control valve, which is the best method.
【0109】次に、図1において、高圧給水加熱器ドレ
ン流量検出器93および高圧給水加熱器ドレン流量発信
器94による高圧給水加熱器ドレン流量は、温度T(T
=300℃〜230℃)の飽和ドレンであるので、絞り
による計測は流体がフラッシュするので不適当である。
そこで、配管内部への挿入物があるカルマン渦の発生に
よって生ずる圧力の変化を利用する渦流量計等が適当で
あり、また、非接液計測の超音波流量計も適当である。
なお、この非接液計測の超音波流量計の場合には、検出
器の耐熱温度の向上を図る必要がある。Next, in FIG. 1, the drain flow rate of the high-pressure feed water heater by the high-pressure feed water heater drain flow detector 93 and the high-pressure feed water heater drain flow transmitter 94 is represented by a temperature T (T
= 300 ° C. to 230 ° C.), and measurement by the throttle is inappropriate because the fluid flashes.
Therefore, a vortex flowmeter or the like that utilizes a change in pressure caused by the generation of Karman vortices having an insert inside the pipe is suitable, and an ultrasonic flowmeter for non-wetted measurement is also suitable.
In the case of the ultrasonic flowmeter for non-wetted measurement, it is necessary to improve the heat-resistant temperature of the detector.
【0110】最後に、低圧クリーンアップ流量検出器9
5および低圧クリーンアップ流量発信器96による低圧
クリーンアップ流量であるが、これも温度T(T=18
0℃)程度の飽和温度であるので、高圧給水加熱器ドレ
ン流量と同様な計測法で実測が可能である。Finally, the low-pressure cleanup flow rate detector 9
5 and the low-pressure clean-up flow rate by the low-pressure clean-up flow transmitter 96, which is also a temperature T (T = 18).
Since the saturation temperature is about 0 ° C.), an actual measurement can be performed by the same measuring method as the drain flow rate of the high-pressure feed water heater.
【0111】このように、各流量値をそれぞれの配管ラ
インに取付けた流量検出器および流量発信器により求め
る場合には、最も簡単に流量値を得ることができ、正し
い流出入流量のバランスを得ることができるので、安定
した脱気器貯水タンクの水位制御を行うことができる。As described above, when each flow rate value is obtained by the flow rate detector and the flow rate transmitter attached to each piping line, the flow rate value can be obtained in the simplest manner, and a correct balance between the outflow and inflow flow rates can be obtained. Therefore, stable water level control of the deaerator water storage tank can be performed.
【0112】次に、本発明の第2の実施の形態を説明す
る。図4は、本発明の第2の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図である。
この第2の実施の形態は、図1に示した第1の実施の形
態に対し、復水ブースターポンプ8の出口復水流量を検
出測定する復水再循環流量検出器97および復水再循環
流量発振器98を設け、低圧ヒータドレンタンク35か
らの低圧ヒータドレン流量を検出測定する低圧ヒータド
レン流量検出器99および低圧ヒータドレン流量発振器
100を設け、脱気器入口復水流量に代えて、復水ブー
スターポンプ8の出口復水流量から復水再循環流量を減
算し、低圧ヒータドレンタンク35からの低圧ヒータド
レン流量を加算して求めた復水流量を使用するようにし
たものである。その他の構成は、図1に示す第1の実施
の形態と同一であるので、同一要素には同一符号を付し
重複する説明は省略する。Next, a second embodiment of the present invention will be described. FIG. 4 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a second embodiment of the present invention.
The second embodiment differs from the first embodiment shown in FIG. 1 in that a condensate recirculation flow rate detector 97 for detecting and measuring the condensate condensate flow rate at the outlet of the condensate booster pump 8 and a condensate recirculation. A flow oscillator 98 is provided, and a low-pressure heater drain flow detector 99 and a low-pressure heater drain flow oscillator 100 for detecting and measuring the low-pressure heater drain flow from the low-pressure heater drain tank 35 are provided. The condensate recirculation flow rate is subtracted from the outlet condensate flow rate, and the condensate flow rate obtained by adding the low pressure heater drain flow rate from the low pressure heater drain tank 35 is used. The other configuration is the same as that of the first embodiment shown in FIG. 1, and therefore, the same components are denoted by the same reference symbols and overlapping description will be omitted.
【0113】既設の発電プラント、例えば25年位前に
建設したプラントでは、流入流量側の脱気器入口復水流
量を計測していないのが一般的であり、これらのプラン
トに対して、この第2の実施の形態が適用される。In an existing power plant, for example, a plant constructed about 25 years ago, it is general that the deaerator inlet condensate flow rate on the inflow flow rate side is not measured. The second embodiment is applied.
【0114】図4において、復水ブースターポンプ8の
出口側に設置した復水流量検出器53および復水流量発
信器54により流量の測定を用い、この先のラインから
分岐した復水再循環管51を経て復水再循環流量調節弁
52から復水器2へ循環する流量を減算し、更に、先の
ラインにおいて低圧ヒータドレンポンプ37で昇圧され
て低圧ヒータドレンタンク水位調節弁(至る復水ライ
ン)41を経て復水ラインに合流する低圧ヒータドレン
流量を加算する。これにより、第1の実施の形態におけ
る脱気器入口復水流量値と一致することになる。In FIG. 4, the flow rate is measured by a condensate flow rate detector 53 and a condensate flow rate transmitter 54 installed at the outlet side of the condensate booster pump 8, and the condensate recirculation pipe 51 branched from the line ahead. , The flow rate circulating from the condensate recirculation flow control valve 52 to the condenser 2 is subtracted. Further, in the previous line, the pressure is raised by the low pressure heater drain pump 37 and the low pressure heater drain tank water level control valve (the condensing line ) Add the flow rate of the low-pressure heater drain that joins the condensate line via 41. As a result, the flow rate matches the deaerator inlet condensate flow rate value in the first embodiment.
【0115】このように、第2の実施の形態では、脱気
器入口復水流測定がなされていない既存のプラントに適
用され、復水ブースターポンプ出口の復水流量から復水
再循環流量を減算し、低圧ヒータドレンタンクからの低
圧ヒータドレン流量を加えて、脱気器12への流入復水
流量とする。As described above, in the second embodiment, the present invention is applied to an existing plant in which the deaerator inlet condensate flow is not measured, and the condensate recirculation flow is subtracted from the condensate booster pump outlet condensate flow. Then, the flow rate of the low-pressure heater drain from the low-pressure heater drain tank is added to make the inflow condensate flow rate into the deaerator 12.
【0116】次に、復水再循環流量、低圧ヒータドレン
流量は、復水再循環流量検出器97および復水再循環流
量発信器98、低圧ヒータドレン流量検出器99および
低圧ヒータドレン流量発信器100により検出測定する
ようにしてもよいが、前述の計算式(1)により求めて
も良い。Next, the condensate recirculation flow rate and the low pressure heater drain flow rate are detected by the condensate recirculation flow rate detector 97, the condensate recirculation flow rate transmitter 98, the low pressure heater drain flow rate detector 99, and the low pressure heater drain flow rate transmitter 100. Although the measurement may be performed, the measurement may be performed using the above-described calculation formula (1).
【0117】この場合、第1の実施の形態と同様に、計
算式(1)で必要とする調節弁前後の差圧は、調節弁前
後の差圧を検出する差圧発信器の検出信号、または調節
弁前後にそれぞれ設けられた2個の圧力発信器からの検
出信号の差を使用する。また、計算式(1)で必要とす
る流体の比重は、調節弁の上流側での流体温度に基づい
て算出した比重を使用する。あるいは、予め計画された
蒸気タービン各負荷毎のプラントの熱平衡図による流体
温度に基づいて算出された比重を用いる。また、調節弁
前後の差圧は、配管圧力損失と上下流側プロセスの水頭
差を加味した差圧を用いるようにしても良い。また、調
節弁の容量係数は、調節弁の開度発信器の検出信号に基
づいて求められた容量係数を使用する。In this case, as in the first embodiment, the differential pressure required before and after the control valve in the formula (1) is determined by the detection signal of the differential pressure transmitter for detecting the differential pressure before and after the control valve, Alternatively, a difference between detection signals from two pressure transmitters provided before and after the control valve is used. Further, the specific gravity of the fluid required in the calculation formula (1) uses the specific gravity calculated based on the fluid temperature on the upstream side of the control valve. Alternatively, a specific gravity calculated based on a fluid temperature based on a plant thermal equilibrium diagram for each load of the steam turbine planned in advance is used. The differential pressure before and after the control valve may be a differential pressure that takes into account the pipe pressure loss and the head difference between the upstream and downstream processes. As the capacity coefficient of the control valve, a capacity coefficient obtained based on a detection signal from the opening transmitter of the control valve is used.
【0118】次に、復水再循環流量、低圧ヒータドレン
流量を、復水再循環流量検出器97および復水再循環流
量発信器98、低圧ヒータドレン流量検出器99および
低圧ヒータドレン流量発信器100により検出測定した
測定値により得る場合について説明する。Next, the condensed water recirculation flow rate and the low pressure heater drain flow rate are detected by the condensed water recirculation flow rate detector 97, the condensed water recirculation flow rate transmitter 98, the low pressure heater drain flow rate detector 99, and the low pressure heater drain flow rate transmitter 100. The case of obtaining from measured values will be described.
【0119】復水再循環流量検出器97および復水再循
環流量発信器98による復水再循環流量は、圧力P(P
=45K)、温度T(T=34℃)位であり、若干の圧
力損失の増加も許容できるので、汎用性のあるフローオ
リフィスよる絞り流量計測や耐熱的にも超音波流量計に
よる非接液での計測が可能であるが、復水再循環流量調
節弁52の上流側にての計測が不可欠(調節弁の二次側
でのキャビティーションの可能性が多いため)となる。The condensed water recirculation flow rate by the condensed water recirculation flow rate detector 97 and the condensed water recirculation flow rate transmitter 98 is equal to the pressure P (P
= 45K), temperature T (T = 34 ° C), and a slight increase in pressure loss can be tolerated. Therefore, versatile flow orifice measurement of throttle flow and non-wetted liquid by ultrasonic flow meter for heat resistance. However, measurement at the upstream side of the condensate recirculation flow rate control valve 52 is indispensable (because there is a high possibility of cavitation at the secondary side of the control valve).
【0120】また、低圧ヒータドレン流量検出器99お
よび低圧ヒータドレン流量発信器100による低圧ヒー
タドレン流量は、低圧ヒータドレンポンプ37で圧力P
(P=26K)、温度T(T=130℃)位に昇圧して
復水ラインに合流させるため、フローオリィフィス等に
よる絞り流量計測が可能であり、また、非接液型の超音
波流量検出器の耐熱温度の向上で復水再循環流量と共に
その活用が期待できる。The low-pressure heater drain flow rate by the low-pressure heater drain flow rate detector 99 and the low-pressure heater drain flow rate transmitter 100 is determined by the low-pressure heater drain pump 37.
(P = 26K), since the temperature is raised to about T (T = 130 ° C) and merged with the condensate line, it is possible to measure the throttle flow rate by using a flow orifice, etc. Also, the non-wetted ultrasonic flow rate By improving the heat-resistant temperature of the detector, its utilization can be expected together with the condensate recirculation flow rate.
【0121】次に、本発明の第3の実施の形態を説明す
る。図5は、本発明の第3の実施の形態に係わる脱気器
制御装置の圧力制御特性を示す特性図である。この第3
の実施の形態は、圧力調節弁83、84を調節する脱気
器圧力調節計82の設定値P0を、脱気器12に蒸気タ
ービン1よりの抽気供給が開始された以降においては、
脱気器12の器内圧力または蒸気タービン1からの抽気
圧力より少し低めの値で追従変化させるようにしたもの
である。Next, a third embodiment of the present invention will be described. FIG. 5 is a characteristic diagram illustrating pressure control characteristics of the deaerator control device according to the third embodiment of the present invention. This third
In the embodiment, after the set value P0 of the deaerator pressure controller 82 for adjusting the pressure control valves 83 and 84 is changed to a value after the bleeding supply from the steam turbine 1 to the deaerator 12 is started,
The follow-up change is performed at a value slightly lower than the internal pressure of the deaerator 12 or the extraction pressure from the steam turbine 1.
【0122】脱気器12の保管(蒸気シール)、真空脱
気、そして加熱脱気と、各運転状態毎に脱気器圧力発信
器81および脱気器圧力調節計82により、脱気器圧力
調節弁小弁83、脱気器圧力調節弁大弁84を開閉動作
させて、脱気器補助蒸気31を脱気器12に供給し所定
の圧力値に維持するように制御している。The storage of the deaerator 12 (steam seal), vacuum deaeration, and heating deaeration, and a deaerator pressure transmitter 81 and a deaerator pressure controller 82 for each operation state are used to determine the deaerator pressure. The control valve small valve 83 and the deaerator pressure control valve large valve 84 are opened and closed to supply the deaerator auxiliary steam 31 to the deaerator 12 and control it to maintain a predetermined pressure value.
【0123】この場合、プラントの負荷が小さいときは
補助蒸気が脱気器12に供給されているが、プラントの
負荷の上昇に伴い、図示しない抽気元弁を開き蒸気ター
ビン1より脱気器12にタービン抽気32が供給される
ようになる。タービン抽気32の供給により脱気器器内
圧力が脱気器圧力調節計82の設定値を超える圧力にな
ると、補助蒸気供給制御からタービン抽気供給制御に移
行する。In this case, when the load on the plant is small, auxiliary steam is supplied to the deaerator 12. However, as the load on the plant rises, a bleed source valve (not shown) is opened and the deaerator 12 is Is supplied with the turbine bleed air 32. When the pressure in the deaerator becomes a pressure exceeding the set value of the deaerator pressure regulator 82 due to the supply of the turbine bleed air 32, the control is shifted from the auxiliary steam supply control to the turbine bleed supply control.
【0124】図5は、プラントの運転状態における脱気
器圧力または抽気圧力の移行状況を表しているが、脱気
器圧力調節計82の設定値は、補助蒸気供給制御の設定
値のままで固定するのではなく、タービン抽気供給時の
脱気器器内圧力またはタービン抽気圧力より少し低い値
で追従変化させた設定値P0とする。また、蒸気タービ
ン負荷の降下時の抽気圧力の低下に際しても、この差を
維持して設定値を脱気器器内圧力またはタービン抽気圧
力に追従させ所定の圧力に到達したらスムーズに補助蒸
気供給制御に切換える。FIG. 5 shows the transition state of the deaerator pressure or the bleed pressure in the operation state of the plant. The set value of the deaerator pressure regulator 82 remains the set value of the auxiliary steam supply control. Rather than being fixed, the set value P0 is changed to a value slightly lower than the deaerator internal pressure during turbine bleed supply or the turbine bleed pressure. In addition, when the extraction pressure decreases when the steam turbine load drops, this difference is maintained and the set value follows the deaerator internal pressure or the turbine extraction pressure, and when the predetermined pressure is reached, the auxiliary steam supply control is performed smoothly. Switch to.
【0125】これにより、脱気器12の器内圧力または
抽気圧力の突変低下時にも制御が即応できる。すなわ
ち、圧力調節計82の積分制御動作により制御信号が信
号範囲を大きく離脱して飽和してしまう、いわゆるリセ
ットワインドアップによる状況での制御遅れを解決する
ことができる。従って、脱気器器内圧力の異常急減によ
る貯水タンク13の貯水温度低下の追従遅れによる貯水
のフラッシュでのボイラ給水ポンプ24の安定した運転
を阻害したり、水位制御系の水位発信に水位、差圧の急
変・脈動等の外乱を与えることが防止できる。Thus, control can be performed immediately even when the pressure in the chamber of the deaerator 12 or the bleed pressure suddenly decreases. That is, it is possible to solve a control delay in a situation caused by a so-called reset windup in which the control signal largely deviates from the signal range and becomes saturated by the integral control operation of the pressure controller 82. Therefore, the stable operation of the boiler feed pump 24 in the flush of the stored water due to the delay in following the decrease in the stored water temperature of the water storage tank 13 due to the abnormally rapid decrease in the pressure in the deaerator may be impeded, or the water level may be transmitted to the water level control system. It is possible to prevent disturbance such as sudden change and pulsation of the differential pressure.
【0126】また、脱気器圧力調節計の設定値P0は、
脱気器器内圧力、蒸気タービン1からの抽気圧力、また
は負荷の降下率が所定値を超えたときは、脱気器器内圧
力や抽気圧力に追従するのを停止し、図6に示すように
予め定めた所定の降下率で変化させる。Further, the set value P0 of the deaerator pressure controller is:
When the pressure in the deaerator, the bleed pressure from the steam turbine 1, or the load drop rate exceeds a predetermined value, the controller stops following the deaerator pressure or the bleed pressure and shown in FIG. Is changed at a predetermined descent rate.
【0127】すなわち、脱気器器内圧力の低下に伴う貯
水タンク13の貯水温度低下の追従遅れによる貯水のフ
ラッシュが発生するほどの急激な負荷降下(急激な抽気
圧力降下)や、この現象が当然発生し得る大きな値での
負荷遮断やFCB時に、脱気器器内圧力、抽気圧力また
は蒸気タービン1の負荷の降下率が所定の値を超えた
ら、図6に示すように、圧力調節計の設定値P0をその
時の抽気圧力または器内圧力の値よりも高い値に変化さ
せて、直ちに補助蒸気供給制御に移行する。That is, a sudden load drop (rapid bleeding pressure drop) such that a flush of the stored water occurs due to a delay in following the drop in the stored water temperature of the water storage tank 13 due to a decrease in the pressure in the deaerator, and this phenomenon occurs. If the pressure in the deaerator, the bleed pressure, or the rate of decrease in the load on the steam turbine 1 exceeds a predetermined value during load interruption or FCB at a large value which can occur naturally, as shown in FIG. Is changed to a value higher than the value of the bleed pressure or the internal pressure at that time, and the process immediately shifts to the auxiliary steam supply control.
【0128】この場合の所定値は、貯水温度低下の追従
性との関係でフラッシュが発生しないか、または、少量
のフラッシュで収束するという降下率という意味での所
定値である。In this case, the predetermined value is a predetermined value in the sense of a descent rate at which no flash occurs or a small amount of flash converges in relation to the followability of the water temperature drop.
【0129】このように、蒸気タービンの負荷降下時
に、器内圧力、抽気圧力または負荷の降下率が所定の値
を超えたら、圧力調節計82の設定値P0をその時の器
内圧力または抽気圧力より少し高めの値に切換えて設定
し、補助蒸気供給制御に切換え以降、この降下率よりも
緩やかに(貯水温度低下の追従性を考慮した値)に設定
値を降下させて、所定の器内圧力に到達させる圧力制御
を行う。これにより、貯水タンク13内の貯水のフラッ
シュを防止し、安定したボイラ給水ポンプ24の運転や
水位制御を流出できる。As described above, when the internal pressure, the bleed pressure or the load drop rate exceeds a predetermined value when the load of the steam turbine drops, the set value P0 of the pressure controller 82 is changed to the internal pressure or the bleed pressure at that time. After setting to a slightly higher value, and after switching to the auxiliary steam supply control, the set value is reduced to a value that is more gradual than this rate of decrease (a value that takes into account the ability to follow the decrease in the stored water temperature), and Pressure control to reach the pressure is performed. As a result, flushing of the water stored in the water storage tank 13 can be prevented, and stable operation of the boiler water supply pump 24 and water level control can be performed.
【0130】また、脱気器圧力調節計82の設定値は、
脱気器器内圧力、抽気圧力または蒸気タービン1の負荷
の降下率が所定の値を超えたときに所定の降下率で降下
させる代わりに、脱気器器内圧力に基づいて得られた飽
和温度が貯水タンク13の貯水温度またはボイラ給水ポ
ンプ24の吸込給水温度よりも高くなる圧力値とする。
すなわち、蒸気タービン1の急激な負荷降下時の脱気器
圧力調節計82の設定値を高めに変化させて、直ちに補
助蒸気供給制御に切換える。The set value of the deaerator pressure controller 82 is:
When the pressure drop rate of the deaerator internal pressure, the bleed pressure or the load of the steam turbine 1 exceeds a predetermined value, instead of dropping at a predetermined rate, a saturation obtained based on the deaerator internal pressure is obtained. The pressure value is such that the temperature is higher than the water storage temperature of the water storage tank 13 or the suction water supply temperature of the boiler water supply pump 24.
That is, the set value of the deaerator pressure regulator 82 at the time of a sudden load drop of the steam turbine 1 is changed to a higher value, and the control is immediately switched to the auxiliary steam supply control.
【0131】図7において、脱気器圧力発信器81の圧
力信号より求める飽和温度(Tdeae.sat.)と貯水タンク
温度検出器101から得られる貯水温度(Ttnk)とを比
較し、Tdeae.sat.≧Ttnkとなるような圧力値を設定値と
する。すなわち、貯水がフラッシュしないように、また
は些少なフラッシュで収束するように、脱気器器内圧力
を維持する圧力値を圧力調節計の設定値とする。これに
より、早期に補助蒸気供給制御に切換えるものである。In FIG. 7, the saturation temperature (Tdeae.sat.) Obtained from the pressure signal of the deaerator pressure transmitter 81 is compared with the water storage temperature (Ttnk) obtained from the water storage tank temperature detector 101, and Tdeae.sat Set the pressure value such that. ≧ Ttnk. That is, the pressure value that maintains the pressure in the deaerator is set as the set value of the pressure controller so that the stored water does not flush or converges with a slight flush. As a result, the control is switched to the auxiliary steam supply control at an early stage.
【0132】このように、蒸気タービンの急激な負荷降
下時の圧力調節計の設定値P0は、脱気器器内圧力の飽
和温度と貯水温度とを算出比較して、脱気器器内圧力の
飽和温度が貯水温度よりも高くなるか、または一致する
圧力値を脱気器圧力調節計82の設定値とし、以降、所
定の降下速度で設定値を降下させて、所定の器内圧力の
設定値に到達させる。As described above, the set value P0 of the pressure controller when the load of the steam turbine suddenly drops is calculated by comparing the saturation temperature of the pressure inside the deaerator and the storage water temperature, and calculating the pressure inside the deaerator. The saturation temperature becomes higher than the storage water temperature, or the pressure value that coincides with the deaerator pressure controller 82 is set as a set value. Set value is reached.
【0133】この場合、脱気器圧力発信器81の圧力信
号より求める飽和温度(Tdeae.sat.)に代えて、図8に
示すように、BFP吸込圧力発信器105からの圧力値
(Pbfp)から貯水タンク水位までの水頭(h)に貯水タ
ンク温度検出器101からの温度で得られる比重を乗算
する値を減算した圧力から得られる飽和温度(Tbfp.sa
t.)を用いることも可能である。すなわち、その飽和温
度(Tbfp.sat.)と、貯水温度検出器101から得られ
る貯水温度(Ttnk)との比較で、Tbfp.sat.≧Ttnkとな
る圧力値を脱気器圧力調節計82の設定値とする。In this case, instead of the saturation temperature (Tdeae.sat.) Obtained from the pressure signal of the deaerator pressure transmitter 81, as shown in FIG. 8, the pressure value (Pbfp) from the BFP suction pressure transmitter 105 is used. The saturation temperature (Tbfp.sa) obtained from the pressure obtained by subtracting the value obtained by multiplying the water head (h) from the water tank level to the specific gravity obtained by the temperature from the water tank temperature detector 101
t.) can also be used. That is, by comparing the saturation temperature (Tbfp.sat.) With the stored water temperature (Ttnk) obtained from the stored water temperature detector 101, the pressure value that satisfies Tbfp.sat. ≧ Ttnk is determined by the deaerator pressure controller 82. Set value.
【0134】また、図9においては、脱気器圧力調節計
81の圧力値から求める飽和温度(Tdeae.sat.)とBF
P吸込温度検出器106からの温度信号(Tbfp)との比
較において、Tdeae.sat.≧Tbfpとなる圧力値を脱気器圧
力調節計82の設定値にするものである。In FIG. 9, the saturation temperature (Tdeae.sat.) Obtained from the pressure value of the deaerator pressure controller 81 and BF
In comparison with the temperature signal (Tbfp) from the P suction temperature detector 106, a pressure value satisfying Tdeae.sat. ≧ Tbfp is set as a set value of the deaerator pressure controller 82.
【0135】このように、蒸気タービン1の急激な負荷
降下時の脱気器圧力調節計82の設定値を、ボイラ給水
ポンプ24の吸込圧力から貯水タンク13までの水頭分
を減算した圧力から求める飽和温度と貯水温度から求め
る値、または脱気器器内圧力より求める飽和温度と吸込
み給水温度との比較演算により求める値を脱気器圧力調
節計82の設定値とする。そして、所定の降下速度で設
定値を降下させて、所定の器内圧力の設定値に到達させ
る。これにより、貯水タンク13内の貯水およびボイラ
給水ポンプ吸込み給水でのフラッシュを防止する。As described above, the set value of the deaerator pressure regulator 82 when the load of the steam turbine 1 suddenly drops is obtained from the pressure obtained by subtracting the water head to the storage tank 13 from the suction pressure of the boiler feed pump 24. The value obtained from the saturation temperature and the storage water temperature, or the value obtained by comparing the saturation temperature obtained from the pressure in the deaerator and the suction feedwater temperature is set as the set value of the deaerator pressure controller 82. Then, the set value is lowered at a predetermined descent speed to reach a predetermined set value of the internal pressure. This prevents flushing of the water stored in the water storage tank 13 and the boiler water supply pump suction water supply.
【0136】次に、本発明の第4の実施の形態を説明す
る。図10は本発明の第4の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図であり、
一部記載を省略して表現している。この第4の実施の形
態は、ファーストカットバック運転操作開始時に、貯水
タンク13または脱気器12内に貯水温度よりも低温の
水を注入し、これに見合った貯水を流出させるようにし
たものである。そして、貯水タンク13または脱気器1
2内に注入する水は、復水ブースターポンプ8または復
水ポンプ3の出口ラインから取り出す復水である。Next, a fourth embodiment of the present invention will be described. FIG. 10 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a fourth embodiment of the present invention,
Some descriptions are omitted. In the fourth embodiment, at the start of the first cutback operation, water having a temperature lower than the storage water temperature is injected into the water storage tank 13 or the deaerator 12, and the water stored in the storage tank 13 or the deaerator 12 is discharged. It is. And the water storage tank 13 or the deaerator 1
The water injected into 2 is condensate taken out from the outlet line of condensate booster pump 8 or condensate pump 3.
【0137】蒸気タービン1のFCB(ファーストカッ
トバック)運転操作を含む急激な負荷降下、または蒸気
タービン1のトリップ時に、急激な抽気圧力の降下で脱
気器12の器内圧力も急激に降下する。この降下速度に
対し貯水タンク13の貯水温度の低下の追従遅れにより
貯水が多量にフラッシュすることがあり、そのフラッシ
ュを防止するために、貯水タンク13または脱気器12
に貯水温度よりも低温の水を注入する。これに伴い注入
した水量に見合った貯水を流出させる。これにより、貯
水の早期置換による温度低下が図られ、急激な脱気器器
内圧力の低下が発生しても貯水の多量なフラッシュを防
止することができる。Sudden load drop including FCB (first cutback) operation of the steam turbine 1, or when the steam turbine 1 trips, abrupt drop in the bleed pressure causes the inside pressure of the deaerator 12 to drop sharply. . A large amount of water may be flushed due to a delay in following the drop in the water temperature of the water storage tank 13 with respect to the descent speed. In order to prevent the flushing, the water storage tank 13 or the deaerator 12 is used.
Inject water at a temperature lower than the water storage temperature. Along with this, the water stored in the tank is discharged according to the amount of water injected. As a result, the temperature is reduced by the early replacement of the stored water, and even if the pressure inside the deaerator suddenly drops, a large amount of flush of the stored water can be prevented.
【0138】ここで、低温水の注入先としては、貯水タ
ンク13が一般的に見て妥当と考えられるが、脱気器1
2内に注入しても良い。これは、加熱蒸気との接触によ
り更なる器内圧力降下かを加速させることが当然予測す
ることができるが、これに対しては脱気器12内部に図
示しない構造物による仕切りの追設や貯水タンク13へ
の給水連絡管14、均圧管15のサイズ等を変えること
で、貯水タンク13に注入することと同等の効果が得ら
れる。Here, the water storage tank 13 is generally considered to be appropriate as a low-temperature water injection destination.
2 may be injected. This can be naturally predicted to further accelerate the pressure drop in the chamber due to contact with the heated steam, but for this, the addition of a partition by a structure (not shown) inside the deaerator 12 or By changing the size and the like of the water supply connection pipe 14 and the pressure equalizing pipe 15 to the water storage tank 13, the same effect as injecting the water into the water storage tank 13 can be obtained.
【0139】図10において、急激な脱気器器内圧力の
低下時に、貯水タンク13または脱気器12に注入する
低温水の供給元としては、復水ブースターポンプ8の出
口ラインから取り出す温度低下管111aからの復水、
または復水ポンプ3出口から取り出す温度低下管111
bからの復水を用いる。これにより、貯水温度の早期低
下が可能となる。温度低下管111aには流量調節弁
(または電動弁)112が設けられている。In FIG. 10, when the pressure inside the deaerator suddenly drops, the supply source of the low-temperature water to be injected into the water storage tank 13 or the deaerator 12 is as follows. Condensate from pipe 111a,
Or the temperature reduction pipe 111 taken out from the outlet of the condensate pump 3
Use the condensate from b. As a result, the water storage temperature can be lowered early. A flow control valve (or electric valve) 112 is provided in the temperature lowering pipe 111a.
【0140】この場合の具体的な温度を一つの実例プラ
ントの熱平衡図を用いて説明する。いま、負荷100%
と負荷50%との2点で示すと、貯水温度は184℃/
158℃、復水ブースターポンプ出ロ復水は34℃/3
4℃、そして復水ポンプ出口復水は33℃/33℃で、
温度低下には十分なほど低温の水であることが判る。The specific temperature in this case will be described using a thermal equilibrium diagram of one example plant. Now, 100% load
The water storage temperature is 184 ° C /
158 ° C, condensate booster pump outlet condensate 34 ° C / 3
4 ° C, and condensing pump outlet condensing at 33 ° C / 33 ° C,
It turns out that the water is low enough to lower the temperature.
【0141】また、取り出す復水は復水ブースターポン
プ8の出口でなくてもよく、復水ブースタポンプ8の出
口ライン、例えば、第1の低圧給水加熱器9の出口、第
2の低圧給水加熱器10の出口、第3の低圧給水加熱器
11の出口であっても良い。The condensate to be taken out may not be the outlet of the condensate booster pump 8, but may be the outlet line of the condensate booster pump 8, for example, the outlet of the first low-pressure feed water heater 9, the second low-pressure feed water heating The outlet of the vessel 10 or the outlet of the third low-pressure feedwater heater 11 may be used.
【0142】この場合、第1の低圧給水加熱器9の出口
復水は89℃/75℃、第2の低圧給水加熱器10の出
口復水は120℃/104℃、そして、第3の低圧給水
加熱器11の出口復水は151℃/130℃であり、そ
れぞれ順次温度上昇している。従って、この取り出しポ
イントにより注入する流量が異なるので、配管口径、長
さおよびその他設備費を考慮し、また、酸素の若干多い
復水を貯水と混合させるのであるから、より少量の方が
望ましい。In this case, the outlet condensate of the first low-pressure feed water heater 9 is 89 ° C./75° C., the outlet condensate of the second low-pressure feed water heater 10 is 120 ° C./104° C., and the third low-pressure feed water The condensate at the outlet of the feed water heater 11 is 151 ° C./130° C., and the respective temperatures are sequentially increased. Therefore, since the flow rate to be injected differs depending on the take-out point, a smaller amount is more desirable because the pipe diameter, length and other equipment costs are taken into consideration, and the condensate with a little more oxygen is mixed with the stored water.
【0143】次に、本発明の第5の実施の形態を説明す
る。図11は本発明の第5の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図であり、
一部記載を省略して表現している。この第5の実施の形
態は、図10に示した第4の実施の形態に対し、復水ブ
ースターポンプ8または復水ポンプ3の出口ラインに代
えて、低圧ヒータドレンポンプ37の出口ラインから低
圧ヒータドレンを復水として取り出すようにしたもので
ある。Next, a fifth embodiment of the present invention will be described. FIG. 11 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a fifth embodiment of the present invention,
Some descriptions are omitted. This fifth embodiment is different from the fourth embodiment shown in FIG. 10 in that instead of the outlet line of the condensate booster pump 8 or the condensate pump 3, the outlet line of the low-pressure heater drain pump 37 is used. The heater drain is taken out as condensate.
【0144】脱気器12または貯水タンク13に注入す
る低温水の取り出し個所として、復水ブースターポンプ
8または復水ポンプ3の出口ラインの代りに、低圧ヒー
タドレンポンプ37の出口ラインとする。この低圧ヒー
タドレンポンプ37の出口ラインから温度低下管111
cを介して脱気器12または貯水タンク13に低圧ヒー
タドレンを供給する。温度低下管111cには流量調節
弁(または電動弁)112が設けられている。The outlet of the low-pressure heater drain pump 37 is replaced with the outlet line of the condensate booster pump 8 or the condensate pump 3, instead of the outlet line of the condensate booster pump 8 or the condensate pump 3. From the outlet line of the low-pressure heater drain pump 37, the temperature-reducing pipe 111
The low-pressure heater drain is supplied to the deaerator 12 or the water storage tank 13 through the line c. A flow control valve (or electric valve) 112 is provided in the temperature lowering pipe 111c.
【0145】ここで、低圧ヒータドレンに加えて、図1
0に示したように、復水ブースターポンプ8または復水
ポンプ3の出口ラインの復水を注入するようにしても良
い。この低圧ヒータドレンの温度は、例えば、負荷10
0%と負荷50%との2点で示すと、123℃/104
℃であり十分使用に価する。Here, in addition to the low-pressure heater drain, FIG.
As shown in FIG. 0, the condensate at the outlet line of the condensate booster pump 8 or the condensate pump 3 may be injected. The temperature of the low-pressure heater drain is, for example, 10
0 ° and 50% load, 123 ° C./104
It is ° C and it is worthy of use.
【0146】また、図10に示した第4の実施の形態に
おける温度低下管111a、111b、または、図11
に示した第5の実施の形態における温度低下管111c
の途中に、流量制御弁(または電動弁)112が設置さ
れている。この流量調節弁(電動弁)112により、貯
水の置換時間を考慮した所定流量値を、図示しない流量
調節計の設定値とする注入流量制御で調節する。また、
貯水の流出は、注入流量よりも若干多い値での追従流量
制御とする。Further, the temperature reduction tubes 111a and 111b in the fourth embodiment shown in FIG.
Temperature reduction pipe 111c according to the fifth embodiment shown in FIG.
A flow control valve (or an electric valve) 112 is installed in the middle of the process. The flow rate control valve (electrically operated valve) 112 adjusts a predetermined flow rate value in consideration of the replacement time of the stored water by injection flow rate control, which is a set value of a flow rate controller (not shown). Also,
The outflow of the stored water is set to follow flow control at a value slightly larger than the injection flow.
【0147】この場合には、「流出流量>流入流量」と
なり、流入流量の不足分は、脱気器水位制御系に依存す
ることで水位の回復を図るようにする。これにより、水
位の異常上昇や制御系相互の干渉を回避できる。In this case, “outflow flow rate> inflow flow rate” is satisfied, and the shortage of the inflow flow rate depends on the deaerator water level control system to recover the water level. Thereby, it is possible to avoid an abnormal rise in the water level and interference between the control systems.
【0148】このように、脱気器制御装置における貯水
タンク13または脱気器12への水の注入量は、貯水の
置換時間を考慮した所定流量値、すなわち器内圧力の降
下による貯水温度の低下の追従遅れによる貯水のフラッ
シュを防止する流量値による注入流量制御とする。これ
により、必要とする流量の確保を図り、また、この制御
操作端として流量調節弁(電動弁)112を追設するこ
とで必要とする流量の確保ができる。As described above, the amount of water injected into the water storage tank 13 or the deaerator 12 in the deaerator control device is determined by the predetermined flow rate value in consideration of the replacement time of the stored water, that is, the storage temperature of the storage water due to the drop in the internal pressure. The injection flow rate is controlled by a flow rate value that prevents the flushing of the stored water due to the delay in following the drop. Thus, the required flow rate can be ensured, and the required flow rate can be ensured by additionally providing the flow control valve (electrically operated valve) 112 as the control operation end.
【0149】このとき、貯水タンク13内の貯水の流出
量は、注入流量よりも若干多い値での追従制御として、
貯水タンク13内水位の異常上昇を回避すると共に、些
少な水位低下分の流量の補充は、脱気器12の貯水タン
ク水位制御系に依存することになる。At this time, the outflow amount of the stored water in the water storage tank 13 is set to follow-up control with a value slightly larger than the injection flow rate.
In addition to avoiding abnormal rise of the water level in the water storage tank 13, replenishment of the flow rate of the slight water level reduction depends on the water level control system of the water storage tank of the deaerator 12.
【0150】次に、本発明の第6の実施の形態を説明す
る。図12は本発明の第6の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図であり、
一部記載を省略して表現している。この第5の実施の形
態は、図10に示した第4の実施の形態または図11に
示した第5の実施の形態に対し、復水または低圧ヒータ
ドレンを注入する際に流出させる貯水の取り出し元は、
貯水タンク13または降水管21とし、流出先は復水器
2としたものである。なお、図12では温度低下管11
1a、111b、111cの図示を省略している。Next, a sixth embodiment of the present invention will be described. FIG. 12 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a sixth embodiment of the present invention,
Some descriptions are omitted. The fifth embodiment is different from the fourth embodiment shown in FIG. 10 or the fifth embodiment shown in FIG. 11 in that the condensate or the drainage of the low-pressure heater drain is discharged. originally,
The storage tank 13 or the downcomer 21 is used, and the outflow destination is the condenser 2. Note that in FIG.
Illustration of 1a, 111b and 111c is omitted.
【0151】図12において、貯水タンク13または脱
気器12に低温水を注入する時に、流出させる貯水の取
り出し元を、貯水タンク13かまたは降水管21とし、
流出先は復水器2として、スピルオーバ管113で接続
するもので、スピルオーバ弁114でその流量が調整さ
れる。これにより、発電プラントの大きな系統内での水
の循環による再利用を可能としている。つまり、注入水
の流出先を復水器2として系統内への回収を行うので、
水の損失無くして効率的な水の置換を行うことができ
る。In FIG. 12, when low-temperature water is injected into the water storage tank 13 or the deaerator 12, the source of the stored water to be discharged is the water storage tank 13 or the downcomer 21.
The outlet is connected as a condenser 2 by a spillover pipe 113, and the flow rate is adjusted by a spillover valve 114. This makes it possible to reuse water by circulating water in a large system of the power plant. In other words, the outflow destination of the injection water is collected in the system as the condenser 2,
Efficient water replacement can be performed without water loss.
【0152】ここで、貯水タンク13の貯水温度を早期
に低下させるために低温水を注入するときの貯水の流出
側として、スピルオーバ管113の途中にスピルオーバ
調節弁114を設けて流量制御に使用している。また、
これの通過流量を少なくして、スピルオーバ管113や
スピルオーバ調節弁114の設備費を低減する目的で、
低圧クリーンアップ弁17や貯水タンク13から取り出
す図示しない脱気器ブロー弁を併用することもできる。Here, a spillover control valve 114 is provided in the middle of the spillover pipe 113 as an outflow side of the stored water at the time of injecting low-temperature water in order to lower the stored water temperature of the water storage tank 13 at an early stage. ing. Also,
For the purpose of reducing the passing flow rate and reducing the equipment cost of the spillover pipe 113 and the spillover control valve 114,
A low-pressure clean-up valve 17 and a deaerator blow valve (not shown) that is taken out of the water storage tank 13 may be used in combination.
【0153】また、スピルオーバ弁114は、この貯水
温度の早期低下用の流出流量制御に使用するだけでな
く、脱気器水位制御系の不測な乱調時の水位異常上昇に
おいても、スピルオーバ弁114を制御することで、蒸
気タービン1へのウォーターインダクション防止用とし
て活用できることは言うまでもない。Further, the spillover valve 114 is used not only for controlling the outflow flow rate for the early fall of the storage water temperature, but also for the abnormal rise of the water level at the time of unexpected turbulence of the deaerator water level control system. It goes without saying that by controlling, it can be used for preventing water induction to the steam turbine 1.
【0154】次に、貯水タンク13または脱気器12へ
の低温水の流入量は、流出流量よりも若干少ない値での
追従流量制御とし、流出流量は所定流量値とする流出流
量制御とする。これにより、必要とする流量の確保を図
る。また、貯水タンク13内の貯水の流出量が注入流量
よりも若干多い値での制御となるので、これにより、貯
水タンク13内水位の異常上昇を回避する。そして、水
位低下分の流量の補充は、脱気器12の貯水タンク水位
制御系に依存することになる。Next, the flow rate of the low-temperature water into the water storage tank 13 or the deaerator 12 is set to follow-up flow control at a value slightly smaller than the flow rate at the outflow, and the flow rate is set to the flow rate control at a predetermined flow value. . Thereby, the required flow rate is ensured. In addition, since the outflow amount of the stored water in the water storage tank 13 is controlled at a value slightly larger than the injection flow rate, an abnormal rise in the water level in the water storage tank 13 is avoided. Then, the replenishment of the flow rate corresponding to the lowered water level depends on the storage tank water level control system of the deaerator 12.
【0155】また、低温水の流入量および貯水の流出量
の流量制御にフィードバックさせる各流量値は、それぞ
れの配管に流量検出器および流量発信器を取り付け、そ
の測定値を用いる。あるいは、計算式(1)により計算
して求めた流量値を用いる。For each flow value to be fed back to the flow control of the inflow of low-temperature water and the outflow of stored water, a flow detector and a flow transmitter are attached to each pipe, and the measured values are used. Alternatively, a flow rate value calculated by the calculation formula (1) is used.
【0156】次に、本発明の第7の実施の形態を説明す
る。図13は本発明の第7の実施の形態に係わる脱気器
制御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図であり、
一部記載を省略して表現している。この第7の実施の形
態は、図10に示した第4の実施の形態に対し、貯水タ
ンク13の貯水を脱気器循環ポンプ122により脱気器
循環管121を介して脱気器12に循環させるようにし
たもので、脱気器循環ポンプ122の出口側には復水管
4からの復水の流入を防止するための逆止弁123が設
けられている。すなわち、貯水タンク13より取り出し
た脱気器循環管121と脱気器循環ポンプ122の先に
逆止弁128を設けた系統を追設し復水管4と接続す
る。Next, a seventh embodiment of the present invention will be described. FIG. 13 is a system diagram of a steam turbine plant including the deaerator control device according to the seventh embodiment of the present invention,
Some descriptions are omitted. This seventh embodiment is different from the fourth embodiment shown in FIG. 10 in that water stored in a water storage tank 13 is supplied to a deaerator 12 via a deaerator circulation pipe 121 by a deaerator circulation pump 122. A check valve 123 for preventing the inflow of condensate from the condensate pipe 4 is provided on the outlet side of the deaerator circulation pump 122. That is, a system provided with a check valve 128 at the end of the deaerator circulation pipe 121 and the deaerator circulation pump 122 taken out from the water storage tank 13 is additionally provided and connected to the condensate pipe 4.
【0157】プラントの急激な負荷降下、FCB運転操
作開始および負荷遮断時等で、貯水タンク13内の貯水
のフラッシュ発生を抑制するために復水または低圧ヒー
タドレンを注入した際に、プラントの安定運転の継続を
待って図示しない貯水の溶存酸素計による測定値によっ
て、脱気器循環ポンプ122を起動・運転して貯水を循
環することにより、貯水に含入するする酸素分の早期除
去を図る。この場合、溶存酸素値の代りに、脱気器器内
圧力の飽和温度値と実測する貯水温度値との関係から溶
存酸素値を求めても同様な効果を得られることは言うま
でもない。また、この運転が開始されても流入流出流量
値が同じであるので、脱気器制御装置における3要素に
よる水位制御には何等支障を与えるものではない。When the condensed water or the low-pressure heater drain is injected to suppress the occurrence of flushing of the stored water in the water storage tank 13 at the time of a sudden load drop of the plant, the start of the FCB operation, or the load interruption, etc., the plant is operated stably. After the continuation of the above, the deaerator circulation pump 122 is started and operated to circulate the water storage according to the measured value of the dissolved oxygen meter of the storage water (not shown), whereby the oxygen content contained in the water storage is removed at an early stage. In this case, it goes without saying that the same effect can be obtained by obtaining the dissolved oxygen value from the relationship between the saturated temperature value of the deaerator internal pressure and the actually measured storage water temperature value instead of the dissolved oxygen value. Further, even when this operation is started, the inflow / outflow flow values are the same, so that there is no hindrance to the water level control by the three elements in the deaerator control device.
【0158】[0158]
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、急
激なプラント負荷の変化時でも安定した水位制御を行
い、急激な負荷降下時のタービン抽気圧力低下に伴う脱
気器器内圧力の低下においても貯水温度変化の追従性を
高めて、ボイラ給水ポンプ等の安定した連続運転を継続
させることができる。As described above, according to the present invention, stable water level control is performed even when the plant load changes abruptly, and the pressure inside the deaerator due to a decrease in the turbine bleed pressure when the load suddenly decreases. Even when the water temperature decreases, the ability to follow the change in the stored water temperature can be improved, and the stable continuous operation of the boiler feed pump or the like can be continued.
【0159】請求項1の発明によれば、脱気器の貯水タ
ンク水位制御の先行制御要素としての流出入流量に、そ
れぞれ脱気器加熱蒸気、高圧給水加熱器ドレン、低圧ク
リーンアップ流量を加えることで、正しい流出入流量の
バランスが得られるので、いかなるプラントの運転状態
においても安定した脱気器の貯水タンク水位制御ができ
る。According to the first aspect of the present invention, the deaerator heating steam, the high-pressure feed water heater drain, and the low-pressure cleanup flow are respectively added to the inflow / outflow flow rate as a preceding control element of the storage tank water level control of the deaerator. As a result, a correct balance of the outflow and inflow flow rates can be obtained, and thus the water level of the storage tank of the deaerator can be controlled stably in any operation state of the plant.
【0160】請求項2においては、請求項1で追加して
必要とする流量値を調節弁の容量係数算出の公式から求
めることができるので、いかなるプラントの運転状態に
おいても安定した脱気器の貯水タンク水位制御が可能と
なる。In the second aspect, the required flow rate value can be obtained from the formula for calculating the capacity coefficient of the control valve in addition to the first aspect. Water level control of the storage tank becomes possible.
【0161】請求項3、4、5および6において、請求
項2で必要とする各数値を求めることができるので正し
い、または近似する流量を得ることができ、安定した脱
気器の貯水タンク水位制御が可能となる。In the third, fourth, fifth and sixth aspects, since the respective numerical values required in the second aspect can be obtained, a correct or approximate flow rate can be obtained, and the water level of the storage tank of the deaerator can be stabilized. Control becomes possible.
【0162】請求項7においては、請求項1で追加して
必要とする流量値を実測することで求めることが可能と
なり、いかなるプラントの運転状態においても安定した
脱気器の貯水タンク水位制御が可能となる。According to the seventh aspect, it is possible to obtain the required flow rate value by actually measuring the flow rate value additionally required in the first aspect, so that the water level of the storage tank of the deaerator can be controlled stably in any operation state of the plant. It becomes possible.
【0163】請求項8の発明によれば、請求項1の脱気
器入口復水流量の代りに復水ブースクーポン出口の復水
流量を用い、この値から復水再循環流量を減算し、ま
た、低圧ヒータドレン流量を加算することで近似した値
を得るので、正しい流出入流量のバランスが得られる。
従って、いかなるプラントの運転状態においても安定し
た脱気器の貯水タンク水位制御ができる。According to the invention of claim 8, the condensate recirculation flow rate is subtracted from this value by using the condensate flow rate at the condensate booth coupon outlet instead of the deaerator inlet condensate flow rate of claim 1. Further, since an approximate value is obtained by adding the low pressure heater drain flow rate, a correct balance of the inflow / outflow flow rate can be obtained.
Therefore, the water level of the water tank of the deaerator can be controlled stably in any operating state of the plant.
【0164】請求項9においては、請求項8で追加する
復水再循環流量および低圧ヒータドレン流量を求めるの
に、請求項2と同じ方式で得ることができるので、いか
なるプラントの理転状態‘おいても安定した脱気器の貯
水タンク水位制御が可能となる。In claim 9, the condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate added in claim 8 can be obtained by the same method as in claim 2. Even if this is the case, stable control of the water level of the deaerator storage tank is possible.
【0165】請求項10、11、12および13におい
て、請求項9で必要とする各数値を求めることができる
ので正しい、または近似した流量値を得ることができ、
安定した脱気器の貯水タンク水位制御が可能となる。In claims 10, 11, 12 and 13, since the respective numerical values required in claim 9 can be obtained, a correct or approximate flow value can be obtained.
Stable water level control of the deaerator storage tank is enabled.
【0166】請求項14においては、請求項8で追加し
て必要とする流量値を実測することで求めることが可能
となり、いかなるプラントの運転状態においても安定し
た脱気器の貯水タンク水位制御が可能となる。In the fourteenth aspect, it is possible to obtain the required flow rate value by actually measuring the flow rate value additionally required in the eighth aspect, and it is possible to stably control the water level of the deaerator storage tank in any operation state of the plant. It becomes possible.
【0167】請求項15の発明によれば、補助蒸気供給
制御から蒸気タービンからの抽気供給に切替った後、所
定の圧力値であった脱気器圧力調節計の設定値を、負荷
の上昇下降に伴い器内圧力または抽気圧力よりも少し低
い値で追従変化させることで、スムーズに補助蒸気供給
制御に切換えることができる。According to the fifteenth aspect, after switching from the auxiliary steam supply control to the bleeding supply from the steam turbine, the set value of the deaerator pressure controller, which is a predetermined pressure value, is increased. By following and changing the pressure at a value slightly lower than the internal pressure or the bleed pressure with the fall, the control can be smoothly switched to the auxiliary steam supply control.
【0168】請求項16においては、脱気器器内圧力の
低下に伴う貯水タンクの貯水温度低下の追従遅れによる
貯水のフラッシュが発生するほどの急激な負荷降下、F
CBおよび負荷遮断等の時に、器内圧力、袖気圧力また
は負荷の降下率が所定の値を超えたら圧力調節計の設定
値をその時の器内圧力または抽気圧力より少し高めの値
に切換えて設定し、速やかに補助蒸気供給制御を開始す
る。以降、貯水温度低下の追従性を考慮した降下率で設
定値を低下させて所定の器内圧力値に到達させること
で、貯水タンク内の貯水のフラッシュ発生抑制または防
止できるので、安定したBFPの運転や貯水タンクの水
位制御が継続できる。In the sixteenth aspect of the present invention, the load suddenly drops such that a flush of the stored water occurs due to a delay in following the decrease in the stored water temperature of the water storage tank due to a decrease in the pressure in the deaerator, and F
When the pressure inside the chamber, the sleeve pressure, or the load drop rate exceeds a predetermined value at the time of CB and load interruption, the set value of the pressure controller is switched to a value slightly higher than the current chamber pressure or the extraction pressure. Set and start auxiliary steam supply control immediately. Thereafter, by lowering the set value at a rate of drop taking into account the followability of the stored water temperature drop and reaching a predetermined internal pressure value, the occurrence of flushing of the stored water in the storage tank can be suppressed or prevented. Operation and water level control of the water storage tank can be continued.
【0169】請求項17においては、蒸気タービンの負
荷降下時の圧力調節計の設定値を、脱気器器圧力の飽和
温度と貯水タンクの貯水温度とを算出比較し、器内圧力
の飽和温度が貯水温度よりも高くなる圧力値を圧力調節
計の設定値とし、以降所定の降下速度で設定値を降下さ
て、所定の器内圧力の設定値に到達させることで貯水の
フラッシュの抑制または防止ができので、安定したBF
Pの運転や貯水タンクの水位制御が可能となる。In the seventeenth aspect, the set value of the pressure controller when the load of the steam turbine drops is calculated and compared with the saturation temperature of the deaerator pressure and the water storage temperature of the water storage tank. The pressure value at which the temperature becomes higher than the water storage temperature is set as the pressure controller set value, and thereafter the set value is lowered at a predetermined descent speed to reach the predetermined internal pressure set value, thereby suppressing or preventing the flush of the water storage. BF is stable
The operation of P and the water level control of the water storage tank can be performed.
【0170】請求項18においては、蒸気タービンの負
荷降下時の圧力調節計の設定値を、BFPの吸込圧力か
ら貯水タンクの水位までの水頭分を減算した圧力から求
める飽和温度と貯水温度から、貯水がフラッシュしない
圧力値を求めるか、または器内圧力から求める飽和温度
とBFP吸込み温度との比較演算により貯水のフラッシ
ュの抑制または防止ができるので、安定したBFPの運
転や貯水タンクの水位制御が可能となる。In the eighteenth aspect, the set value of the pressure controller at the time of the load drop of the steam turbine is calculated from the saturation temperature and the water storage temperature obtained from the pressure obtained by subtracting the water head from the suction pressure of the BFP to the water level of the water storage tank. It is possible to suppress or prevent flushing of the stored water by calculating the pressure value at which the stored water does not flush, or by comparing the saturation temperature obtained from the internal pressure with the BFP suction temperature, so that stable BFP operation and water level control of the water storage tank can be achieved. It becomes possible.
【0171】請求項19の発明によれば、蒸気タービン
の急激な負荷降下等で貯水がフラッシュするような時
に、貯水タンクまたは脱気器に貯水温度よりも低温の水
を注入し、またこれに見合っズ貯水を流出させることで
早期に貯水温度を低下させて、器内圧力低下による貯水
のフラッシュを防止できるので、安定したBFPの運転
や貯水タンクの水位制御が継続でき 請求項20におい
ては、請求項19において注入する低温水は、いかなる
プラントの運転状態においても安定した供給源である復
水ブースターポンプまたは復水ポンプの出口ラインから
取り出す復水を用いることで、所期の目的である貯水よ
りも低温の水により貯水タンクの貯水温度の早期低下が
図られて、貯水のフラッシュを防止できるので、安定し
たBFPの運転や貯水タンクの水位制御が可能となる。According to the nineteenth aspect of the present invention, when the storage water is flushed due to a sudden load drop of the steam turbine or the like, water having a temperature lower than the storage water temperature is injected into the water storage tank or the deaerator. Since the stored water temperature can be lowered at an early stage by discharging the matched water, and the flushing of the stored water due to the decrease in the internal pressure can be prevented, the stable operation of the BFP and the water level control of the water storage tank can be continued. The low-temperature water to be injected in claim 19 is intended to be the intended purpose by using a condensate booster pump or a condensate withdrawn from an outlet line of a condensate pump which is a stable supply source in any operation state of the plant. Since the temperature of the water in the water storage tank is lowered early by using water at a lower temperature, the flush of the water storage can be prevented, so that stable BFP operation and water storage can be achieved. The water level of the tank can be controlled.
【0172】請求項21においては、注入する低温水を
低圧ヒータドレンを用いるか、または請求項20での復
水と併用することで貯水のフラッシュを防止できるの
で、安定したBFPの運転や貯水タンクの水位制御が可
能となる。According to the twenty-first aspect, the low-temperature water to be injected can be prevented from being flushed by using a low-pressure heater drain or by using the condensate in the twentieth aspect. Water level control becomes possible.
【0173】請求項22においては、貯水タンクまたは
脱気器に復水または低圧ヒータドレンを注入する時の、
流出させる貯水の取り出し元を貯水タンクまたは降水管
とし、また、流出先を復水器とすることで系統内への回
収により水の損失を無くして効率的な水の置換を行うこ
とができるので、安定したBFPの運転や貯水タンクの
水位制御が可能となる。In claim 22, when condensing water or injecting low-pressure heater drain into the water storage tank or the deaerator,
Since the source of the stored water to be discharged is a storage tank or downcomer and the destination of the discharge is a condenser, water can be removed efficiently in the system and water can be efficiently replaced. In addition, stable operation of the BFP and control of the water level of the water storage tank can be performed.
【0174】請求項23においては、貯水の流出側の操
作端として、スピルオーバ調節弁を追設することで流量
制御の安定化が図れるので、安定したBFPの運転が可
能となる。In the twenty-third aspect, the flow rate control can be stabilized by additionally providing a spillover control valve as the operating end on the outflow side of the stored water, so that a stable operation of the BFP can be achieved.
【0175】請求項24においては、貯水タンクまたは
脱気器への低温水の注入量は、貯水の置換時間考慮した
所定流量値、すなわち器内圧力の降下による貯水温度低
下の追従遅れによる貯水フラッシュを防止する流量値に
よる注入流量制御とし、また、この制御操作端として流
量調節弁または電動弁を追談することで、早期の貯水の
置換が図れるので安定したBFP運転が可能となる。ま
た、この時貯水の流出量は、注入流量よりも若干多い値
での追従制御することで、貯水タンク内の水位の異常上
昇を回避し、些少な水位低下分の流量の補充は、請求項
1または請求項8等による脱気器の貯水タンク水位系に
依存することで相互干渉を回避し、安定した脱気器の貯
水タンク水位制御が可能となる。According to the twenty-fourth aspect, the amount of low-temperature water injected into the water storage tank or the deaerator is a predetermined flow rate value in consideration of the replacement time of the storage water, that is, the storage flush due to the delay in following the reduction of the storage temperature due to a drop in the internal pressure. Injection flow rate control using a flow rate value to prevent the occurrence of the above problem, and by following a flow rate control valve or a motor-operated valve as the control operation end, water can be replaced at an early stage, and a stable BFP operation can be performed. Also, at this time, the outflow of the stored water is controlled to follow a value slightly larger than the injection flow rate, thereby avoiding an abnormal rise in the water level in the water storage tank, and replenishing the flow rate for the insignificant drop in the water level. By relying on the water tank water level system of the deaerator according to the first or eighth aspect, mutual interference can be avoided and the water tank control of the deaerator can be stably controlled.
【0176】請求項25においては、貯水タンクまたは
脱気器への低温水の注入量は、流出流量よりも若干少な
い値での追従制御とし、流出流量を請求頃24で記載の
必要とする流量値を所定設定値として流出流量制御を行
うことで、安定したBFPの運転や脱気器の貯水タンク
水位制御が可能となる。In the twenty-fifth aspect, the injection amount of the low-temperature water into the water storage tank or the deaerator is set to follow-up control at a value slightly smaller than the outflow flow rate. By performing the outflow flow rate control using the value as a predetermined set value, stable operation of the BFP and control of the water level of the water tank of the deaerator become possible.
【0177】請求項26においては、請求項24および
請求項25におけるフィードバック流量制御に必要な流
量値を、それぞれの配管に取り付ける流量検出器および
流量発信器による実測値を用いるか、または請求項2、
3、4および6における方式で求める値を用いること
で、流量制御を可能とする。In the twenty-sixth aspect, the flow rate value required for the feedback flow rate control in the twenty-fourth and twenty-fifth aspects is determined by using an actual value measured by a flow rate detector and a flow rate transmitter attached to each pipe. ,
The flow rate can be controlled by using the values determined by the methods in 3, 4, and 6.
【0178】請求項27の発明によれば、溶存酸素の高
い復水またはヒータドレンの注入による貯水タンクの貯
水の溶存酸素計の測定値により、プラントの運転が安定
したら脱気器循環ポンを運転して脱気器入口の復水と合
流させて循環することにより、早期の脱気が可能となる
ので、ポイラを含めた貯水タンク以降の配管・熱交換器
類への悪影響を最小限に止めて、プラントの安定運転を
継続できる。According to the twenty-seventh aspect of the present invention, when the operation of the plant is stabilized based on the measured value of the dissolved oxygen meter of the water stored in the water storage tank due to the high condensate of the dissolved oxygen or the injection of the heater drain, the deaerator circulation pump is operated. By combining with the condensate at the inlet of the deaerator and circulating it, it is possible to deaerate early, so that adverse effects on the piping and heat exchangers after the water storage tank including the poiler are minimized. Thus, stable operation of the plant can be continued.
【図1】本発明の第1の実施の形態に係わる脱気器制御
装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 1 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a first embodiment of the present invention.
【図2】本発明の第1の実施の形態における調節弁の差
圧を差圧発信器で求める場合の説明図。FIG. 2 is an explanatory diagram when a differential pressure of a control valve is obtained by a differential pressure transmitter according to the first embodiment of the present invention.
【図3】本発明の第1の実施の形態における調節弁の差
圧を2個の圧力発信器で求める場合の説明図。FIG. 3 is an explanatory diagram in a case where a differential pressure of a control valve is obtained by two pressure transmitters according to the first embodiment of the present invention.
【図4】本発明の第2の実施の形態に係わる脱気器制御
装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 4 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a second embodiment of the present invention.
【図5】本発明の第3の実施の形態に係わる脱気器制御
装置での脱気器の圧力制御特性を示す特性図。FIG. 5 is a characteristic diagram showing pressure control characteristics of a deaerator in a deaerator control device according to a third embodiment of the present invention.
【図6】本発明の第3の実施の形態での蒸気タービン抽
気圧力または蒸気タービン負荷の急激な低下時における
脱気器制御装置での脱気器の圧力制御特性を示す特性
図。FIG. 6 is a characteristic diagram showing pressure control characteristics of the deaerator in the deaerator control device when the steam turbine extraction pressure or the steam turbine load is sharply reduced in the third embodiment of the present invention.
【図7】本発明の第3の実施の形態に係わる脱気器制御
装置で脱気器の貯水温度がフラッシュしない飽和温度以
下になるように制御する場合のプロセス量検出点の一例
の説明図。FIG. 7 is an explanatory diagram of an example of a process amount detection point in a case where the deaerator control device according to the third embodiment of the present invention controls the deaerator water temperature to be equal to or lower than a saturation temperature at which no flash occurs. .
【図8】本発明の第3の実施の形態に係わる脱気器制御
装置で脱気器の貯水温度がフラッシュしない飽和温度以
下になるように制御する場合のプロセス量検出点の他の
一例の説明図。FIG. 8 shows another example of the process amount detection point when the deaerator control device according to the third embodiment of the present invention controls the deaerator water storage temperature to be equal to or lower than a saturation temperature at which no flash occurs. FIG.
【図9】本発明の第3の実施の形態に係わる脱気器制御
装置で脱気器の貯水温度がフラッシュしない飽和温度以
下になるように制御する場合のプロセス量検出点の別の
他の一例の説明図。FIG. 9 illustrates another process amount detection point in the case where the deaerator control device according to the third embodiment of the present invention controls the deaerator storage water temperature to be equal to or lower than a saturation temperature at which no flash occurs. FIG.
【図10】本発明の第4の実施の形態に係わる脱気器制
御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 10 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a fourth embodiment of the present invention.
【図11】本発明の第5の実施の形態に係わる脱気器制
御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 11 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a fifth embodiment of the present invention.
【図12】本発明の第6の実施の形態に係わる脱気器制
御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 12 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a sixth embodiment of the present invention.
【図13】本発明の第7の実施の形態に係わる脱気器制
御装置を含む蒸気タービンプラントの系統図。FIG. 13 is a system diagram of a steam turbine plant including a deaerator control device according to a seventh embodiment of the present invention.
【図14】従来の脱気器制御装置を含む蒸気タービンプ
ラントの系統図。FIG. 14 is a system diagram of a steam turbine plant including a conventional deaerator control device.
76 脱気器水位調節計 77 脱気器水位調節弁 81 脱気器圧力発信器 82 脱気器圧力調節計 83 脱気器圧力調節弁小弁 84 脱気器圧力調節弁大弁 91 脱気器加熱蒸気流量検出器 92 脱気器加熱蒸気流量発信器 93 高圧給水加熱器ドレン流量検出器 94 高圧給水加熱器ドレン流量発信器 95 低圧クリーンアップ循環流量検出器 96 低圧クリーンアップ循環流量発信器 97 復水再循環流量検出器 98 復水再循環流量発信器 99 低圧ヒータドレン流量検出器 100 低圧ヒータドレン流量発信器 111a、b、c 温度低下管 112 流量調節弁または電動弁 113 スピルオーバ管 114 スピルオーバ調節弁 121 脱気器循環管 122 脱気器循環ポンプ 123 逆止弁 76 Deaerator water level controller 77 Deaerator water level control valve 81 Deaerator pressure transmitter 82 Deaerator pressure controller 83 Deaerator pressure control valve small valve 84 Deaerator pressure control valve large valve 91 Deaerator Heated steam flow detector 92 Deaerator heated steam flow transmitter 93 High pressure feed water heater drain flow detector 94 High pressure feed water heater drain flow transmitter 95 Low pressure cleanup circulation flow detector 96 Low pressure cleanup circulation flow transmitter 97 Water recirculation flow detector 98 Condensate recirculation flow transmitter 99 Low pressure heater drain flow detector 100 Low pressure heater drain flow transmitter 111a, b, c Temperature reduction pipe 112 Flow control valve or electric valve 113 Spillover pipe 114 Spillover control valve 121 Desorption Vapor circulation pipe 122 Deaerator circulation pump 123 Check valve
フロントページの続き (72)発明者 村田 裕 神奈川県横浜市鶴見区末広町2丁目4番地 株式会社東芝京浜事業所内 (72)発明者 田辺 正明 神奈川県川崎市幸区堀川町66番2 東芝エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 宇野 晴彦 神奈川県川崎市幸区堀川町66番2 東芝エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 小峯 隆宏 神奈川県川崎市幸区堀川町66番2 東芝エ ンジニアリング株式会社内Continued on the front page (72) Inventor Hiroshi Murata 2-4 Suehirocho, Tsurumi-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Prefecture Inside Keihin Works, Toshiba Corporation (72) Inventor Masaaki Tanabe 66-2, Horikawacho, Sai-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture Toshiba Engineer Inside the Ring Co., Ltd. (72) Inventor Haruhiko Uno 66-2, Horikawa-cho, Saiwai-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture Inside (72) Inventor Takahiro Komine 66-2, Horikawa-cho, Sai-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Toshiba Engineer Ring Co., Ltd.
Claims (27)
気器への流入復水流量と前記脱気器からの流出給水流量
との変化を検出して、前記流入復水流量を調節し貯水タ
ンクの水位を一定に保つ3要素水位制御により前記貯水
タンクの水位制御を行う脱気器制御装置において、前記
流入復水流量は脱気器入口復水流量に脱気器加熱蒸気流
量と高圧給水加熱器ドレン流量とを加えた流量を使用
し、前記流出給水流量はボイラ入口給水流量に低圧クリ
ーンアップ循環流量を加えた流量を使用すること特徴と
する脱気器制御装置。The present invention detects a change in a water level of a water storage tank of a deaerator, a flow rate of a condensed water flowing into the deaerator and a flow rate of an outgoing feedwater from the deaerator, and adjusts the flow rate of the condensed water. In the deaerator control device for controlling the water level of the water storage tank by a three-element water level control for keeping the water level of the water storage tank constant, the inflow condensate flow rate is equal to the deaerator inlet condensate flow rate and the deaerator heating steam flow rate and the high pressure. A deaerator control device characterized by using a flow rate obtained by adding a feed water heater drain flow rate, and using a flow rate obtained by adding a low pressure clean-up circulation flow rate to a boiler inlet feed water flow rate as the outflow feed water flow rate.
レン流量、低圧クリーンアップ循環流量は、それぞれの
調節弁を通過する流量をQ、調節弁の容量係数をCv、
調節弁前後の差圧をΔP、流体の比重をGとするとき、
Q=(Cv/1.17)・√(ΔP/G)で求められた流量
を使用することを特徴とする請求項1に記載の脱気器制
御装置。2. The deaerator heating steam flow rate, high pressure feed water heater drain flow rate, and low pressure cleanup circulation flow rate are as follows: Q is the flow rate passing through each control valve, Cv is the capacity coefficient of the control valve,
When the pressure difference before and after the control valve is ΔP and the specific gravity of the fluid is G,
The deaerator control apparatus according to claim 1, wherein a flow rate determined by Q = (Cv / 1.17)) (ΔP / G) is used.
後の差圧を検出する差圧発信器の検出信号、または前記
調節弁前後にそれぞれ設けられた2個の圧力発信器から
の検出信号の差を使用することを特徴とする請求項2に
記載の脱気器制御装置。3. The differential pressure before and after the control valve is a detection signal of a differential pressure transmitter for detecting the differential pressure before and after the control valve, or a differential signal from two pressure transmitters provided before and after the control valve. The deaerator control device according to claim 2, wherein a difference between the detection signals is used.
での流体温度に基づいて算出した比重を使用するように
したことを特徴とする請求項2に記載の脱気器制御装
置。4. The deaerator control device according to claim 2, wherein the specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated based on a fluid temperature upstream of the control valve.
タービン各負荷毎のプラントの熱平衡図による流体温度
に基づいて算出された比重を用い、前記調節弁前後の差
圧は、配管圧力損失と上下流側プロセスの水頭差を加味
した差圧を用いることを特徴とする請求項2に記載の脱
気器制御装置。5. The specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated based on a fluid temperature based on a plant thermal equilibrium diagram for each load of the steam turbine, which is planned in advance, and the differential pressure across the control valve is a pipe pressure loss. 3. The deaerator control apparatus according to claim 2, wherein a pressure difference taking into account a difference in head between the upstream and downstream processes is used.
開度発信器の検出信号に基づいて求められた容量係数を
使用するようにしたことを特徴とする請求項2に記載の
脱気器制御装置。6. The decoupling device according to claim 2, wherein the capacity coefficient of the control valve uses a capacity coefficient obtained based on a detection signal of an opening transmitter of the control valve. A porcelain control device.
レン流量、低圧クリーンアップ循環流量は、それぞれの
配管ラインに取付けられた流量検出器および流量発信器
による測定値を用いることを特徴とする請求項1に記載
の脱気器制御装置。7. The deaerator heating steam flow rate, high pressure feed water heater drain flow rate, and low pressure cleanup circulating flow rate use values measured by a flow rate detector and a flow rate transmitter attached to each piping line. The deaerator control device according to claim 1.
復水ブースターポンプ出口復水流量から復水再循環流量
を減算し、低圧ヒータドレンタンクからの低圧ヒータド
レン流量を加算して求めた復水流量を使用することを特
徴とする請求項1に記載の脱気器制御装置。8. The condensate recirculation flow is subtracted from the condensate booster pump outlet condensate flow instead of the deaerator inlet condensate flow, and the low pressure heater drain flow from the low pressure heater drain tank is added. The deaerator control apparatus according to claim 1, wherein the condensate flow rate is used.
レン流量は、それぞれの調節弁を通過する流量をQ、調
節弁の容量係数をCv、調節弁前後の差圧をΔP、流体
の比重をGとするとき、Q=(Cv/1.17)・√(ΔP
/G)で求められた流量を使用することを特徴とする請
求項8に記載の脱気器制御装置。9. The condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate are as follows: the flow rate passing through each control valve is Q, the capacity coefficient of the control valve is Cv, the differential pressure before and after the control valve is ΔP, and the specific gravity of the fluid is When G, Q = (Cv / 1.17) · √ (ΔP
The deaerator control device according to claim 8, wherein the flow rate determined in / G) is used.
前後の差圧を検出する差圧発信器の検出信号、または前
記調節弁前後にそれぞれ設けられた2個の圧力発信器か
らの検出信号の差を使用することを特徴とする請求項9
に記載の脱気器制御装置。10. The differential pressure before and after the control valve is a detection signal of a differential pressure transmitter for detecting the differential pressure before and after the control valve, or a differential signal from two pressure transmitters respectively provided before and after the control valve. 10. The method according to claim 9, wherein a difference between the detection signals is used.
3. The deaerator control device according to 1.
側での流体温度に基づいて算出した比重を使用するよう
にしたことを特徴とする請求項9に記載の脱気器制御装
置。11. The deaerator control device according to claim 9, wherein the specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated based on a fluid temperature upstream of the control valve.
気タービン各負荷毎のプラントの熱平衡図による流体温
度に基づいて算出された比重を用い、前記調節弁前後の
差圧は、配管圧力損失と上下流側プロセスの水頭差を加
味した差圧を用いることを特徴とする請求項9に記載の
脱気器制御装置。12. The specific gravity of the fluid uses a specific gravity calculated in advance based on a fluid temperature according to a plant thermal equilibrium diagram for each load of the steam turbine, and a differential pressure between before and after the control valve is determined by a pipe pressure loss. The deaerator control device according to claim 9, wherein a pressure difference taking into account the head difference between the upstream and downstream processes is used.
の開度発信器の検出信号に基づいて求められた容量係数
を使用するようにしたことを特徴とする請求項9に記載
の脱気器制御装置。13. The device according to claim 9, wherein the capacity coefficient of the control valve uses a capacity coefficient obtained based on a detection signal of an opening degree transmitter of the control valve. A porcelain control device.
ドレン流量は、それぞれの配管ラインに取付けられた流
量検出器および流量発信器による測定値を用いることを
特徴とする請求項8に記載の脱気器制御装置。14. A degassing apparatus according to claim 8, wherein the condensate recirculation flow rate and the low-pressure heater drain flow rate use values measured by a flow rate detector and a flow rate transmitter attached to each piping line. A porcelain control device.
脱気器への流入復水流量と前記脱気器からの流出給水流
量との変化を検出して、前記流入復水流量を調節し貯水
タンクの水位を一定に保つ3要素水位制御により前記貯
水タンクの水位制御を行う脱気器制御装置において、前
記脱気器に補助蒸気が供給される場合に前記脱気器器内
圧力が所定の設定値になるように圧力調節弁を調節する
脱気器圧力調節計の設定値を、前記脱気器に蒸気タービ
ンよりの抽気供給が開始された以降に、前記脱気器器内
圧力または前記蒸気タービンからの抽気圧力より少し低
めの値で追従変化させるようにしたことを特徴とする脱
気器制御装置。15. A flow rate of the inflow condensate is adjusted by detecting a change in a water level of a water storage tank of the deaerator, a flow rate of condensate water flowing into the deaerator and a flow rate of feedwater flow out of the deaerator. In a deaerator control device for controlling the water level of the water storage tank by a three-element water level control for keeping the water level of the water storage tank constant, when the auxiliary steam is supplied to the deaerator, the pressure in the deaerator is predetermined. The set value of the deaerator pressure controller that adjusts the pressure control valve to become the set value of, after the bleeding supply from the steam turbine to the deaerator is started, the deaerator internal pressure or A deaerator control device characterized in that the follow-up change is performed at a value slightly lower than the extraction pressure from the steam turbine.
ービンからの抽気圧力より少し低めの値で追従変化する
前記脱気器圧力調節計の設定値は、前記脱気器器内圧
力、前記蒸気タービンからの抽気圧力、または負荷の降
下率が所定値を超えたときは、予め定めた所定の降下率
で変化させるようにしたことを特徴とする請求項15に
記載の脱気器制御装置。16. The set value of the deaerator pressure controller that changes with a value slightly lower than the deaerator internal pressure or the extraction pressure from the steam turbine is the deaerator internal pressure, 16. The deaerator control device according to claim 15, wherein when the extraction pressure from the steam turbine or the drop rate of the load exceeds a predetermined value, the pressure is changed at a predetermined drop rate. .
記脱気器器内圧力に基づいて得られた飽和温度が前記貯
水タンクの貯水温度またはボイラ給水ポンプの吸込給水
温度よりも高くなる圧力値としたことを特徴とする請求
項16に記載の脱気器制御装置。17. The set value of the deaerator pressure controller is such that a saturation temperature obtained based on the deaerator internal pressure is higher than a storage water temperature of the water storage tank or a suction water supply temperature of a boiler water supply pump. The deaerator control device according to claim 16, wherein the pressure value is set as follows.
給水ポンプの吸込圧力から貯水タンクまでの水頭分を減
算した圧力に基づいて求めることを特徴とする請求項1
7に記載の脱気器制御装置。18. The method according to claim 1, wherein the saturation temperature in the deaerator is obtained based on a pressure obtained by subtracting a water head to a water storage tank from a suction pressure of a boiler feed pump.
8. The deaerator control device according to 7.
脱気器への流入復水流量と前記脱気器からの流出給水流
量との変化を検出して、前記流入復水流量を調節し貯水
タンクの水位を一定に保つ3要素水位制御により前記貯
水タンクの水位制御を行う脱気器制御装置において、フ
ァーストカットバック運転操作開始時に、前記貯水タン
クまたは前記脱気器内に貯水温度よりも低温の水を注入
し、これに見合った貯水を流出させることを特徴とする
脱気器制御装置。19. The flow rate of the inflow condensate is adjusted by detecting a change in a water level of a water storage tank of the deaerator, an inflow condensate flow into the deaerator and an outflow water supply flow from the deaerator. In the deaerator control device for controlling the water level of the water storage tank by a three-element water level control that keeps the water level of the water storage tank constant, at the start of the first cutback operation, the water storage temperature in the water storage tank or the deaerator is lower than the water storage temperature. A deaerator control device characterized by injecting low-temperature water and draining water corresponding to the low-temperature water.
注入する水は、復水ブースターポンプまたは復水ポンプ
の出口ラインから取り出す復水であることを特徴とする
請求項19に記載の脱気器制御装置。20. The deaeration according to claim 19, wherein the water injected into the water storage tank or the deaerator is condensate taken out from an outlet line of a condensate booster pump or a condensate pump. Control device.
注入する水は、低圧ヒータドレンポンプ出口ラインから
取り出す低圧ヒータドレンであることを特徴とする請求
項19または請求項20に記載の脱気器制御装置。21. The deaerator according to claim 19, wherein the water injected into the water storage tank or the deaerator is a low-pressure heater drain taken from a low-pressure heater drain pump outlet line. Control device.
を注入する際に流出させる貯水の取り出し元は、前記貯
水タンクまたは降水管とし、流出先は復水器とすること
を特徴とする請求項20または請求項21に記載の脱気
器制御装置。22. The method according to claim 20, wherein the source of the storage water to be discharged when the condensate or the low-pressure heater drain is injected is the storage tank or the downcomer, and the discharge destination is a condenser. The deaerator control device according to claim 21.
を注入する際に流出させる貯水は、スピルオーバ管に設
けられたスピルオーバ調節弁および低圧クリーンアップ
管に設けられた低圧クリーンアップ調節弁を併用して流
出させることを特徴とする請求項22に記載の脱気器制
御装置。23. The water discharged when the condensed water or the low-pressure heater drain is injected is discharged using both a spillover control valve provided in a spillover pipe and a low-pressure cleanup control valve provided in a low-pressure cleanup pipe. 23. The deaerator control device according to claim 22, wherein
入する水の注入量は、貯水の置換時間を考慮した所定流
量値による注入流量制御とし、貯水の流出流量は注入流
量よりも若干多い値での追従流量制御とすることを特徴
とする請求項20または請求項21に記載の脱気器制御
装置。24. An injection amount of water to be injected into the water storage tank or the deaerator is controlled by an injection flow rate based on a predetermined flow rate considering a replacement time of the storage water, and an outflow flow rate of the storage water is slightly larger than the injection flow rate. 22. The deaerator control device according to claim 20, wherein the flow rate is controlled by following.
入する水の注入量は、貯水の流出流量よりも若干少ない
値での追従流量制御として、前記流出流量を所定流量値
による流出流量制御とすることを特徴とする請求項22
または請求項23に記載の脱気器制御装置。25. The flow rate of the water to be injected into the water storage tank or the deaerator is controlled as a follow-up flow rate control at a value slightly smaller than the flow rate of the stored water. 23. The method according to claim 22, wherein
Or the deaerator control device according to claim 23.
入する水の注入量および貯水の流出量の流量制御にフィ
ードバックさせる各流量値は、それぞれの配管ラインに
取付けた流量検出器および流量発信器による測定値を用
いるか、または請求項2で求めた流量値を用いることを
特徴とする請求項24または請求項25に記載の脱気器
制御装置。26. The flow rate value fed back to the flow rate control of the flow rate of the water injected into the water storage tank or the deaerator and the flow rate of the stored water is determined by a flow rate detector and a flow rate transmitter attached to each piping line. 26. The deaerator control device according to claim 24, wherein the measured value according to the above is used, or the flow value obtained in claim 2 is used.
り、発電所内単独運転負荷に到達して安定した運転継続
した後に、貯水の溶存酸素値、または貯水温度と器内圧
力の飽和温度との関係によって、脱気器循環ポンプを起
動、運転、停止させることを特徴とする請求項19に記
載の脱気器制御装置。27. After reaching the single operation load in the power plant and continuing the stable operation by the first cut-back operation, the first cut-back operation is performed according to the dissolved oxygen value of the stored water or the relationship between the stored water temperature and the saturation temperature of the internal pressure of the device. 20. The deaerator control device according to claim 19, wherein the air circulation pump is started, operated, and stopped.
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