JP2000130371A - Displacement fluid machine - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To improve the compression efficiency and the reliability of a machine by optimizing the shape of an intake port by changing an intake finish angle of the intake port relative to an angle of a rotary shaft in a state of the maximum volume of a plurality of spaces in the intake stroke. SOLUTION: A displacer 5 is revolved by rotating and driving a rotary shaft 6, and the refrigerant gas is taken from an intake pipe 13 to be sucked into a working room 15 through an intake passage 7c formed on an upper frame, and a first intake port 10a and a communication hole 10b formed on an end plate 10, to be compressed and discharged to an electric machine room 27. On this occasion, an intake finish angle of the intake port 10a is determined in the rotating direction of the rotary shaft with respect to the rotating angle of the rotary shaft 6 in the maximum volume of the working room 15 in the intake stroke. A cylinder 4 is also provided with a second intake port for directly feeding the hydraulic fluid and the lubricating oil to an automatic protection part of the displacer 5. By surely feeding the oil to the automatic protection part, high efficiency and reliability can be obtained.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、例えばポンプ、圧
縮機、膨張機等に係り、特に容積形流体機械に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pump, a compressor, an expander, and the like, and more particularly, to a positive displacement fluid machine.

【０００２】[0002]

【従来の技術】高性能および低振動の回転型の容積形流
体機械として、冷凍・空調用の圧縮機としてスクロール
式流体機械が広く一般的に使用されている。スクロール
式流体機械は、吸入終了から吐出終了までの行程が回転
軸の回転角で３６０°以上と長い（空調用として実用化
されているものは通常９００°程度）ため吐出過程の圧
力損失が小さく、かつ、一般に複数の作動室が形成され
るため１回転中のガス圧縮トルクの変動も小さく振動及
び騒音が小さいという利点がある。しかし、ラップ噛み
合い状態での渦巻状のラップ間のクリアランスや、端板
とラップ歯先間のクリアランスの管理が必要で、そのた
めに精度の高い加工を施さねばならず加工費用が高価に
なるという問題がある。2. Description of the Related Art As a high-performance and low-vibration rotary displacement type fluid machine, a scroll fluid machine is widely and generally used as a compressor for refrigeration and air conditioning. In the scroll type fluid machine, the stroke from the end of the suction to the end of the discharge is as long as 360 ° or more in terms of the rotation angle of the rotating shaft (usually, about 900 ° is practically used for air conditioning). In addition, since a plurality of working chambers are generally formed, there is an advantage that fluctuation of gas compression torque during one rotation is small and vibration and noise are small. However, it is necessary to manage the clearance between the spiral wrap in the lap meshing state and the clearance between the end plate and the tip of the lap, so that high-precision processing must be performed and the processing cost is high. There is.

【０００３】このような技術課題に対し、作動流体を移
動させるデイスプレ−サ（旋回ピストン）が作動流体が
吸入されたシリンダに対して相対的に自転運動せずにほ
ぼ一定の半径で公転運動、すなわち旋回運動することに
より作動流体を搬送する容積型機械の一種が特開昭５５
−２３３５３号公報（文献１）、米国特許２１１２８９
０号公報（文献２）、特開平５−２０２８６９号公報
（文献３）及び特開平６−２８０７５８号公報（文献
４）に提案されている。ここに提案されている容積形流
体機械は、複数の部材（ベーン）が中心より放射状に延
びている花びら形状を有するピストンと、このピストン
とほぼ相似形の中空部を有するシリンダとから構成さ
れ、このピストンがこのシリンダ内を旋回運動すること
によって、作動流体を移動させるものが提案されてい
る。[0003] In order to cope with such technical problems, a displacer (pivoting piston) for moving the working fluid does not rotate relative to the cylinder into which the working fluid is sucked, but revolves around a substantially constant radius. That is, a type of positive displacement machine that conveys a working fluid by revolving motion is disclosed in
No. 23353 (Document 1), US Pat.
No. 0 (Reference 2), Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-202869 (Document 3) and Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-280758 (Document 4). The displacement type fluid machine proposed here comprises a piston having a petal shape in which a plurality of members (vanes) extend radially from the center, and a cylinder having a hollow portion substantially similar to the piston, There has been proposed a piston that moves a working fluid by orbiting in the cylinder.

【０００４】しかしながら、これら文献に示された流体
機械では、個々の作動室の吸入終了から吐出終了までの
回転軸の回転角が小さく、作動流体の吐出が終了してか
ら次の（圧縮）行程が始まる（吸入終了）までの時間的
なずれ（タイムラグ）が存在していることとなり、吸入
終了から吐出終了までの作動室が回転軸周りに偏って形
成されるようになるため力学的なバランスが悪く、圧縮
された作動流体からの反力としてピストンに、ピストン
自身を回転させようとする自転モ−メントが過大に作用
し、ベ−ンの摩擦や摩耗といった信頼性上の問題が起こ
りやすいという欠点がある。[0004] However, in the fluid machines disclosed in these documents, the rotation angle of the rotating shaft from the end of suction to the end of discharge of each working chamber is small, and the next (compression) stroke after the end of discharge of the working fluid. There is a time lag (time lag) from the start (end of suction) to the start, and the working chamber from the end of suction to the end of discharge is formed to be biased around the rotation axis. The rotational moment of rotating the piston itself acts excessively on the piston as a reaction force from the compressed working fluid, and reliability problems such as vane friction and wear are likely to occur. There is a disadvantage that.

【０００５】このような問題点を解消するため、前記出
願人は、吐出過程の流体損失をスクロール式流体機械並
に小さくでき、かつ、スクロール式流体機械よりも製作
容易な流体機械を提供することを目的として、特開平０
９−２６８９８７号公報に記載の容積形流体機械を提案
している。In order to solve such problems, the applicant has provided a fluid machine in which the fluid loss in the discharge process can be made as small as that of a scroll fluid machine and which is easier to manufacture than a scroll fluid machine. For the purpose of
Japanese Patent Application Publication No. 9-268987 proposes a positive displacement fluid machine.

【０００６】上記技術は、端板間に平面形状が連続した
曲線で構成される内壁を有するシリンダと、このシリン
ダの内壁に対向するように設けられた外壁を有し、旋回
運動したとき前記内壁とこの外壁と前記端板により複数
の空間を形成するディスプレーサと、前記空間に連通す
る吸入ポ−トと、前記空間に連通する吐出ポートとを備
え、前記作動流体を吐出する吐出ポートを挟んで隣接す
る作動室の流体を夫々異なる吸入ポートから吸入するよ
うに前記シリンダ内壁及び前記ディスプレーサ外壁曲線
を形成し、前記ディスプレーサを旋回させて作動流体を
圧縮したとき、圧縮流体の圧力による荷重ベクトルの作
用点がほぼ旋回ディスプレーサ中心に向くように前記シ
リンダの内壁面及び前記ディスプレーサの外壁面を形成
した容積形流体機械である。[0006] The above-mentioned technique has a cylinder having an inner wall formed between a pair of end plates and having a continuous planar shape, and an outer wall provided so as to face the inner wall of the cylinder. And a displacer forming a plurality of spaces by the outer wall and the end plate, a suction port communicating with the space, and a discharge port communicating with the space, with a discharge port for discharging the working fluid interposed therebetween. The cylinder inner wall and the displacer outer wall curves are formed so that fluids in adjacent working chambers are sucked from different suction ports, respectively. When the displacer is turned to compress the working fluid, the action of the load vector due to the pressure of the compressed fluid A positive displacement fluid machine in which an inner wall surface of the cylinder and an outer wall surface of the displacer are formed such that a point is substantially directed to the center of the rotating displacer. It is.

【０００７】該容積形流体機械において、効率をさらに
向上させるためには、圧縮流体の圧力によって旋回ディ
スプレーサに作用する種々の荷重を低減するとともに、
前記シリンダの内壁と前記ディスプレーサの外壁及び前
記端板により形成された複数の空間に連通する吸入ポー
トが前記端板に設孔されているため、この吸入ポートの
流路形状の最適化をする必要がある。In order to further improve the efficiency of the positive displacement fluid machine, various loads acting on the swirling displacer due to the pressure of the compressed fluid are reduced.
Since a suction port communicating with a plurality of spaces formed by the inner wall of the cylinder, the outer wall of the displacer, and the end plate is provided in the end plate, it is necessary to optimize the flow path shape of the suction port. There is.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】上記した容積形流体機
械においては、以下のような技術的課題がある。ディス
プレーサに作用する自転モ−メントを前記吸入ポ−トに
近いディスプレーサとシリンダの接触により受ける構成
（自転防止部）としているため、自転防止部の荷重を低
減することは効率向上はもちろんのこと信頼性の向上に
大きく影響する。The above-mentioned positive displacement type fluid machine has the following technical problems. Since the rotation moment acting on the displacer is received by contact between the cylinder and the displacer close to the suction port (rotation prevention unit), reducing the load on the rotation prevention unit is not only an improvement in efficiency but also reliability. It greatly affects the improvement of the performance.

【０００９】また、前記端板に形成された吸入ポートの
形状は、前記シリンダの内壁と前記ディスプレーサの外
壁及び前記端板により形成された複数の空間に連通する
ように形成されていることから、前記端板に形成されて
いることや回転軸の駆動によりディスプレーサが旋回運
動するすることから、幾何学上の制約を受けてその流路
面積は十分に確保されているとはいえない。つまり、該
吸入ポートの外周形状は前記シリンダの内壁面で決ま
り、内周形状は吸入ポートに連通している吸入通路やデ
ィスプレーサの旋回運動軌跡で決まる。さらに、回転方
向の終了位置は前記複数の空間（作動室）の最大容積時
におけるディスプレーサの旋回運動軌跡で決まる。Further, the shape of the suction port formed in the end plate is formed so as to communicate with the inner wall of the cylinder, the outer wall of the displacer, and a plurality of spaces formed by the end plate. Since the displacer is swirled by being formed on the end plate or driven by the rotating shaft, the flow path area cannot be said to be sufficiently secured due to geometrical restrictions. In other words, the outer peripheral shape of the suction port is determined by the inner wall surface of the cylinder, and the inner peripheral shape is determined by the rotation path of the suction passage and the displacer communicating with the suction port. Further, the end position in the rotation direction is determined by the trajectory of the displacer when the plurality of spaces (working chambers) have the maximum volume.

【００１０】さらに、詳細は後述するが、上記した容積
形流体機械は、シリンダ及びディスプレーサの輪郭形状
の形成の仕方によって、回転軸の回転角に対して前記複
数の空間（作動室）容積が最大となる回転角に対して、
吸入ポートの終了時期を任意に設定することができる。
例えば、吸入ポートの終了角度を回転軸の回転方向に進
角するように構成した場合、複数の空間（作動室）容積
が最大となっても吸入ポートはまだ複数の空間（作動
室）に開口しており、吸入ポートから逆流しながら吸入
行程を終了する場合である。このような場合では、前記
端板に形成された吸入ポートだけでは十分な開口面積が
確保できず、作動流体が吸入ポートから逆流する際に通
路抵抗を増大させて、該容積形流体機械の性能を低下さ
せる原因となっている。Although the details will be described later, in the above-described positive displacement type fluid machine, the plurality of spaces (working chambers) have a maximum volume with respect to the rotation angle of the rotation shaft depending on how the contours of the cylinder and the displacer are formed. For the rotation angle
The end time of the suction port can be arbitrarily set.
For example, if the end angle of the suction port is configured to be advanced in the rotation direction of the rotating shaft, the suction port is still open to the plurality of spaces (working chambers) even when the volume of the plurality of spaces (working chambers) is maximized. In this case, the suction stroke is terminated while flowing backward from the suction port. In such a case, a sufficient opening area cannot be secured only by the suction port formed in the end plate, and the passage resistance increases when the working fluid flows backward from the suction port, thereby increasing the performance of the positive displacement fluid machine. Is causing a decrease.

【００１１】本発明の目的は、上記した従来技術の問題
点を解消するためになされたものであり、上記した容積
形流体機械において、吸入行程時にある前記複数の空間
容積が最大となる前記回転軸の回転角度と前記吸入ポー
トの吸入終了角度との関係において、圧縮流体の圧力に
よって旋回ディスプレーサに作用する種々の荷重を低減
できることを見出すとともに、吸入ポート形状の最適化
により圧縮効率を向上するとともに、自転防止部に直接
作動流体や潤滑油を供給することにより信頼性の高い容
積形流体機械を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and in the above-mentioned positive displacement type fluid machine, the rotation of the rotary type in which the plurality of spatial volumes at the time of a suction stroke is maximized. In relation to the rotation angle of the shaft and the suction end angle of the suction port, it has been found that various loads acting on the swirling displacer can be reduced by the pressure of the compressed fluid, and the compression efficiency is improved by optimizing the shape of the suction port. Another object of the present invention is to provide a highly reliable positive displacement fluid machine by directly supplying a working fluid or a lubricating oil to a rotation preventing unit.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明にかかる容積形流体機械は、端板間に平面形
状が連続した曲線で構成される内壁を有するシリンダ
と、このシリンダの内壁に対向するように設けられた外
壁を有し、旋回運動したとき前記内壁とこの外壁と前記
端板により複数の空間を形成するディスプレーサと、前
記複数の空間に連通する吸入ポートと、このディスプレ
ーサを駆動する回転軸とを備えた容積形流体機械におい
て、吸入行程時にある前記複数の空間容積が最大となる
前記回転軸の回転角度に対して、前記吸入ポートの吸入
終了角度を変えたり、あるいは吸入行程時にある前記複
数の空間容積が最大となる前記回転軸の回転角度に対し
て、前記吸入ポートの吸入終了角度を前記回転軸の回転
方向に進角することである。そして、前記複数の空間に
連通するように吸入通路を前記シリンダに形成すること
である。In order to achieve the above-mentioned object, a positive displacement fluid machine according to the present invention comprises a cylinder having an inner wall formed between a pair of end plates and having a continuous curved plane, and an inner wall of the cylinder. A displacer having a plurality of spaces formed by the inner wall, the outer wall, and the end plate when swiveling, a suction port communicating with the plurality of spaces, and the displacer comprising: In the displacement type fluid machine having the rotating shaft to be driven, the suction end angle of the suction port is changed or the suction end angle is changed with respect to the rotation angle of the rotating shaft at which the plurality of space volumes at the time of the suction stroke is maximized. By advancing the suction end angle of the suction port in the rotation direction of the rotation shaft with respect to the rotation angle of the rotation shaft at which the plurality of space volumes at the time of the stroke is maximized. That. Then, a suction passage is formed in the cylinder so as to communicate with the plurality of spaces.

【００１３】また、端板間に平面形状が連続した曲線で
構成される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内
壁に対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動し
たとき前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間
を形成するディスプレーサと、このディスプレーサを駆
動する回転軸とを備えた容積形流体機械において、前記
複数の空間に連通する吸入通路を前記シリンダに形成す
るとともに、前記端板には前記シリンダに設孔された吸
入通路に連通する第２吸入ポートと前記複数の空間に連
通する第１吸入ポートを設けることである[0013] Also, a cylinder having an inner wall formed between the end plates and having a continuous curved shape in a plane, and an outer wall provided so as to oppose the inner wall of the cylinder. In a displacement type fluid machine including a displacer that forms a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, and a rotating shaft that drives the displacer, a suction passage communicating with the plurality of spaces is formed in the cylinder. The end plate is provided with a second suction port communicating with a suction passage formed in the cylinder and a first suction port communicating with the plurality of spaces.

【００１４】[0014]

【発明の実施の形態】以上説明した本発明の特徴は以下
の実施形態によりさらに明確になる。以下、本発明の一
実施の形態を図を用いて説明する。まず、本発明の１実
施形態である容積形流体機械の構造を図１、図２および
図３を用いて説明する。図１は本発明の１実施形態であ
る容積形流体機械を圧縮機として用いた場合における密
閉型圧縮機を示す縦断面図、図２は図１のＡ−Ａ矢視で
圧縮室を形成している状態を示す平面図であり、容積形
圧縮要素の作動原理を示す図、図３は該密閉型圧縮機の
回転軸の回転角に対する作動室容積比の変化を示す図で
ある。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The features of the present invention described above will be further clarified by the following embodiments. Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. First, the structure of a positive displacement fluid machine according to one embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1, 2, and 3. FIG. FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a hermetic compressor in which a positive displacement type fluid machine according to one embodiment of the present invention is used as a compressor. FIG. 2 shows a compression chamber formed along the line AA in FIG. FIG. 3 is a plan view showing a state in which the compressor is operating, showing the principle of operation of the positive displacement compression element, and FIG. 3 is a view showing a change in the working chamber volume ratio with respect to the rotation angle of the rotation shaft of the hermetic compressor.

【００１５】図１に示した圧縮機は、両端が密閉され軸
心を鉛直にして配置された円筒形の密封容器３と、密封
容器３内に、上側フレーム７と端板１０とシリンダ４及
びディスプレーサ５と、下側フレーム８と吐出カバー１
１及び前記ディスプレーサ５を回転駆動する回転軸６と
を有して、気体を圧縮する容積形圧縮要素１と、回転軸
６に連結されて圧縮要素１を駆動する固定子２ａと回転
子２ｂとからなる電動要素２と、密封容器３内を潤滑す
る潤滑油の貯油部１２とで構成されている。圧縮要素１
は、密封容器３内の下部に、軸心を前記密封容器３の軸
心と一致させて固定された上側フレーム７と、この上側
フレーム７に軸心を一致させ、かつ端板１０により一方
の開口部を閉塞されたシリンダ４と、該シリンダ４に噛
み合わされたディスプレーサ５と、前記シリンダ４の他
方の開口部を閉塞するように配置された下側フレーム８
および吐出カバ−１１とを有している。The compressor shown in FIG. 1 has a cylindrical hermetic container 3 having both ends hermetically closed and arranged vertically with its axis being vertical, an upper frame 7, an end plate 10, a cylinder 4, Displacer 5, lower frame 8 and discharge cover 1
1 and a rotary shaft 6 for driving the displacer 5 to rotate, and a positive displacement type compression element 1 for compressing gas; a stator 2a and a rotor 2b connected to the rotary shaft 6 for driving the compression element 1; And an oil storage unit 12 for lubricating oil for lubricating the inside of the sealed container 3. Compression element 1
The upper frame 7 is fixed at the lower part in the sealed container 3 with the axis aligned with the axis of the sealed container 3. The upper frame 7 is aligned with the axis, and one end plate 10 is used. A cylinder 4 whose opening is closed, a displacer 5 meshed with the cylinder 4, and a lower frame 8 arranged to close the other opening of the cylinder 4;
And a discharge cover 11.

【００１６】また、この圧縮機では、前記上側フレーム
７および下側フレーム８と軸心を一致させて、電動要素
２の固定子２ａと回転子２ｂとが前記上側フレーム７の
上方に配置されて回転軸６に固定されている。この回転
子２ｂが回転することにより、回転軸６および旋回軸受
５ａを介して前記ディスプレーサ５が回転駆動される。
さらに、シリンダ４とディスプレーサ５とで形成される
空間に気体を供給する吸入パイプ１３と、圧縮された気
体を密封容器３の外に吐出する吐出パイプ１４とが、密
封容器３の壁面を貫通して配設されている。Further, in this compressor, the stator 2a and the rotor 2b of the electric element 2 are arranged above the upper frame 7 so that their axes are aligned with the upper frame 7 and the lower frame 8. It is fixed to the rotating shaft 6. When the rotor 2b rotates, the displacer 5 is rotationally driven via the rotating shaft 6 and the slewing bearing 5a.
Further, a suction pipe 13 for supplying gas to a space formed by the cylinder 4 and the displacer 5 and a discharge pipe 14 for discharging compressed gas to the outside of the sealed container 3 penetrate the wall surface of the sealed container 3. It is arranged.

【００１７】上側フレーム７は密封容器３の内周壁面に
固定され、下側フレーム８は吐出カバー１１を介して、
ディスプレーサ５を軸心の周りに偏心円運動可能に、シ
リンダ４および端板１０を通して上側フレーム７に複数
のボルト（図示せず）で固定される。また、前記上側フ
レーム７は、その中心部に密封容器３と同心円状に設け
られた主軸受７ｂを有し、その周囲に前記吸入パイプ１
３に連通する吸入通路７ｃが形成されている。そして、
前記吸入通路７ｃに連通するように端板１０には、後述
するが第１吸入ポート１０ａ及び連通穴１０ｂが設置さ
れている。The upper frame 7 is fixed to the inner peripheral wall of the sealed container 3, and the lower frame 8 is
The displacer 5 is fixed to the upper frame 7 through the cylinder 4 and the end plate 10 by a plurality of bolts (not shown) so that the displacer 5 can move eccentrically around the axis. Further, the upper frame 7 has a main bearing 7b provided concentrically with the sealed container 3 at the center thereof, and the suction pipe 1 is provided therearound.
3 is formed with a suction passage 7c. And
As will be described later, a first suction port 10a and a communication hole 10b are provided in the end plate 10 so as to communicate with the suction passage 7c.

【００１８】回転軸６は、回転子２ｂに固定されたモー
タ軸６ｂと、該モータ軸６ｂから下方に延び前記主軸受
７ｂに支持された上支持軸６ｃと、該上支持軸６ｃから
下方に延び前記ディスプレーサ５の中心部に設けられた
旋回軸受５ａに支持されたクランク軸６ａと、該クラン
ク軸６ａから更に下方に延び前記下側フレーム８の中心
に固定された副軸受け８ｃに支持された下支持軸６ｄ
と、前記モータ軸６ｂから上方に延び前記密封容器３の
内周壁面に固定された補助フレーム２２に形成された補
助軸受け２３に支持された補助支持軸６ｅとから成って
いる。The rotary shaft 6 has a motor shaft 6b fixed to the rotor 2b, an upper support shaft 6c extending downward from the motor shaft 6b and supported by the main bearing 7b, and a lower shaft from the upper support shaft 6c. The crankshaft 6a is supported by a swivel bearing 5a provided at the center of the displacer 5, and is supported by a sub-bearing 8c extending further downward from the crankshaft 6a and fixed to the center of the lower frame 8. Lower support shaft 6d
And an auxiliary support shaft 6e extending upward from the motor shaft 6b and supported by an auxiliary bearing 23 formed on an auxiliary frame 22 fixed to the inner peripheral wall surface of the sealed container 3.

【００１９】クランク軸６ａの中心軸線は、モータ軸６
ｂ、上支持軸６ｃの中心軸線からディスプレーサ５の旋
回半径の大きさだけ偏心している。補助支持軸６ｅ、モ
ータ軸６ｂ、上支持軸６ｃおよび下支持軸６ｄの中心軸
線は同一で、密封容器３の軸線と一致している。また、
ディスプレーサ５およびクランク軸６ａの遠心力および
遠心力によるモーメントを打ち消して振動等の発生を防
止するために、上支持軸６ｃにバランスウェイト２４
が、回転子２ｂの上端部にカウンターウェイト２５が、
それぞれ取り付けられている。なお、前記下支持軸６ｄ
の下端部には、スラストレース２６が前記下側フレーム
８に設けられており、該圧縮機のスラスト力を受ける。The center axis of the crankshaft 6a is
b, eccentricity from the center axis of the upper support shaft 6c by the size of the turning radius of the displacer 5; The central axes of the auxiliary support shaft 6e, the motor shaft 6b, the upper support shaft 6c, and the lower support shaft 6d are the same, and coincide with the axis of the sealed container 3. Also,
In order to cancel the centrifugal force of the displacer 5 and the crankshaft 6a and the moment due to the centrifugal force to prevent the occurrence of vibration and the like, a balance weight 24 is attached to the upper support shaft 6c.
However, a counter weight 25 is provided at the upper end of the rotor 2b,
Each is attached. The lower support shaft 6d
A thrust trace 26 is provided on the lower frame 8 at a lower end of the lower frame 8 and receives a thrust force of the compressor.

【００２０】上記構成の圧縮機において、回転軸６の回
転駆動によってディスプレーサ５が旋回運動し、冷媒ガ
スは吸入パイプ１３から吸入され、上側フレーム７に形
成された吸入通路７ｃおよび端板１０に設置された第１
吸入ポート１０ａ及び連通穴１０ｂを介して、シリンダ
４の内周壁４ａ及びベ−ン４ｂとディスプレーサ５の噛
み合いによって形成される作動室１５に吸入される。該
作動室１５で圧縮され、所定の圧力（吐出圧力）に圧縮
されたガスは、下側フレーム８に設けられた吐出ポ−ト
８ａを通り吐出弁９を押し上げて吐出室８ｂ内に入り、
下側フレーム８、シリンダ４、端板１０および上側フレ
ーム７に形成された吐出通路１７を介して電動機械室２
７に一旦吐出される。In the compressor having the above-described structure, the displacer 5 is swirled by the rotation of the rotating shaft 6, and the refrigerant gas is sucked from the suction pipe 13 and installed in the suction passage 7 c and the end plate 10 formed in the upper frame 7. The first
Through the suction port 10a and the communication hole 10b, the air is sucked into the working chamber 15 formed by the engagement between the inner peripheral wall 4a and the vane 4b of the cylinder 4 and the displacer 5. The gas compressed in the working chamber 15 and compressed to a predetermined pressure (discharge pressure) pushes up the discharge valve 9 through a discharge port 8a provided in the lower frame 8 and enters the discharge chamber 8b.
The electric machine room 2 is formed via discharge passages 17 formed in the lower frame 8, the cylinder 4, the end plate 10 and the upper frame 7.
7 is discharged once.

【００２１】該電動機械室２７にて冷媒ガス中の潤滑油
を分離して、冷媒ガスは、電動機要素を冷却しながら固
定子２ａと密封容器３の内壁面に形成された連通路２８
ａおよび補助フレーム２２に形成された穴２９を介して
吐出パイプ１４より吐出される。一方、電動機械室２７
で分離された潤滑油は、上側フレーム７、端板１０、シ
リンダ４、下側フレーム８および吐出カバー１１に形成
された油戻し通路２８ｂ（図示していないが、図１０、
図１１及び図１３参照）を通じて密閉容器３内の底部に
貯油される。The lubricating oil in the refrigerant gas is separated in the electric machine room 27, and the refrigerant gas is cooled by the communication passage 28 formed on the inner wall surface of the stator 2a and the sealed container 3 while cooling the electric motor element.
a and is discharged from the discharge pipe 14 through a hole 29 formed in the auxiliary frame 22. On the other hand, the electric machine room 27
The lubricating oil separated by the oil return passage 28 b formed in the upper frame 7, the end plate 10, the cylinder 4, the lower frame 8 and the discharge cover 11 (not shown in FIG.
11 and 13), the oil is stored at the bottom in the closed container 3.

【００２２】つぎに、容積形圧縮要素１の詳細を説明す
る。図２には同一輪郭形状が４組組み合わされた４条ラ
ップが示されている。シリンダ４の内周形状は、中空部
が９０°（中心ｏ‘）毎に同一の形状が表れるように形
成されている。この個々の中空部の端部には、内方に向
かって突出する複数（この場合は４条ラップであるので
４つ存在する）の略円弧形状のベ−ン４ｂを有する。デ
ィスプレーサ５は、このシリンダ４の内側に配設されシ
リンダ４の内周壁４ａ（ベーン４ｂよりも曲率が大きい
部分）及びベ−ン４ｂと噛み合うように互いの中心をε
だけずらして構成されている。尚、シリンダ４の中心
ｏ’とディスプレーサ５の中心ｏを一致させると、両者
の輪郭形状の間には基本形状として一定幅の隙間が形成
される（図４参照）。Next, the details of the positive displacement compression element 1 will be described. FIG. 2 shows a four-line wrap in which four sets of the same contour shape are combined. The inner peripheral shape of the cylinder 4 is formed such that the hollow portion has the same shape at every 90 ° (center o ′). At the end of each hollow portion, there are provided a plurality of (in this case, four wraps, there are four) quasi-arc-shaped vanes 4b projecting inward. The displacer 5 is disposed inside the cylinder 4 so that the center of each other is ε so as to mesh with the inner peripheral wall 4a (the portion having a larger curvature than the vane 4b) and the vane 4b.
It is configured to be shifted only. When the center o 'of the cylinder 4 matches the center o of the displacer 5, a gap having a constant width is formed as a basic shape between the contours of the two (see FIG. 4).

【００２３】次に、容積形圧縮要素１の作動原理及び前
記作動室の容積変化を図１、図２及び図３により説明す
る。記号ｏはディスプレーサ５の中心、記号ｏ’はシリ
ンダ４（あるいは回転軸６）の中心である。記号ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇ，ｈ，ｉはシリンダ４の内周壁
４ａ及びベ−ン４ｂとディスプレーサ５の噛み合いの接
点を表す。ここで、シリンダ４の内周輪郭形状をみる
と、同じ曲線の組合せが４箇所連続して滑らかに接続さ
れている。このうちの１箇所に着目すると、内周壁４
ａ、ベ−ン４ｂを形作る曲線を、厚みのある一つの渦曲
線（ベーン４ｂの先端を渦の巻始めと考える）とみるこ
とができ、その内壁曲線（ｃ−ｄ）は、曲線を構成する
各円弧角の合計である巻き角がほぼ３６０°（設計思想
は３６０°であるが製造誤差のため丁度その値にはなら
ないという意味である。）の渦曲線で、外壁曲線（ｂ−
ｃ）は巻き角がほぼ３６０°の渦曲線である。Next, the operation principle of the positive displacement compression element 1 and the change in volume of the working chamber will be described with reference to FIGS. The symbol o is the center of the displacer 5, and the symbol o 'is the center of the cylinder 4 (or the rotating shaft 6). The symbol a,
b, c, d, e, f, g, h, and i represent the contact points of the inner peripheral wall 4a and vane 4b of the cylinder 4 and the displacer 5 in mesh. Here, looking at the inner peripheral contour shape of the cylinder 4, the same combination of curves is smoothly connected continuously at four locations. Focusing on one of these, the inner peripheral wall 4
a, The curve forming the vane 4b can be regarded as one thick vortex curve (the tip of the vane 4b is considered to be the start of the vortex), and the inner wall curve (cd) forms the curve. The winding angle, which is the sum of the respective arc angles, is approximately 360 ° (the design concept is 360 °, but this does not mean exactly that value due to manufacturing errors), and the outer wall curve (b−
c) is a vortex curve with a winding angle of approximately 360 °.

【００２４】このように、上記１箇所の内周輪郭形状
は、内壁曲線及び外壁曲線から形成されている。これら
２つの曲線円周上にほぼ等ピッチ（４条ラップであるの
で９０°）に配設し、隣合う渦巻体の外壁曲線と内壁曲
線とは円弧等の滑らかな接続曲線（ｄ−ｅ）で結ぶこと
によって、シリンダ４の内周輪郭形状全体が構成されて
いる。ディスプレーサ５の外周輪郭形状も上記シリンダ
４と同じ原理で構成されている。As described above, the one inner peripheral contour shape is formed from the inner wall curve and the outer wall curve. These two curved circles are arranged at substantially equal pitches (90 ° because they are four-wrapped), and the outer wall curve and the inner wall curve of the adjacent spiral body are smoothly connected curves (de) such as arcs. , The entire inner peripheral contour shape of the cylinder 4 is formed. The outer peripheral shape of the displacer 5 is also configured in the same principle as that of the cylinder 4.

【００２５】さて、このように構成されたシリンダ４と
ディスプレーサ５による圧縮動作を図２を用いて説明す
る。１０ａは第１吸入ポート（ここでは圧縮動作を説明
することが目的であるため、吸入ポートは第１吸入ポー
ト１０ａのみを図示した）であり、８ａは吐出ポートで
あり、夫々４か所対応する端板に設けられている。回転
軸６を回転させることにより、ディスプレーサ５が固定
側であるシリンダ４の中心ｏ’の周りを自転することな
しに旋回半径ε（＝ｏｏ’）で公転運動し、ディスプレ
ーサ５の中心ｏ周りに複数の作動室１５（シリンダ内周
輪郭（内壁）とディスプレーサ外周輪郭（側壁）とによ
り囲まれて密閉された複数の空間）が形成される。接点
ａと接点ｂで囲まれハッチングが施された１つの作動室
（吸入終了時点では作動室Ａと作動室Ｂの２つに別れて
いるが、圧縮行程が開始されると直ぐにこの２つの作動
室はつながって１つになる）に着目して説明する。Now, the compression operation by the cylinder 4 and the displacer 5 configured as described above will be described with reference to FIG. Reference numeral 10a denotes a first suction port (here, for the purpose of explaining the compression operation, only the first suction port 10a is shown in the drawing), and 8a denotes a discharge port, each corresponding to four locations. It is provided on the end plate. By rotating the rotating shaft 6, the displacer 5 revolves around the center o ′ of the cylinder 4, which is a fixed side, with a turning radius ε (= oo ′) without rotating around the center o ′, and moves around the center o of the displacer 5. A plurality of working chambers 15 (a plurality of closed spaces surrounded by the cylinder inner peripheral contour (inner wall) and the displacer outer contour (side wall)) are formed. One hatched working chamber surrounded by contact points a and b (partitioned into two working chambers A and B at the end of suction, but immediately after the compression stroke is started, these two working chambers are activated). (The rooms are connected to become one.)

【００２６】図２（１）が第１吸入ポ−ト１０ａからこ
の作動室への作動ガスの吸入が終了した状態である。こ
の状態から９０°回転軸６が回転した状態が図２（２）
で、回転が進み最初から１８０°回転した状態が図２
（３）で、さらに回転が進み最初から２７０°回転した
状態が図２（４）である。図２（４）から９０°回転す
ると最初の図２（１）の状態に戻る。これより、回転が
進むに従って作動室１５はその容積を縮少し、吐出ポ−
ト８ａは吐出弁９（図１に示す）で閉じられているため
作動流体の圧縮作用が行われることになる。そして、作
動室１５内の圧力が外部の吐出圧力よりも高くなると圧
力差で吐出弁９が自動的に開き、圧縮された作動ガスは
吐出ポ−ト８ａを通って吐き出される。FIG. 2A shows a state in which the suction of the working gas from the first suction port 10a into the working chamber is completed. FIG. 2B shows a state in which the rotation shaft 6 is rotated 90 ° from this state.
FIG. 2 shows a state in which the rotation progresses and is rotated 180 ° from the beginning.
FIG. 2D shows a state in which the rotation is further advanced at 270 ° from the beginning in (3). When rotated 90 ° from FIG. 2 (4), it returns to the initial state of FIG. 2 (1). Thus, as the rotation proceeds, the working chamber 15 reduces its volume and discharge port.
Since the gate 8a is closed by the discharge valve 9 (shown in FIG. 1), the action of compressing the working fluid is performed. When the pressure in the working chamber 15 becomes higher than the external discharge pressure, the discharge valve 9 automatically opens due to the pressure difference, and the compressed working gas is discharged through the discharge port 8a.

【００２７】吸入終了（圧縮開始）から、吐出終了まで
の回転軸の回転角は３６０°で、圧縮、吐出の各行程が
実施されている間に次の吸入行程が準備されており、吐
出終了時が次の圧縮開始となる。例えば、接点ａとｉに
よって形成される空間に着目すると、図２（１）の段階
で既に吸入ポート１０ａから吸入が開始されており、回
転が進むにつれてその容積が増し、図２（４）の状態に
なると、この空間は分断される。この分断された量に相
当する流体は接点ｄとｅによって形成される空間から補
われる。The rotation angle of the rotating shaft from the end of suction (compression start) to the end of discharge is 360 °, and the next suction stroke is prepared while each compression and discharge stroke is being performed. Time is the start of the next compression. For example, focusing on the space formed by the contact points a and i, the suction has already started from the suction port 10a at the stage of FIG. 2A, and the volume increases as the rotation proceeds, and as shown in FIG. When the state is reached, this space is divided. The fluid corresponding to the divided amount is supplemented from the space formed by the contacts d and e.

【００２８】図２（１）の状態の接点ａとｃとにより形
成された作動室の隣の接点ａとｉによって形成された空
間は吸入が始まっている。この空間は、一旦図２（３）
に示されるように広がった後、図２（４）になると分断
されてる。従って、接点ａとｉによって形成された空間
の全ての流体が接点ａとｃによって形成される空間で圧
縮される訳ではない。分断されて接点ａとｉによって形
成された空間に取り込まれなかった流体体積と同量の流
体は、図２（４）において吸入過程にある接点ｄとｅに
よって形成される空間が、図２（１）に示されるように
分断されて、吐出ポート付近の接点ｅと接点ｄとにより
形成される空間に流入している流体によって充当され
る。これは、前述したように、各ラップを均等ピッチで
配置したことによる。即ち、ディスプレーサおよびシリ
ンダの形状が同一輪郭形状の繰返しにより形成されてい
るため、いずれの作動室も異なる空間から流体を得ても
ほぼ同量の流体を圧縮することができる。In the space formed by the contacts a and i next to the working chamber formed by the contacts a and c in the state of FIG. This space, once shown in Figure 2 (3)
After being spread as shown in FIG. 2, it is divided in FIG. 2 (4). Therefore, not all the fluid in the space formed by the contacts a and i is compressed in the space formed by the contacts a and c. 2 (4), the space formed by the contacts d and e in the suction process in FIG. 2 (4) is the same as the volume of fluid that has been divided and not taken into the space formed by the contacts a and i. As shown in 1), it is divided and filled with the fluid flowing into the space formed by the contact point e and the contact point d near the discharge port. This is because, as described above, the wraps are arranged at a uniform pitch. That is, since the shapes of the displacer and the cylinder are formed by repetition of the same contour shape, substantially the same amount of fluid can be compressed even if the working chambers obtain fluid from different spaces.

【００２９】さて、圧縮動作を終了した瞬間の空間（接
点ａとｂによって囲まれた空間）を一つの空間として見
做すと、いずれの圧縮機動作状態においても、吸入行程
となっている空間と圧縮行程となっている空間とが交互
になるように設計されており、このため、圧縮行程が終
了した瞬間直ちに次の圧縮行程に移行することができ、
滑らかで連続的に流体を圧縮することができる。When the space at the moment when the compression operation is completed (the space surrounded by the contact points a and b) is regarded as one space, in any compressor operating state, the space in the suction stroke is obtained. And the space that is in the compression stroke are designed to be alternated, so that the next compression stroke can be shifted immediately after the end of the compression stroke,
The fluid can be compressed smoothly and continuously.

【００３０】上記した内容を図で説明すると、図３の様
になる。図３は前記作動室容積と吸入終了時点での作動
室容積の比を前記回転軸の回転角に対する変化を示した
図である。つまり、吸入終了時点での作動室容積を１と
した時の、各回転角における作動室の容積を示したもの
である。ここで、作動室Ａ及び作動室Ｂは図２で示した
通りである。FIG. 3 illustrates the above contents. FIG. 3 is a diagram showing a change in the ratio of the working chamber volume to the working chamber volume at the end of suction with respect to the rotation angle of the rotating shaft. That is, when the working chamber volume at the end of the suction is set to 1, the working chamber volume at each rotation angle is shown. Here, the working chamber A and the working chamber B are as shown in FIG.

【００３１】作動室Ａと作動室Ｂの合計容積の最大値
（この値が該圧縮機の理論行程容積の算出基準となる）
は、吸入行程終了時（軸回転角０度）より９０度手前に
存在していることが分る。つまり、吸入終了時の軸回転
角が前記作動室Ａと作動室Ｂの合計容積が最大になる軸
回転角より回転軸の回転方向に進んだ位置（これを回転
方向に進角すると定義する）に設定されている。ここで
は、吸入終了時の軸回転角と前記作動室の合計容積が最
大になる軸回転角との角度差を吸入終了角θｓと物理上
定義する。The maximum value of the total volume of the working chamber A and the working chamber B (this value is a reference for calculating the theoretical stroke volume of the compressor)
Is found 90 degrees before the end of the suction stroke (the shaft rotation angle is 0 degree). In other words, the position at which the shaft rotation angle at the end of inhalation advances in the rotation direction of the rotation shaft from the shaft rotation angle at which the total volume of the working chamber A and the working chamber B becomes the maximum (this is defined as the advance in the rotation direction). Is set to Here, the angle difference between the shaft rotation angle at the end of suction and the shaft rotation angle at which the total volume of the working chamber becomes maximum is physically defined as the suction end angle θs.

【００３２】つぎに、前記吸入終了角θｓの幾何学上の
定義について説明する。図４はシリンダ４の中心とディ
スプレーサ５の中心を一致させて、両者の輪郭形状に一
定幅の隙間（旋回半径）を持たせて描いた基本形状であ
る。吸入終了角θｓとは、吸入ポート付近でシリンダ形
状が凹から凸に変化する点Ｂ（円弧部イと円弧部ロの接
続点）における法線を直線ＢＤとする。前記Ｂ点にシリ
ンダと旋回ピストンの接触点（以下、シール点と呼称）
が存在するときに反時計方向に形成される隣接したシー
ル点をＡ（Ｂ点におけるシリンダとの接線に平行な直線
が接する点）としたときの直線ＡＢに垂直でＢ点を通る
直線をＢＣとしたとき、垂線ＢＣと直線ＢＤのなす角度
として幾何学上定義される。図４に示す吸入終了角θｓ
は９０度である。Next, the geometric definition of the suction end angle θs will be described. FIG. 4 shows a basic shape in which the center of the cylinder 4 and the center of the displacer 5 are made to coincide with each other, and a gap (turning radius) having a constant width is provided in the outline shape of both. The suction end angle θs is defined as a straight line BD at a point B (a connection point between the circular arc portion A and the circular arc portion B) where the cylinder shape changes from concave to convex near the suction port. The point of contact between the cylinder and the revolving piston at point B (hereinafter referred to as the seal point)
Is defined as A (a point where a straight line parallel to the tangent to the cylinder at the point B is tangent), and a straight line passing through the point B perpendicular to the straight line AB when the adjacent seal point formed in the counterclockwise direction is A Is geometrically defined as the angle between the perpendicular BC and the straight line BD. Suction end angle θs shown in FIG.
Is 90 degrees.

【００３３】図３及び図４からも明らかなように、吸入
終了角θｓはシリンダの輪郭形状を変えることで自由に
設定することができる。図３及び図４は吸入終了角θｓ
がプラス９０度（進角をプラス方向とする）の場合を示
しているが、吸入終了角θｓをプラス側に大きくするこ
とは吸入の終了時期を遅らせることになるので、容積形
流体機械では慣性効果あるいは過吸効果としてしばしば
用いられる技術である。しかしながら、本実施形態では
上記した効果以外にも後述する効果を発揮することがで
きる。なお、吸入終了角θｓは必ずしもプラス側とは限
らず、マイナス側にも容易に設定することができる。As is clear from FIGS. 3 and 4, the suction end angle θs can be freely set by changing the contour of the cylinder. 3 and 4 show the suction end angle θs.
Is positive 90 degrees (advancing angle is set in the positive direction), but increasing the suction end angle θs to the positive side delays the end time of the suction. This is a technique often used as an effect or a superabsorption effect. However, in the present embodiment, effects described later can be exerted in addition to the effects described above. The suction end angle θs is not always limited to the plus side, but can be easily set to the minus side.

【００３４】図５は、本実施形態におけるディスプレー
サ５に作用する荷重及びモ−メントの説明図である。記
号θは回転軸６の回転角、εは旋回半径である。作動ガ
スの圧縮に伴い、各作動室１５の内圧によってディスプ
レーサ５には、図に示すように偏心方向に直角な接線方
向力Ｆｔと偏心方向にあたる半径方向力Ｆｒが作用す
る。ＦｔとＦｒの合力がＦである。この合力Ｆのディス
プレーサ５の中心ｏからのずれ（腕の長さｌ）によって
ディスプレーサを回転させようとする自転モ−メントＭ
（＝Ｆ・ｌ）が働く。この自転モ−メントＭを支えるの
がディスプレーサ５とシリンダ４の接点ｃにおける反力
Ｒである。FIG. 5 is an explanatory diagram of the load and moment acting on the displacer 5 in the present embodiment. The symbol θ is the rotation angle of the rotating shaft 6, and ε is the turning radius. With the compression of the working gas, a tangential force Ft perpendicular to the eccentric direction and a radial force Fr corresponding to the eccentric direction act on the displacer 5 due to the internal pressure of each working chamber 15 as shown in the figure. The resultant force of Ft and Fr is F. A rotational moment M that attempts to rotate the displacer due to the deviation of the resultant force F from the center o of the displacer 5 (arm length 1).
(= F · l) works. The reaction force R at the contact point c between the displacer 5 and the cylinder 4 supports the rotation moment M.

【００３５】本発明では常時、吸入ポ−ト１０ａに近い
接点でこのモ−メントを受け、その他の接点には反力が
作用しない構成となっている。さらに、ディスプレーサ
５の中心部に嵌合された回転軸６のクランク軸６ａの周
りにほぼ等ピッチで吸入終了から吐出終了までの回転軸
の回転角がほぼ３６０°となる作動室を分散して配設し
ているため、合力Ｆの作用点をディスプレーサ５の中心
ｏに近付けることができ、モ−メントの腕の長さｌを縮
少して自転モ−メントＭを低減することができ、その結
果、上記反力Ｒが軽減される構成となっている。In the present invention, the moment is always received at the contact point close to the suction port 10a, and no reaction force acts on the other contact points. Further, the working chambers in which the rotation angle of the rotating shaft from the end of suction to the end of discharge becomes substantially 360 ° at substantially equal pitch around the crankshaft 6a of the rotating shaft 6 fitted to the center of the displacer 5 are dispersed. Because of the arrangement, the point of action of the resultant force F can be brought closer to the center o of the displacer 5, and the length l of the arm of the moment can be reduced to reduce the rotation moment M. As a result, the reaction force R is reduced.

【００３６】上記したディスプレーサ５に作用する荷重
は旋回軸受５ａで支持することになるが、この旋回軸受
５ａに作用する荷重は、前記作動ガスの圧縮荷重Ｆ、自
転モ−メントの反力Ｒ及びディスプレーサ５の遠心力の
合力Ｆｐとして図５に示すように作用する。したがっ
て、この旋回軸受５ａに作用する旋回軸受荷重Ｆｐを低
減することは、旋回軸受以外の各軸受に作用する荷重を
も低減できるので、各軸受部での機械損失の低減や信頼
性の向上に効果をもたらすことになる。The load acting on the displacer 5 is supported by the slewing bearing 5a. The load acting on the slewing bearing 5a includes the compressive load F of the working gas, the reaction force R of the rotation moment and the rotation force. It acts as a resultant force Fp of the centrifugal force of the displacer 5 as shown in FIG. Therefore, reducing the slewing bearing load Fp acting on the slewing bearing 5a can also reduce the load acting on each bearing other than the slewing bearing, thereby reducing mechanical loss and improving reliability in each bearing portion. Will have an effect.

【００３７】図６及び図７は、前記吸入終了角θｓと前
記自転モ−メントＭおよび前記旋回軸受荷重Ｆｐの関係
を示す図であり、それぞれ吸入終了角θｓが０度の時を
１とした時の比率で表している。吸入終了角θｓが０度
の時とは、吸入終了時の軸回転角と前記作動室の合計容
積が最大になる軸回転角とが一致していることである。
両図から、吸入終了角θｓをプラス側に大きくすること
によって、自転モ−メント及び旋回軸受荷重が低減して
いることが分る。例えば、吸入終了角θｓが９０度の時
では、自転モ−メントを約６０％、旋回軸受荷重を約３
０％それぞれ低減できる。FIGS. 6 and 7 are diagrams showing the relationship between the suction end angle θs, the rotation moment M, and the swing bearing load Fp, where 1 is set when the suction end angle θs is 0 degree. Expressed as a time ratio. When the suction end angle θs is 0 degrees, it means that the shaft rotation angle at the end of suction matches the shaft rotation angle at which the total volume of the working chamber is maximized.
From both figures, it can be seen that the rotation moment and the load of the slewing bearing are reduced by increasing the suction end angle θs to the plus side. For example, when the suction end angle θs is 90 degrees, the rotation moment is about 60% and the swing bearing load is about 3%.
0% can be reduced respectively.

【００３８】図８及び図９は本発明と従来技術としてス
クロールを用いたとき、同一条件においてガス圧縮トル
ク及び旋回軸受荷重の軸回転角に対する変化を示したも
のであり、ガス圧縮トルク及び旋回軸受荷重は、回転軸
の一回転当たりの平均値に対する比率でそれぞれ表した
ものである。両図から軸回転角に対するガス圧縮トルク
及び旋回軸受荷重の変化をスクロールと同等にすること
ができる。FIGS. 8 and 9 show changes in gas compression torque and orbital bearing load with respect to the shaft rotation angle under the same conditions when a scroll is used as the present invention and the prior art. The load is represented by a ratio to an average value per one rotation of the rotating shaft. From both figures, the changes of the gas compression torque and the turning bearing load with respect to the shaft rotation angle can be made equal to those of the scroll.

【００３９】つぎに、本発明の吸入ポートを含めた吸入
通路形状について説明する。図１０は図１のＢ−Ｂ矢視
の断面図、図１１は本発明の実施形態を示す上側フレー
ム７の平面図、図１２は図１１のＣ−Ｃ矢視の断面図、
図１３は本発明の実施形態を示す端板１０の平面図、図
１４は吸入ポートを含めた吸入通路形状を示す部分拡大
断面図（図１５のＥ−Ｅ矢視の断面図）、図１５は図１
４のＤ矢視の平面図である。Next, the shape of the suction passage including the suction port of the present invention will be described. 10 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. 1, FIG. 11 is a plan view of the upper frame 7 showing the embodiment of the present invention, FIG. 12 is a cross-sectional view taken along the line CC of FIG.
13 is a plan view of the end plate 10 showing the embodiment of the present invention, FIG. 14 is a partially enlarged sectional view showing a shape of a suction passage including a suction port (a cross-sectional view taken along the line EE in FIG. 15), and FIG. Figure 1
FIG. 4 is a plan view as viewed from an arrow D in FIG. 4.

【００４０】シリンダ４とディスプレーサ５で形成され
る複数の作動室１５と上側フレーム７に形成された吸入
通路７ｃおよび７ｄとを連通するように、端板１０に
は、第１吸入ポート１０ａ及び連通穴１０ｂが設けられ
ている。また、シリンダ４には、前記端板１０に設孔さ
れた連通穴１０ｂに連通するように連通路４ｄと、該連
通路４ｄと前記作動室１５と連通する第２吸入ポート４
ｅが設置されている。ここで、図１３に示した端板１０
に設孔された第１吸入ポート１０ａ及び連通穴１０ｂ
は、一体形状となっているが個々に設けても構わない
が、焼結成形等による一体成形の方がコスト低減が図ら
れる。The end plate 10 is connected to a first suction port 10a and a communication port so that a plurality of working chambers 15 formed by the cylinder 4 and the displacer 5 communicate with suction passages 7c and 7d formed in the upper frame 7. A hole 10b is provided. The cylinder 4 has a communication passage 4 d communicating with a communication hole 10 b formed in the end plate 10, and a second suction port 4 communicating with the communication passage 4 d and the working chamber 15.
e is installed. Here, the end plate 10 shown in FIG.
Suction port 10a and communication hole 10b formed in
Are integrally formed, but they may be provided individually, but the cost can be reduced by integral molding by sinter molding or the like.

【００４１】上側フレーム７に形成された吸入通路７ｃ
および７ｄは、環状になっており複数個のリブ７ｅで補
強されている。また、吸入通路７ｃおよび７ｄと前記吸
入パイプ１３とは吸入口７ｆで接続されている上記構成
とすることによって、前記吸入パイプ１３より流入した
作動流体は、上側フレーム７の吸入口７ｆを介して吸入
通路７ｃおよび７ｄに流入し、ここで、吸入通路７ｃ及
び端板１０に設孔された第１吸入ポート１０ａを通して
作動室１５に吸入されるとともに、他方、吸入通路７
ｄ、端板１０に設孔された連通穴１０ｂ、シリンダ４に
設けられた連通路４ｄ及びを通して作動室１５に吸入さ
れる。A suction passage 7c formed in the upper frame 7
And 7d are annular and reinforced with a plurality of ribs 7e. Further, with the above-described configuration in which the suction passages 7c and 7d and the suction pipe 13 are connected to each other through the suction port 7f, the working fluid flowing from the suction pipe 13 flows through the suction port 7f of the upper frame 7. It flows into the suction passages 7c and 7d, where it is sucked into the working chamber 15 through the suction passage 7c and the first suction port 10a formed in the end plate 10, while the suction passage 7c
d, the air is sucked into the working chamber 15 through the communication hole 10b formed in the end plate 10, the communication passage 4d provided in the cylinder 4, and the like.

【００４２】本実施形態においては、前述したように第
１吸入ポート１０ａ及び第２吸入ポート４ｅの吸入終了
時期を作動室１５（Ａ室）と作動室１５（Ｂ室）の合計
容積が最大になる時期より回転軸の回転方向に進んだ位
置に設定しているため（図１０において、多数の点で示
した作動室がその状態を示している）、作動室Ａ室及び
Ｂ室の容積が最大となってから吸入行程が終了する間
は、作動室Ａ室及びＢ室に流入した作動流体は上記した
通路を逆流することになる。In this embodiment, as described above, the end time of the suction of the first suction port 10a and the second suction port 4e is set such that the total volume of the working chamber 15 (A chamber) and the working chamber 15 (B chamber) is maximized. Since it is set at a position advanced in the direction of rotation of the rotary shaft from a certain time (in FIG. 10, the working chambers indicated by a number of points indicate the state), the volumes of the working chambers A and B are reduced. While the suction stroke ends after the maximum, the working fluid flowing into the working chambers A and B flows back through the above-described passage.

【００４３】作動室Ａ室及びＢ室に一旦流入した作動流
体が吸入ポートを介して逆流する際、この吸入ポートの
ポート面積が十分に確保されていないと、圧力損失が生
じるため作動室Ａ室及びＢ室の圧力が上昇（作動室の指
圧線図において、吸入終了時点での圧力が上昇するため
圧縮線が膨らみ圧縮損失動力が増大）して、断熱効率が
低下する原因となる。この影響は図３からも分るように
作動室Ａ室よりＢ室のほうが大きくなる。また、この圧
力損失の効率への影響は該圧縮機の回転速度が増大する
につれて大きくなる。さらに、該圧縮機は旋回形である
がゆえに、旋回運動に伴うディスプレーサ５の外周端部
の軌跡によって、作動室Ａ室及びＢ室の容積が最大とな
ってから吸入行程が終了する間は、端板１０に設孔され
た第１吸入ポート１０ａの開口面積が漸次減少するよう
になる。When the working fluid that has flowed into the working chambers A and B flows back through the suction port, if the port area of the suction port is not sufficiently ensured, a pressure loss occurs, so that the working chamber A And the pressure in the chamber B rises (in the acupressure diagram of the working chamber, the pressure at the end of suction rises, so that the compression line expands and the compression loss power increases), which causes a reduction in the adiabatic efficiency. This effect is larger in the working chamber A than in the working chamber A as can be seen from FIG. The effect of the pressure loss on the efficiency increases as the rotational speed of the compressor increases. Further, since the compressor is of the revolving type, the trajectory of the outer peripheral end of the displacer 5 accompanying the revolving motion causes the volumes of the working chambers A and B to be maximized and then the suction stroke to be completed. The opening area of the first suction port 10a formed in the end plate 10 gradually decreases.

【００４４】上記構成とすることによって、シリンダ４
に第２吸入ポート４ｅを設けることによって、同部での
圧力損失を低減できるので、該圧縮機の断熱効率及び体
積効率を向上することができる。また、吸入終了角度を
プラス側に設定しているため、作動室Ａ室及びＢ室の容
積が最大となっても吸入ポートが前記作動室に開口して
いるため、作動流体の慣性効果（過吸効果）によって、
充填効率（体積効率）を上げることができる。With the above configuration, the cylinder 4
By providing the second suction port 4e, the pressure loss in the same portion can be reduced, so that the adiabatic efficiency and volumetric efficiency of the compressor can be improved. Further, since the suction end angle is set to the plus side, the suction port is open to the working chamber even if the volumes of the working chambers A and B are maximized, so that the inertia effect of the working fluid Absorption effect)
The filling efficiency (volume efficiency) can be increased.

【００４５】つぎに、自転防止部の信頼性について説明
する。自転防止部とは、図４で示したシリンダ４及びデ
ィスプレーサ５の輪郭曲線イ部において、ディスプレー
サ５に作用する自転モ−メント支える部分であるが、図
１０、図１４及び図１５に示すように、自転防止部は吸
入ポート部で構成されている。自転防止部への給油は、
図１に示すように貯油部１２に連通した潤滑油を回転軸
６に形成した給油通路４１及び給油溝５ｃ（図２参照）
を介して行なうとともに、吸入ポートに吸入される作動
流体によっても行なっている。Next, the reliability of the rotation preventing unit will be described. The anti-rotation portion is a portion that supports the rotation moment acting on the displacer 5 in the contour curve portion of the cylinder 4 and the displacer 5 shown in FIG. 4, as shown in FIGS. 10, 14, and 15. The anti-rotation part is constituted by a suction port part. For lubrication to the anti-rotation part,
As shown in FIG. 1, a lubrication oil passage 41 and a lubrication groove 5c formed in the rotating shaft 6 with lubricating oil communicating with the oil storage unit 12 (see FIG. 2).
And through the working fluid sucked into the suction port.

【００４６】上記構成とすることによって、自転モーメ
ントを受けるシリンダ４と自転防止部の摺動部位を温度
が低く油粘度の高い作動流体の吸入ポート付近に配置す
るとともに、シリンダ４に第２吸入ポート４ｅを設ける
ことによってさらにその効果を発揮できるので、摺動部
の油膜が確保され、摩擦・摩耗の問題を解決した信頼性
の高い圧縮機を提供することができる。With the above structure, the sliding portion between the cylinder 4 receiving the rotation moment and the rotation preventing portion is disposed near the suction port for the working fluid having a low temperature and high oil viscosity, and the second suction port is provided to the cylinder 4. Since the effect can be further exhibited by providing 4e, an oil film of the sliding portion is secured, and a highly reliable compressor that solves the problem of friction and wear can be provided.

【００４７】つぎに、本発明の他の実施形態について説
明する。図１６は本発明の他の実施形態に係る図１４の
Ｄ矢視に相当するシリンダ４の部分平面図である。ここ
で、図１４に示した実施形態と比較して同一番号を付記
したものは同一の作用をなす。Next, another embodiment of the present invention will be described. FIG. 16 is a partial plan view of a cylinder 4 according to another embodiment of the present invention, corresponding to the view taken in the direction of arrow D in FIG. Here, components denoted by the same reference numerals as those in the embodiment shown in FIG. 14 perform the same operation.

【００４８】本実施の形態の特徴は、シリンダ４に設孔
された連通路４ｄに連通する第２吸入ポート４ｅの形状
を概略ハの字形に形成したことである。上記構成とする
ことによって、ディスプレーサ５の自転防止部での摺動
部位を広げることができるので、同部の偏摩耗を低減で
きる。A feature of this embodiment is that the shape of the second suction port 4e communicating with the communication passage 4d formed in the cylinder 4 is formed in a substantially C-shape. With the above configuration, the sliding portion of the displacer 5 at the rotation preventing portion can be widened, so that uneven wear of the portion can be reduced.

【００４９】[0049]

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、吸入行程時にある複数の作動室容積が最大となる
回転軸の回転角度より吸入ポートの吸入終了角度を回転
軸の回転方向に設定することにより、圧縮流体の圧力に
よって旋回ディスプレーサに作用する種々の荷重を低減
できるので、圧縮効率を向上できる。また、シリンダに
第２吸入ポートを設けることによって、同部での圧力損
失を低減できるので、該圧縮機の断熱効率及び体積効率
を向上することができるとともに、自転防止部に直接作
動流体や潤滑油を供給することにより信頼性の高い容積
形流体機械を得ることができる。As described above in detail, according to the present invention, the suction end angle of the suction port is changed from the rotation angle of the rotation shaft to the rotation angle of the rotation shaft at which the volumes of the plurality of working chambers at the time of the suction stroke are maximized. By setting to, various loads acting on the swirling displacer due to the pressure of the compressed fluid can be reduced, so that the compression efficiency can be improved. In addition, by providing the second suction port in the cylinder, the pressure loss in the same portion can be reduced, so that the heat insulation efficiency and volumetric efficiency of the compressor can be improved, and the working fluid or lubrication can be directly provided to the anti-rotation portion. By supplying oil, a highly reliable positive displacement fluid machine can be obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の１実施形態である容積形流体機械を圧
縮機として用いた場合における密閉型圧縮機を示す縦断
面図。FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a hermetic compressor when a positive displacement fluid machine according to an embodiment of the present invention is used as a compressor.

【図２】図１のＡ−Ａ矢視で圧縮室を形成している状態
を示す平面図で作動原理を説明する図。FIG. 2 is a plan view illustrating a state in which a compression chamber is formed as viewed in the direction of arrows AA in FIG.

【図３】本発明に係る圧縮機回転軸の回転角に対する作
動室容積比の変化を示す図。FIG. 3 is a diagram showing a change in a working chamber volume ratio with respect to a rotation angle of a compressor rotating shaft according to the present invention.

【図４】シリンダとディスプレーサの中心を一致させて
重ね合せた図。FIG. 4 is a view in which centers of a cylinder and a displacer are aligned and overlapped.

【図５】本発明に係るディスプレーサ５に作用する荷重
及びモ−メントの説明図。FIG. 5 is an explanatory diagram of a load and a moment acting on a displacer 5 according to the present invention.

【図６】本発明におけるディスプレーサに作用する自転
モ−メントの特性を表す説明図。FIG. 6 is an explanatory diagram showing characteristics of rotation moment acting on a displacer according to the present invention.

【図７】本発明におけるディスプレーサに作用する旋回
軸受荷重の特性を表す説明図。FIG. 7 is an explanatory diagram showing characteristics of a slewing bearing load acting on a displacer according to the present invention.

【図８】回転軸の回転角と自転モーメント比との関係を
示す図。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between a rotation angle of a rotation shaft and a rotation moment ratio.

【図９】回転軸の回転角と旋回軸受荷重比との関係を示
す図。FIG. 9 is a diagram showing a relationship between a rotation angle of a rotating shaft and a slewing bearing load ratio.

【図１０】図１のＢ−Ｂ矢視の断面図。FIG. 10 is a sectional view taken along the line BB of FIG. 1;

【図１１】本発明における上側フレームの平面図。FIG. 11 is a plan view of an upper frame according to the present invention.

【図１２】図１１のＣ−Ｃ矢視の断面図。FIG. 12 is a sectional view taken along the line CC of FIG. 11;

【図１３】本発明における端板の平面図。FIG. 13 is a plan view of an end plate according to the present invention.

【図１４】吸入ポートを含めた吸入通路形状を示す部分
拡大断面図（図１５のＥ−Ｅ矢視の断面図）。14 is a partially enlarged cross-sectional view showing a shape of a suction passage including a suction port (a cross-sectional view taken along the line EE in FIG. 15).

【図１５】図１４のＤ矢視の部分平面図。FIG. 15 is a partial plan view as seen in the direction of arrow D in FIG. 14;

【図１６】本発明の他の実施形態に係る図１４のＤ矢視
に相当するシリンダの部分平面図。FIG. 16 is a partial plan view of a cylinder according to another embodiment of the present invention, corresponding to a view taken in the direction of arrow D in FIG. 14;

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 容積形圧縮要素 ２ 電動要素 ３ 密閉容器 ４ シリンダ ４ａ 内周壁 ４ｂ ベ−ン ４ｃ ボルト穴 ４ｄ 連通路 ４ｅ 第２吸入ポート ５ ディスプレーサ ５ａ 旋回軸受 ５ｂ 貫通穴 ５ｃ 給油溝 ６ 回転軸 ６ａ クランク軸 ６ｂ モータ軸 ６ｃ 上支持軸 ６ｄ 下支持軸 ６′ｄ 給油溝 ６ｅ 補助支持軸 ７ 上側フレーム ７ａ ボルト穴 ７ｂ 主軸受 ７ｃ、７ｄ 吸入通路 ７ｅ リブ ７ｆ 吸入口 ８ 下側フレーム ８ａ 吐出ポ−ト ８ｂ 吐出室 ８ｃ 副軸受 ９ 吐出弁 １０ 端板 １０ａ 第１吸入ポ−ト １０ｂ 連通穴 １１ 吐出カバ− １２ 潤滑油 １３ 吸入パイプ １４ 吐出パイプ １５ 作動室 １７ 吐出通路 ２２ 補助フレーム ２３ 補助軸受け ２４ バランスウェイト ２５ カウンターウェイト ２６ スラストレース ２７ 電動機械室 ２８ａ 連通路 ２８ｂ 油戻し通路２８ｂ ２９ 穴 ４０ 給油パイプ ４０ａ 小孔 ４１ 給油通路 ４２ 副軸受け給油孔 ４３ 旋回軸受給油孔 ４４ 主軸受給油孔 ４６ ガス抜き穴 ４７ 給油溝（スパイラル溝） ｏ ディスプレーサ中心 ｏ’ シリンダ中心 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Displacement type compression element 2 Electric element 3 Airtight container 4 Cylinder 4a Inner peripheral wall 4b Vane 4c Bolt hole 4d Communication passage 4e Second suction port 5 Displacer 5a Slewing bearing 5b Through hole 5c Oil supply groove 6 Rotating shaft 6a Crank shaft 6b Motor Shaft 6c Upper support shaft 6d Lower support shaft 6'd Oil supply groove 6e Auxiliary support shaft 7 Upper frame 7a Bolt hole 7b Main bearing 7c, 7d Suction passage 7e Rib 7f Suction port 8 Lower frame 8a Discharge port 8b Discharge chamber 8c Secondary bearing 9 Discharge valve 10 End plate 10a First suction port 10b Communication hole 11 Discharge cover 12 Lubricating oil 13 Suction pipe 14 Discharge pipe 15 Working chamber 17 Discharge passage 22 Auxiliary frame 23 Auxiliary bearing 24 Balance weight 25 Counter weight 26 Thrust trace 27 Electric machine room 28a Communication passage 28b Return passage 28b 29 holes 40 Lubrication pipes 40a ostium 41 oil supply passage 42 sub-bearing oil supply hole 43 orbiting bearing oil supply hole 44 main bearing oil supply hole 46 vent holes 47 oil supply groove (spiral groove) o displacer center o 'cylinder center

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 東條 健司 静岡県清水市村松390番地 株式会社日立 製作所空調システム事業部内 Ｆターム(参考） 3H029 AA01 AA13 AA21 BB01 BB42 CC03 CC05 CC24 CC36 3H039 AA04 AA11 BB28 CC01 CC28 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Kenji Tojo 390 Muramatsu, Shimizu-shi, Shizuoka Prefecture F-term in Air Conditioning Systems Division, Hitachi, Ltd. (Reference) 3H029 AA01 AA13 AA21 BB01 BB42 CC03 CC05 CC24 CC36 3H039 AA04 AA11 BB28 CC01 CC28

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 端板間に平面形状が連続した曲線で構成
される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内壁に
対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動したと
き前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間を形
成するディスプレーサと、前記複数の空間に連通する吸
入ポートと、このディスプレーサを駆動する回転軸とを
備えた容積形流体機械において、吸入行程時にある前記
複数の空間容積が最大となる前記回転軸の回転角度を基
準として、前記吸入ポートの吸入終了角度を設定するこ
とを特徴とする容積形流体機械。1. A cylinder having an inner wall formed between a pair of end plates and having a planar shape formed by a continuous curve, and an outer wall provided so as to face the inner wall of the cylinder. In a positive displacement fluid machine including a displacer forming a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, a suction port communicating with the plurality of spaces, and a rotating shaft driving the displacer, the plurality of the plurality of spaces in a suction stroke are provided. A displacement type fluid machine wherein a suction end angle of the suction port is set based on a rotation angle of the rotation shaft having a maximum space volume. 【請求項２】 シリンダとディスプレーサに形成される
同一輪部形状の数をＮとし、前記吸入行程時にある前記
複数の空間容積が最大となる回転軸の回転角度を基準と
して設定される吸入ポートの吸入終了角度をθ度とした
ときに、 −（３６０度／Ｎ）＜θ度＜＋（３６０度／Ｎ） の関係を備える請求項１記載の容積形流体機械。2. The number of the same ring-shaped portion formed in the cylinder and the displacer is N, and the suction port of the suction port is set based on the rotation angle of the rotation shaft that maximizes the plurality of space volumes during the suction stroke. 2. The positive displacement fluid machine according to claim 1, wherein a relationship of − (360 degrees / N) <θ degrees <+ (360 degrees / N) is satisfied when the suction end angle is θ degrees. 3. 【請求項３】 端板間に平面形状が連続した曲線で構成
される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内壁に
対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動したと
き前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間を形
成するディスプレーサと、前記複数の空間に連通する吸
入ポートと、このディスプレーサを駆動する回転軸とを
備えた容積形流体機械において、吸入行程時にある前記
複数の空間容積が最大となる前記回転軸の回転角度に対
して、前記吸入ポートの吸入終了角度を前記回転軸の回
転方向に進角することを特徴とする容積形流体機械。3. A cylinder having an inner wall formed between a pair of end plates and having a planar shape formed by a continuous curve, and an outer wall provided so as to face the inner wall of the cylinder. In a positive displacement fluid machine including a displacer forming a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, a suction port communicating with the plurality of spaces, and a rotating shaft driving the displacer, the plurality of the plurality of spaces in a suction stroke are provided. A displacement type fluid machine wherein a suction end angle of the suction port is advanced in a rotation direction of the rotation shaft with respect to a rotation angle of the rotation shaft having a maximum space volume. 【請求項４】 前記複数の空間に連通する吸入通路を前
記シリンダに形成したことを特徴とする請求項１ないし
３のいずれかに記載の容積形流体機械。4. The positive displacement fluid machine according to claim 1, wherein a suction passage communicating with the plurality of spaces is formed in the cylinder. 【請求項５】 端板間に平面形状が連続した曲線で構成
される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内壁に
対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動したと
き前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間を形
成するディスプレーサと、このディスプレーサを駆動す
る回転軸とを備えた容積形流体機械において、前記複数
の空間に連通する吸入通路を前記シリンダに形成すると
ともに、前記端板には前記シリンダに設孔された吸入通
路に連通する連通穴と前記複数の空間に連通する第１吸
入ポートを設けたことを特徴とする容積形流体機械。5. A cylinder having an inner wall formed between a pair of end plates and having a continuous curved plane shape, and an outer wall provided so as to oppose the inner wall of the cylinder. In a displacement type fluid machine including a displacer that forms a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, and a rotating shaft that drives the displacer, a suction passage communicating with the plurality of spaces is formed in the cylinder. A displacement type fluid machine, wherein a communication hole communicating with a suction passage formed in the cylinder and a first suction port communicating with the plurality of spaces are provided in the end plate. 【請求項６】 端板間に平面形状が連続した曲線で構成
される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内壁に
対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動したと
き前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間を形
成するディスプレーサと、このディスプレーサを駆動す
る回転軸とを備えた容積形流体機械において、前記シリ
ンダに吸入通路を形成するとともに、前記吸入通路と前
記複数の空間を連通する第２吸入ポートを設けたことを
特徴とする容積形流体機械。6. A cylinder having an inner wall formed by a continuous curve between end plates, and an outer wall provided so as to face the inner wall of the cylinder. In a displacement type fluid machine including a displacer forming a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, and a rotating shaft driving the displacer, a suction passage is formed in the cylinder, and the suction passage and the plurality of spaces are formed. And a second suction port communicating with the fluid supply device. 【請求項７】 端板間に平面形状が連続した曲線で構成
される内壁を有するシリンダと、このシリンダの内壁に
対向するように設けられた外壁を有し、旋回運動したと
き前記内壁とこの外壁と前記端板により複数の空間を形
成するディスプレーサと、このディスプレーサを駆動す
る回転軸とを備えた容積形流体機械において、前記シリ
ンダに吸入通路を形成し、前記吸入通路と前記複数の空
間を連通する第２吸入ポートを設け、前記端板には前記
シリンダに設孔された吸入通路に連通する連通穴と前記
複数の空間に連通する第１吸入ポートを設けたことを特
徴とする容積形流体機械。7. A cylinder having an inner wall formed between the end plates and having a continuous curved plane, and an outer wall provided so as to face the inner wall of the cylinder. In a displacement type fluid machine including a displacer forming a plurality of spaces by an outer wall and the end plate, and a rotating shaft for driving the displacer, a suction passage is formed in the cylinder, and the suction passage and the plurality of spaces are formed. A second suction port communicating with the suction port, a communication hole communicating with a suction passage formed in the cylinder, and a first suction port communicating with the plurality of spaces are provided in the end plate. Fluid machinery. 【請求項８】 前記シリンダ設けた前記第２吸入ポート
を複数個形成したことを特徴とする請求項６又は７に記
載の容積形流体機械。8. The displacement type fluid machine according to claim 6, wherein a plurality of the second suction ports provided in the cylinder are formed. 【請求項９】 前記シリンダ設けた前記複数の第２吸入
ポートは、その長軸の軸線が互に交わる形成したことを
特徴とする請求項８に記載の容積形流体機械。9. The displacement type fluid machine according to claim 8, wherein the plurality of second suction ports provided in the cylinder are formed such that their long axes intersect each other.