JP2000107845A - Method for casting molten chromium base stainless steel - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳造の全工程にお
いて、鋳片の芯部に形成されるセンターポロシティやザ
ク等を解消するクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for casting chromium-based stainless molten steel which eliminates center porosity and zigzag formed in the core of a slab in all casting steps.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、ステンレス溶鋼の鋳造の際、鋳片
の芯部に形成されるセンターポロシティやザク等を解消
する方法として、特開平６−１４２８６３号公報に記載
のものが知られている。この方法においては、タンディ
ッシュから鋳型内へステンレス溶鋼を流下させて鋳片を
鋳造し、連続的に引き出す際、鋳片を凝固率（中心部固
相率）が１５容量％以上になる位置で圧下することによ
って芯部に形成されるザクを押し潰すようにしている。
また、ステンレス鋼板を冷間加工した際に生じるリジン
グ（Ｒｉｄｇｉｎｇ）を解消する方法として、特開昭５
２−４７５２２号公報に記載のものが知られている。こ
の方法は、連続鋳造法に低温鋳造法と電磁攪拌法を適用
するに際し、フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造時のス
ーパーヒート（過熱温度）を１５〜２５℃にし、鋳型内
のメニスカスより下方１．５〜３．０ｍの範囲に電磁力
による攪拌を推力６０ｍｍｈｄ以上付与して行うように
している。2. Description of the Related Art Conventionally, a method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-142863 is known as a method for eliminating the center porosity, zig, and the like formed in the core of a slab during casting of molten stainless steel. . In this method, when casting a slab by flowing molten stainless steel from a tundish into a mold and continuously drawing the slab, the slab is to be cast at a position where the solidification rate (central solid phase rate) is 15% by volume or more. The zaku formed on the core portion is crushed by rolling down.
Further, as a method for eliminating ridging generated when cold-working a stainless steel plate, Japanese Patent Application Laid-Open No.
The thing described in 2-47522 gazette is known. In this method, when applying the low-temperature casting method and the electromagnetic stirring method to the continuous casting method, the superheat (superheating temperature) of the molten ferritic stainless steel at the time of casting is set to 15 to 25 ° C., and 1.5 times below the meniscus in the mold. Agitation by electromagnetic force is applied to a range of up to 3.0 m with a thrust of 60 mmhd or more.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来のステンレス溶鋼、特にクロム溶鋼（１３重量％程
度）の鋳造方法においては、未だ解決すべき以下のよう
な問題があった。 特開平６−１４２８６３号公報に記載の方法では、鋳
片の凝固率が１５％以上の範囲を圧下するため、凝固が
急激に進行する未凝固率１５％未満の範囲の収縮に見合
う量の圧下を行うことがないので、凝固末期にセンター
ポロシティやザク等が発生する。また、例えば、鋳片の
未凝固率が１５％未満の範囲を圧下する場合は、大きい
収縮量に見合う圧下を行うことから、圧下量が大きくな
り安定したセンターポロシティやザク等の解消ができな
い。さらに、この技術は、安定した正常な鋳造速度を前
提にした場合のみ成立するが、鋳造の開始時、あるいは
鋳造速度を０．２ｍ／ｍｉｎから１．５ｍ／ｍｉｎに上
げるまで、さらに鋳造の終了時の鋳造速度のダウンとい
う所謂非定常部の操業が必ず必要となる。しかし、この
非定常部は鋳造速度が遅いために、鋳片の凝固率が１５
％以上の圧下であっても既に略又は完全に凝固している
場合があり、圧下の効果が期待できない。However, the conventional method for casting stainless steel molten steel, particularly chromium molten steel (about 13% by weight) has the following problems to be solved. In the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-142863, since the solidification rate of the slab is reduced in a range of 15% or more, the amount of reduction corresponding to shrinkage in an unsolidified rate of less than 15% in which solidification progresses rapidly is reduced. Therefore, center porosity and Zaku are generated at the end of coagulation. Further, for example, when the unsolidification ratio of the slab is reduced in a range of less than 15%, the reduction is performed in accordance with the large shrinkage amount. Further, this technique can be realized only on the premise of a stable normal casting speed. However, at the start of casting or until the casting speed is increased from 0.2 m / min to 1.5 m / min, the casting is terminated. It is necessary to operate a so-called unsteady part in which the casting speed is reduced. However, since the casting speed in this unsteady portion is low, the solidification rate of the slab is 15%.
% Or less, the solidification may already or substantially completely occur, and the effect of the reduction cannot be expected.
【０００４】特開昭５２−４７５２２号公報に記載の
方法では、電磁攪拌により等軸晶を形成してスラブのリ
ジングを解消するもので、この電磁攪拌の技術を含クロ
ム（Ｃｒ）鋼に単に応用してもセンターポロシティやザ
ク等をある程度は解消できるが、鋳造速度やスーパーヒ
ートの条件等によっては十分に解消することはできな
い。また、電磁攪拌装置の取付け位置がメニスカスから
下方１．５〜３ｍの最上部の鋳片支持セグメントにして
いるために、鋳造事故（ブレークアウト）やサイズの変
更時等の際に、電磁攪拌装置の着脱が必要となって煩雑
な作業を要する。さらに、ブレークアウトが発生した場
合には、電磁攪拌装置の破損を招く等の危険がある。ま
た、前記非定常部の操業において、等軸晶を形成してセ
ンターポロシティやザク等を解消することはできない。
特に、耐ＣＯ2 油井管用として開発された１３％Ｃｒ−
ＳＭＬ（シームレス）鋼の製造においては、連続鋳造さ
れた鋳片は分塊圧延（ＢＤ：Ｂｒｅａｋ Ｄｏｗｎ）等
を実施するＣＣ−ＢＤを行って、鋳片のザク性欠陥を完
全に圧着してからＳＭＬ圧延（穿孔）しているので、製
造プロセスが複雑となり、その結果製造コストの高騰を
招いていた。In the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 52-47522, an equiaxed crystal is formed by electromagnetic stirring to eliminate slab ridging, and this electromagnetic stirring technique is simply applied to chromium (Cr) steel. Even if applied, the center porosity and Zaku can be eliminated to some extent, but it cannot be sufficiently eliminated depending on the casting speed, superheat conditions, and the like. In addition, since the mounting position of the electromagnetic stirrer is located at the uppermost slab support segment 1.5 to 3 m below the meniscus, the electromagnetic stirrer can be used in the event of a casting accident (breakout) or size change. It is necessary to attach / detach, and complicated work is required. Further, when a breakout occurs, there is a danger that the electromagnetic stirring device may be damaged. Further, in the operation of the unsteady portion, it is not possible to form an equiaxed crystal to eliminate center porosity, Zaku, and the like.
In particular, 13% has been developed for resistance to CO 2 OCTG Cr-
In the production of SML (seamless) steel, a continuously cast slab is subjected to CC-BD, which carries out smashing (BD), to completely compress the zigzag defects of the slab, Since the SML rolling (perforation) is performed, the manufacturing process is complicated, and as a result, the manufacturing cost is increased.
【０００５】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、連続鋳造の全工程において、鋳片のセンターポ
ロシティやザク等の欠陥を解消することにより、鋳片の
品質の向上を図ることが可能で、また簡略な製造プロセ
スにより安価に製造可能なクロム系ステンレス溶鋼の鋳
造方法を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of such circumstances, and aims to improve the quality of a slab by eliminating defects such as center porosity and zigzag of the slab in all continuous casting processes. It is an object of the present invention to provide a method for casting chromium-based stainless molten steel that can be manufactured at low cost by a simple manufacturing process.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法は、Ｃｒ含有
量が１０〜２０重量％のクロム系ステンレス溶鋼を鋳型
に注入し、該鋳型及び／又はメニスカスより下方の前記
クロム系ステンレス溶鋼を攪拌しながらブルームサイズ
の鋳片を連続鋳造するクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方
法であって、定常速度から鋳造速度が下がる非定常部に
おいては、前記クロム系ステンレス溶鋼に攪拌力を付与
することにより、等軸晶率を高めてザク性欠陥の発生を
抑制し、前記定常速度開始時から前記定常速度終了時ま
での定常部においては、前記クロム系ステンレス溶鋼に
攪拌力を付与すると共に、前記鋳片を軽圧下する。請求
項２記載のクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法は、請求
項１記載のクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法におい
て、前記鋳片の未凝固幅比が０．１〜０．３５の範囲か
ら軽圧下する。According to the present invention, there is provided a semiconductor device comprising:
In the method for casting molten chromium stainless steel described above, a molten chromium stainless steel having a Cr content of 10 to 20% by weight is poured into a mold, and the chromium stainless molten steel below the mold and / or meniscus is stirred while blooming. A method of casting molten chromium stainless steel, which continuously casts a slab of size, in an unsteady part where the casting speed decreases from a steady speed, by imparting a stirring force to the chromium stainless steel molten steel to obtain an equiaxed crystal ratio. In the steady portion from the start of the steady speed to the end of the steady speed, a stirring force is applied to the chromium-based stainless molten steel, and the cast slab is lightly reduced. . The method for casting molten chromium stainless steel according to claim 2 is the method for casting molten chromium stainless steel according to claim 1, wherein the unsolidified width ratio of the slab is reduced slightly from the range of 0.1 to 0.35. .
【０００７】請求項３記載のクロム系ステンレス溶鋼の
鋳造方法は、請求項１又は２記載のクロム系ステンレス
溶鋼の鋳造方法において、前記クロム系ステンレス溶鋼
の攪拌位置を前記鋳型及び／又はメニスカスより下方４
ｍ以上とする。請求項４記載のクロム系ステンレス溶鋼
の鋳造方法は、請求項１〜３のいずれか１項に記載のク
ロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法において、前記定常部
における前記鋳片の鋳造速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以上と
する。請求項５記載のクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方
法は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のクロム系ス
テンレス溶鋼の鋳造方法において、前記鋳片の保熱炉へ
の装入温度を３００℃以上に保持後、６００〜８００℃
の軟化処理を行った後、前記鋳片をシームレス加工工程
に搬送する。According to a third aspect of the present invention, there is provided a method for casting molten chromium stainless steel according to the first or second aspect, wherein the stirring position of the molten chrome stainless steel is below the mold and / or the meniscus. 4
m or more. The method for casting molten chromium stainless steel according to claim 4 is the method for casting molten chrome stainless steel according to any one of claims 1 to 3, wherein the casting speed of the slab in the steady portion is 1.5 m. / Min or more. According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a method of casting molten chromium stainless steel according to any one of the first to fourth aspects, wherein the temperature of charging the slab into the heat retaining furnace is 300. 600-800 ° C after holding at or above
After the softening treatment, the slab is transported to a seamless processing step.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係るクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法を適用する
連続鋳造設備の構成図、図２は圧下直前の鋳片の未凝固
幅比の説明図、図３は鋳型回りの拡大正断面図、図４は
Ｌ面等軸晶率の説明図、図５はＬ面等軸晶率とセンター
ポロシティ最大短径指数との関係を示すグラフ、図６は
経過時間と鋳造速度との関係を示す鋳造サイクルのグラ
フである。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings to provide an understanding of the present invention. Here, FIG. 1 is a configuration diagram of a continuous casting facility to which a method for casting chromium-based stainless steel molten steel according to an embodiment of the present invention is applied, and FIG. 2 is an explanatory diagram of an unsolidified width ratio of a slab just before rolling. 3 is an enlarged front sectional view around the mold, FIG. 4 is an explanatory view of the L-plane equiaxed crystal ratio, FIG. 5 is a graph showing the relationship between the L-plane equiaxed crystal ratio and the center porosity maximum minor axis index, and FIG. 5 is a graph of a casting cycle showing the relationship between time and casting speed.
【０００９】図１に示すように、本発明の一実施の形態
に係るクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法を適用する連
続鋳造設備１０は、図示しない溶鋼鍋から受鋼した、Ｃ
含有量が０．１５〜０．２重量％で、Ｃｒ含有量が１３
重量％のクロム系ステンレス溶鋼１１を貯留するタンデ
ィッシュ１２と、タンディッシュ１２から浸漬ノズル１
３を介してクロム系ステンレス溶鋼１１が注入される鋳
型１４と、鋳型１４によって一次冷却された鋳片１５を
二次冷却しながら搬送、支持する複数の対となる鋳片支
持セグメント１６ａ〜１６ｋ、１７ａ〜１７ｋからなる
二次冷却帯１８と、二次冷却帯１８を通過後の鋳片１５
を軽圧下、搬送する複数の対となる圧下セグメント１９
ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃからなる圧下帯２１とを有
している。連続鋳造設備１０により断面２２０ｍｍ×２
２０ｍｍのブルームサイズの鋳片１５を製造するものと
する。以下、これらについて詳しく説明する。As shown in FIG. 1, a continuous casting facility 10 to which a method for casting molten chromium stainless steel according to an embodiment of the present invention is applied is a steel casting machine which receives steel from a molten steel pot (not shown).
When the content is 0.15 to 0.2% by weight and the Cr content is 13
A tundish 12 for storing chromium-based stainless steel melt 11 in a weight%, and a dipping nozzle 1 from the tundish 12
3, a plurality of pairs of slab support segments 16a to 16k for carrying and supporting the slab 15 primarily cooled by the mold 14 while the slab 15 is primarily cooled by the mold 14; 17a to 17k, and the slab 15 after passing through the secondary cooling zone 18.
A plurality of pairs of reduction segments 19 for transporting
a to 19c and 20a to 20c. Cross section 220mm × 2 by continuous casting equipment 10
It is assumed that a slab 15 having a bloom size of 20 mm is manufactured. Hereinafter, these will be described in detail.
【００１０】図２は、圧下帯２１直前の鋳片１５の未凝
固幅比Ｒを説明するもので、鋳型１４による一次冷却及
び二次冷却帯１８による二次冷却により鋳片１５は冷却
されて、凝固部２２が増大し、未凝固部２３が減少した
状態となっている。なお、図２において、凝固部２２の
長さＤ0 に対する未凝固部２３の長さＤ1 を未凝固幅比
Ｒ（＝Ｄ1 ／Ｄ0 ）と呼ぶ。また、凝固部２２の高さを
Ｄ2 、未凝固部２３の高さをＤ3 とすると、未凝固幅比
Ｒ＝Ｄ3 ／Ｄ2 でも表せる。FIG. 2 explains the unsolidified width ratio R of the slab 15 immediately before the reduction zone 21. The slab 15 is cooled by the primary cooling by the mold 14 and the secondary cooling by the secondary cooling zone 18. The solidified portion 22 has increased and the unsolidified portion 23 has decreased. In FIG. 2, referred to as the length D 1 of the unsolidified portion 23 to the length D 0 of the solidified portion 22 unsolidified width ratio R (= D 1 / D 0 ). If the height of the solidified portion 22 is D 2 and the height of the unsolidified portion 23 is D 3 , the unsolidified width ratio R = D 3 / D 2 .
【００１１】図１に示すように、鋳型１４近傍には、鋳
型１４内のクロム系ステンレス溶鋼１１を攪拌する一対
の電磁攪拌装置２４ａ、２４ｂが設けられると共に、鋳
片１５の湾曲部内で鋳片支持セグメント１６ｃ、１７ｃ
近傍にも鋳片１５の未凝固部２３であるクロム系ステン
レス溶鋼１１を攪拌する一対の電磁攪拌装置２５ａ、２
５ｂが設けられている。電磁攪拌装置２４ａ、２４ｂ及
び２５ａ、２５ｂによる攪拌推力は６０ｍｍｈｄ未満に
調整し、推力の方向は回転又は並進方向であってもよ
い。この電磁攪拌作用により図４に示すように、Ｌ面の
デンドライト（樹枝状晶）３１となるのを抑制して等軸
晶３２にして、Ｌ面等軸晶率Ｌｒ（＝Ａ／Ｈ×１００
％；Ａは等軸晶３２の中心からの高さ、Ｈはデンドライ
ト３１の中心からの高さ）を大きくすることができる。
この結果、センターポロシティやザク等の発生を抑制す
ることができ、従って、センターポロシティやザク等の
欠陥を解消することができる。なおＬ面とは、湾曲して
引き抜かれる鋳片１５の上面側であり、Ｆ面とは鋳片１
５の下面側を意味する。電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂ近
傍の鋳片支持セグメント１６ｃ、１７ｃの位置は、メニ
スカス（湯面）２６（図３を参照）から４ｍ以上の深さ
（下方）に設定している。As shown in FIG. 1, a pair of electromagnetic stirrers 24a and 24b for stirring the chromium-based stainless steel melt 11 in the mold 14 are provided near the mold 14, and the slab 15 Support segments 16c, 17c
A pair of electromagnetic stirrers 25a, 2a that stir the chromium-based stainless steel 11, which is the unsolidified portion 23 of the slab 15, is also in the vicinity.
5b is provided. The stirring thrust by the electromagnetic stirring devices 24a, 24b and 25a, 25b may be adjusted to less than 60 mmhd, and the direction of the thrust may be a rotation or translation direction. As shown in FIG. 4, the L-plane dendrite (dendritic crystal) 31 is suppressed to the equiaxed crystal 32 by this electromagnetic stirring action, and the L-plane equiaxed crystal ratio Lr (= A / H × 100)
%; A is the height from the center of the equiaxed crystal 32, and H is the height from the center of the dendrite 31).
As a result, it is possible to suppress the occurrence of the center porosity, the backpack, and the like, and thus to eliminate the defects such as the center porosity and the backpack. Note that the L surface is the upper surface side of the cast slab 15 that is curved and drawn out, and the F surface is the slab 1
5 means the lower surface side. The positions of the slab support segments 16c and 17c near the electromagnetic stirring devices 25a and 25b are set to a depth (downward) of 4 m or more from the meniscus (fluid surface) 26 (see FIG. 3).
【００１２】図３に示す鋳片支持セグメント１６ａ、１
７ａと同様、その他の鋳片支持セグメント１６ｂ〜１６
ｋ、１７ｂ〜１７ｋも、鋳片１５の凝固部２２を、支持
ローラ２７ａ〜２７ｃ、２８ａ〜２８ｃによって支持す
るようになっている。なお、図３中符号２９は潤滑パウ
ダー、符号３０は潤滑パウダーによる潤滑層を表してい
る。圧下セグメント１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃに
は、それぞれ対となる回転可能な圧下ロール３２ａ〜３
２ｃ、３３ａ〜３３ｃが配置されており、鋳片１５は圧
下ロール３２ａ〜３２ｃ、３３ａ〜３３ｃによって圧下
されながらピンチロール３４に搬送され、切断トーチ３
５により所定の長さに切断される。The slab support segments 16a, 1b shown in FIG.
7a, other slab support segments 16b-16
k, 17b to 17k also support the solidified portion 22 of the slab 15 by supporting rollers 27a to 27c and 28a to 28c. In FIG. 3, reference numeral 29 denotes a lubricating powder, and reference numeral 30 denotes a lubricating layer made of the lubricating powder. The pair of rotatable rolling rolls 32a-3 are respectively provided on the rolling segments 19a-19c and 20a-20c.
2c, 33a to 33c are arranged, and the slab 15 is conveyed to the pinch roll 34 while being reduced by the reduction rolls 32a to 32c, 33a to 33c, and the cutting torch 3
5 cuts to a predetermined length.
【００１３】上側の圧下ロール３２ａ（その他の圧下ロ
ール３２ｂ、３２ｃも同様）は、図２に示すように、長
さＷ（例えば８８ｍｍ程度）、突出高さｈ（例えば８ｍ
ｍ程度）の環状突起部３６を有し、対となるフラット形
状の下側の圧下ロール３３ａ（その他の圧下ロール３３
ｂ、３３ｃも同様）との間で鋳片１５を軽圧下するよう
になっている。圧下ロール３２ａ〜３２ｃ、３３ａ〜３
３ｃそれぞれの長さＬは、鋳片１５の凝固部２２の長さ
Ｄ0 と同程度としている。突出高さｈは、ＳＭＬ穿時に
疵が発生しない範囲で決定することができる。圧下帯２
１での軽圧下の開始のタイミングとしては、未凝固幅比
Ｒ（＝Ｄ1 ／Ｄ0 ）が０．１〜０．３５の範囲で、圧下
量が２〜１０ｍｍ（片側）で行うものとする。メニスカ
ス２６から二次冷却帯１８の終点までの鋳片１５に沿っ
た長さは約２０ｍ、圧下セグメント１９ａ〜１９ｃ、２
０ａ〜２０ｃそれぞれの長さは約３．８ｍとしている。As shown in FIG. 2, the upper pressing roll 32a (and the other pressing rolls 32b and 32c) has a length W (for example, about 88 mm) and a protruding height h (for example, 8 m).
m) and a pair of flat-shaped lower pressing rolls 33a (other pressing rolls 33)
b, and 33c). Rolls 32a-32c, 33a-3
The length of the 3c each L is the length D 0 of the solidified portion 22 of the slab 15 are approximately equal. The protruding height h can be determined within a range in which no flaw occurs when drilling the SML. Band 2
The timing of the start of the soft reduction at 1, in the range of unsolidified width ratio R (= D 1 / D 0 ) is 0.1 to 0.35, and those rolling reduction performed at 2 to 10 mm (one side) I do. The length along the slab 15 from the meniscus 26 to the end point of the secondary cooling zone 18 is about 20 m, and the reduction segments 19a to 19c, 2
Each of the lengths 0a to 20c is about 3.8 m.
【００１４】図５はＬ面等軸晶率Ｌｒに対するセンター
ポロシティ最大短径指数（センターポロシティ評点：鋳
片１５の略中心部に発生した空孔の断面積を円に換算し
た時の円の直径を表すものであり、Ｌ面等軸晶率Ｌｒ＝
０％の比較例の１０ｍｍを基準とした）Ｉｃとの関係を
示し、図中の各線はセンターポロシティ改善対策を実施
した場合のセンターポロシティ最大短径指数Ｉｃの低下
（マクロ的な改善の効果）の状況を説明している。合格
ラインをＩｃ＝４．５ｍｍ以下としている理由は、ＡＳ
−ＣＣ材（連続鋳造機から出片された鋳片）をそのまま
の形でマンドミルで穿孔した際、この穿孔方法による圧
着効果によりセンターポロシティが無害化され、Ｉｃ＝
０ｍｍと同程度の品質を維持できるからである。FIG. 5 shows the center porosity maximum minor axis index (center porosity score: the diameter of a circle when the cross-sectional area of a hole generated substantially in the center of the slab 15 is converted into a circle) with respect to the L-plane equiaxed crystal ratio Lr. L-plane equiaxed crystal ratio Lr =
The relationship with Ic (based on 10 mm of the comparative example of 0%) is shown, and each line in the figure indicates a decrease in the center porosity maximum minor axis index Ic when the center porosity improvement measure is implemented (the effect of macroscopic improvement). Describes the situation. The reason why the passing line is set to Ic = 4.5 mm or less is AS
-When a CC material (a piece cast from a continuous casting machine) is perforated by a mandmill as it is, the center porosity is rendered harmless by the crimping effect of this perforation method, and Ic =
This is because the same quality as 0 mm can be maintained.
【００１５】線Ａ：溶鋼の攪拌を適用した場合（低温
鋳造を含む）、 鋳型近傍及び／又は鋳型引き抜き下方（鋳型及び／又は
メニスカスより下方）位置に電磁攪拌装置を設置して溶
鋼を攪拌することによってデンドライトの先端をカット
し、等軸晶を形成する。また溶鋼を攪拌することで、未
凝固層の温度を均一にして、デンドライトの発生を抑制
し、等軸晶を形成し易くする。 線Ｂ：線Ａ＋（未凝固部の軽圧下）を適用した場合、 軽圧下の大きさとして、圧下率は２〜６％程度である。Line A: When molten steel stirring is applied (including low-temperature casting), an electromagnetic stirring device is installed near the mold and / or below the mold withdrawal (below the mold and / or meniscus) to stir the molten steel. This cuts the tip of the dendrite to form an equiaxed crystal. Further, by stirring the molten steel, the temperature of the unsolidified layer is made uniform, the generation of dendrites is suppressed, and the formation of equiaxed crystals is facilitated. Line B: When the line A + (light reduction of the unsolidified portion) is applied, the reduction ratio is about 2 to 6% as the magnitude of the light reduction.
【００１６】次に、本発明の一実施の形態に係るクロム
系ステンレス溶鋼の鋳造方法について図を参照しながら
説明する。なお、鋳造中は常に電磁攪拌装置２４ａ、２
４ｂ及び２５ａ、２５ｂを運転して、鋳片１５内部のデ
ンドライト３１の発生を抑制し、等軸晶３２を形成し易
くするようにしている。図６には、鍋交換による連連鋳
操業時の経過時間と鋳造速度（Ｖｃ）との関係を示す。
鋳造開始時Ｔ0 はＶｃ＝０．３ｍ／ｍｉｎでスタート
し、段階的に速度を上げて、定常速度開始時Ｔ1 でＶｃ
＝１．６ｍ／ｍｉｎとし、その後はＶｃ＝１．６ｍ／ｍ
ｉｎ一定で定常速度終了時Ｔ2 まで鋳造した後、鍋交換
のために時間Ｔ3 までＶｃ＝１．６ｍ／ｍｉｎから低速
度Ｖｃ＝０．３ｍ／ｍｉｎに段階的に鋳造速度を下げ、
時間Ｔ4 までＶｃ＝０．３ｍ／ｍｉｎ一定で保持し、そ
の後は前記と同じサイクルを所定の回数繰り返す。以上
は鍋交換による連連鋳操業であるが、タンディッシュ交
換による異鋼種連連鋳操業の場合には、時間Ｔ3 でＶｃ
＝０．０２ｍ／ｍｉｎとし、所定時間経過後にＶｃ＝
０．３ｍ／ｍｉｎで再スタートする。Next, a method for casting molten chromium stainless steel according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. During the casting, the electromagnetic stirring devices 24a, 24a
By operating 4b and 25a, 25b, the generation of dendrite 31 inside the slab 15 is suppressed, and the equiaxed crystal 32 is easily formed. FIG. 6 shows the relationship between the elapsed time and the casting speed (Vc) during the continuous casting operation by replacing the pot.
Casting start time T 0 starts at Vc = 0.3m / min, stepwise increasing the speed, Vc at a steady rate at the start of T 1
= 1.6 m / min, and then Vc = 1.6 m / m
After casting in in a constant to a steady speed at the end of T 2, lowered stepwise casting speed from Vc = 1.6m / min up to the time T 3 to the low-speed Vc = 0.3m / min for pot exchange,
Held at Vc = 0.3 m / min constant until time T 4, then repeats a predetermined number of times the same cycle as above. Above but is continuous continuous casting operation by pot exchange, in the case of different steels communicating continuous casting operation by tundish exchange, at time T 3 Vc
= 0.02 m / min, and Vc =
Restart at 0.3 m / min.
【００１７】図１に示すように、鋳造開始時Ｔ0 には、
タンディッシュ１２内のＣｒ含有量が１３重量％である
クロム系ステンレス溶鋼１１を、浸漬ノズル１３を介し
て鋳型１４に注入し、鋳型１４で一次冷却しながら鋳造
速度Ｖｃ＝０．３ｍ／ｍｉｎで鋳片１５を引き抜きなが
ら鋳造をスタートする。鋳型１４から引き抜かれた鋳片
１５は、鋳片支持セグメント１６ａ〜１６ｋ、１７ａ〜
１７ｋからなる湾曲された二次冷却帯１８により搬送、
支持されながら二次冷却を行っている。図６に示すよう
に、定常速度開始時Ｔ1 までは鋳造速度Ｖｃを０．３ｍ
／ｍｉｎから１．６ｍ／ｍｉｎに段階的に上げていく
が、この非定常部においては、鋳造速度Ｖｃが遅いた
め、鋳片１５の凝固が十分になされて未凝固幅比Ｒが
０．１未満となり、そのため圧下帯２１での軽圧下を行
うことができない。そこで、この非定常部では、電磁攪
拌装置２４ａ、２４ｂ、２５ａ、２５ｂの電磁力（攪拌
力）を付与して鋳片１５の等軸晶率を高める。As shown in FIG. 1, at the start of casting T 0 ,
A molten chromium-based stainless steel 11 having a Cr content of 13% by weight in a tundish 12 is injected into a mold 14 through an immersion nozzle 13, and is primarily cooled by the mold 14 at a casting speed Vc of 0.3 m / min. The casting is started while the slab 15 is pulled out. The slab 15 pulled out of the mold 14 has slab support segments 16a to 16k, 17a to
Transported by a curved secondary cooling zone 18 made of 17k,
Secondary cooling is performed while being supported. As shown in FIG. 6, to a steady rate starting when T 1 is 0.3m casting speed Vc
/ Min from 1.6 m / min in a stepwise manner. In this unsteady portion, the casting speed Vc is low, so that the slab 15 is sufficiently solidified and the unsolidified width ratio R is 0.1%. Therefore, light reduction in the reduction band 21 cannot be performed. Therefore, in the unsteady portion, the electromagnetic force (stirring force) of the electromagnetic stirrers 24a, 24b, 25a, and 25b is applied to increase the equiaxed crystal ratio of the slab 15.
【００１８】定常速度開始時Ｔ1 から定常速度終了時Ｔ
2 までの定常部においては、未凝固幅比Ｒが０．１以上
で０．３５以下程度となっているので、圧下セグメント
１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃにより軽圧下を行って
いる。同時に、普通鋼に比較してセンターポロシティ性
欠陥を生じやすいデンドライト３１の生成を抑制して等
軸晶３２を形成するために、鋳型１４近傍の電磁攪拌装
置２４ａ、２４ｂを作動して、鋳型１４付近の未凝固の
クロム系ステンレス溶鋼１１を攪拌すると共に、鋳片支
持セグメント１６ｃ、１７ｃ近傍に設けた電磁攪拌装置
２５ａ、２５ｂによりその上方及び下方の未凝固部２３
であるクロム系ステンレス溶鋼１１を攪拌する。電磁攪
拌装置２４ａ、２４ｂ及び２５ａ、２５ｂによる溶鋼の
攪拌と軽圧下とを同時に行っているため、攪拌によりセ
ンターポロシティやザク等の発生を抑制することができ
ると共に、軽圧下によりセンターポロシティやザク等の
小さな欠陥を圧着によって解消することができる。From the start of the steady speed T 1 to the end of the steady speed T
In the steady portion up to 2 , the unsolidified width ratio R is about 0.1 or more and about 0.35 or less, so that the rolling reduction is performed by the rolling segments 19a to 19c and 20a to 20c. At the same time, electromagnetic stirrers 24a and 24b near the mold 14 are operated to suppress the generation of the dendrite 31 which tends to cause the center porosity defect as compared with the ordinary steel and to form the equiaxed crystal 32. The unsolidified chromium-based stainless steel 11 in the vicinity is agitated, and the unsolidified portions 23 above and below are stirred by electromagnetic stirring devices 25a and 25b provided near the slab support segments 16c and 17c.
Is stirred. Since the stirring of the molten steel by the electromagnetic stirrers 24a, 24b and 25a, 25b and the light pressure are simultaneously performed, the generation of the center porosity and the backlash can be suppressed by the stirring, and the center porosity and the backlash can be suppressed by the light pressure. Small defects can be eliminated by crimping.
【００１９】さらに、定常速度終了時Ｔ2 から時間Ｔ3
まで、また時間Ｔ3 から時間Ｔ4 までの非定常部におい
ては、前記鋳造開始時Ｔ0 から定常速度開始時Ｔ1 まで
の非定常部と同様に、鋳造速度Ｖｃが遅いため、圧下帯
２１での軽圧下を行うことができない。Further, from the end of the steady speed T 2 to the time T 3
Up, and in the unsteady portion from time T 3 to time T 4, similarly to the non-stationary part from the casting start T 0 to a steady rate starting when T 1, since a slow casting speed Vc, reduction zone 21 Can not be lightly reduced.
【００２０】電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂによって攪拌
されるクロム系ステンレス溶鋼１１の位置は、メニスカ
ス２６の下方４ｍ以上の湾曲部の範囲としている。攪拌
する位置が、メニスカス２６の下方４ｍ未満の場合に
は、デンドライト３１の生成を抑制する効果が小さいか
らである。また、電磁力による攪拌推力は６０ｍｍｈｄ
未満に調整している。攪拌推力が６０ｍｍｈｄを超える
場合には、大きな攪拌力を付与するために電力消費や設
備の増大となるからである。また、二次冷却帯１８を出
て、圧下帯２１に入る際の鋳片１５の未凝固幅比Ｒが
０．１〜０．３５になるように一次及び二次冷却を制御
している。The position of the chromium-based stainless steel melt 11 stirred by the electromagnetic stirrers 25a and 25b is in the range of a curved portion 4 m or more below the meniscus 26. If the stirring position is less than 4 m below the meniscus 26, the effect of suppressing the generation of the dendrite 31 is small. The stirring thrust by electromagnetic force is 60 mm hd
Adjusted to less than. If the stirring thrust exceeds 60 mmhd, power consumption and equipment increase in order to apply a large stirring force. Also, the primary and secondary cooling are controlled so that the unsolidified width ratio R of the slab 15 when exiting the secondary cooling zone 18 and entering the reduction zone 21 is 0.1 to 0.35.
【００２１】定常部の圧下帯２１においては、圧下セグ
メント１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃにより、未凝固
幅比Ｒが０．１〜０．３５から凝固完了までを２〜１０
ｍｍ（片側）の押し込み量で軽圧下して、クロム系ステ
ンレス溶鋼１１の封じ込めを行っている。未凝固幅比Ｒ
が０．１においては、凝固部２２の長さＤ0 ＝２２０ｍ
ｍと仮定すると、未凝固部２３の長さＤ1 ＝２２ｍｍで
あり、Ｒ値が０．１の点から溶鋼の封じ込めが発生する
ので、この値を下限範囲として圧下を行う。また、未凝
固幅比Ｒが０．３５を超える領域では、未凝固部２３が
大きくなり過ぎて鋳片を圧下しても圧着の効果が得られ
ない。In the rolling zone 21 at the steady part, the unsolidified width ratio R is set to 0.1 to 0.35 to the completion of solidification by the rolling segments 19a to 19c and 20a to 20c.
The chromium-based stainless steel melt 11 is sealed by slightly reducing the pressure by an indentation of mm (one side). Unsolidified width ratio R
Is 0.1, the length D 0 of the solidified portion 22 is 220 m
Assuming m, the length of the unsolidified portion 23 is D 1 = 22 mm, and the containment of the molten steel starts at the point where the R value is 0.1. Further, in a region where the unsolidified width ratio R exceeds 0.35, the unsolidified portion 23 becomes too large, and the effect of pressure bonding cannot be obtained even when the slab is reduced.
【００２２】圧下帯２１を通過した鋳片１５は、ピンチ
ロール３４により引き抜かれながら搬送され、切断トー
チ３５により所定の長さに切断された後、３００℃以上
で図示しない保熱炉に装入されて６００〜８００℃に昇
温後、所定の温度に下げてから直接穿孔装置に送られて
シームレス加工工程においてシームレスパイプに成形さ
れる。普通鋼の場合には、所定の長さに切断された後一
旦冷片にし、穿孔時に所定の温度に加熱しているが、ク
ロム鋼の場合には、Ｃ（炭素）が２重量％含まれている
ため３００℃未満になると割れを発生するので、カバー
台車やその他の手段（例えば保熱装置等）により、３０
０℃以上に保持している。その後保熱炉により６００〜
８００℃に昇温して軟化処理（焼き戻し処理）を行って
穿孔している。従って、本発明の一実施の形態に係るク
ロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法においては、鋳造速度
の小さい非定常部と、鋳造速度の大きい定常部とに分
け、非定常部においては、溶鋼の攪拌のみ、また定常部
においては、溶鋼の攪拌を行いながら軽圧下を行ってい
るので、全鋳造工程中、ザク性欠陥の発生を効果的に抑
制できると共に、軽圧下による圧着により欠陥のない鋳
片を製造できる。その結果、シームレスパイプの製造に
おいては、欠陥のないパイプを、簡潔な製造工程でもっ
て製造できる。The slab 15 having passed through the reduction band 21 is conveyed while being pulled out by a pinch roll 34, cut into a predetermined length by a cutting torch 35, and then charged into a heat retaining furnace (not shown) at 300 ° C. or higher. After the temperature is raised to 600 to 800 ° C., the temperature is lowered to a predetermined temperature, and then sent directly to a drilling device to be formed into a seamless pipe in a seamless processing step. In the case of ordinary steel, after being cut to a predetermined length, it is temporarily cooled and then heated to a predetermined temperature at the time of drilling. In the case of chromium steel, C (carbon) contains 2% by weight. If the temperature is lower than 300 ° C., cracks will occur.
It is kept at 0 ° C. or higher. After that, 600 ~
The temperature is raised to 800 ° C. to perform a softening treatment (tempering treatment) to perform perforation. Therefore, in the method for casting chromium stainless steel molten steel according to one embodiment of the present invention, a non-stationary portion having a low casting speed and a steady portion having a high casting speed are divided. Also, in the steady part, since the lowering is performed while stirring the molten steel, during the entire casting process, it is possible to effectively suppress the occurrence of sack defects, and to remove slabs free of defects by crimping by light pressing. Can be manufactured. As a result, in the production of a seamless pipe, a pipe having no defect can be produced by a simple production process.
【００２３】前記実施の形態では、クロム系ステンレス
溶鋼１１のクロム含有量を１３重量％としたが、Ｃｒ系
ＳＵＳの場合、クロム含有量は１０〜２０重量％とす
る。１０重量％未満では、ザク性欠陥の発生はなく、一
方、２０重量％を超えると合金コストがアップするから
である。更に好ましくは１１〜１７重量％である。圧下
帯２１の圧下セグメントの数を３セットとしたが、通常
１〜４セット程度とする。圧下セグメント１９ａ〜１９
ｃに用いた圧下ロール３２ａ〜３２ｃの形状を、凸状
（段付き）としたが、これに限定されず、フラット状又
は太鼓状とすることもできる。定常部での鋳造速度は
１．６ｍ／ｍｉｎとしたが、１．５ｍ／ｍｉｎ以上であ
れば生産性が向上し、必要に応じて１．４〜２．０ｍ／
ｍｉｎとすることもできる。鋳造するブルームの断面形
状は、正方形に限定されず、多角形、円形等でも適用で
きる。In the above embodiment, the chromium content of the molten chromium stainless steel 11 is 13% by weight. However, in the case of Cr type SUS, the chromium content is 10 to 20% by weight. If the content is less than 10% by weight, there is no occurrence of zag defects, while if it exceeds 20% by weight, the alloy cost increases. More preferably, it is 11 to 17% by weight. Although the number of the reduction segments of the reduction band 21 is set to three sets, it is usually set to about 1 to 4 sets. Roll-down segments 19a-19
The shape of the pressing rolls 32a to 32c used for c is convex (with a step), but is not limited thereto, and may be flat or drum-shaped. The casting speed in the steady portion was 1.6 m / min. However, if the casting speed was 1.5 m / min or more, productivity was improved, and if necessary, 1.4 to 2.0 m / min.
min. The sectional shape of the bloom to be cast is not limited to a square, but may be a polygon, a circle, or the like.
【００２４】[0024]
【発明の効果】請求項１〜５記載のクロム系ステンレス
溶鋼の鋳造方法においては、Ｃｒ含有量が１０〜２０重
量％のクロム系ステンレス溶鋼を攪拌しながらブルーム
サイズの鋳片を連続鋳造する際、非定常部においては、
クロム系ステンレス溶鋼に攪拌力を付与することによ
り、等軸晶率を高めてザク性欠陥の発生を抑制し、定常
部においては、攪拌力を付与すると共に、鋳片を軽圧下
するので、連続鋳造の全工程において、鋳片のセンター
ポロシティやザク等の欠陥を解消することができ、従っ
て鋳片の品質の向上を図ることが可能である。特に、請
求項２記載のクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法におい
ては、鋳片の未凝固幅比が０．１〜０．３５の範囲から
軽圧下するので、等軸晶率に応じた溶鋼の封じ込めのタ
イミングで行える。According to the method for casting molten chromium stainless steel according to the first to fifth aspects of the present invention, it is possible to continuously cast a bloom size cast piece while stirring molten chromium stainless steel having a Cr content of 10 to 20% by weight. , In the unsteady part,
By applying a stirring force to the chromium stainless steel molten steel, it increases the equiaxed crystal ratio and suppresses the occurrence of zag defects, and in the steady part, while applying the stirring force and lightly reducing the slab, continuous In the entire casting process, defects such as the center porosity and zigzag of the slab can be eliminated, and thus the quality of the slab can be improved. In particular, in the method of casting molten chromium stainless steel according to claim 2, since the unsolidified width ratio of the slab is reduced slightly from the range of 0.1 to 0.35, the molten steel is confined according to the equiaxed crystal ratio. At the timing of
【００２５】請求項３記載のクロム系ステンレス溶鋼の
鋳造方法においては、クロム系ステンレス溶鋼の攪拌位
置を鋳型及び／又はメニスカスより下方４ｍ以上とする
ので、鋳片のセンターポロシティやザク等の欠陥をより
効果的に解消することができる。請求項４記載のクロム
系ステンレス溶鋼の鋳造方法においては、定常部での鋳
片の鋳造速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以上とするので、生産
性が向上する。請求項５記載のクロム系ステンレス溶鋼
の鋳造方法においては、鋳片の保熱炉への装入温度を３
００℃以上に保持後、６００〜８００℃の軟化処理を行
った後、鋳片をシームレス加工工程に搬送するので、簡
略な製造プロセスによりシームレスパイプを安価に製造
可能である。In the method for casting molten chromium stainless steel according to the third aspect of the present invention, since the stirring position of the molten chromium stainless steel is set at least 4 m below the mold and / or the meniscus, defects such as center porosity and zigzag of the slab can be reduced. It can be eliminated more effectively. In the method for casting molten chromium stainless steel according to the fourth aspect, productivity is improved because the casting speed of the slab in the steady part is 1.5 m / min or more. In the method for casting molten chromium stainless steel according to the fifth aspect, the charging temperature of the slab to the heat retaining furnace is set to 3 °.
After holding at a temperature of at least 00 ° C. and then performing a softening treatment at 600 to 800 ° C., the slab is transferred to a seamless processing step, so that a seamless pipe can be manufactured at a low cost by a simple manufacturing process.
【図１】本発明の一実施の形態に係るクロム系ステンレ
ス溶鋼の鋳造方法を適用する連続鋳造設備の構成図であ
る。FIG. 1 is a configuration diagram of a continuous casting facility to which a method for casting chromium-based stainless steel molten steel according to an embodiment of the present invention is applied.
【図２】圧下直前の鋳片の未凝固幅比の説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram of an unsolidified width ratio of a slab just before reduction.
【図３】鋳型回りの拡大正断面図である。FIG. 3 is an enlarged front sectional view around a mold.
【図４】Ｌ面等軸晶率の説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of an L-plane equiaxed crystal ratio.
【図５】Ｌ面等軸晶率とセンターポロシティ最大短径指
数との関係を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a relationship between L-plane equiaxed crystal ratio and center porosity maximum minor axis index.
【図６】経過時間と鋳造速度との関係を示す鋳造サイク
ルのグラフである。FIG. 6 is a graph of a casting cycle showing the relationship between elapsed time and casting speed.
１０ 連続鋳造設備 １１ クロム系
ステンレス溶鋼 １２ タンディッシュ １３ 浸漬ノズ
ル １４ 鋳型 １５ 鋳片 １６ａ〜１６ｋ 鋳片支持セグメント １７ａ〜１７ｋ 鋳片支持セグメント １８ 二次冷却
帯 １９ａ〜１９ｃ 圧下セグメント ２０ａ〜２０ｃ
圧下セグメント ２１ 圧下帯 ２２ 凝固部 ２３ 未凝固部 ２４ａ、２４ｂ
電磁攪拌装置 ２５ａ、２５ｂ 電磁攪拌装置 ２６ メニスカ
ス ２７ａ〜２７ｃ 支持ローラ ２８ａ〜２８ｃ
支持ローラ ２９ 潤滑パウダー ３０ 潤滑層 ３１ デンドライト ３２ 等軸晶 ３２ａ〜３２ｃ 圧下ロール ３３ａ〜３３ｃ
圧下ロール ３４ ピンチロール ３５ 切断トー
チ ３６ 環状突起部DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Continuous casting equipment 11 Chrome stainless steel molten steel 12 Tundish 13 Immersion nozzle 14 Mold 15 Slab 16a-16k Slab support segment 17a-17k Slab support segment 18 Secondary cooling zone 19a-19c Reduction segment 20a-20c
Roll-down segment 21 Roll-down band 22 Solidified part 23 Unsolidified part 24a, 24b
Electromagnetic stirrer 25a, 25b Electromagnetic stirrer 26 Meniscus 27a-27c Supporting rollers 28a-28c
Support roller 29 Lubricating powder 30 Lubricating layer 31 Dendrite 32 Equiaxed crystal 32a-32c Roll-down roll 33a-33c
Roll-down roll 34 Pinch roll 35 Cutting torch 36 Annular protrusion
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 和久 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 三村 義人 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 諸星 隆 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 古庄 弘一 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4E004 MB11 MC05 MC07 NB02 NC02 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Kazuhisa Tanaka 1-1, Tobata-cho, Tobata-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka New Nippon Steel Corporation Yawata Works (72) Inventor Yoshito Mimura Tobata-ku, Tobata-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka No. 1-1, New Town Nippon Steel Corporation Yawata Works (72) Inventor Takashi Moroboshi 1-1, Tobata-cho, Tobata-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka Prefecture New Nippon Steel Corporation Yawata Works (72) Inventor Furusho Koichi Fukuoka Prefecture Kitakyushu City Tobata-ku 1-1 Hatabi-cho New Nippon Steel Corporation Yawata Works F-term (reference) 4E004 MB11 MC05 MC07 NB02 NC02
Claims (5)
系ステンレス溶鋼を鋳型に注入し、該鋳型及び／又はメ
ニスカスより下方の前記クロム系ステンレス溶鋼を攪拌
しながらブルームサイズの鋳片を連続鋳造するクロム系
ステンレス溶鋼の鋳造方法であって、 定常速度から鋳造速度が下がる非定常部においては、前
記クロム系ステンレス溶鋼に攪拌力を付与することによ
り、等軸晶率を高めてザク性欠陥の発生を抑制し、 前記定常速度開始時から前記定常速度終了時までの定常
部においては、前記クロム系ステンレス溶鋼に攪拌力を
付与すると共に、前記鋳片を軽圧下することを特徴とす
るクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法。1. A chromium-based stainless steel melt having a Cr content of 10 to 20% by weight is poured into a mold, and a bloom-size slab is continuously formed while stirring the chrome-based stainless steel melt below the mold and / or meniscus. A method of casting molten chromium stainless steel to be cast, wherein in a non-stationary part where the casting speed decreases from a steady speed, a stirrer is applied to the chromium stainless steel molten steel to increase the equiaxed crystal ratio and thereby to improve the saccharification defect. In the steady part from the start of the steady speed to the end of the steady speed, a stirring force is applied to the chromium-based stainless steel molten steel, and the slab is lightly reduced. Casting method for molten stainless steel.
の鋳造方法において、前記鋳片の未凝固幅比が０．１〜
０．３５の範囲から軽圧下することを特徴とするクロム
系ステンレス溶鋼の鋳造方法。2. The method for casting molten chromium stainless steel according to claim 1, wherein the slab has an unsolidified width ratio of 0.1 to 1.0.
A method of casting molten chromium-based stainless steel, comprising reducing the pressure slightly from the range of 0.35.
ス溶鋼の鋳造方法において、前記クロム系ステンレス溶
鋼の攪拌位置を前記鋳型及び／又はメニスカスより下方
４ｍ以上とすることを特徴とするクロム系ステンレス溶
鋼の鋳造方法。3. The method for casting molten chromium stainless steel according to claim 1, wherein the stirring position of the molten chromium stainless steel is at least 4 m below the mold and / or meniscus. The method of casting molten steel.
ロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法において、前記定常部
における前記鋳片の鋳造速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以上と
することを特徴とするクロム系ステンレス溶鋼の鋳造方
法。4. The casting method for molten chromium stainless steel according to claim 1, wherein a casting speed of the slab in the steady portion is 1.5 m / min or more. Chrome stainless steel casting method.
ロム系ステンレス溶鋼の鋳造方法において、前記鋳片の
保熱炉への装入温度を３００℃以上に保持後、６００〜
８００℃の軟化処理を行った後、前記鋳片をシームレス
加工工程に搬送することを特徴とするクロム系ステンレ
ス溶鋼の鋳造方法。5. The method for casting molten chromium stainless steel according to any one of claims 1 to 4, wherein the temperature of charging the slab to a heat retaining furnace is maintained at 300 ° C. or higher.
A method for casting chromium-based stainless molten steel, comprising: carrying out a softening treatment at 800 ° C .;
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10294493A JP2000107845A (en) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | Method for casting molten chromium base stainless steel |
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Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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|---|---|
| JP (1) | JP2000107845A (en) |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060110 |