JP2000097403A - タービン駆動給水ポンプの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 発電用タービンの高圧蒸気である第６抽気を
使用してタービン駆動給水ポンプを駆動するときの制御
の安定化を図る。 【解決手段】 ボイラ１１に給水するタービン駆動給水
ポンプ１４，１５の駆動をボイラ負荷が所定値を越える
とき低圧の第５抽気により行い、所定値を下回るとき高
圧の第６抽気により行い、且つ給水指令に基づきタービ
ン駆動給水ポンプ１４，１５への蒸気供給圧力を制御弁
２８，２９により制御するとき、第６抽気の配管系統に
制御弁１７を設け、その第６抽気を使用するとき、制御
弁１７を制御弁２８，２９の弁開度に対応して制御す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電施設にお
ける発電用タービン又はボイラから抽出した蒸気を駆動
源として利用しボイラへの給水を行うタービン駆動給水
ポンプの制御装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】火力発電施設では、ボイラで生成した蒸
気により発電用タービンを回転させて発電機を駆動し、
そのタービンから排出された蒸気を海水等で冷却するこ
とにより復水し、さらに脱気してから再度ボイラに供給
して蒸気を発生させるよう循環系が構成されている。そ
して、復水をボイラに供給するとき、エネルギーの利用
効率向上のために、ボイラ給水ポンプの動力源として、
発電用タービンから抽出した蒸気（以下、抽気と呼
ぶ。）を利用している。通常使用する抽気としては、発
電用タービンの低圧側から抽出される第５抽気と高圧側
から抽出される第６抽気が使用される。なお、第１乃至
４抽気は低圧ヒータ復水加熱用、第７及び第８抽気は高
圧ヒータ給水加熱用である。前記した第５抽気は脱気器
の動作用、第６抽気は高圧ヒータ給水加熱用としても使
用される。第１から第８抽気にかけて蒸気圧力は順次高
くなっている。ただし、ボイラ給水ポンプの動力源とし
て、このような抽気を使用せず、ボイラより直接得た蒸
気を使用することもある。

【０００３】図３はボイラ給水系の概略を示す図であ
り、ボイラ１１で発生した蒸気がメインタービン１２を
駆動して発電機１３が回転される。脱気器から送られて
きた給水は、タービン駆動給水ポンプ１４，１５又は電
動機駆動給水ポンプ１６によってボイラ１１に給水され
る。

【０００４】２台のタービン駆動給水ポンプ１４，１５
は、ボイラ負荷（発電機１３の出力発電量）に応じて切
り替えられ、通常2/4負荷を越えると２台のタービン駆
動給水ポンプ１４，１５を運転し、2/4負荷以下では１
台のタービン駆動給水ポンプ１４又は１５を運転し、ま
たボイラ起動時は駆動蒸気が発生していないので電動機
駆動給水ポンプ１６を使用し、抽気蒸気が得られた後に
タービン駆動給水ポンプ１４及び／又は１５を運転して
ボイラ給水を行い、このタービン駆動給水ポンプ１４及
び／又は１５が安定して給水を行うようになった後、電
動機駆動給水ポンプ１６を停止している。

【０００５】ボイラ負荷が2/4負荷を越えるときは、メ
インタービン１２への流入蒸気量が多くそれにつれて第
５抽気も多く得られる。この第５抽気は低圧でありメイ
ンタービン１２の後段から抽気されるため、第６抽気に
比べてより多く発電作用に寄与した抽気であり、本抽気
をタービン駆動給水ポンプ１４，１５の駆動用として使
用することは合理的である。

【０００６】ボイラ負荷が2/4負荷以下では、メインタ
ービン１２への流入蒸気量が少なくなり、それにつれて
第５抽気も少なくなり、タービン駆動給水ポンプ１４，
１５の駆動能力が低下するので第６抽気に切り替えるこ
とが行われる。この第６抽気は第５抽気よりもメインタ
ービン１２の前段から抽気されるので、その第５抽気よ
りも圧力が高い。

【０００７】従って、この第６抽気を第５抽気と同じよ
うに無調整で使用することは、タービン駆動給水ポンプ
１４，１５の入口蒸気条件の制限（圧力高制限）により
不可能であるので、その第６抽気の蒸気配管系統に制御
弁（ＰＲＶ）１７を取り付け、この制御弁１７により第
６抽気の圧力を第５抽気の圧力並みに（例えば、第５抽
気の圧力の平均値に）調節し、タービン駆動給水ポンプ
１４，１５に供給することが行われている。

【０００８】ここで、第５抽気と第６抽気の性質をまと
めると、次のようになる。まず、第５抽気は、ボイラ負
荷が2/4負荷以上で２台のタービン駆動給水ポンプ１
４，１５を駆動する能力をもち、ボイラ負荷の変化に対
してその抽気圧力が比例的に変化するため、タービン駆
動給水ポンプ１４，１５の回転数もボイラ負荷に対して
比例的に変化し、いわゆる自己制御特性がある。

【０００９】一方、第６抽気は、ボイラ負荷が2/4負荷
以下で１台のタービン駆動給水ポンプを駆動する能力を
もち、ボイラ負荷の変化に対して抽気圧力は比例的に変
化するが、前記した理由からタービン駆動給水ポンプの
入口圧力を一定に制御するよう、制御弁１７が取り付け
られている。すなわち、タービン駆動給水ポンプの入口
圧力を圧力トランスミッタ１８で検出し、この検出値と
設定器１９で設定した設定値（前記した第５抽気の圧力
の平均値）との偏差を減算器２０で検出して、比例積分
制御器２１により制御弁１７を制御して、入口圧力が設
定器１９で設定した圧力と等しくなるようにしている。
従って、タービン駆動給水ポンプの回転数はボイラ負荷
の変化に対して比例的には変化せず、一定回転数を保持
し、いわゆる自己制御特性はない。

【００１０】図４はタービン駆動給水ポンプの従来の詳
しい制御系統を示す図である。図３に示したものと同じ
ものには同じ符号を付した。２２，２３は逆止弁、２４
は圧力トランスミッタ、２５は自動ボイラ制御（ＡＢ
Ｃ）装置である。この自動ボイラ制御装置２５はボイラ
が要求する給水指令（ボイラ負荷）と実給水流量を減算
器２６で比較して、その偏差を比例積分制御器２７に入
力し、この制御器２７によって制御弁（ＧＯＶ）２８，
２９を制御する。

【００１１】前記したように、タービン駆動給水ポンプ
１４，１５は第５抽気又は第６抽気により駆動される。
まず、ボイラ負荷が2/4負荷を越えているときは、メイ
ンタービン１２から抽気した第５抽気が逆止弁２２を経
由して制御弁２８，２９へ供給される。このときは、圧
力トランスミッタ２４で検出される第５抽気の圧力Ｐ５
が、Ｐ５＞Ｘ（Kg/cm²）（Ｘはボイラ負荷が2/4以上で
あることを示す圧力）の場合であり、第６抽気の制御弁
１７は図示しないシステムによりインターロックがかか
り全閉となっているため、第６抽気は供給されない。

【００１２】従って、第６抽気の圧力制御系は休止し、
第５抽気の圧力がボイラ負荷に比例する値となる。すな
わち、ボイラ負荷が上昇すれば図示しないシステムによ
りボイラへの燃料供給量や空気供給量が増大し圧力Ｐ５
が上昇してタービン駆動給水ポンプ１４，１５の回転数
が増し、給水流量が増加する。また、ボイラ負荷が下降
すれば圧力Ｐ５が低下してタービン駆動給水ポンプ１
４，１５の回転数が減少し、給水流量が減少する。つま
り、ボイラが要求する方向にタービン駆動給水ポンプ１
４，１５が追従する。以上から、この制御による過不足
分は、自動ボイラ制御装置２５による制御で補正するの
みで良いため、その制御量としては他の制御系（燃料、
空気）に比べて小さく、安定した制御特性が得られる。

【００１３】なお、この自動ボイラ制御装置２５による
制御は、給水流量指令と実給水流量との偏差に基づいて
制御弁２８，２９が制御される（図５参照）ことにより
行われる。すなわち、「給水流量指令値＞実給水流量」
のときは、制御弁２８，２９がその開度を増してタービ
ン駆動給水ポンプ１４，１５の回転数が高くなって給水
流量を増し、「給水流量指令値＝実給水流量」となれ
ば、制御系がバランスする。また、反対に「給水流量指
令値＜実給水流量」になると、制御弁２８，２９がその
開度を減少してタービン駆動給水ポンプ１４，１５の回
転数が低くなって給水流量を減少させ、「給水流量指令
値＝実給水流量」となった時点で、制御系がバランスす
る。

【００１４】次に、圧力トランスミッタ２４で得た圧力
Ｐ５が、Ｐ５＜Ｙ（Kg/cm²）（但しＹ＜Ｘである。Ｘ、
Ｙは制御系に持たせたヒステリシス特性から決まる。）
になると、図示しないシステムにより制御弁１７の全閉
インターロックが解除され、制御器２１は逆止弁２２，
２３の出口圧力が設定器１９で設定した値と等しくなる
よう自動制御を始める。逆止弁２２，２３の出口圧力が
第５抽気の圧力以上になれば逆止弁２２は自動的に閉ざ
され、第６抽気から第５抽気への蒸気の流入が阻止され
る。また、自動ボイラ制御装置２５において前記と同様
に給水流量指令と実給水流量が比較され、その比較結果
に基づいて制御弁２８，２９が制御される。

【００１５】「給水流量指令＞実給水流量」では、この
制御弁２８，２９の弁開度が増し、これにより逆止弁２
３の出口圧力が若干の時間遅れで下がり、この圧力低下
が圧力トランスミッタ１８により検出されて制御弁１７
が弁開度を増すよう制御される。そして、この制御弁１
７の弁開度が増すことによりタービン駆動給水ポンプ１
４，１５への流入蒸気量が増加して給水流量が益々増加
し、自動ボイラ制御装置２５の減算器２６での演算が
「給水流量指令＜実給水流量」となり、制御器２７は制
御弁２８，２９の弁開度を減じるよう動作する。この制
御弁２８，２９の弁開度減少により逆止弁２３の出口圧
力が若干の時間遅れで上昇し、これに応じて制御弁１７
の弁開度が減少する。制御弁１７の弁開度が減少する
と、タービン駆動給水ポンプ１４，１５への流入蒸気量
が減少し、給水流量が益々減少して自動ボイラ制御装置
２５の減算器２６での演算が「給水流量指令＞実給水流
量」となり、制御器２７が制御弁２８，２９の弁開度を
増大させるよう動作する。

【００１６】このように、第６抽気による給水制御時
は、給水流量の制御が振動的にエンドレスに行われるサ
イクリング動作（図６参照）となり、「給水流量指令＝
実給水流量」のバランス条件が確立できなくなる。この
原因は、制御弁１７と制御弁２８，２９が直列的に独立
して制御され、それらの制御弁１７と制御弁２８，２９
との間の距離が短いことに起因して、その部分の蒸気配
管がバッファとして働かない、つまり制御動作が相互干
渉されるからである。これを防止するには、蒸気配管の
径と長さを大きくすればよいが、この方策では、駆動蒸
気が途中で冷却されて水滴を含み、この水滴が長期的に
はタービン駆動給水ポンプ１４，１５のタービンのブレ
ードにエロージョン（実質的な損傷）を引き起こすた
め、採用することができない。

【００１７】そこで、従来では、第６抽気を使用してい
るボイラ負荷帯においては、制御器２１，２７のゲイン
を極端に小さくして運用している。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この対策で
は、火力発電設備の負荷運用変化率を低くしなければな
らないため、緊急時の対応に悪影響を与えることはもち
ろん、停止事故に至った場合には、負荷側（消費者）に
不利益を与えると同時に、再起動に無用のエネルギーが
必要になるという問題がある。

【００１９】本発明は以上のような点に鑑みてなされた
ものであり、その目的は、第６抽気を使用する場合であ
っても、給水流量の制御が安定して行われるようにした
タービン駆動給水ポンプの制御装置を提供することであ
る。

【００２０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明は、ボイラに給水を供給するタービン駆
動給水ポンプの駆動を、ボイラ負荷が所定値を越えると
き前記ボイラの蒸気で駆動されるメインタービンから抽
出した低圧蒸気により行い、前記ボイラ負荷が所定値を
下回るとき前記メインタービンから抽出した高圧蒸気に
より行い、且つ前記低圧蒸気及び前記高圧蒸気を使用す
るとき前記ボイラ負荷に応じた給水指令に基づき前記タ
ービン駆動給水ポンプへの蒸気供給圧力を第１の制御弁
により制御するタービン駆動給水ポンプの制御装置にお
いて、前記高圧蒸気の配管系統に第２の制御弁を設け、
該第２の制御弁を前記給水指令に応じて制御するように
構成した。

【００２１】第２の発明は、第１の発明において、前記
第２の制御弁が、前記第１の制御弁の弁開度と予め設定
した一定の弁開度設定値との偏差に基づいて制御される
ように構成した。

【００２２】第３の発明は、第１の発明において、前記
第２の制御弁が、前記第１の制御弁の弁開度とメインタ
ービンの初段蒸気圧力に応じた弁開度設定値との偏差に
基づいて制御されるように構成した。

【００２３】第４の発明は、第２又は第３の発明におい
て、前記第１の制御弁の前記弁開度の信号を、前記第１
の制御弁の入出圧力の比によって得るように構成した。

【００２４】第５の発明は、第２乃至第４の発明におい
て、前記偏差の特性を所定の特性に変換して前記第２の
制御弁の制御を行うように構成した。

【００２５】

【発明の実施の形態】［第１の実施の形態］図１は本発
明の実施の形態のタービン駆動給水ポンプの制御装置の
構成を示す図である。図４に示したものと同じものには
同じ符号を付している。３１は制御弁２８（第１の制御
弁）の入口側圧力AP2を検出する圧力トランスミッタ、
３２はタービン駆動給水ポンプ１４のタービン１４Ａの
第１段圧力AP1を検出する圧力トランスミッタ、３３は
両圧力トランスミッタ３１，３２による検出圧力の比AP
1／AP2を演算して制御弁２８の弁開度信号を得る割算器
である。３４は制御弁２９（第１の制御弁）の入口側圧
力BP2を検出する圧力トランスミッタ、３５はタービン
駆動給水ポンプ１５のタービン１５Ａの第１段圧力BP1
を検出する圧力トランスミッタ、３６は両圧力トランス
ミッタ３４，３５による検出圧力の比BP1／BP2を演算し
て制御弁２９の弁開度信号を得る割算器である。

【００２６】３７は両割算器３３，３６の演算結果の平
均を演算する平均演算器、３８は両割算器３３，３６、
及び平均演算器３７の各演算結果から１つを選択する切
替器である。３９はメインタービン１２の第１段圧力Ｐ
１（ボイラ負荷を表す）をパラメータとして要求される
弁開度の演算を行う関数演算器、４０はこの関数演算器
３９から得られた弁開度設定信号と切替器３８から出力
する弁開度実信号の偏差を検出する減算器である。４１
はこの減算器４０から出力する偏差の特性を変換するデ
ッドバンド設定器であり、このデッドバンド設定器４１
の出力が制御弁１７（第２の制御弁）を制御する制御器
２１に入力される。４２は給水ポンプ台数切替器であ
り、給水ポンプ１台用ゲイン設定器４３又は給水ポンプ
２台用ゲイン設定器４４からのゲイン設定信号を制御器
２１に送る。

【００２７】次に動作を説明する。ボイラ負荷が2/4負
荷を越えている場合の動作は、従来例で説明した場合と
同じであるので、ここでは省略する。

【００２８】ボイラ負荷が2/4負荷以下では、圧力トラ
ンスミッタ２４で検出される第５抽気の圧力Ｐ５が、Ｐ
５＜Ｙ（Kg/cm²）のときは、制御弁１７の全閉インター
ロックが解除され、制御器２１が、制御弁２８，２９の
弁開度がメインタービン１２の第１段蒸気圧力Ｐ１に基
づいて関数演算器３９で作られた弁開度設定値に一致す
るように、制御を開始する。逆止弁２２，２３の出口圧
力が第５抽気圧力Ｐ５以上になれば、第５抽気側の逆止
弁２２は自動的に閉じ、第６抽気から第５抽気への蒸気
の流入が阻止される。

【００２９】本発明の最も重要な点は制御弁１７の制御
内容であるので、これについて詳しく説明する。前記し
たように、割算器３３で得られる信号AP1/AP2は制御弁
２８の弁開度信号であり、割算器３６で得られる信号BP
1/BP2は制御弁２９の弁開度信号であるので、２台のタ
ービン駆動給水ポンプ１４，１５を運転しているとき
は、平均演算器３７の出力信号を切替器３８で選択して
減算器４０において弁開度設定値と比較し、その偏差を
デッドバンド設定器４１に送る。

【００３０】このデッドバンド設定器４１は、偏差信号
の大きさを変換できる機能をもっており、デッドバンド
設定値を大きくすると所定値以下の偏差はカットされ制
御器２１には送られない。逆にデッドバンド設定値を０
にすると、偏差はカットされることなく制御器２１に送
られる。このデッドバンド設定器４１は、本制御系を実
プラントで調整するとき、制御弁１７の無駄な動作を防
止して、合理的な弁開度動作を行わせるために有効であ
る。

【００３１】以上において、自動ボイラ制御装置２５に
より「給水流量指令値＞実給水流量」の信号が減算器２
６で演算されると、そこで得られる偏差を受けて制御器
２７が制御弁２８，２９の弁開度を大きくするよう動作
する。この結果、割算器３３，３６ではAP1/AP2、BP1/B
P2の値が大きくなり、その平均値も大きくなって、減算
器４０では、「弁実開度＞弁開度設定値」が演算されそ
の偏差がデッドバンド設定器４１に送られる。よって、
その偏差がデッドバンド設定値以上に大きいときは、制
御器２１により制御弁１７が弁開度を大きくする方向に
制御される。なお、このときの制御器１７のゲインは、
切替器４２がポンプ２台用ゲイン設定器４４を選択して
いる。

【００３２】以上の自動ボイラ制御装置２５による制御
指令により制御弁２８，２９が制御されてから、その制
御結果に応じて制御弁１７が制御されるまでの動作は、
時間遅れがほとんどなく、ほぼ同時に行われる。従っ
て、従来のようなサイクリング現象は回避される。つま
り、「給水流量指令＞実給水流量」又はこれと逆の場合
に、制御弁２８，２９と制御弁１７がほぼ同時に同じ方
向に制御されるため、「給水流量指令＝実給水流量」の
バランスが短時間で実現でき、負荷変化率に制限を与え
ることは無くなり、ほぼ理想的な安定した運転ができる
ようになる。これは、ボイラ負荷が変化しなければ制御
弁２８，２９が動かず、制御弁１７も動かないからであ
る。以上から、いわゆる自己制御特性を実現できる。

【００３３】なお、タービン駆動給水ポンプを１台だけ
運転しているときは、その運転しているタービン駆動給
水ポンプ１４又は１５の側の割算器３３又は３６の出力
信号が切替器３８により選択されて減算器４０に送られ
るとともに、切替器４２によりポンプ１台用ゲイン設定
器４３が選択され１台用ゲインが制御器２１に設定され
る。

【００３４】［その他の実施の形態］なお、上記の実施
の形態では、減算器４０に設定する弁開度設定値をメイ
ンタービンの１段目圧力Ｐ１を関数演算して得ていた
が、これを一定値に固定しても良い。このときは、デッ
ドバンド設定器４１による特性変換を無視すれば、制御
弁１７の弁開度が制御弁２８，２９の弁開度にほぼ完全
に比例して制御されることになる。つまり、制御弁２
８，２９が動かなければ、ボイラ負荷が変化しても制御
弁１７も動かない。

【００３５】また、本実施の形態では、制御弁２８，２
９の弁開度信号をその入出力の圧力を比較することによ
り演算で求めていたので、実効的な弁開度を得ることが
でき、その制御弁２８，２９の特性に左右されないとい
う利点があるが、圧力トランスミッタ３１，３２，３
４，３５で圧力を測定して演算処理するため、若干の時
間遅れがあると共に、コストがかかるという難点があ
る。

【００３６】そこでこれを解消するには、制御弁２８，
２９の実際の弁開度を示す弁リフト信号（弁の開閉度を
制御するカム機構のレバーの移動量信号）或いは制御器
２７の出力信号を使用すればよい。この場合の得失は上
記の裏返しである。

【００３７】また、上記の実施の形態ではタービン駆動
給水ポンプを符号１４，１５で示すように２台とし、そ
の各々に制御弁２８，２９を対応させて給水流量指令に
応じた圧力制御を行い、そこに供給する第６抽気を１台
の制御弁１７で制御する関係から、両制御弁２８，２９
を同時に動作させるときはそれらの弁開度信号の平均値
をとりそれに対応して制御弁１７の弁開度を制御してい
るが、第６抽気を２系統で取り込む場合には各系統毎に
第６抽気を制御する制御弁（制御弁１７に対応する）と
制御弁（制御弁２８，２９）を設けて制御すればよい。

【００３８】また、上記では火力発電施設の給水系に適
用した場合について説明したが、ボイラで発生させた蒸
気でメインタービンを駆動して所望の仕事をさせる他の
施設についても同様に適用できることは勿論である。

【００３９】

【発明の効果】以上から第１の発明によれば、第６抽気
のようにメインタービンから抽出した高圧蒸気を使用し
てタービン駆動給水ポンプを駆動するときであっても、
給水要求に追従してタービン駆動給水ポンプの回転数が
安定に制御されるようになり、いわゆる自己制御特性が
得られる。

【００４０】また、第２の発明によれば、第２の制御弁
について、第１の制御弁と同様に給水流量のみに応じた
制御が行われるようになる。

【００４１】第３の発明によれば、第２の制御弁につい
て、第１の制御弁の弁開度に応じた制御に、さらにメイ
ンタービンの初段蒸気圧力に応じた制御が加味されるの
で、より細かい制御が行われるようになる。

【００４２】第４の発明によれば、第１の制御弁の弁開
度の信号がその第１の制御弁の入出力特性の影響を受け
ずに実効的な信号として得られるので、より正確な制御
ができる。

【００４３】第５の発明によれば、第２の制御弁を制御
するべき信号が所定の特性を持つ信号に変換されてから
当該第２の制御弁を制御するので、その特性の設定によ
り事後的な或いは現場的な調整を行うことが容易となる
利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１の実施の形態のタービン駆動給
水ポンプの制御系統を示す図である。

【図２】 同実施の形態の第６抽気使用時の制御特性図
である。

【図３】 従来のタービン発電システムの概略構成を示
す図である。

【図４】 従来のタービン駆動給水ポンプの制御系統を
示す図である。

【図５】 従来の第５抽気使用時の制御特性図である。

【図６】 従来の第６抽気使用時の制御特性図である。

【符号の説明】 １１：ボイラ、１２：メインタービン、１３：発電機、
１４，１５：タービン駆動給水ポンプ、１６：電動機駆
動給水ポンプ、１７：制御弁、１８：圧力トランスミッ
タ、１９：設定器、２０：減算器、２１：比例微分制御
器、２２，２３：逆止弁、２４：圧力トランスミッタ、
２５：自動ボイラ制御装置、２６：減算器、２７：比例
微分制御器、２８、２９：制御弁、３１，３２：圧力ト
ランスミッタ、３３：割算器、３４，３５：圧力トラン
スミッタ、３６：割算器、３７：平均演算器、３８：切
替器、３９：関数演算器、４０：減算器、４１：デッド
バンド設定器、４２：切替器、４３：ポンプ１台用ゲイ
ン設定器、４４：ポンプ２台用ゲイン設定器。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ボイラに給水を供給するタービン駆動給水
   ポンプの駆動を、ボイラ負荷が所定値を越えるとき前記
   ボイラの蒸気で駆動されるメインタービンから抽出した
   低圧蒸気により行い、前記ボイラ負荷が所定値を下回る
   とき前記メインタービンから抽出した高圧蒸気により行
   い、且つ前記低圧蒸気及び前記高圧蒸気を使用するとき
   前記ボイラ負荷に応じた給水指令に基づき前記タービン
   駆動給水ポンプへの蒸気供給圧力を第１の制御弁により
   制御するタービン駆動給水ポンプの制御装置において、 前記高圧蒸気の配管系統に第２の制御弁を設け、該第２
   の制御弁を前記給水指令に応じて制御するようにしたこ
   とを特徴とするタービン駆動給水ポンプの制御装置。
2. 【請求項２】前記第２の制御弁が、前記第１の制御弁の
   弁開度と予め設定した一定の弁開度設定値との偏差に基
   づいて制御されるようにしたことを特徴とする請求項１
   に記載のタービン駆動給水ポンプの制御装置。
3. 【請求項３】前記第２の制御弁が、前記第１の制御弁の
   弁開度とメインタービンの初段圧力に応じた弁開度設定
   値との偏差に基づいて制御されるようにしたことを特徴
   とする請求項１に記載のタービン駆動給水ポンプの制御
   装置。
4. 【請求項４】前記第１の制御弁の前記弁開度の信号を、
   前記第１の制御弁の入出圧力の比によって得ることを特
   徴とする請求項２又は３に記載のタービン駆動給水ポン
   プの制御装置。
5. 【請求項５】前記偏差の特性を所定の特性に変換して前
   記第２の制御弁の制御を行うようにしたことを特徴とす
   る請求項２乃至４に記載のタービン駆動給水ポンプの制
   御装置。