JP2000074090A - ダンパーディスク組立体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 分離ハブ型クラッチディスク組立体におい
て、一段目のヒステリシストルクの大きさを安定させ
る。 【解決手段】 クラッチディスク組立体１は、１対のプ
レート３１,３２と、ハブフランジ１８と、第１バネ１
６と、ハブ３と、固定プレート２０と、ブッシュ１９と
を備えている。固定プレート２０は、ハブフランジ１８
とプレート３２との間に配置され、ハブフランジ１８か
らトルクを入力される。ブッシュ１９は、固定プレート
２０にハブフランジ１８側から当接し、ハブ３にトルク
を出力する。第２コーンスプリング７８はブッシュ１９
を固定プレート２０に圧接させる。摩耗追従機構は、固
定プレート２０がプレート３１側へ移動するのを制限す
ると共に、ブッシュ１９と固定プレート２０との間での
摩耗に応じて固定プレート２０がプレート３１側へ移動
するのを許容する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパーディスク
組立体、特に、分離ハブ型ダンパーディスク組立体に関
する。

【０００２】

【従来の技術】車輌のクラッチに用いられるクラッチデ
ィスク組立体（ダンパーディスク組立体）は、フライホ
イールに連結及び連結解除するためのクラッチ機能と、
フライホイールから伝達された捩り振動を吸収・減衰す
るためのダンパー機能とを有している。クラッチディス
ク組立体は、クラッチディスクと、クラッチディスクに
固定された１対の入力プレートと、入力プレートの内周
側に配置されたハブと、ハブと入力プレートとを回転方
向に弾性的に連結する弾性部材とを備えいてる。弾性部
材は入力プレートとハブとの間に配置され両者が相対回
転すると回転方向に圧縮されるようになっている。クラ
ッチディスクがフライホイールに連結されると、フライ
ホイールからクラッチディスク組立体の入力プレートに
トルクが入力される。トルクは弾性部材を介してハブに
伝達され、さらにトランスミッションから延びるシャフ
トに出力される。エンジンからのトルク変動がクラッチ
ディスク組立体に入力されると、１対の入力プレートと
ハブとの間で相対回転が生じ、弾性部材が円周方向に繰
り返し圧縮される。

【０００３】クラッチディスク組立体は摩擦機構をさら
に備えている。摩擦機構は、入力プレートとハブとの間
に配置され、両部材が相対回転するときに摩擦抵抗を発
生する。摩擦機構は複数のワッシャーや付勢部材から構
成されている。分離ハブ型クラッチディスク組立体は、
ハブの従来のフランジをボスから分離してハブフランジ
（分離フランジ）にするとともに、ボスとハブフランジ
を低剛性の弾性部材により回転方向に連結したものであ
る。このクラッチディスク組立体では、入力プレートと
ハブとの捩り角度が広くなり、さらに２段階の剛性（低
剛性・高剛性）が得られる。

【０００４】前記従来の分離ハブ型クラッチディスク組
立体では、例えば、リテーニングプレート（１対の入力
プレートの一方）とハブのボスとの間に小摩擦機構が設
けられ、リテーニングプレートとハブフランジとの間に
大摩擦機構が設けられている。大摩擦機構は、ハブフラ
ンジに当接しさらにリテーニングプレートに相対回転不
能にかつ軸方向に移動可能に係合する第１摩擦部材と、
第１摩擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され
第１摩擦部材をハブフランジ側に付勢する第１付勢部材
とから構成されている。小摩擦機構は、ハブのフランジ
に当接しかつリテーニングプレートに相対回転不能にか
つ軸方向に移動可能に係合する第２摩擦部材と、第２摩
擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され第２摩
擦部材をフランジ側に付勢する第２付勢部材とから構成
されている。一般に、第１摩擦部材は第２摩擦部材より
摩擦係数が高く、第１付勢部材は第２付勢部材より付勢
力が大きく設定されている。このため、大摩擦機構は小
摩擦機構より大きな摩擦（高ヒステリシストルク）を発
生する。

【０００５】ハブフランジとハブとが相対回転する１段
目の捩り角度範囲では、低剛性の弾性部材が圧縮され、
小摩擦機構において第２摩擦部材がボスのフランジに対
して摺動する。ここでは、低剛性・低ヒステリシストル
クの特性が得られる。ハブフランジがボスと一体回転し
だすと、それ以後はハブフランジと１対の入力プレート
との間で相対回転が生じる。この２段目範囲では、高剛
性の弾性部材がハブフランジと１対の入力プレートとの
間で圧縮され、大摩擦機構において第２摩擦部材がハブ
フランジに対して摺動する。そのため、高剛性・高ヒス
テリシストルクの特性が得られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】前記従来の分離ハブ型
クラッチディスク組立体では、小摩擦機構の摩擦部材の
摩耗が進行すると、第１付勢部材の姿勢が変化する。こ
の結果、第１付勢部材の付勢力が変化し、一段目で発生
するヒステリシストルクの大きさが変化する。特に付勢
部材がコーンスプリングである場合は、摩耗が進むにつ
れてコーンスプリングの付勢力は一旦増加しその後減少
する。

【０００７】本発明の目的は、分離ハブ型クラッチディ
スク組立体において、一段目のヒステリシストルクの大
きさを安定させることにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載のダンパ
ーディスクは、１対の回転プレートと、中間体と、弾性
部材と、出力ハブと、摩擦部材と、付勢部材と、摩耗追
従機構とを備えている。１対の回転プレートは軸方向に
間隔をあけて配置され互いに固定されている。中間体は
１対の回転プレートの軸方向間において１対の回転プレ
ートの一方に近接して配置されている。弾性部材は１対
の回転プレートと中間体とを回転方向に弾性的に連結す
る。出力ハブは１対の回転プレート及び中間体の内周側
に配置されている。摩擦部材は、中間体に１対の回転プ
レートの他方側から当接し、出力ハブにトルクを出力可
能である。付勢部材は、出力ハブに支持され、摩擦部材
を１対の回転プレートの他方側に付勢しそれにより摩擦
部材を中間体に圧接させる。摩耗追従機構は、中間体が
１対の回転プレートの一方側へ移動するのを制限すると
共に、摩擦部材と中間体との間での摩耗に応じて中間体
が１対の回転プレートの一方側へ移動するのを許容す
る。

【０００９】請求項１に記載のダンパーディスク組立体
では、捩り角度の小さな範囲では出力ハブと中間体とが
相対回転し、そのときに摩擦部材と中間体とが互いに摺
動し所定の摩擦を発生させる。捩り角度が大きくなる
と、１対の回転プレートと中間体とが相対回転し、両者
の間で弾性部材が回転方向に圧縮される。摩擦部材と中
間体との間の摩擦面は円周方向に互いに摺動することで
摩擦を発生する。このとき摩擦面で摩耗が生じるため、
摩擦部材が１対の回転プレートの他方側に移動し、付勢
部材の姿勢が変化してしまう可能性がある。しかし、こ
のダンパーディスク組立体では、摩耗追従機構によって
中間体が１対の回転プレートの一方側へ移動する。した
がって、摩擦部材の出力ハブに対する軸方向位置は余り
変化せず、その結果付勢部材の姿勢が維持される。この
ようにしてダンパーディスク組立体における捩り角度の
一段目のヒステリシストルクの大きさが安定する。

【００１０】請求項２に記載のダンパーディスク組立体
では、請求項１において、摩耗追従機構は付勢機構と支
持機構とを含んでいる。付勢機構は、中間体を付勢部材
の付勢力より大きな付勢力で１対の回転プレートの一方
側に付勢している。支持機構は中間プレートの１対の回
転プレートの一方側を支持する。請求項２に記載のダン
パーディスク組立体では、摩耗追従機構の付勢機構が中
間体を１対の回転プレートの一方側に付勢している。そ
して中間体は摩耗追従機構の支持機構によって支持され
ている。ここでは、例えば摩擦部材と中間体との間の摩
耗があるときに、中間体が１対の回転プレートの一方側
に移動することができれば、付勢部材は初期の状態を保
つことができる。

【００１１】請求項３に記載のダンパーディスク組立体
では、請求項２において、付勢機構はバネを含んでい
る。バネは中間体と１対の回転プレートの一方との間に
圧縮された状態で配置されている。請求項４に記載のダ
ンパーディスク組立体では、請求項２又は３において、
支持機構は摩擦機構を含んでいる。摩擦機構は中間体と
１対の回転プレートの一方との間に配置され、中間体が
１対の回転プレートの一方側に移動するのを制限し、１
対の回転プレートと中間体が相対回転すると摺動し摩耗
することで中間体が１対の回転プレートの一方側に移動
するのを許容する。

【００１２】請求項４に記載のダンパーディスク組立体
では、摩擦機構が中間体の移動を制限し、自らが摩耗す
ることで中間プレートの移動を許容する。請求項５に記
載のダンパーディスク組立体では、請求項４において、
摩擦機構の摩耗量は摩擦部材の摩耗量と同等となるよう
に設定されている。請求項５に記載のダンパーディスク
組立体では、摩擦機構の摩耗量が摩擦部材の摩耗量と同
等となるように設定されているため、摩擦部材及び付勢
部材の軸方向の位置は長期間に渡って正確に維持され
る。

【００１３】

【発明の実施の形態】図１〜図５に、本発明の一実施形
態としてのクラッチディスク組立体１を示す。クラッチ
ディスク組立体１は車輌のクラッチに用いられる。図３
〜図５のクラッチディスク組立体の左側には図示しない
エンジン及びフライホイールが配置され、図３〜図５の
右側には図示しないトランスミッションが配置されてい
る。以後、図３〜図５の左側を第１軸方向側（エンジン
側）と呼び、図３〜図５の右側を第２軸方向側（トラン
スミッション側）と呼ぶ。各図のＯ−Ｏはクラッチディ
スク組立体１の回転軸線すなわち回転中心であり、図１
に示す矢印Ｒ１はフライホイール及びクラッチディスク
組立体１の回転方向（正側）であり、Ｒ２はその反対回
転方向（負側）である。

【００１４】概略説明 クラッチディスク組立体１は、図６の機械回路図に示す
ように、主に、入力回転体２と、ハブ３（出力回転体）
と、その中間に配置されたダンパー機構４とから構成さ
れている。ダンパー機構４は、さらに、捩り角度の２段
目特性をもたらす第１ダンパー機構５と、捩り特性の１
段目の特性をもたらす第２ダンパー機構６とから構成さ
れている。第１ダンパー機構５と第２ダンパー機構６と
は間にハブフランジ１８（中間プレート）を介して入力
回転体２とハブ３との間に直列に作用するように配置さ
れている。

【００１５】第１ダンパー機構５は、第１バネ１６やバ
ネ１７からなる第１弾性機構７と、ハブフランジ１８と
入力回転体２とが相対回転するときに摩擦を発生する第
１摩擦機構８と、ハブフランジ１８と入力回転体２との
相対回転角度を規制するための機構であり捩じり角度θ
２＋θ３だけ入力回転体２とハブフランジ１８との相対
回転を許容している第１ストッパー１１とから構成され
ている。第１弾性機構７、第１摩擦機構８及び第１スト
ッパー１１はハブフランジ１８と入力回転体２との間に
並列に作用するように配置されている。

【００１６】第２ダンパー機構６は、主に、第２弾性機
構９と、第２摩擦機構１０と、第２ストッパー１２とか
ら構成されている。第２弾性機構９の第２バネ２１は第
１弾性機構７の第１バネ１６よりバネ定数が小さく設定
されている。第２摩擦機構１０は第１摩擦機構８で発生
する摩擦より小さな摩擦を発生するように設定されてい
る。第２ストッパー１２はハブ３とハブフランジ１８と
の相対回転を規制するための機構であり、捩り角度θ１
だけハブ３とハブフランジ１８との相対回転を許容して
いる。第２弾性機構９，第２摩擦機構１０及び第２スト
ッパー１２はハブ３とハブフランジ１８との間で並列に
作用するように配置されている。

【００１７】詳細説明 次に、クラッチディスク組立体１の各構造について詳細
に説明する。入力回転体２は、クラッチプレート３１
と、リテーニングプレート３２と、クラッチディスク３
３とから構成されている。クラッチプレート３１及びリ
テーニングプレート３２は円板状又は環状のプレート部
材であり、互いに対して軸方向に所定距離だけ離れて配
置されている。クラッチプレート３１は第１軸方向側に
配置されており、リテーニングプレート３２は第２軸方
向側に配置されている。クラッチプレート３１とリテー
ニングプレート３２の外周部は円周方向に並んで配置さ
れた複数のストップピン４０により互いに固定されてい
る。これにより、クラッチプレート３１とリテーニング
プレート３２との軸方向距離が定められ、さらに両プレ
ート３１, ３２は一体回転する。クラッチプレート３１
の外周部には、クラッチディスク３３のクッショニング
プレート４１が複数のリベット４３により固定されてい
る。クッショニングプレート４１の両側に環状の摩擦フ
ェーシング４２が固定されている。

【００１８】クラッチプレート３１及びリテーニングプ
レート３２には、円周方向に等間隔で複数の第１収容部
３４が形成されている。第１収容部３４は軸方向に僅か
に膨らんだ部分であり、円周方向両側に第１支持部３５
を有している。第１支持部３５は円周方向に互いに対向
している。さらに、クラッチプレート３１及びリテーニ
ングプレート３２には、円周方向に等間隔で複数の第２
収容部３６が形成されている。第２収容部３６は各第１
収容部３４のＲ１側に隣接して配置されている。第２収
容部３６は円周方向両側に第２支持部３７を有してい
る。各第２収容部３６は第１収容部３４に対して半径方
向及び円周方向に長く形成されている。

【００１９】リテーニングプレート３２の外周縁には第
２軸方向側に折り曲げられた複数の折り曲げ部５１が形
成されている。折り曲げ部５１はストップピン４０に対
応して形成されている。折り曲げ部５１によりストップ
ピン４０周辺及びストップピン４０の強度が向上してい
る。このためストップピン４０をクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２に対して最も半径方向外
側に配置でき、その結果ストッパートルクを高くでき
る。さらに折り曲げ部５１はリテーニングプレート３２
の半径方向を長くしないため、従来の同じ強度のものに
比べて半径方向のスペースを小さくできる。半径方向の
スペースを従来と同様に保つ場合には、ストップピンを
従来よりさらに半径方向外方に配置できる。折り曲げ部
５１は部分的にしか形成されていないため、板金材料を
節約できる。

【００２０】ハブフランジ１８はクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２の間すなわち両部材の軸
方向間に配置されている。ハブフランジ１８は入力回転
体２とハブ３との間の中間部材として機能する。ハブフ
ランジ１８はプレート３１,３２に比べて厚肉の円板状
又は環状の部材である。ハブフランジ１８には、第１収
容部３４に対応して第１窓孔５７が形成されている。第
１窓孔５７は第１収容部３４に対して形成されている。
第１窓孔５７の円周方向角度は第１収容部３４の第１支
持部３５間の円周方向角度より小さくなっている。そし
て第１窓孔５７の回転方向中心は第１収容部３４の回転
方向中心とほぼ一致している。このため、第１窓孔５７
の円周方向両端と第１収容部３４の第１支持部３５との
間には円周方向両側にそれぞれ捩り角度θ２だけの隙間
が確保されている。第１窓孔５７内にはバネ１７が配置
されている。バネ１７はコイルスプリングであり、円周
方向両端が第１窓孔５７の円周方向両端に当接してい
る。この状態で、バネ１７の円周方向両端は第１収容部
３４の第１支持部３５に対してそれぞれ捩り角度θ２だ
け隙間をあけている。

【００２１】ハブフランジ１８には、第２収容部３６に
対応した位置に第２窓孔５６が形成されている。第２窓
孔５６は半径方向及び円周方向長さが第２収容部３６に
ほぼ一致している。第１バネ１６は第２窓孔５６内に配
置されている。第１バネ１６は２組のコイルスプリング
が組み合わされてなる弾性部材であり、円周方向両端が
第２窓孔５６の円周方向両端に当接している。また、第
１バネ１６の円周方向両端は第２収容部３６の第２支持
部３７に当接している。ハブフランジ１８の内周部に
は、軸方向両側に延びる筒状部５９が形成されている。
筒状部５９には、半径方向内側に延びる複数の内周歯６
１が形成されている。

【００２２】ハブ３は、プレート３１, ３２及びハブフ
ランジ１８の内周部すなわち各部材の中心孔内に配置さ
れた筒状の部材である。ハブ３は主に筒状のボス６２か
ら構成されている。ボス６２の中心孔には複数のスプラ
イン６３が形成されている。このスプライン６３がトラ
ンスミッションから延びるシャフトのスプラインに係合
することで、ハブ３からシャフトに出力が可能となって
いる。ボス６２には半径方向外方に延びるフランジ６４
が形成されている。この実施形態ではフランジ６４の半
径方向幅は僅かである。フランジ６４には、さらに半径
方向外方に延びている複数の外周歯６５が形成されてい
る。外周歯６５はボス６２から半径方向外側に延びるフ
ランジの一部を形成していると考えてもよい。外周歯６
５はハブフランジ１８の筒状部５９に対応する半径方向
長さを有している。外周歯６５は内周歯６１の円周方向
間に延びており、円周方向両側にそれぞれ所定の捩じり
角度θ１だけ隙間を有している。また、外周歯６５から
見てそのＲ２側の捩り角度θ１はＲ１側の捩り角度θ１
に比べてやや大きく設定されている。内周歯６１及び外
周歯６５はそれぞれ半径方向先端に向かって円周方向幅
が狭くなる形状である。

【００２３】内周歯６１と外周歯６５は円周方向全体に
わたって形成されており、両者の当接可能な面積が増大
している。つまり従来とは異なり、歯の一部を省略して
低剛性弾性部材配置用の切欠きを形成していない。この
結果、内周歯６１と外周歯６５との接触面積が増大して
いる。すなわち、両部材間での面圧が下がり、摩耗や破
損が生じにくくなっている。このため歯の一部を切り欠
いたものに対し、省スペースで高トルクの特性を実現で
きる。

【００２４】次に第２ダンパー機構６について説明す
る。第２ダンパー機構６は、ハブ３とハブフランジ１８
との間でトルクを伝達するとともに、捩り振動を吸収・
減衰するためのものである。第２ダンパー機構６の第２
弾性機構９は主に第２バネ２１から構成されている。第
２ダンパー機構６の第２摩擦機構１０はブッシュ１９
と、固定プレート２０と第２コーンスプリング７８とか
ら構成されている。すなわち、第２ダンパー機構６はハ
ブ３とハブフランジ１８の係合部である内周歯６１及び
外周歯６５から軸方向にずれた位置にある。より具体的
に述べると、第２ダンパー機構６は内周歯６１及び外周
歯６５からトランスミッション側にずれて配置されてい
る。これにより外周歯６５と内周歯６１の接触面積を充
分に確保できる。また、第２ダンパー機構６が内周歯６
１と外周歯６５との間に配置されていないため、従来と
は異なり、第２バネ２１の掛かり代を充分に確保でき
る。この結果、スプリングシートを省略でき、そのため
第２バネ２１の組み付け性が向上している。

【００２５】固定プレート２０は、第２ダンパー機構６
において入力側の部材として機能する。すなわち、固定
プレート２０はハブフランジ１８からのトルクが入力さ
れる部材である。固定プレート２０は、ハブフランジ１
８の内周部とリテーニングプレート３２の内周部との間
に配置された板金製の薄肉プレート部材である。固定プ
レート２０は、図８〜１１に示すように、第１円板状部
７１と、第１円板状部７１の内周縁から第２軸方向（ト
ランスミッション側）に延びる筒状部７２と、筒状部７
２からさらに半径方向内側に延びる第２円板状部７３と
から構成されている。

【００２６】固定プレート２０の第１円板状部７１とハ
ブフランジ１８との間にはスペーサ８０が配置されてい
る。スペーサ８０は、ハブフランジ１８に固定プレート
２０を回転方向に連結するとともに、固定プレート２０
からハブフランジ１８側へ作用する力を受ける役割を有
している。スペーサ８０は、環状部８１と、環状部８１
から半径方向外側に突出する複数の突出部８２とを有し
ている。突出部８２には、外周縁に２つの切欠き８３が
形成されている。また、突出部８２から第１軸方向側に
延び、ハブフランジ１８に形成された係合孔５８に挿入
された突起８４が延びている。突起８４は、係合孔５８
に対して半径方向には僅かに移動可能にかつ回転方向に
は相対移動不能に係合している。

【００２７】固定プレート２０の第１円板状部７１に
は、円周方向に等間隔で半径方向外方に突出する複数の
突出部７４が形成されている。この突出部７４は、スペ
ーサ８０の突出部８２に対応して形成されている。固定
プレート２０の突出部７４には、スペーサ８０の突出部
８２に形成された切欠き８３に係合する爪７５が形成さ
れている。以上に述べた構造において、固定プレート２
０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に相対回転
不能となるようにすなわちハブフランジ１８からトルク
が入力され得るようになっている。また、固定プレート
２０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に第１軸
方向側を支持されるようになっている。なお、固定プレ
ート２０はスペーサ８０及びハブフランジ１８から第２
軸方向側には移動可能となっている。

【００２８】次に、固定プレート２０とリテーニングプ
レート３２との間に形成された第１摩擦機構８について
説明する。第１摩擦機構８は、第１摩擦ワッシャー４８
と、第１コーンスプリング４９とから構成されている。
第１摩擦ワッシャー４８は、リテーニングプレート３２
に対して相対回転不能かつ軸方向に移動自在に係合し、
固定プレート２０に対して摺動することで摩擦を発生す
るための摩擦部材である。第１摩擦ワッシャー４８は主
に環状の樹脂部材からなる。第１摩擦ワッシャー４８は
樹脂製の環状部８５を有している。

【００２９】環状部８５において固定プレート２０側に
は摩擦材８６がモールド又は接着されている。摩擦材８
６は第１摩擦ワッシャー４８と固定プレート２０との間
の摩擦係数を高めるための部材であり、環状又は円板状
に延びている。環状部８５の内周部には、第２軸方向側
に延びる複数の回転方向係合部８７が形成されている。
回転方向係合部８７は、リテーニングプレート３２の中
心孔５２（内周縁）に形成された複数の切欠き５３内に
挿入されている。これにより、第１摩擦ワッシャー４８
はリテーニングプレート３２に対して相対回転不能にか
つ軸方向に移動自在に係合している。さらに、環状部８
５には、外周縁から半径方向外側に延びさらにそこから
第２軸方向側に延びる係合部８８が形成されている。係
合部８８は比較的細い形状であり、先端に爪部が形成さ
れている。係合部８８はリテーニングプレート３２に形
成された孔５４内に挿入され、爪部がリテーニングプレ
ート３２に係合している。係合部８８は係合状態で半径
方向外方に自らを付勢しており、孔５４に圧接してい
る。このためサブアッシー組み付け後にも第１摩擦ワッ
シャー４８はリテーニングプレート３２から外れにく
い。このように第１摩擦ワッシャー４８においてトルク
を伝達するための係合部（回転方向係合部８７）とリテ
ーニングプレート３２に対して部材を仮止めするための
係合部（係合部８８）とを別々に設け、係合部８８を細
く撓み可能な形状にしている。係合部８８は剛性が低い
ためサブアッシー時に折れにくい。このため、回転方向
係合部８７にはサブアッシー組立時に力が作用せず、従
来の樹脂製摩擦ワッシャーにおいて半径方向係合部にリ
テーニングプレートへの係合の爪部を持たせたものに比
べても破損しにくい。また、サブアッシー組立時に圧入
機が不要になり、設備費が低減できる。

【００３０】第１コーンスプリング４９は、第１摩擦ワ
ッシャー４８とリテーニングプレート３２の内周部との
間に配置されており、両部材間で軸方向に圧縮された配
置となっている。第１コーンスプリング４９は、外周端
がリテーニングプレート３２に支持され、内周端が第１
摩擦ワッシャー４８の環状部８５に当接している。第１
コーンスプリング４９の内周側には、複数の切欠き４９
ａが形成されている。この切欠き４９ａによって複数の
突起が内周縁に形成されていると見なしてもよい。切欠
き４９ａ内には第１摩擦ワッシャー４８の回転方向係合
部８７の外周側に形成された突起部分が挿入されてい
る。これにより、第１コーンスプリング４９は第１摩擦
ワッシャー４８と相対回転不能に係合している。

【００３１】固定プレート２０の第２円板状部７３に
は、円周方向に等間隔で複数の切り起こし部７６が形成
されている。切り起こし部７６は、第２円板状部７３の
内周側から軸方向に切り起こされた形状であり、第２円
板状部７３における他の部分に比べて第２軸方向側に配
置されている。この切り起こし部７６が形成された部分
には、第２円板状部７３において切欠き部分が形成され
ている。切欠き部分の円周方向両端には支持部７７が形
成されている。

【００３２】ブッシュ１９は、第２ダンパー機構６にお
いて出力側の部材として機能し、ハブ３に相対回転不能
に係合している。さらに詳細に説明すると、ブッシュ１
９は、ハブフランジ１８の内周歯６１及びハブ３の外周
歯６５の第２軸方向側で固定プレート２０の筒状部７２
の内周側、さらにはボス６２の第２軸方向側部分の外周
側の空間に配置された環状の樹脂製部材である。ブッシ
ュ１９は、図１２〜１９に示すように環状部８９から主
に構成されている。環状部８９には、第２軸方向側面に
円周方向に等間隔で複数のバネ収容部９０が形成されて
いる。バネ収容部９０は固定プレート２０の切り起こし
部７６すなわち切欠き部分に対応して形成されている。
バネ収容部９０はブッシュ１９の第２軸方向側面に形成
された凹部である。この凹部は図１４及び１５に示すよ
うに断面で円の一部を構成するように滑らかに形成され
ている。また、各バネ収容部９０の半径方向及び円周方
向中心には軸方向に貫通する孔が形成されている。さら
には、環状部８９の内周部には、第２軸方向側に延びる
筒状の内周支持部９１が形成されている。この内周支持
部９１を含めたブッシュ１９の内周面９１ａは、ボス６
２の外周面に当接又は近接している。さらに、ブッシュ
１９の環状部８９に形成された第２軸方向側面８９ａは
固定プレート２０の第２円板状部７３の第１軸方向側面
に当接している。ここでは、ブッシュ１９の環状部８９
と固定プレート２０の第２円板状部７３との間で第２摩
擦機構１０が形成されている。

【００３３】各バネ収容部９０内には第２バネ２１が配
置されている。第２バネ２１は、第１バネ１６やバネ１
７に対して小型のコイルスプリングであり、バネ定数が
小さい。第２バネ２１は、バネ収容部９０内に配置さ
れ、円周方向両端がバネ収容部９０の円周方向両端に当
接又は近接している。第２バネ２１は、バネ収容部９０
内において、ブッシュ１９によって軸方向内側（第１軸
方向側）及び内周側を支持されている。

【００３４】第２バネ２１の円周方向両端には、固定プ
レート２０の支持部７７が回転方向に係合（当接）して
いる。これにより、固定プレート２０からのトルクは第
２バネ２１を介してブッシュ１９に伝達されるようにな
っている。第２バネ２１の円周方向端面はバネ収容部９
０の円周方向端部によって第１軸方向側が全面的に支持
されている。また、第２バネ２１の円周方向端面は支持
部７７が半径方向にわたって支持している。このように
第２バネ２１は円周方向両端の掛かり代が大きくなって
いる。言い換えると、第２バネ２１の円周方向両端にお
いて支持される部分の面積が増えている。これは第２バ
ネを従来のハブとハブフランジの間から軸方向にずらし
た位置に配置することで可能になっている。以上の結果
スプリングシートを廃止することができ、部品点数が減
っている。

【００３５】また、第２バネ切り起こし部７６は第２バ
ネ２１の軸方向外側（第２軸方向側）を支持するように
配置されている。このようにして、第２バネ２１は固定
プレート２０によって外周側及び軸方向外側を支持され
ている。ブッシュ１９には、環状部８９から第１軸方向
側に延びる係合部９９が形成されている。係合部９９は
第１軸方向側に延びる突起であり、ブッシュ１９のトル
クをハブ３に伝達するための構成である。係合部９９は
断面が外周歯６５間の隙間に合った形状をしており、ハ
ブ３の外周歯６５の間に挿入され各外周歯６５に対して
円周方向に移動不能に係合している。

【００３６】第２コーンスプリング９２は第２摩擦機構
１０において第２円板状部７３と環状部８９とを軸方向
に互いに付勢するための付勢部材である。第２コーンス
プリング９２は、ハブ３の外周歯６５及びハブフランジ
１８の内周歯６１とブッシュ１９との軸方向間に配置さ
れている。第２コーンスプリング９２は内周部がハブ３
のフランジ６４に支持され、外周部がブッシュ１９の環
状部８９に当接している。第２コーンスプリング９２は
軸方向に圧縮された状態であり、ブッシュ１９を第２軸
方向側に付勢している。この結果、ブッシュ１９の環状
部８９の第２軸方向側面８９ａと固定プレート２０の第
２円板状部７３の第１軸方向側面とが所定の力で軸方向
に互いに付勢されている。第２コーンスプリング９２は
第１コーンスプリング４９に比べて内外径共に小さく、
厚みも大幅に小さい。このようにして第２コーンスプリ
ング９２は第１コーンスプリング４９に対して付勢力が
大幅に小さくなっている。第２コーンスプリング９２の
内周縁には複数の切欠き９２ａが形成されている。切欠
き９２ａによって内周縁に複数の突起が形成されている
と見なしてもよい。前述の係合部９９は切欠き９２ａ内
を延びている。

【００３７】以上に述べたように、固定プレート２０
は、第２ダンパー機構６において第２バネ２１に係合す
る入力側の部材及び第２摩擦機構１０を構成する部材と
して、さらには第１摩擦機構８を構成する部材として機
能している。以下に、この固定プレート２０を用いた利
点について説明する。固定プレート２０は、前述のよう
に、第２ダンパー機構６において第２バネ２１の円周方
向両端を支持する支持部材及び第２摩擦機構１０を構成
する部材として機能している。このように１つの部材で
２つの機能を実現しているために部品点数が少なくな
る。さらには、固定プレート２０は第２バネ２１の軸方
向外側をも支持している。さらには、固定プレート２０
は、捩り特性の１段目で摺動して摩擦を発生する第２摩
擦機構１０と、捩り特性の２段目で摺動して摩擦を発生
する第１摩擦機構８の両方の摩擦面を構成している。こ
のように１つの部材で両摩擦面を形成しているため、両
摩擦面の摩擦特性を調整・管理するのが容易になってい
る。具体的には、従来のようにボスのフランジ及びハブ
フランジの両方の摺動面を管理する必要がなくなる。特
に、固定プレート２０は従来のハブやハブフランジとは
異なり小型で単純な構成であるため摩擦面の管理が容易
である。以上に述べた固定プレート２０は板金製であ
り、プレス加工により所望の形状を容易に実現でき、安
価に実現可能である。

【００３８】次に、ブッシュ１９の利点について説明す
る。ブッシュ１９は樹脂製であり所望の形状を容易に実
現できる。特に、樹脂製であるため係合部９９を一体成
形でき、製造が容易である。係合部９９はハブ３の外周
歯６５の円周方向間に係合しているため、ハブ３に係合
のための特別な孔や凹部等を形成する必要がない。この
ため、ハブ３の加工工程が増えることはない。ブッシュ
１９は、第２ダンパー機構６の出力側の部材として機能
し、第２バネ２１の円周方向両側に係合するとともに第
２摩擦機構１０の一部を構成している。このように単一
の部材でトルク伝達と摩擦発生部を実現しているため、
全体の部品点数が少なくなる。

【００３９】第２摩擦機構１０において摩擦面同士を軸
方向に付勢する部材としての第２コーンスプリング７８
はハブ３のフランジ６４に支持されている。このように
第２コーンスプリング７８が従来のようにリテーニング
プレートに支持されているのでなく他の部材によって支
持されることにより、１段目の特性におけるヒステリシ
ストルクが安定する。このため１段目のヒステリシスト
ルクの調整が容易である。従来は第１付勢部材と第２付
勢部材の両方がリテーニングプレートにより支持されて
いたため、第１弾性部材の付勢力によってリテーニング
プレートの変形が起こる可能性があり、そのため第２付
勢部材の姿勢が変化し第２付勢部材の付勢力が安定しな
いという問題があった。この実施形態では、第１コーン
スプリング４９の付勢力と第２コーンスプリング７８の
付勢力は固定プレート２０に対して軸方向に互いに反対
に働いている。すなわち、第１コーンスプリング４９は
第１摩擦ワッシャー４８を介して固定プレート２０を第
１軸方向側に付勢し、第２コーンスプリング７８はブッ
シュ１９を介して固定プレート２０を第２軸方向側に付
勢している。

【００４０】第２ストッパー１２はトルクの大きな領域
では第２ダンパー機構６の各部材にトルクを作用させな
い構造である。捩じり特性の２段目範囲ではブッシュ１
９，第２バネ２１及び固定プレート２０にはトルクが作
用しない。このため各部材の強度を極端に大きくする必
要がなく、設計が容易である。次に、クラッチプレート
３１の内周側に設けられたブッシュ９３について説明す
る。ブッシュ９３はクラッチプレート３１の内周部に設
けられ、ハブ３の外周面、フランジ６４の端面、外周歯
６５，ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１に
当接する部材である。ブッシュ９３の機能としては、摩
擦を発生して回転方向の振動を減衰する、クラッチプレ
ート３１をハブ３に対して半径方向に位置決めする、ハ
ブフランジ１８をハブ３に対して半径方向に位置決めす
るなどがある。ブッシュ９３は、図２０〜２２に示すよ
うに、主に、樹脂製の環状部９４から主に構成されてい
る。環状部９４は半径方向に所定の幅を有し軸方向の厚
みが薄い円板状の部材である。環状部９４はクラッチプ
レート３１の内周部とハブフランジ１８の内周部との軸
方向間に配置されている。環状部９４の第２軸方向側に
は環状の摩擦部材９５がモールド若しくは接着又は単に
配置されている。摩擦部材９５は環状であり、半径方向
に所定の幅を有し軸方向の厚みが薄い円板状の部材であ
る。摩擦部材９５は高摩擦係数の例えばゴム系、ガラス
系の混紡もしくは含浸成形品や、セラミック等からな
る。摩擦部材９５はブッシュ９３に高摩擦係数の特性を
もたらものであり、また材料を選択することで摩擦の大
きさを調整できる。

【００４１】図２０の平面図で示すように、環状部９４
及び摩擦部材９５は内外径が円形となっている。摩擦部
材９５は、環状部９４の第２軸方向側面に当接するよう
に配置されていると見なしても良いし、環状部９４の第
２軸方向側面に形成された溝内に配置されていると見な
しても良い。すなわち、環状部９４の内周縁には第２軸
方向側に延びる筒状部９６が形成され、外周縁には第２
軸方向側に延びる筒状部９７が形成されている。筒状部
９６，９７に囲まれた環状の空間が環状部９４の溝を構
成している。この溝は内外径が円であり、この溝内に摩
擦部材９５は配置されている。

【００４２】筒状部９６すなわちブッシュ９３はハブ３
のフランジ６４の第１軸方向側面に当接している。ブッ
シュ９３とフランジ６４は第２コーンスプリング７８に
よって互いに圧接するようち付勢されている。筒状部９
６とフランジ６４は１段目の捩じり角度範囲で摺動する
ようになっている。摩擦部材９５すなわちブッシュ９３
は、ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第
１軸方向側端面に当接している。ブッシュ９３すなわち
クラッチプレート３１とハブフランジ１８は第１コーン
スプリング４９によって互いに圧接するように付勢され
ている。この部分が２段目の捩じり範囲で摺動するよう
になっている。摩擦部材９５とハブ３の外周歯６５の第
１軸方向側面との間にはわずかな隙間が確保されてい
る。ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第
１軸方向側端面は摩擦部材９５にのみ軸方向に当接して
いる。

【００４３】摩擦部材９５には円周方向に並んだ複数の
孔９５ａが形成されており、この孔９５ａ内に環状部９
４から突起９４ａが挿入されている。これにより、環状
部９４と摩擦部材９５の回り止めが実現されている。特
に、摩擦部材９５は円形であるため、このような回り止
めが重要な役割を果たす。従来であれば摩擦部材が円形
の場合にはＳＰＣＣからなる裏板に接着しても剥離等の
強度に関する問題が生じる可能性があった。そのため摩
擦部材を四角形状化することで回り止めを図っていた。
本願に係る摩擦部材９５では、摩擦部材９５を円形とい
う簡単な構造に保ったまま、剥離等の問題も解消してい
る。特に、摩擦部材９５の孔９５ａの形成、及び樹脂製
環状部９４の突起９４ａの形成はともに容易であり、コ
スト低減が実現されている。

【００４４】なお、この実施形態では摩擦部材９５は環
状部９４に対して固定されておらず、軸方向に離脱可能
である。このため接着等の作業が不要である。ただし、
本願発明の構成においても摩擦部材９５と環状部９４と
を接着等していてもよい。さらには、環状部９４には円
周方向に並んだ複数の孔９４ｂが形成されている。孔９
４ｂは軸方向に延び環状部９４の第１軸方向側と第２軸
方向側とを連絡しており、摩擦部材９５の第１軸方向側
面の一部を露出させている。また、クラッチプレート３
１の内周部には、孔９４ｂに対応して孔１３が形成され
ている。孔１３は孔９４ｂより大径で孔９４ｂの周囲に
さらに広がっている。このように同一位置に形成された
孔９４ｂ及び孔１３によって摩擦部材９５の一部がクラ
ッチディスク組立体１の外部に露出している。このた
め、摩擦部材９５は充分に冷却され、すなわち摩擦部材
９５はクラッチプレート３１側への大気にも放熱し、摩
擦部材９５の摩擦熱による摩擦特性の変化等が抑えられ
る。さらに、摩擦部材９５の耐久強度が向上する。さら
に突起９４ａには軸方向に延び貫通する孔９４ｃが形成
されている。孔９４ｃは環状部９４の第１軸方向側と第
２軸方向側とを貫通させている。孔９４ｂ，９４ｃはブ
ッシュ９３全体の体積を低減しており、これにより樹脂
の使用量が減り、コストが低減されている。

【００４５】環状部９４の内周縁には、第１軸方向側に
延びる筒状部９８が形成されている。筒状部９６，９８
は内周面がボス６２の外周面に当接している。これによ
り、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３
２のハブ３に対する半径方向の位置決め（芯出し）が行
われている。また、筒状部９８の外周面には、クラッチ
プレート３１の内周縁に形成された複数の突起に係合す
る溝９８ａが形成されている。これにより、ブッシュ９
３はクラッチプレート３１と一体回転してハブ３のフラ
ンジ６４、さらにハブフランジ１８の筒状部５９に摺動
可能である。

【００４６】筒状部９７には複数の切り欠き９７ａが形
成されている。筒状部９７の半径方向内側面は、ハブフ
ランジ１８の筒状部５９の第１軸方向側外周面に当接し
ている。すなわち、ハブフランジ１８はこのブッシュ９
３の筒状部９７によってハブ３及びクラッチプレート３
１及びリテーニングプレート３２に半径方向の位置決め
をされている。

【００４７】環状部９４の外周縁には第１軸方向に延び
る複数の係合部１４が形成されている。係合部１４は円
周方向に等間隔で形成されている。係合部１４は爪形状
を有しており、クラッチプレート３１に形成された孔１
５に係合している。これにより、ブッシュ９３はクラッ
チプレート３１に対して軸方向に仮止めされている。以
上に述べたブッシュ９３は、ボス６２の外周面に当接す
ることでクラッチプレート３１をハブ３に対して半径方
向の位置決めをし、フランジ６４及び筒状部５９にそれ
ぞれ当接する摩擦面を有することで１段目と２段目のヒ
ステリシストルクを発生する。このように１つの部材に
複数の機能をもたすことで全体の部品点数が減ってい
る。

【００４８】入力回転体２のクラッチディスク３３が図
示しないフライホイールに押し付けられると、クラッチ
ディスク組立体１にトルクが入力される。トルクは、ク
ラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２から
第１バネ１６，ハブフランジ１８，スペーサ８０，固定
プレート２０，第２バネ２１，ブッシュ１９の順番で伝
達され、最後にハブ３から図示しないシャフトに出力さ
れる。

【００４９】エンジンからのトルク変動がクラッチディ
スク組立体１に入力されると、入力回転体２とハブ３と
の間で捩り振動すなわち相対回転が生じ、第１バネ１
６，バネ１７及び第２バネ２１が回転方向に圧縮され
る。次に、図６の機械回路図及び図７の捩り特性線図を
用いてクラッチディスク組立体１のダンパー機構として
の動作を説明する。図６に示す機械回路図は、入力回転
体２とハブ３との間に形成されるダンパー機構４を模式
的に描いたものであり、例えばハブ３を入力回転体２に
対して一回転方向（例えばＲ２方向）に捩じったときの
各部材の動作関係を説明するための図である。

【００５０】ハブ３を入力回転体２に対してＲ２側に捩
って行くと、捩り角度θ１までの角度では主に第２ダン
パー機構６が作動する。すなわち、第２バネ２１が回転
方向に圧縮され、第２摩擦機構１０で摺動が生じる。こ
こでは、第１摩擦機構８で摺動が生じないために、高ヒ
ステリシストルクの特性となることはない。この結果、
低剛性・低ヒステリシストルクの１段目特性が得られ
る。捩り角度が捩り角度θ１を超えると、第２ストッパ
ー１２が当接し、ハブ３とハブフランジ１８との相対回
転が停止する。すなわち、捩り角度θ１以上では第２ダ
ンパー機構６が作動しない。このように捩り角度θ１以
上では第２バネ２１が圧縮されないため、第２バネ２１
の破損が生じにくい。また第２バネ２１の強度を心配し
なくて良くなるので設計が容易になる。捩り特性の２段
目では第１ダンパー機構５が作動する。すなわち、第１
バネ１６がハブフランジ１８と入力回転体２との間で回
転方向に圧縮され、第１摩擦機構８で摺動が生じる。こ
の結果、高剛性・高ヒステリシストルクの２段目特性が
得られる。捩り角度がθ１＋θ２を超えると、バネ１７
の円周方向端部が第２収容部３６の第２支持部３７に当
接する。すわなち、第２ダンパー機構６において第１バ
ネ１６とバネ１７とが並列に圧縮される。この結果、３
段目では２段目より高い剛性が得られる。捩り角度がθ
１＋θ２＋θ３となると第１ストッパー１１が当接し、
入力回転体２とハブ３との相対回転が停止する。

【００５１】捩り特性の負側においても各捩り角度θ１
〜θ３の大きさは異なるものの同様の特性が得られる。
なお、捩り特性の１段目では、ブッシュ９３とハブ３の
フランジ６４及び外周歯６５との間で摩擦が発生してい
る。さらには、２段目及び３段目ではブッシュ９３とハ
ブフランジ１８の内周部との間で摩擦が生じている。 ［他の実施例］図２３に示すように、前記実施形態のス
ペーサを廃止して、固定プレート２０をハブフランジ１
８に直接係合させてもよい。固定プレート２０の第１円
板状部７１はハブフランジ１８の筒状部５９に直接支持
されている。また、第１円板状部７１の外周縁からは、
ハブフランジ１８の係合孔５８内に係合爪２８が延びて
いる。この構成では、スペーサを省略でき部品点数が少
なくなっている。

【００５２】さらには、図６の機械回路図においてスペ
ーサ８０の位置に他の弾性部材すわなちバネを配置して
もよい。この場合は、全体で４段の特性が得られる。こ
の実施形態の説明で、「一体回転するように係合してい
る」又は「相対回転不能に係合している」などは、両部
材が円周方向にトルク伝達可能となっている構成を意味
している。すなわち、両部材の間に回転方向に隙間等が
形成され所定角度までは両部材がトルク伝達を行わない
場合も含む。 〔クラッチディスク組立体の軸方向支持構造〕以下に述
べる本発明の構造は、捩じり角度１段目で機能する第２
摩擦機構１０において安定しかつばらつきの少ない摩擦
を得るための構造である。

【００５３】図２４は、本発明のクラッチディスク組立
体１において各部材の軸方向に作用する力及びそれを受
ける各部材の構造を簡略して描いたモデル図である。こ
こでは、各部材の半径方向及び円周方向の関係を省略し
ている。クラッチディスク組立体１において、クラッチ
プレート３１（第１回転プレート）とリテーニングプレ
ート３２（第２回転プレート）は軸方向に間隔をあけて
配置された１対のプレート部材（回転プレート）であ
り、互いに固定されることで軸方向位置が定められてい
る。なお、プレート３１,３２は板金製であるため大き
な荷重が作用すると軸方向には多少は変形可能である。

【００５４】中間体は、クラッチプレート３１とリテー
ニングプレート３２との軸方向間に軸方向に移動可能に
配置された部材であり、主にハブフランジ１８からな
る。中間体はハブフランジ１８とともに軸方向に移動可
能な固定プレート２０やスペーサ８０なども含んだ概念
である。ハブフランジ１８（中間プレート）は第１軸方
向側の面がクラッチプレート３１の第２軸方向側の面に
支持され、より具体的にはクラッチプレート３１に係合
するブッシュ９３に当接している。ハブフランジ１８と
リテーニングプレート３２との間には第１コーンスプリ
ング４９が配置されている。第１コーンスプリング４９
は両部材間で軸方向に圧縮されて配置されており、この
結果中間体とリテーニングプレート３２とに軸方向に付
勢力を与えている。これにより、中間体としてのハブフ
ランジ１８はクラッチプレート３１側に強く圧接されて
おり、この結果プレート３１，３２に対するハブフラン
ジ１８や固定プレート２０の軸方向位置が定められてい
る。

【００５５】なお、ハブフランジ１８と第１コーンスプ
リング４９との間には固定プレート２０が配置されてい
る。固定プレート２０の外周部分である第１円板状部７
１（第１部分）は第１コーンスプリング４９によってハ
ブフランジ１８に強く圧接されている。ここでは、第１
コーンスプリング４９の反発力が大きいため固定プレー
ト２０はプレート３１,３２及びハブフランジ１８に対
して軸方向に移動不能となっている。以上に述べた構造
において、プレート３１,３２と中間体（１８,２０）は
軸方向に一体の構成となっている。さらに、第１コーン
スプリング４９の反発力は固定プレート２０の内周部で
ある第２円板状部７３（第２部分,支持部）に作用して
いない。以上に述べた構造において、クラッチプレート
３１の内周部と固定プレート２０の第２円板状部７３と
が軸方向に隙間をあけて対向している。

【００５６】ハブ３はプレート３１,３２及びハブフラ
ンジ１８の内周側に配置されており、半径方向に延びる
フランジ（６４,６５）を有している。フランジ（６４,
６５）は、クラッチプレート３１の内周部と固定プレー
ト２０の第２円板状部７３との間に配置され、第１軸方
向側の面がクラッチプレート３１の第２軸方向側に支持
されている。より具体的には、フランジ（６４，６５）
はブッシュ９３に当接している。

【００５７】ブッシュ１９はフランジ（６４，６５）と
固定プレート２０の内周部との軸方向間において、固定
プレート２０の第２円板状部７３側に配置されている。
ブッシュ１９は、第２円板状部７３の第１軸方向側の面
に当接し、第２摩擦機構１０を構成している。第２コー
ンスプリング７８はフランジ（６４,６５）とブッシュ
１９との間に配置され、両部材に軸方向に反発力を与え
ている。この結果、ハブ３はクラッチプレート３１側に
付勢され、ブッシュ１９（第１摩擦部材）は固定プレー
ト２０の第２円板状部７３に圧接されている。このよう
にして、ハブ３及びブッシュ１９がプレート３１,３２
及びハブフランジ１８に対して軸方向に位置決めされて
いる。なお、第２コーンスプリング７８（第２付勢部
材）の付勢力は第１コーンスプリング４９（第１付勢部
材）の付勢力に比べて大幅に小さいため、ブッシュ１９
が固定プレート２０を軸方向トランスミッション側に移
動させることは生じにくい。また、固定プレート２０の
第２円板状部７３は第２コーンスプリング７８からの荷
重によって変形しないだけの剛性を少なくとも有してい
る。

【００５８】図２４に示す本願のクラッチディスク組立
体１の軸方向支持構造によって、以下の効果が得られ
る。 （１）第２摩擦機構１０において第２コーンスプリング
７８の荷重を受ける支持部材としての固定プレート２０
は、第１コーンスプリング４９によってプレート３１，
３２とハブフランジ１８に対して軸方向に位置決めされ
ている。より具体的には、固定プレート２０には第１コ
ーンスプリング４９から第１軸方向側に（すなわち第２
コーンスプリング７８の荷重とは反対方向に）荷重が作
用している。この結果、従来とは異なり、固定プレート
２０を第２軸方向側に移動させようとする荷重は第２コ
ーンスプリング７８以外からは作用しない。したがっ
て、各部材に摩耗が生じていない時点では固定プレート
２０は軸方向に移動しない。

【００５９】（２）第１コーンスプリング４９の反発力
はプレート３１,３２とハブフランジ１８との間でバラ
ンスされており、その付勢力が第２コーンスプリング７
８の姿勢に影響を与えることはない。特に、第１コーン
スプリング４９の荷重は固定プレート２０の第１円板状
部７１には作用しているが、第２摩擦機構１０の支持部
を構成している第２円板状部７３には作用していないた
め、第２円板状部７３が第１コーンスプリング４９によ
って変形することはない。

【００６０】以上の結果、固定プレート２０の内周部が
所定の軸方向位置に保たれ、第２摩擦機構１０でのヒス
テリシストルクの大きさが安定し、また各製品間でのば
らつきも少ない。 〔摩耗追従機構〕第２ダンパー機構６においてブッシュ
１９と固定プレート２０の摩擦面においてブッシュ１９
の摩耗が進むと、ブッシュ１９が他の部材に対して第２
軸方向側に移動することが考えられる。この場合は、第
２コーンスプリング７８の姿勢が変化し、具体的には起
き上がった状態になる。このため、第２コーンスプリン
グ７８の付勢力（セット荷重）が変化してしまう。この
ように第２摩擦機構１０におけるヒステリシストルクの
大きさが安定しない。

【００６１】しかし、本発明に係るクラッチディスク組
立体１は以下のような摩耗追従（補償）機構を有してお
り、それにより第２摩擦機構１０におけるヒステリシス
トルクの大きさをブッシュ１９の摩耗にも関わらず安定
させることができる。摩耗追従機構は、中間体（ハブフ
ランジ１８，固定プレート２０など）がクラッチプレー
ト３１側に移動するのを制限するとともに、ブッシュ１
９と固定プレート２０の摩擦面での摩耗に応じて中間体
がクラッチプレート３１側に移動するのを許容するため
の構造である。ここでは中間体の移動量が摩耗量と同一
であるのが理想であり、近ければ近いほど望ましい。摩
耗追従機構は、中間体をクラッチプレート３１側に付勢
する付勢機構と、中間体のクラッチプレート３１側を支
持する支持機構とを有している。付勢機構は、具体的に
は、第１コーンスプリング４９であり、第２コーンスプ
リング７８より付勢力がはるかに大きい。第１コーンス
プリング４９は固定プレート２０を第１軸方向側に付勢
し、その付勢力はハブフランジ１８に作用している。支
持機構は、中間体のクラッチプレート３１側を支持して
いる摩擦機構を有している。摩擦機構は自らの摩耗によ
って中間体がクラッチプレート３１側に移動するのを許
容する機能を有している。摩擦機構における摩耗は、プ
レート３１，３２と中間体（ハブフランジ１８）が相対
回転するときに生じる。摩擦機構は、具体的には、クラ
ッチプレート３１に支持されハブフランジ１８の第１軸
方向側を支持するブッシュ９３によって構成されてい
る。ブッシュ９３はクラッチプレート３１と一体回転
し、ハブフランジ１８と回転方向に摺動可能である。第
２摩擦機構１０の摩擦面Ａでの摩耗量とブッシュ９３と
ハブフランジ１８との間の摩擦面Ｂでの摩耗量とがクラ
ッチディスク組立体１の動作中で所定時間経過したとき
に対応又は一致していると、次のような効果が得られ
る。

【００６２】摩擦面Ａでは樹脂製のブッシュ１９が摩耗
し、第２軸方向側に移動しようとする。一方、摩擦面Ｂ
ではブッシュ９３においてハブフランジ１８の筒状部５
９に対応する部分（摩擦部材９５）が摩耗し、その摩耗
量だけハブフランジ１８、スペーサ８０、固定プレート
２０及び第１摩擦ワッシャー４８からなる中間体は第１
軸方向側に移動する。このため、第２摩擦機構１０の摩
擦面Ａにおいても固定プレート２０の第２円板状部７３
が第１軸方向側へと移動する。この結果、ブッシュ１９
は摩耗にも関わらず第２軸方向側に移動することができ
ない。したがって、ブッシュ１９のハブ３に対する軸方
向の位置はほとんど変化せず、その結果フランジ６４と
ブッシュ１９との間に配置された第２コーンスプリング
７８の姿勢もほとんど変化しない。このようにハブフラ
ンジ１８や第１摩擦機構８を用いた摩耗追従機構によ
り、第２摩擦機構１０の摩擦面Ａでの摩耗に関わらず第
２コーンスプリング７８の姿勢を一定に維持し、その結
果第２摩擦機構１０でのヒステリシストルクを安定的に
発生させることができる。この結果、経時変化の少ない
ヒステリシストルクが得られ、音振性能が向上する。ま
た、第２コーンスプリング７８の摩耗代を考慮する必要
が少なくなるため、第２コーンスプリング７８の設計自
由度が増大する。具体的には、第２コーンスプリング７
８の応力を低くかつ荷重を高く設計することができる。

【００６３】第２コーンスプリング７８のセット荷重は
荷重特性のピーク付近に設定されている。ブッシュ１９
での摩耗量とブッシュ９３での摩耗量が同等に維持され
る場合は、第２コーンスプリング７８の荷重は常に最大
付近に維持される。摩擦面Ａでの摩耗量と摩擦面Ｂでの
摩耗量が異なる場合には、摩耗によってセット荷重は荷
重特性のピークから両側に多少ずれる。この場合でもセ
ット荷重の変化量は最小限になるように設定されてお
り、またその変化は予測可能である。 〔他の実施形態〕本発明はクラッチディスク組立体以外
のダンパーディスク組立体にも採用できる。例えば本発
明は２つのフライホイール同士を回転方向に連結するダ
ンパーディスク組立体やその他クラッチを有さないダン
パーディスク組立体にも採用できる。

【００６４】

【発明の効果】本発明に係るダンパーディスク組立体で
は、摩擦部材における摩擦面で摩耗が生じたときに、摩
耗追従機構によって中間体が１対の回転プレートの他方
側へ移動する。したがって、摩擦部材の出力ハブに対す
る軸方向位置は余り変化せず、その結果付勢部材の姿勢
が維持される。このようにしてダンパーディスク組立体
における捩り角度一段目のヒステリシストルクの大きさ
が安定する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態としてのクラッチディスク
組立体の平面図。

【図２】図１の部分拡大図。

【図３】図１のIII −III 断面図。

【図４】図１の0-IV断面図。

【図５】図１のO-V 断面図。

【図６】本発明のクラッチディスク組立体のダンパー機
構としての機械回路図。

【図７】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。

【図８】固定プレートの平面図。

【図９】図８のIX-IX 断面図。

【図１０】図８のX 矢視図。

【図１１】図８のXI矢視図。

【図１２】ブッシュの平面図。

【図１３】図１２のXIII矢視図。

【図１４】図１２のXIV-XIV 矢視図。

【図１５】図１４の部分拡大図。

【図１６】図１７のXVI-XVI 断面図。

【図１７】ブッシュの裏面図。

【図１８】図１７のXVII矢視図。

【図１９】図１７のXIX 矢視図。

【図２０】摩擦ブッシュの平面図。

【図２１】図２０のXXI-XXI 断面図。

【図２２】図２１の部分拡大図。

【図２３】他の実施形態における図３に対応する図。

【図２４】本発明の各構成の軸方向の付勢及び支持関係
を説明するためのモデル図。

【符号の説明】

１ クラッチディスク組立体 ２ 入力回転体 ３ ハブ ４ ダンパー機構 ５ 第１ダンパー機構 ６ 第２ダンパー機構 ７ 第１弾性機構 ８ 第１摩擦機構 ９ 第２弾性機構 １０ 第２摩擦機構 １６ 第１バネ １８ ハブフランジ １９ ブッシュ ２０ 固定プレート ２１ 第２バネ ３１ クラッチプレート ３２ リテーニングプレート ４８ 第１摩擦ワッシャー ４９ 第１コーンスプリング ７８ 第２コーンスプリング

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤岡 啓介 大阪府寝屋川市木田元宮１丁目１番１号 株式会社エクセディ内 Ｆターム(参考） 3J056 AA58 BA01 BB09 CA04 CB14 CX02 CX17 CX23 CX28 CX38 CX44 CX63 CX90 GA02 GA12

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】軸方向に間隔をあけて配置され互いに固定
   された１対の回転プレートと、 前記１対の回転プレート軸方向間において前記１対の回
   転プレートの一方に近接して配置された中間体と、 前記１対の回転プレートと前記中間体とを回転方向に弾
   性的に連結する弾性部材と、 前記１対の回転プレート及び前記中間体の内周側に配置
   された出力ハブと、 前記中間体に前記１対の回転プレートの他方側から当接
   し、前記出力ハブにトルクを出力可能な摩擦部材と、 前記出力ハブに支持され前記摩擦部材を前記１対の回転
   プレートの前記他方側に付勢しそれにより前記摩擦部材
   を前記中間体に圧接させる付勢部材と、 前記中間体が前記１対の回転プレートの前記一方側へ移
   動するのを制限するとともに、前記摩擦部材と前記中間
   体との間での摩耗に応じて前記中間体が前記１対の回転
   プレートの前記一方側へ移動するのを許容する摩耗追従
   機構と、を備えたダンパーディスク組立体。
2. 【請求項２】前記摩耗追従機構は、前記中間体を前記付
   勢部材の付勢力より大きな付勢力で前記１対の回転プレ
   ートの前記一方側に付勢する付勢機構と、前記中間体の
   前記１対の回転プレートの前記一方側を支持する支持機
   構とを含んでいる、請求項１に記載のダンパーディスク
   組立体。
3. 【請求項３】前記付勢機構は、前記中間体と前記１対の
   回転プレートの前記他方との間に圧縮された状態で配置
   されたバネを含む、請求項２に記載のダンパーディスク
   組立体。
4. 【請求項４】前記支持機構は、前記中間体と前記１対の
   回転プレートの前記一方との間に配置され、前記中間体
   が前記１対の回転プレートの前記一方側に移動するのを
   制限し、前記１対の回転プレートと前記中間体が相対回
   転すると摺動し摩耗することで前記中間体が前記１対の
   回転プレートの前記一方側に移動するのを許容する摩擦
   機構を含んでいる、請求項２又は３に記載のダンパーデ
   ィスク組立体。
5. 【請求項５】前記摩擦機構の摩耗量は前記摩擦部材の摩
   耗量と同等になるように設定されている、請求項４に記
   載のダンパーディスク組立体。