JP2000074068A - 転がり軸受 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軸受部の動力損失を少なくすることができ、
少ない動力で高速回転を実現できる転がり軸受を提供す
る。 【解決手段】 この転がり軸受は、内輪１の内径ｄ＝１
２(ｍｍ)と使用回転数８８０００(ｒｐｍ)との積である
ｄｎ値が、１０５万６０００以上の高速回転で使用され
る。そして、転動体としての玉３を、密度が３乃至４.
５ｇ/ｃｍ3のセラミック材料で構成した。この転がり軸
受では、ｄｎ値が１００万以上の高速回転において、入
力された回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の
割合を、鋼製軸受の１.１倍以上にすることができる。
したがって、軸受部の動力損失を鋼製軸受に比べて顕著
に少なくすることができ、少ない動力で高速回転を実現
できる。
少ない動力で高速回転を実現できる転がり軸受を提供す
る。 【解決手段】 この転がり軸受は、内輪１の内径ｄ＝１
２(ｍｍ)と使用回転数８８０００(ｒｐｍ)との積である
ｄｎ値が、１０５万６０００以上の高速回転で使用され
る。そして、転動体としての玉３を、密度が３乃至４.
５ｇ/ｃｍ3のセラミック材料で構成した。この転がり軸
受では、ｄｎ値が１００万以上の高速回転において、入
力された回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の
割合を、鋼製軸受の１.１倍以上にすることができる。
したがって、軸受部の動力損失を鋼製軸受に比べて顕著
に少なくすることができ、少ない動力で高速回転を実現
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、工作機
械などでスピンドルを高速で回転させる場合に用いられ
る転がり軸受に関する。
械などでスピンドルを高速で回転させる場合に用いられ
る転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の転がり軸受では、軸受部
の動力損失に打ち勝って高速回転させる必要があるの
で、高出力のモータが必要になる。このような高速回転
が必要な用途では、軸受部の動力損失を少なくすること
が求められている。
の動力損失に打ち勝って高速回転させる必要があるの
で、高出力のモータが必要になる。このような高速回転
が必要な用途では、軸受部の動力損失を少なくすること
が求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、この発明の目
的は、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少な
い動力で高速回転を実現できる転がり軸受を提供するこ
とにある。
的は、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少な
い動力で高速回転を実現できる転がり軸受を提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明の転がり軸受は、内径ｄ(ｍｍ)と使
用回転数(ｒｐｍ)との積であるｄｎ値が、１００万以上
の高速回転で使用される転がり軸受であって、軌道輪お
よび転動体の内、少なくとも転動体を密度が３乃至４.
５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特徴としている。
め、請求項１の発明の転がり軸受は、内径ｄ(ｍｍ)と使
用回転数(ｒｐｍ)との積であるｄｎ値が、１００万以上
の高速回転で使用される転がり軸受であって、軌道輪お
よび転動体の内、少なくとも転動体を密度が３乃至４.
５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特徴としている。
【０００５】この請求項１の発明は、ｄｎ値が１００万
以上の高速回転で使用される。このような高速回転で
は、少なくとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の
材料で構成することによる軽量化でもって、入力された
回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の割合を、
鋼製軸受の１．１倍以上にすることができる。すなわ
ち、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少ない
動力で高速回転を実現できる。
以上の高速回転で使用される。このような高速回転で
は、少なくとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の
材料で構成することによる軽量化でもって、入力された
回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の割合を、
鋼製軸受の１．１倍以上にすることができる。すなわ
ち、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少ない
動力で高速回転を実現できる。
【０００６】また、請求項２の発明の転がり軸受は、入
力された回転駆動力の内、回転数上昇に使われる動力の
割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条件で使用され
る転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、少な
くとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成したことを特徴としている。
力された回転駆動力の内、回転数上昇に使われる動力の
割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条件で使用され
る転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、少な
くとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成したことを特徴としている。
【０００７】この請求項２の発明は、少なくとも転動体
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成され、鋼製
軸受に比べて軽量化されている。また、この発明の転が
り軸受は、入力された回転駆動力の内、回転数上昇に使
われる動力の割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条
件で使用される。この条件とは、すなわち、ｄｎ値が１
００万以上の高速回転条件を表している。したがって、
この発明によれば、ｄｎ値が１００万以上の高速回転時
の軸受部の動力損失を、鋼製軸受に比べて少なくするこ
とができ、鋼製軸受に比べて、少ない動力で高速回転さ
せることができる。
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成され、鋼製
軸受に比べて軽量化されている。また、この発明の転が
り軸受は、入力された回転駆動力の内、回転数上昇に使
われる動力の割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条
件で使用される。この条件とは、すなわち、ｄｎ値が１
００万以上の高速回転条件を表している。したがって、
この発明によれば、ｄｎ値が１００万以上の高速回転時
の軸受部の動力損失を、鋼製軸受に比べて少なくするこ
とができ、鋼製軸受に比べて、少ない動力で高速回転さ
せることができる。
【０００８】また、請求項３の発明の転がり軸受は、排
油温度から給油温度を減算した値が２０乃至４５℃の範
囲になるオイルジェット潤滑で潤滑される転がり軸受で
あって、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を
密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特
徴としている。
油温度から給油温度を減算した値が２０乃至４５℃の範
囲になるオイルジェット潤滑で潤滑される転がり軸受で
あって、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を
密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特
徴としている。
【０００９】この請求項３の発明は、少なくとも転動体
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成され、鋼製
軸受に比べて軽量化されている。また、この発明の転が
り軸受は、オイルジェット潤滑で潤滑され、排油温度か
ら給油温度を減算した潤滑油の温度上昇値が２０乃至４
５℃の範囲になる条件で使用される。この条件とは、こ
の発明においては、ｄｎ値が１００万以上の高速回転条
件を表している。したがって、この発明によれば、上記
高速回転時の軸受の焼き付きを防止できると共に、軽量
化によって鋼製軸受に比べて、駆動トルクを軽減でき
る。
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成され、鋼製
軸受に比べて軽量化されている。また、この発明の転が
り軸受は、オイルジェット潤滑で潤滑され、排油温度か
ら給油温度を減算した潤滑油の温度上昇値が２０乃至４
５℃の範囲になる条件で使用される。この条件とは、こ
の発明においては、ｄｎ値が１００万以上の高速回転条
件を表している。したがって、この発明によれば、上記
高速回転時の軸受の焼き付きを防止できると共に、軽量
化によって鋼製軸受に比べて、駆動トルクを軽減でき
る。
【００１０】また、請求項４の発明の転がり軸受は、請
求項１乃至３のいずれか一つに記載の転がり軸受であっ
て、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体をセラ
ミックスで構成したことを特徴とする転がり軸受。
求項１乃至３のいずれか一つに記載の転がり軸受であっ
て、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体をセラ
ミックスで構成したことを特徴とする転がり軸受。
【００１１】この請求項４の発明では、少なくとも転動
体がセラミックスで構成されているから、鋼製軸受に比
べて軽量化でき、駆動トルクを低減できると同時に、高
温耐久性を特に向上させることができる。
体がセラミックスで構成されているから、鋼製軸受に比
べて軽量化でき、駆動トルクを低減できると同時に、高
温耐久性を特に向上させることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、この発明を図示の実施の形
態により詳細に説明する。
態により詳細に説明する。
【００１３】〔第１の実施の形態〕図１に、この発明の
転がり軸受の実施の形態の断面を示す。この転がり軸受
は、内輪１と外輪２と、この内輪１と外輪２との間に配
置された複数の玉３とを備える。この玉３はセラミック
ス製であり、密度が３.２ｇ/ｃｍ3の窒化珪素からな
る。一方、内輪１と外輪２は軸受鋼で作製されている。
また、この内輪１の内径ｄは１２ｍｍである。そして、
この転がり軸受は、８８０００(回転/分)以上の高速回
転で使用される。したがって、この転がり軸受は、ｄｎ
値が、１０５万６０００(１２×８８０００)以上で使用
される。
転がり軸受の実施の形態の断面を示す。この転がり軸受
は、内輪１と外輪２と、この内輪１と外輪２との間に配
置された複数の玉３とを備える。この玉３はセラミック
ス製であり、密度が３.２ｇ/ｃｍ3の窒化珪素からな
る。一方、内輪１と外輪２は軸受鋼で作製されている。
また、この内輪１の内径ｄは１２ｍｍである。そして、
この転がり軸受は、８８０００(回転/分)以上の高速回
転で使用される。したがって、この転がり軸受は、ｄｎ
値が、１０５万６０００(１２×８８０００)以上で使用
される。
【００１４】ここで、図２に、この実施形態の転がり軸
受において、入力された回転駆動力のうち回転数上昇に
使われた動力の割合Ｗ１を、内輪,外輪,玉の３者が軸受
鋼製の転がり軸受において、入力された回転駆動力のう
ち回転数上昇に使われた動力の割合Ｗ２で除した値(Ｗ
１/Ｗ２)が回転数によって変化する特性を示す。なお、
Ｗ１,Ｗ２は、それぞれ、本実施形態の転がり軸受と軸
受鋼製の転がり軸受において、一定の動力を与えた時の
単位時間当たりの回転数上昇の割合か、回転数上昇に使
われた動力を求めたものである。図２に示すように、こ
の実施形態では、回転数が８８０００ｒｐｍ以上になる
と、回転数上昇に使われた動力の割合Ｗ２が、鋼製軸受
での割合Ｗ１の１．１倍以上になる。また、回転数が８
８０００ｒｐｍ以上になると、(Ｗ２/Ｗ１)が急激に上
昇し、回転数上昇に使われる動力の割合を、鋼製軸受に
比べて飛躍的に向上させることができることが判明し
た。
受において、入力された回転駆動力のうち回転数上昇に
使われた動力の割合Ｗ１を、内輪,外輪,玉の３者が軸受
鋼製の転がり軸受において、入力された回転駆動力のう
ち回転数上昇に使われた動力の割合Ｗ２で除した値(Ｗ
１/Ｗ２)が回転数によって変化する特性を示す。なお、
Ｗ１,Ｗ２は、それぞれ、本実施形態の転がり軸受と軸
受鋼製の転がり軸受において、一定の動力を与えた時の
単位時間当たりの回転数上昇の割合か、回転数上昇に使
われた動力を求めたものである。図２に示すように、こ
の実施形態では、回転数が８８０００ｒｐｍ以上になる
と、回転数上昇に使われた動力の割合Ｗ２が、鋼製軸受
での割合Ｗ１の１．１倍以上になる。また、回転数が８
８０００ｒｐｍ以上になると、(Ｗ２/Ｗ１)が急激に上
昇し、回転数上昇に使われる動力の割合を、鋼製軸受に
比べて飛躍的に向上させることができることが判明し
た。
【００１５】したがって、この実施形態の転がり軸受の
ように、ｄｎ値が１００万以上の高速回転で使用される
場合に、セラミックス製の玉３を採用することによっ
て、軸受鋼製軸受に比べて、動力損失を顕著に少なくす
ることができ、鋼製軸受に比べて少ない動力で高速回転
を実現できる。
ように、ｄｎ値が１００万以上の高速回転で使用される
場合に、セラミックス製の玉３を採用することによっ
て、軸受鋼製軸受に比べて、動力損失を顕著に少なくす
ることができ、鋼製軸受に比べて少ない動力で高速回転
を実現できる。
【００１６】〔第２の実施の形態〕次に、第２の実施の
形態を説明する。この第２の実施の形態は、前述の第１
実施形態と相似形であり、内輪の内径ｄが２０ｍｍであ
る点が、第１実施形態と異なっている。玉がセラミック
ス製である点は第１実施形態と同じである。
形態を説明する。この第２の実施の形態は、前述の第１
実施形態と相似形であり、内輪の内径ｄが２０ｍｍであ
る点が、第１実施形態と異なっている。玉がセラミック
ス製である点は第１実施形態と同じである。
【００１７】この転がり軸受は、５００００ｒｐｍ以上
の高速回転で使用される。したがって、この転がり軸受
は、ｄｎ値が１００万以上で使用される。また、この第
２実施形態の転がり軸受は、オイルジェット潤滑で潤滑
される。
の高速回転で使用される。したがって、この転がり軸受
は、ｄｎ値が１００万以上で使用される。また、この第
２実施形態の転がり軸受は、オイルジェット潤滑で潤滑
される。
【００１８】ここで、図３に、この第２実施形態の転が
り軸受においてオイルジェット潤滑での油温上昇値(排
油温度−給油温度)が回転数によって変化する様子を、
実線１０で示す。また、この第２実施形態と同じ形状で
あるが、外輪,内輪だけでなく玉も軸受鋼で作製した軸
受において、オイルジェット潤滑での油温上昇値が回転
数によって変化する様子を破線２０で示す。
り軸受においてオイルジェット潤滑での油温上昇値(排
油温度−給油温度)が回転数によって変化する様子を、
実線１０で示す。また、この第２実施形態と同じ形状で
あるが、外輪,内輪だけでなく玉も軸受鋼で作製した軸
受において、オイルジェット潤滑での油温上昇値が回転
数によって変化する様子を破線２０で示す。
【００１９】図３を参照すれば分かるように、回転数が
４００００ｒｐｍを越えると、鋼製軸受の温度上昇値が
セラミック製の本実施形態の温度上昇値よりも大きくな
る。そして、回転数５００００ｒｐｍ(ｄｎ値:１００
万)では、鋼製軸受の温度上昇が約２５℃であるのに対
し、本実施形態のセラミック製軸受では温度上昇が約２
０℃である。また、回転数８００００ｒｐｍ(ｄｎ値:１
６０万)では、鋼製軸受の温度上昇が約４０℃であるの
に対し、本実施形態のセラミック製軸受では温度上昇が
約３０℃であった。また、回転数１０００００ｒｐｍ
(ｄｎ値:２００万)では、鋼製軸受の温度上昇が約５２
℃であるのに対し、本実施形態のセラミック製軸受では
温度上昇が約４５℃であった。
４００００ｒｐｍを越えると、鋼製軸受の温度上昇値が
セラミック製の本実施形態の温度上昇値よりも大きくな
る。そして、回転数５００００ｒｐｍ(ｄｎ値:１００
万)では、鋼製軸受の温度上昇が約２５℃であるのに対
し、本実施形態のセラミック製軸受では温度上昇が約２
０℃である。また、回転数８００００ｒｐｍ(ｄｎ値:１
６０万)では、鋼製軸受の温度上昇が約４０℃であるの
に対し、本実施形態のセラミック製軸受では温度上昇が
約３０℃であった。また、回転数１０００００ｒｐｍ
(ｄｎ値:２００万)では、鋼製軸受の温度上昇が約５２
℃であるのに対し、本実施形態のセラミック製軸受では
温度上昇が約４５℃であった。
【００２０】このように、この実施形態では、転動体と
しての玉をセラミック製とし、軽量化したから、特に、
オイルジェット潤滑で潤滑され、ｄｎ値が１００万以上
で使用される転がり軸受において、玉が鋼製である場合
に比べて、油温上昇を５℃以上抑えることができる。言
い換えると、軸受部での熱エネルギーへの損失が少な
く、軸受鋼の転がり軸受と比較して、少ない動力で効率
的に軸受を運転することが可能になる。また、この実施
形態では、転動体としての玉がセラミックスで構成され
ているから、鋼製軸受に比べて軽量化でき、高速回転時
の焼き付きを防止できるため、高温耐久性を一層向上さ
せることができる。
しての玉をセラミック製とし、軽量化したから、特に、
オイルジェット潤滑で潤滑され、ｄｎ値が１００万以上
で使用される転がり軸受において、玉が鋼製である場合
に比べて、油温上昇を５℃以上抑えることができる。言
い換えると、軸受部での熱エネルギーへの損失が少な
く、軸受鋼の転がり軸受と比較して、少ない動力で効率
的に軸受を運転することが可能になる。また、この実施
形態では、転動体としての玉がセラミックスで構成され
ているから、鋼製軸受に比べて軽量化でき、高速回転時
の焼き付きを防止できるため、高温耐久性を一層向上さ
せることができる。
【００２１】尚、上記第１,第２の実施形態では、内輪,
外輪,玉のうちの玉だけをセラミック製としたが、玉と
内輪,外輪のうちのいずれか一つをセラミック製にして
もよい。また、内輪,外輪,玉の全部をセラミック製にし
た方がより一層軽量化でき、駆動トルク低減および油温
上昇低減を一層促進できる。また、上記セラミックとし
ては、窒化珪素だけでなく、アルミナとジルコニアを含
有した複合セラミックであってもよい。また、密度が３
乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料としては、炭化チタンを含有
した複合セラミックを採用してもよい。
外輪,玉のうちの玉だけをセラミック製としたが、玉と
内輪,外輪のうちのいずれか一つをセラミック製にして
もよい。また、内輪,外輪,玉の全部をセラミック製にし
た方がより一層軽量化でき、駆動トルク低減および油温
上昇低減を一層促進できる。また、上記セラミックとし
ては、窒化珪素だけでなく、アルミナとジルコニアを含
有した複合セラミックであってもよい。また、密度が３
乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料としては、炭化チタンを含有
した複合セラミックを採用してもよい。
【００２２】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１の発
明の転がり軸受は、内径ｄ(ｍｍ)と使用回転数(ｒｐｍ)
との積であるｄｎ値が、１００万以上の高速回転で使用
される転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、
少なくとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料
で構成した。この請求項１の発明は、ｄｎ値が１００万
以上の高速回転で使用される。このような高速回転で
は、軌道輪，転動体の少なくとも転動体を密度が３乃至
４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成することによって、入力さ
れた回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の割合
を、鋼製軸受の１．１倍以上にすることができる。すな
わち、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少な
い動力で高速回転を実現できる。
明の転がり軸受は、内径ｄ(ｍｍ)と使用回転数(ｒｐｍ)
との積であるｄｎ値が、１００万以上の高速回転で使用
される転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、
少なくとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料
で構成した。この請求項１の発明は、ｄｎ値が１００万
以上の高速回転で使用される。このような高速回転で
は、軌道輪，転動体の少なくとも転動体を密度が３乃至
４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成することによって、入力さ
れた回転駆動力のうち回転数上昇に使われる動力の割合
を、鋼製軸受の１．１倍以上にすることができる。すな
わち、軸受部の動力損失を少なくすることができ、少な
い動力で高速回転を実現できる。
【００２３】また、請求項２の発明の転がり軸受は、入
力された回転駆動力の内、回転数上昇に使われる動力の
割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条件で使用され
る転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、少な
くとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成した。この請求項２の発明は、軌道輪，転動体の少な
くとも転動体が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成されている。また、入力された回転駆動力の内、回転
数上昇に使われる動力の割合が、鋼製軸受の１.１倍以
上になる条件で使用される。この条件とは、すなわち、
ｄｎ値が１００万以上の高速回転条件を表している。し
たがって、この発明によれば、ｄｎ値が１００万以上の
高速回転時の軸受部の動力損失を少なくすることがで
き、少ない動力で高速回転させることができる。
力された回転駆動力の内、回転数上昇に使われる動力の
割合が、鋼製軸受の１．１倍以上になる条件で使用され
る転がり軸受であって、軌道輪および転動体の内、少な
くとも転動体を密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成した。この請求項２の発明は、軌道輪，転動体の少な
くとも転動体が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構
成されている。また、入力された回転駆動力の内、回転
数上昇に使われる動力の割合が、鋼製軸受の１.１倍以
上になる条件で使用される。この条件とは、すなわち、
ｄｎ値が１００万以上の高速回転条件を表している。し
たがって、この発明によれば、ｄｎ値が１００万以上の
高速回転時の軸受部の動力損失を少なくすることがで
き、少ない動力で高速回転させることができる。
【００２４】また、請求項３の発明の転がり軸受は、排
油温度から給油温度を減算した値が２０乃至４５℃の範
囲になるオイルジェット潤滑で潤滑される転がり軸受で
あって、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を
密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成した。この請
求項３の発明は、軌道輪,転動体の少なくとも転動体
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成されてい
る。また、この発明の転がり軸受は、オイルジェット潤
滑で潤滑され、排油温度から給油温度を減算した潤滑油
の温度上昇値が２０乃至４５℃の範囲になる条件で使用
される。この条件とは、すなわち、ｄｎ値が１００万以
上の高速回転条件を表している。したがって、この発明
によれば、ｄｎ値が１００万以上の高速回転時の軸受の
焼き付きを防止できると共に、軸受部の動力損失を少な
くすることができ、駆動トルクを軽減できる。
油温度から給油温度を減算した値が２０乃至４５℃の範
囲になるオイルジェット潤滑で潤滑される転がり軸受で
あって、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を
密度が３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成した。この請
求項３の発明は、軌道輪,転動体の少なくとも転動体
が、密度３乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成されてい
る。また、この発明の転がり軸受は、オイルジェット潤
滑で潤滑され、排油温度から給油温度を減算した潤滑油
の温度上昇値が２０乃至４５℃の範囲になる条件で使用
される。この条件とは、すなわち、ｄｎ値が１００万以
上の高速回転条件を表している。したがって、この発明
によれば、ｄｎ値が１００万以上の高速回転時の軸受の
焼き付きを防止できると共に、軸受部の動力損失を少な
くすることができ、駆動トルクを軽減できる。
【００２５】また、請求項４の発明の転がり軸受は、請
求項１乃至３のいずれか一つに記載の転がり軸受であっ
て、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体をセラ
ミックスで構成した。この請求項４の発明では、軌道
輪,転動体の少なくとも転動体がセラミックスで構成さ
れているから、高温耐久性を特に向上させることができ
る。
求項１乃至３のいずれか一つに記載の転がり軸受であっ
て、軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体をセラ
ミックスで構成した。この請求項４の発明では、軌道
輪,転動体の少なくとも転動体がセラミックスで構成さ
れているから、高温耐久性を特に向上させることができ
る。
【図１】 この発明の転がり軸受の第１実施形態の断面
図である。
図である。
【図２】 上記第１実施形態において、回転数上昇に使
われた動力の割合が、回転数の上昇にしたがって、鋼製
軸受に比べて増大していく特性を表す図である。
われた動力の割合が、回転数の上昇にしたがって、鋼製
軸受に比べて増大していく特性を表す図である。
【図３】 第２実施形態において、回転数が４００００
ｒｐｍを越えると、セラミック製軸受に比べて鋼製軸受
の方が、潤滑油の温度上昇幅が大きくなっていることを
表す図である。
ｒｐｍを越えると、セラミック製軸受に比べて鋼製軸受
の方が、潤滑油の温度上昇幅が大きくなっていることを
表す図である。
１…内輪、２…外輪、３…玉。
Claims (4)
- 【請求項１】 内径ｄ(ｍｍ)と使用回転数(ｒｐｍ)との
積であるｄｎ値が、１００万以上の高速回転で使用され
る転がり軸受であって、 軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を密度が３
乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特徴とする
転がり軸受。 - 【請求項２】 入力された回転駆動力の内、回転数上昇
に使われる動力の割合が、鋼製軸受の１．１倍以上にな
る条件で使用される転がり軸受であって、 軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を密度が３
乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特徴とする
転がり軸受。 - 【請求項３】 排油温度から給油温度を減算した値が２
０乃至４５℃の範囲になるオイルジェット潤滑で潤滑さ
れる転がり軸受であって、 軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体を密度が３
乃至４.５ｇ/ｃｍ3の材料で構成したことを特徴とする
転がり軸受。 - 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか一つに記載の
転がり軸受であって、 軌道輪および転動体の内、少なくとも転動体をセラミッ
クスで構成したことを特徴とする転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10243035A JP2000074068A (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10243035A JP2000074068A (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000074068A true JP2000074068A (ja) | 2000-03-07 |
Family
ID=17097891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10243035A Pending JP2000074068A (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000074068A (ja) |
-
1998
- 1998-08-28 JP JP10243035A patent/JP2000074068A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A02 | Decision of refusal |
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