JP2000064826A - Exhaust emission control device for internal combustion engine - Google Patents
Exhaust emission control device for internal combustion engineInfo
- Publication number
- JP2000064826A JP2000064826A JP10233242A JP23324298A JP2000064826A JP 2000064826 A JP2000064826 A JP 2000064826A JP 10233242 A JP10233242 A JP 10233242A JP 23324298 A JP23324298 A JP 23324298A JP 2000064826 A JP2000064826 A JP 2000064826A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- recovery
- reduction catalyst
- exhaust gas
- storage
- storage reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排気浄
化装置に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to an exhaust emission control device for an internal combustion engine.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、燃料消費率を低減するために、リ
ーン混合気を燃焼させる希薄燃焼内燃機関が実用化され
ている。希薄燃焼においては、有害なＮＯx が比較的多
量に生成され、大気中へのＮＯx 放出量を低減しなけれ
ばならない。2. Description of the Related Art In recent years, lean-burn internal combustion engines that burn lean mixtures have been put into practical use in order to reduce the fuel consumption rate. In lean burn, a relatively large amount of harmful NO x is produced, and the amount of NO x released to the atmosphere must be reduced.
【０００３】このために、機関排気系にＮＯx 吸蔵還元
触媒を配置することが提案されている。ＮＯx 吸蔵還元
触媒は、排気ガス中の酸素濃度が高い時にＮＯx を硝酸
塩の形で吸収し、排気ガス中の酸素濃度が低くなると吸
収したＮＯx を放出すると共に、排気ガス中の還元成分
によって放出したＮＯx を還元浄化させるものである。
このように、ＮＯx 吸蔵還元触媒は、酸素濃度の高い希
薄燃焼の排気ガス中からＮＯx を良好に吸収し、定期的
なリッチ混合気燃焼運転によって、排気ガス中の酸素濃
度を低下させると共に排気ガス中にＨＣ及びＣＯ等の還
元成分を存在させ、吸収したＮＯx を大気中に放出させ
ることなく良好に浄化することができる。For this reason, it has been proposed to arrange a NO x storage reduction catalyst in the engine exhaust system. The NO x storage reduction catalyst absorbs NO x in the form of nitrate when the oxygen concentration in the exhaust gas is high, releases the absorbed NO x when the oxygen concentration in the exhaust gas becomes low, and reduces components in the exhaust gas. The NO x released by is reduced and purified.
As described above, the NO x storage reduction catalyst absorbs NO x satisfactorily from the lean-burn exhaust gas having a high oxygen concentration, and reduces the oxygen concentration in the exhaust gas by the periodic rich mixture combustion operation. The reducing components such as HC and CO are present in the exhaust gas, and the absorbed NO x can be satisfactorily purified without being released into the atmosphere.
【０００４】ところで、内燃機関の燃料には硫黄が含ま
れており、燃焼に際してＳＯx が生成される。ＳＯ
x は、ＮＯx 吸蔵還元触媒へＮＯx と同様なメカニズム
により硫酸塩の形で吸収される。硫酸塩は、安定な物質
であるために、通常のリッチ混合気燃焼運転を実施して
もＮＯx 吸蔵還元触媒から放出され難く、吸蔵量が徐々
に増加する。ＮＯx 吸蔵還元触媒への硝酸塩又は硫酸塩
の吸蔵可能量は有限であり、ＮＯx 吸蔵還元触媒におけ
る硫酸塩の吸蔵量が増加すれば（以下、ＳＯx 被毒と称
する）、その分、硝酸塩の吸蔵可能量が減少し、遂に
は、全くＮＯx を吸収することができなくなる。By the way, the fuel of the internal combustion engine contains sulfur, and SO x is produced during combustion. SO
x is absorbed in the form of sulfate by the NO x storage reduction catalyst by the same mechanism as NO x . Since the sulfate is a stable substance, it is difficult for the sulfate to be released from the NO x storage reduction catalyst even if the normal rich mixture combustion operation is performed, and the storage amount gradually increases. The storable amount of nitrate or sulfate in the NO x storage-reduction catalyst is finite, and if the storage amount of sulfate in the NO x storage-reduction catalyst increases (hereinafter, referred to as SO x poisoning), the corresponding amount of nitrate increases. storable amount is decreased, finally, it becomes impossible to absorb the NO x at all.
【０００５】このようにＳＯx 被毒されたＮＯx 吸蔵還
元触媒を回復するために、特開平６−８８５１８号公報
には、排気ガスが高温となる時に、排気ガスをストイキ
又はリッチ状態として酸素濃度を低下させることが提案
されている。硫酸塩は安定な物質であるが、ＮＯx 吸蔵
還元触媒が排気ガスにより高温とされれば、排気ガス中
の酸素濃度の低下により、ＳＯx として放出させること
ができる。In order to recover the NO x storage-reduction catalyst poisoned by SO x in this way, Japanese Patent Laid-Open No. 6-88518 discloses that when the exhaust gas becomes high in temperature, the exhaust gas is stoichiometric or rich and is oxygenated. It has been proposed to reduce the concentration. Sulfate is a stable substance, but if the NO x storage reduction catalyst is heated to a high temperature by the exhaust gas, it can be released as SO x due to a decrease in the oxygen concentration in the exhaust gas.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ＮＯx 吸蔵還元触媒の
ＳＯx 被毒回復処理において、処理中の機関運転におい
ても燃料に含まれる硫黄によってＳＯx が生成されてお
り、この時の排気ガス中のＳＯx 濃度に応じてＮＯx 吸
蔵還元触媒のＳＯx 被毒回復に程度の差が発生する。そ
れにより、これを考慮することなく、前述の従来技術に
よって排気ガスを所定のストイキ又はリッチ状態とする
と、ＳＯx 被毒回復が不十分であったり、排気ガスが過
剰にリッチ状態とされて、燃料消費率及び排気エミッシ
ョンを悪化させる可能性がある。In the SO x poisoning recovery process of the NO x storage reduction catalyst, SO x is generated by the sulfur contained in the fuel even during the engine operation during the process. varying degrees occurs in SO x poisoning recovery of the NO x storage-reduction catalyst in accordance with of the SO x concentration. Thereby, without considering this, when the exhaust gas is brought into a predetermined stoichiometric or rich state by the above-mentioned conventional technique, SO x poisoning recovery is insufficient, or the exhaust gas is excessively rich state, May worsen fuel consumption and exhaust emissions.
【０００７】従って、本発明の目的は、ＮＯx 吸蔵還元
触媒の被毒回復処理において、排気エミッションを悪化
させることなく完全な被毒回復を可能とする内燃機関の
排気浄化装置を提供することである。Therefore, an object of the present invention is to provide an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine, which enables complete poisoning recovery without deteriorating exhaust emission in the poisoning recovery process of the NO x storage reduction catalyst. is there.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明による請求項１に
記載の内燃機関の排気浄化装置は、排気ガスがリーン状
態の時にＮＯx 及び被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元
触媒と、前記ＮＯx 吸蔵還元触媒における前記被毒物質
の吸蔵量を把握する吸蔵量把握手段と、前記吸蔵量把握
手段によって把握された前記吸蔵量が所定値となった後
の回復期間の間、前記ＮＯx 吸蔵還元触媒を所定高温度
範囲内とすると共に前記ＮＯX 吸蔵還元触媒に流入する
排気ガスを前記被毒物質が放出される回復空燃比に制御
する回復手段と、前記回復手段による前記ＮＯx 吸蔵還
元触媒の回復程度を評価する回復程度評価手段と、前記
回復程度評価手段によって評価された回復程度に応じ
て、次回の前記回復期間中に前記ＮＯx 吸蔵還元触媒へ
流入する還元物質総量を変化させる第一変化手段とを具
備することを特徴とする。According to a first aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine, which comprises a NO x storage reduction catalyst which stores NO x and poisoning substances when the exhaust gas is in a lean state, and During the recovery period after the storage amount grasping means for grasping the storage amount of the poisoning substance in the NO x storage reduction catalyst and the storage amount grasped by the storage amount grasping means reaches a predetermined value, the NO x wherein the NO x storage by the the NO X storage the exhaust gas flowing into the reduction catalyst and recovery means for the poisoning substance is controlled to recover the air-fuel ratio to be released, the recovery means with the storage-reduction catalyst within a predetermined high temperature range and recovering degree evaluation means for evaluating the degree of recovery of the reduced catalyst, depending on the degree recovery was evaluated by the recovery degree evaluation unit, the reducing agent amount flowing into the NO x storage-and-reduction catalyst during the next said recovery period Characterized by comprising a first change means for reduction.
【０００９】また、本発明による請求項２に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、請求項１に記載の内燃機関の排
気浄化装置において、前記第一変化手段は、前記回復空
燃比を変化させることにより、次回の前記回復期間中に
前記ＮＯx 吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を
変化させることを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine according to the first aspect, wherein the first changing means changes the recovery air-fuel ratio. Thus, the total amount of the reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst is changed during the next recovery period.
【００１０】また、本発明による請求項３に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、請求項１に記載の内燃機関の排
気浄化装置において、前記第一変化手段は、前記回復期
間を変化させることにより、次回の前記回復期間中に前
記ＮＯx 吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変
化させることを特徴とする。According to a third aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine according to the first aspect, wherein the first changing means changes the recovery period. Thus, the total amount of the reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst is changed during the next recovery period.
【００１１】また、本発明による請求項４に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、請求項１に記載の内燃機関の排
気浄化装置において、前記回復程度把握手段は、前記Ｎ
Ｏx吸蔵還元触媒の劣化を検出する劣化検出手段である
ことを特徴とする。According to a fourth aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine according to the first aspect, wherein the recovery degree grasping means is the N
It is characterized in that it is deterioration detecting means for detecting deterioration of the O x storage reduction catalyst.
【００１２】また、本発明による請求項５に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、排気ガスがリーン状態の時にＮ
Ｏx 及び被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元触媒と、前
記ＮＯx 吸蔵還元触媒における前記被毒物質の吸蔵量を
把握する吸蔵量把握手段と、前記吸蔵量把握手段によっ
て把握された前記吸蔵量が所定値となった後の回復期間
の間、前記ＮＯx 吸蔵還元触媒を所定高温度範囲内とす
ると共に前記ＮＯX 吸蔵還元触媒に流入する排気ガスを
前記被毒物質が放出される回復空燃比に制御する回復手
段と、燃料中における前記被毒物質の前駆物質濃度を把
握する把握手段と、前記把握手段によって把握された前
記前駆物質濃度を応じて前記回復期間中に前記ＮＯx 吸
蔵還元触媒へ流入する還元物質総量を変化させる第二変
化手段とを具備することを特徴とする。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine, wherein when the exhaust gas is in a lean state, N
A NO x storage-reduction catalyst that stores O x and a poisoning substance, a storage amount grasping means that grasps the storage amount of the poisoning substance in the NO x storage-reducing catalyst, and the storage that is grasped by the storage amount grasping means During the recovery period after the amount reaches a predetermined value, the NO x storage reduction catalyst is brought into a predetermined high temperature range and the exhaust gas flowing into the NO x storage reduction catalyst is released so that the poisoning substance is released. Recovery means for controlling the air-fuel ratio, grasping means for grasping the precursor concentration of the poisoning substance in the fuel, and NO x storage during the recovery period according to the precursor concentration grasped by the grasping means And a second changing means for changing the total amount of reducing substances flowing into the reduction catalyst.
【００１３】また、本発明による請求項６に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、請求項５に記載の内燃機関の排
気浄化装置において、前記第二変化手段は、前記回復空
燃比を変化させることにより前記回復期間中に前記ＮＯ
x 吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化させ
ることを特徴とする。An exhaust purification system for an internal combustion engine according to a sixth aspect of the present invention is the exhaust purification system for an internal combustion engine according to the fifth aspect, wherein the second changing means changes the recovery air-fuel ratio. By doing so, during the recovery period, the NO
x It is characterized in that the total amount of the reducing substances flowing into the occlusion reduction catalyst is changed.
【００１４】また、本発明による請求項７に記載の内燃
機関の排気浄化装置は、請求項５に記載の内燃機関の排
気浄化装置において、前記第二変化手段は、前記回復期
間を変化させることにより前記回復期間中に前記ＮＯx
吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化させる
ことを特徴とする。According to a seventh aspect of the present invention, there is provided an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine according to the fifth aspect, wherein the second changing means changes the recovery period. Due to the NO x during the recovery period
It is characterized in that the total amount of the reducing substances flowing into the storage reduction catalyst is changed.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】図１は、本発明による内燃機関の
排気浄化装置が取り付けられた機関排気系を示す概略図
である。同図において、１は希薄燃焼を実施する内燃機
関本体である。本実施形態において、内燃機関は＃１〜
＃４の四つの気筒を有するものである。これら四つの気
筒の点火順序は、＃１−＃３−＃４−＃２である。２１
〜２４は各気筒内へ直接的に燃料を噴射する燃料噴射弁
である。1 is a schematic diagram showing an engine exhaust system to which an exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine according to the present invention is attached. In the figure, reference numeral 1 is an internal combustion engine body that performs lean combustion. In this embodiment, the internal combustion engine is # 1
It has four cylinders of # 4. The ignition order of these four cylinders is # 1- # 3- # 4- # 2. 21
Numerals 24 are fuel injection valves for injecting fuel directly into each cylinder.
【００１６】機関排気系において、各気筒の排気管３１
〜３４は、＃１気筒の排気管３１と＃４気筒の排気管３
４とが第１合流部４１において合流し、＃２気筒の排気
管３２と＃３気筒の排気管３３とが第２合流部４２にお
いて合流し、第１合流部４１と第２合流部４２との下流
側が第３合流部４３において合流するように構成されて
おり、第３合流部４３の下流側にはＮＯx 吸蔵還元触媒
５が配置されている。In the engine exhaust system, the exhaust pipe 31 of each cylinder
To 34 are the exhaust pipe 31 of the # 1 cylinder and the exhaust pipe 3 of the # 4 cylinder
4 joins at the first joining part 41, the exhaust pipe 32 of the # 2 cylinder and the exhaust pipe 33 of the # 3 cylinder join at the second joining part 42, and the first joining part 41 and the second joining part 42 The downstream side of the NOx storage reduction catalyst 5 is arranged downstream of the third merging section 43, and the NO x storage reduction catalyst 5 is arranged downstream of the third merging section 43.
【００１７】６はＮＯx 吸蔵還元触媒５へ流入する排気
ガスの空燃比状態を検出する第一空燃比センサであり、
７はＮＯx 吸蔵還元触媒５から流出する排気ガスの空燃
比状態を検出する第二空燃比センサである。第一及び第
二空燃比センサ６，７として、排気ガス中の酸素濃度を
検出する酸素センサが使用可能である。Reference numeral 6 is a first air-fuel ratio sensor for detecting the air-fuel ratio state of the exhaust gas flowing into the NO x storage reduction catalyst 5,
Reference numeral 7 is a second air-fuel ratio sensor for detecting the air-fuel ratio state of the exhaust gas flowing out from the NO x storage reduction catalyst 5. As the first and second air-fuel ratio sensors 6 and 7, oxygen sensors that detect the oxygen concentration in the exhaust gas can be used.
【００１８】２０は各燃料噴射弁２１〜２４を介しての
燃料噴射制御及び点火時期制御等の運転状態を制御する
制御装置であり、第一及び第二空燃比センサ６，７が接
続されると共に、例えば、機関負荷としてのアクセルペ
ダルの踏み込み量を検出するアクセルペダルストローク
センサ、機関回転数を検出するための回転センサ、及
び、機関温度として冷却水温を検出する冷却水温センサ
（いずれも図示せず）等の機関運転状態を把握するため
のセンサが接続されている。Reference numeral 20 denotes a control device for controlling operating states such as fuel injection control and ignition timing control via the respective fuel injection valves 21 to 24, to which the first and second air-fuel ratio sensors 6 and 7 are connected. Together with this, for example, an accelerator pedal stroke sensor that detects the amount of depression of the accelerator pedal as the engine load, a rotation sensor that detects the engine speed, and a cooling water temperature sensor that detects the cooling water temperature as the engine temperature (both are not shown). Sensors for grasping the engine operating condition such as () are connected.
【００１９】内燃機関１における希薄燃焼において、排
気ガス中には比較的多量のＮＯx が含まれている。ＮＯ
x 吸蔵還元触媒５は、この排気ガス中からＮＯx を吸蔵
して還元浄化するためのものであり、例えばアルミナを
担体とし、この担体上に例えばカリウムＫ、ナトリウム
Ｎａ、リチウムＬｉ、セシウムＣｓのようなアルカリ金
属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土
類、ランタンＬａ、セリウムＣｅ、イットリウムＹのよ
うな希土類から選択された少なくとも一つの成分と、白
金Ｐｔのような貴金属とを担持させたものである。In lean combustion in the internal combustion engine 1, the exhaust gas contains a relatively large amount of NO x . NO
The x storage reduction catalyst 5 is for storing and reducing NO x from the exhaust gas to reduce and purify it. For example, alumina is used as a carrier, and potassium K, sodium Na, lithium Li, and cesium Cs are contained on the carrier. At least one component selected from alkali metals such as barium Ba, alkaline earths such as calcium Ca, lanthanum La, cerium Ce, and rare earths such as yttrium Y, and a noble metal such as platinum Pt. It is a thing.
【００２０】このようなＮＯx 吸蔵還元触媒５として、
白金Ｐｔ及びバリウムＢａを使用した場合を例として、
以下にＮＯx を吸収するメカニズムを説明する。まず、
排気ガス中の酸素濃度が高いリーン状態の排気ガスにお
いて、酸素が、Ｏ2 - の形で白金Ｐｔの表面に付着し、
次いで、排気ガス中のＮＯが白金Ｐｔの表面上でＯ2 -
と反応してＮＯ2 となる。こうして生成されたＮＯ2 の
一部は、白金Ｐｔ上で酸化されつつＮＯx 吸蔵還元触媒
内へ吸収され、酸化バリウムＢａＯと結合しながら硝酸
塩ＢａＳＯ4 として硝酸イオンＮＯ3 - の形で吸蔵され
る。Such NOxAs the storage reduction catalyst 5,
Taking platinum Pt and barium Ba as an example,
NO belowxThe mechanism of absorption is explained. First,
For lean exhaust gas with high oxygen concentration in the exhaust gas
And oxygen is O2 -Attached to the surface of platinum Pt in the form of
Next, NO in the exhaust gas is O2 on the surface of platinum Pt.2 -
Reacts with NO2Becomes NO generated in this way2of
Part of it is oxidized on platinum Pt and NOxStorage reduction catalyst
Is absorbed into the nitric acid and forms nitric acid while binding with barium oxide BaO.
Salt BaSOFourAs nitrate NO3 -Occluded in the form of
It
【００２１】排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金Ｐｔ
の表面でＮＯ2 が生成され、ＮＯx吸蔵還元触媒のＮＯ
x 吸蔵能力が飽和しない限りＮＯ2 が吸蔵される。しか
しながら、排気ガスがリッチ状態となって酸素濃度が低
下することによってＮＯ2 の生成量が低下すると、逆に
硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形でＮＯx 吸蔵還元触媒
から放出される。このＮＯ2 は、リッチ状態の排気ガス
中に含まれる未燃ＨＣ及びＣＯと反応して還元浄化され
る。As long as the oxygen concentration in the exhaust gas is high, platinum Pt
NO 2 is generated on the surface of the NO x and NO of the NO x storage reduction catalyst
x NO 2 is stored unless the storage capacity is saturated. However, when the exhaust gas becomes rich and the oxygen concentration decreases and the amount of NO 2 produced decreases, conversely, nitrate ions NO 3 − are released from the NO x storage reduction catalyst in the form of NO 2 . This NO 2 is reduced and purified by reacting with unburned HC and CO contained in the exhaust gas in the rich state.
【００２２】この一方で、ガソリン等の内燃機関の燃料
には硫黄Ｓが含まれており、内燃機関における燃焼によ
ってＳＯx が生成される。排気ガス中のＳＯx は、ＮＯ
x と同様なメカニズムによって硫酸イオンＳＯ4 2-の形
でＮＯx 吸蔵還元触媒に吸収され、硫酸塩ＢａＳＯ4 が
生成される。この硫酸塩ＢａＳＯ4 は安定していて分解
し難く、排気ガスがリッチ状態となっても分解されずに
ＮＯx 吸蔵還元触媒内に残留する。こうして、徐々に、
ＮＯx 吸蔵還元触媒内の硫酸塩ＢａＳＯ4 が増大する。
ＮＯx 吸蔵還元触媒における硝酸塩ＢａＮＯ4 又は硫酸
塩ＢａＳＯ4 の吸蔵可能量は有限であり、硫酸塩ＢａＳ
Ｏ4 の吸蔵によるＳＯx 被毒によって、その分、硝酸塩
ＢａＮＯ4 の吸蔵可能量が減少し、遂には、全くＮＯx
を吸収することができなくなる。それにより、ＮＯx 吸
蔵還元触媒からＳＯx 被毒を良好に回復させなければな
らない。On the other hand, the fuel of the internal combustion engine such as gasoline contains sulfur S, and SO x is produced by the combustion in the internal combustion engine. SO x in exhaust gas is NO
By the same mechanism as x , sulfate ion SO 4 2− is absorbed by the NO x storage reduction catalyst to form sulfate BaSO 4 . This sulfate BaSO 4 is stable and difficult to decompose, and remains in the NO x storage reduction catalyst without being decomposed even when the exhaust gas becomes rich. Thus, gradually,
The sulfate BaSO 4 in the NO x storage reduction catalyst increases.
The storable amount of nitrate BaNO 4 or sulfate BaSO 4 in the NO x storage reduction catalyst is finite, and the sulfate BaS
The SO x poisoning due to insertion of O 4, correspondingly, storable amount of nitrate Bano 4 is reduced, and finally, quite NO x
Can no longer be absorbed. Therefore, SO x poisoning must be well recovered from the NO x storage reduction catalyst.
【００２３】制御装置２０による運転状態制御は、図２
に示す第一フローチャートに従って実施される。本フロ
ーチャートは、所定期間毎に繰り返されるものである。
まず、ステップ１０１において、詳しくは後述されるフ
ラグＦ１が１であるか否かが判断される。通常時は、こ
の判断は否定されてステップ１０２に進み、詳しくは後
述されるフラグＦ２が１であるか否かが判断される。通
常時は、この判断は否定されてステップ１０３に進み、
詳しくは後述されるフラグＦ３が１であるか否かが判断
される。通常時は、この判断は否定されてステップ１０
４に進み、リーン運転実行処理が行われる。The operation state control by the control unit 20 is shown in FIG.
It is performed according to the first flowchart shown in FIG. This flowchart is repeated every predetermined period.
First, in step 101, it is determined whether or not a flag F1 described later in detail is 1. Normally, this determination is denied and the routine proceeds to step 102, where it is determined whether or not a flag F2 described later is 1 in detail. Normally, this judgment is denied and the routine proceeds to step 103,
It is determined whether or not a flag F3, which will be described later in detail, is 1. Normally, this determination is denied and step 10 is performed.
4, the lean operation execution process is performed.
【００２４】このリーン運転実行処理は、圧縮行程での
燃料噴射によって点火プラグ近傍だけに可燃混合気を形
成して成層燃焼を実施し、全体としてリーン混合気を燃
焼を可能とするものである。もちろん、前述のセンサに
より把握される現在の機関運転状態に基づき、燃料噴射
量及び点火時期等は最適値に制御される。In the lean operation execution process, the combustible air-fuel mixture is formed only in the vicinity of the spark plug by the fuel injection in the compression stroke to perform the stratified combustion, and the lean air-fuel mixture can be burned as a whole. Of course, the fuel injection amount, the ignition timing, etc. are controlled to the optimum values based on the current engine operating state grasped by the above-mentioned sensor.
【００２５】こうして、通常時はリーン運転が実行さ
れ、排気ガス中にはＮＯx が比較的多量に含まれる。し
かしながら、排気ガスはリーン状態であり、酸素濃度が
高いために、前述したように、ＮＯx 吸蔵還元触媒５が
排気ガス中のＮＯx を良好に吸蔵し、大気中に放出され
るＮＯx 量を十分に低減することができる。In this way, the lean operation is normally performed, and the exhaust gas contains a relatively large amount of NO x . However, since the exhaust gas is in a lean state and the oxygen concentration is high, as described above, the NO x storage reduction catalyst 5 satisfactorily stores NO x in the exhaust gas, and the amount of NO x released into the atmosphere. Can be sufficiently reduced.
【００２６】フラグＦ１は、現在の機関運転状態が加速
時又は機関高負荷時等の高出力を必要としている場合
に、セットされるものである。それにより、ステップ１
０１における判断が肯定される時には、ステップ１０５
に進み、ストイキ運転実行処理が行われる。このストイ
キ運転実行処理は、吸気行程での燃料噴射によって気筒
内全体に均一混合気を形成して均一燃焼を実施し、スト
イキ混合気を燃焼させるものである。もちろん、前述の
センサにより把握される現在の機関運転状態に基づき、
燃料噴射量及び点火時期等は最適値に制御される。The flag F1 is set when the current engine operating condition requires high output during acceleration or during high engine load. Thereby, step 1
If the determination in 01 is affirmative, step 105
Then, the stoichiometric operation execution process is performed. This stoichiometric operation execution processing is to combust the stoichiometric air-fuel mixture by forming a homogeneous air-fuel mixture in the entire cylinder by fuel injection in the intake stroke to carry out uniform combustion. Of course, based on the current engine operating conditions ascertained by the aforementioned sensors,
The fuel injection amount, ignition timing, etc. are controlled to optimal values.
【００２７】前述のリーン運転によってＮＯx 吸蔵還元
触媒５に吸蔵されたＮＯx 量は徐々に増加する。前述し
たように、ＮＯx 吸蔵還元触媒５におけるＮＯx 吸蔵可
能量は有限であり、吸蔵されたＮＯx 量がＮＯx 吸蔵可
能量を越える以前にＮＯx 吸蔵還元触媒５からＮＯx を
放出させて還元浄化する必要がある。この時にはフラグ
Ｆ２がセットされてステップ１０６に進み、リッチスパ
イク実行処理が行われる。By the lean operation described above, the amount of NO x stored in the NO x storage reduction catalyst 5 gradually increases. As described above, the NO x storage reduction catalyst 5 has a finite storable amount of NO x , and the NO x storage reduction catalyst 5 releases NO x before the stored NO x amount exceeds the NO x storable amount. It is necessary to reduce and purify. At this time, the flag F2 is set, and the routine proceeds to step 106, where rich spike execution processing is performed.
【００２８】図３は、フラグＦ２をセットするための第
二フローチャートであり、これを以下に説明する。本フ
ローチャートは所定期間毎に繰り返されるものである。
まず、ステップ２０１において、詳しくは後述されるフ
ラグＦ４が１であるか否かが判断される。この判断は当
初否定されてステップ２０２に進み、目標ＮＯx 吸蔵量
ｓｔはｓ１とされる。このｓ１は、例えば、ＮＯx 吸蔵
還元触媒５のＮＯx 吸蔵可能量の７０％の値である。次
いで、リーン運転毎にＮＯx 吸蔵還元触媒５に吸蔵され
るＮＯx 量が積算され、ＮＯx 吸蔵量ｓが算出される。
この積算には、機関運転状態に基づき単位時間当たりに
内燃機関で生成されるＮＯx 量が考慮される。FIG. 3 is a second flowchart for setting the flag F2, which will be described below. This flowchart is repeated every predetermined period.
First, in step 201, it is determined whether or not a flag F4, which will be described later in detail, is 1. This determination is initially denied and the routine proceeds to step 202, where the target NO x storage amount st is set to s1. This s1, for example, 70% of the value of the NO x storable amount of the NO x storage-reduction catalyst 5. Then, NO x amount occluded in the NO x storage-reduction catalyst 5 for each lean operation is accumulated, the NO x storage amount s is calculated.
In this integration, the NO x amount generated in the internal combustion engine per unit time based on the engine operating state is considered.
【００２９】次いで、ステップ２０５において、ＮＯx
吸蔵量ｓが目標ＮＯx 吸蔵量ｓｔに達したか否かが判断
され、この判断が否定される時はステップ２０６に進
み、フラグＦ２は０のまま終了する。一方、ステップ２
０５における判断が肯定される時にはステップ２０７に
進み、フラグＦ２は１にセットされ、ステップ２０８に
おいて、ＮＯx 吸蔵量ｓは０とされ終了する。Next, at step 205, NO x
It is determined whether or not the storage amount s has reached the target NO x storage amount st, and when the determination is negative, the routine proceeds to step 206, where the flag F2 remains 0 and ends. On the other hand, step 2
When the determination at 05 is affirmative, the routine proceeds to step 207, where the flag F2 is set to 1, and at step 208, the NO x storage amount s is set to 0 and the routine ends.
【００３０】リッチスパイク実行処理は、図４に示す第
三フローチャートに従って実行される。まず、ステップ
３０１において、リッチスパイクを実行する。リッチス
パイクは、運転空燃比を所定のリッチ空燃比にすること
である。それにより、排気ガスがリッチ状態となって酸
素濃度が低くなるために、前述したように、ＮＯx 吸蔵
還元触媒５からＮＯx が徐々に放出され、このＮＯ
x は、この時の排気ガス中に含まれるＨＣ及びＣＯ等に
よって還元浄化される。The rich spike execution processing is executed according to the third flowchart shown in FIG. First, in step 301, rich spike is executed. The rich spike is to set the operating air-fuel ratio to a predetermined rich air-fuel ratio. Thereby, in order to exhaust gas oxygen concentration becomes lower a rich state, as described above, NO x storage-reduction catalyst 5 from the NO x is released gradually, this NO
The x is reduced and purified by HC and CO contained in the exhaust gas at this time.
【００３１】次いで、ステップ３０２においてタイマを
作動し、ステップ３０３において第一空燃比センサ６の
出力Ａ１と第二空燃比センサ７の出力Ａ２とがほぼ一致
しているか否かが判断される。この判断が否定される時
には、ステップ３０１におけるリッチスパイクを継続す
る。リッチスパイクによるＮＯx の還元が行われている
間は、ＮＯx 吸蔵還元触媒５から流出する排気ガスの空
燃比状態はストイキとなるために、ＮＯx 吸蔵還元触媒
５へ流入する排気ガスのリッチ空燃比状態とは異なり、
第一空燃比センサ６の出力Ａ１と第二空燃比センサ７の
出力Ａ２とは異なっている。Next, in step 302, the timer is activated, and in step 303 it is determined whether the output A1 of the first air-fuel ratio sensor 6 and the output A2 of the second air-fuel ratio sensor 7 are substantially equal to each other. When this determination is denied, the rich spike in step 301 is continued. During the reduction of NO x by the rich spike, the air-fuel ratio state of the exhaust gas flowing out from the NO x storage reduction catalyst 5 becomes stoichiometric, so the exhaust gas flowing into the NO x storage reduction catalyst 5 is rich. Unlike the air-fuel ratio condition,
The output A1 of the first air-fuel ratio sensor 6 and the output A2 of the second air-fuel ratio sensor 7 are different.
【００３２】これに対して、ＮＯx 吸蔵還元触媒５から
全てのＮＯx が放出されて還元が完了すると、ＮＯx 吸
蔵還元触媒５から流出する排気ガスの空燃比状態は、Ｎ
Ｏx吸蔵還元触媒５へ流入する排気ガスの空燃比状態と
ほぼ等しくなり、第一空燃比センサ６の出力Ａ１と第二
空燃比センサ７の出力Ａ２とがほぼ一致するために、ス
テップ３０４に進み、リッチスパイクが中止されると共
にタイマを停止させる。本実施形態において、二つの燃
比センサを設けたが、ＮＯx 吸蔵還元触媒の下流側だけ
に空燃比センサを設け、この空燃比センサの出力がリッ
チスパイクの空燃比と一致した時にＮＯx 吸蔵還元触媒
から全てのＮＯx が放出されて還元が完了したとしても
良い。On the other hand, when all the NO x is released from the NO x storage reduction catalyst 5 and the reduction is completed, the air-fuel ratio state of the exhaust gas flowing out from the NO x storage reduction catalyst 5 becomes N.
Since the air-fuel ratio state of the exhaust gas flowing into the O x storage reduction catalyst 5 becomes almost equal, and the output A1 of the first air-fuel ratio sensor 6 and the output A2 of the second air-fuel ratio sensor 7 substantially match, the routine proceeds to step 304. Go ahead and stop the rich spike and stop the timer. In the present embodiment, two fuel ratio sensors are provided, but an air-fuel ratio sensor is provided only on the downstream side of the NO x storage reduction catalyst, and when the output of this air-fuel ratio sensor matches the air-fuel ratio of the rich spike, the NO x storage reduction is performed. It is possible that all NO x is released from the catalyst and the reduction is completed.
【００３３】次いで、ステップ３０５において、詳しく
は後述されるフラグＦ４が１であるか否かが判断され、
この判断は当初否定されてステップ３０６に進む。ステ
ップ３０６では、タイマのカウント時間Ｔが第一所定時
間Ｔ１未満であるか否かが判断される。この第一所定時
間Ｔ１は、リッチスパイクの排気ガスの空燃比状態にお
いて、ＮＯx 吸蔵還元触媒５からＮＯx 吸蔵可能量の７
０％のＮＯx を放出させ還元するのに要する時間であ
る。それにより、ＮＯx 吸蔵可能量の７０％を目標ＮＯ
x 吸蔵量としている現在において、ＮＯx 吸蔵還元触媒
５に目標ＮＯx 吸蔵量が貯蔵されていれば、ステップ３
０６における判断は否定されてステップ３０７に進み、
フラグＦ３は０とされる。Next, at step 305, it is judged whether or not a flag F4, which will be described later in detail, is 1.
This determination is initially denied and the routine proceeds to step 306. In step 306, it is determined whether the count time T of the timer is less than the first predetermined time T1. The first predetermined time T1, in the air-fuel ratio state of the exhaust gas of the rich spike, the NO x storage-and-reduction catalyst 5 of the NO x storable amount 7
It is the time required to release and reduce 0% NO x . As a result, 70% of the storable amount of NO x is targeted NO
If the target NO x storage amount is stored in the NO x storage reduction catalyst 5 at the present when the x storage amount is set, step 3
The determination in 06 is denied and the process proceeds to step 307.
The flag F3 is set to 0.
【００３４】一方、ステップ３０６における判断が肯定
される時には、ＮＯx 吸蔵還元触媒５にＮＯx 吸蔵可能
量の７０％未満のＮＯx しか吸蔵されていないことにな
る。これは、前述の積算計算がＮＯx 吸蔵還元触媒５に
吸蔵されるはずのＮＯx 量を比較的正確に算出するもの
であるために、ＳＯx 被毒がＮＯx 吸蔵可能量の３０％
を越えて進行したことを示している。ＳＯx 被毒は、リ
ッチスパイク実行頻度に比較して緩やかに進行するもの
であるために、ステップ３０６における判断が肯定され
ると、ＳＯx 被毒は、ＮＯx 吸蔵可能量のほぼ３０％と
なる。この時には、ステップ３０８に進み、フラグＦ３
は１とされる。フラグＦ３がセットされると、前述の第
一フローチャートのステップ１０３における判断が肯定
されてステップ１０７に進み、ＳＯx 被毒の回復運転実
行処理が行われる。On the other hand, when the result at step 306 is positive, only NO x storage reduction catalyst 5 is less than 70% of the NO x storable amount NO x would not occluded. This is because the above-described integrated calculation relatively accurately calculates the NO x amount that should be stored in the NO x storage reduction catalyst 5, so SO x poisoning is 30% of the NO x storageable amount.
It shows that it has progressed beyond. Since SO x poisoning progresses more slowly than the rich spike execution frequency, if the determination in step 306 is affirmative, SO x poisoning is almost 30% of the NO x storable amount. Become. At this time, the process proceeds to step 308 and the flag F3
Is set to 1. When the flag F3 is set, the determination in step 103 of the above-mentioned first flowchart is affirmed and the routine proceeds to step 107, where the SO x poisoning recovery operation execution processing is performed.
【００３５】第三フローチャートにおいて、ステップ３
０７又はステップ３０８を通過した後は、ステップ３１
２においてフラグＦ２は０とされ、ステップ３１３にお
いてフラグＦ４は０とされ終了する。第三フローチャー
トのステップ３０９〜３１０を説明する前に、図４に示
す第四フローチャートに従って実施されるＳＯx 被毒の
回復運転実行処理を説明する。Step 3 in the third flowchart
After passing 07 or step 308, step 31
In step 2, the flag F2 is set to 0, and in step 313, the flag F4 is set to 0 and the process ends. Before explaining steps 309 to 310 of the third flowchart, the SO x poisoning recovery operation execution process executed according to the fourth flowchart shown in FIG. 4 will be described.
【００３６】まず、ステップ４０１において、本処理が
実行可能であるか否かが判断される。ＳＯx 被毒の回復
には、前述したように、ＮＯx 吸蔵還元触媒５が、例え
ば、６００°Ｃ以上の温度となっていなければならな
い。それにより、現在の機関運転状態に基づき、ＮＯx
吸蔵還元触媒５の温度が６００°Ｃ以上の所定温度範囲
内となった時に、ステップ４０１における判断は肯定さ
れてステップ４０２に進む。ＳＯx 被毒は、比較的緩や
かであるために、この間において、ＮＯx 吸蔵還元触媒
のＳＯx 吸蔵量が大きく増加することはない。First, in step 401, it is determined whether or not this process can be executed. In order to recover SO x poisoning, the NO x storage reduction catalyst 5 must be at a temperature of, for example, 600 ° C. or higher, as described above. Thereby, based on the current engine operating state, NO x
When the temperature of the storage reduction catalyst 5 is within the predetermined temperature range of 600 ° C. or higher, the determination in step 401 is affirmative and the routine proceeds to step 402. Since the SO x poisoning is relatively gradual, the SO x storage amount of the NO x storage reduction catalyst does not increase significantly during this period.
【００３７】また、ＮＯx 吸蔵還元触媒５の温度が低い
時には、例えば、＃１気筒及び＃４気筒をリッチ空燃比
で運転し、＃２気筒と＃３気筒をリーン空燃比で運転す
ることにより、各気筒からはリッチ状態の排気ガスとリ
ーン状態の排気ガスとが交互に排出され、図１の排気管
の構成においては、ＮＯx 吸蔵還元触媒５へリッチ状態
の排気ガスとリーン状態の排気ガスとが直前で混合され
て到来するために、ＮＯx 吸蔵還元触媒上でＨＣ及びＣ
Ｏを燃焼させ、ＮＯx 吸蔵還元触媒５の温度を所定温度
範囲内とすることができる。When the temperature of the NO x storage reduction catalyst 5 is low, for example, the # 1 cylinder and the # 4 cylinder are operated at the rich air-fuel ratio, and the # 2 cylinder and the # 3 cylinder are operated at the lean air-fuel ratio. The exhaust gas in the rich state and the exhaust gas in the lean state are alternately discharged from each cylinder, and in the configuration of the exhaust pipe of FIG. 1, the exhaust gas in the rich state and the exhaust gas in the lean state are sent to the NO x storage reduction catalyst 5. Since the gas and the gas are mixed immediately before they arrive, HC and C are mixed on the NO x storage reduction catalyst.
The temperature of the NO x storage reduction catalyst 5 can be kept within a predetermined temperature range by burning O.
【００３８】ステップ４０２において、詳しくは後述さ
れるフラグＦ５が１であるか否かが判断され、この判断
が当初否定されてステップ４０４に進む。ステップ４０
４では、回復運転における排気ガスの目標空燃比ＡＦｔ
をｄＡＦだけリーン側に変化させる。最初の目標空燃比
ＡＦｔはストイキからｄＡＦだけリッチ側とされた空燃
比とされており、最初にステップ４０４を通過した時点
で、目標空燃比ＡＦｔはストイキとされる。次いで、ス
テップ４０５において、排気ガスの空燃比が目標空燃比
ＡＦｔとなるような運転が実施される。In step 402, it is judged whether or not a flag F5, which will be described in detail later, is 1, and this judgment is initially denied and the routine proceeds to step 404. Step 40
4, the target air-fuel ratio AFt of the exhaust gas in the recovery operation is
Is changed to the lean side by dAF. The first target air-fuel ratio AFt is set to the air-fuel ratio that is richer than the stoichiometric amount by dAF. When the step 404 is first passed, the target air-fuel ratio AFt is made stoichiometric. Next, at step 405, operation is performed so that the air-fuel ratio of the exhaust gas becomes the target air-fuel ratio AFt.
【００３９】次いで、ステップ４０６において、所定時
間経過したか否かが判断され、この判断が否定される時
には、ステップ４０５の処理を継続する。すなわち、排
気ガスの空燃比が目標空燃比ＡＦｔとなるような運転を
所定時間継続した後にステップ４０７においてフラグＦ
４は１にセットされ終了する。排気ガスの空燃比が目標
空燃比ＡＦｔとなる運転は、各気筒における燃焼空燃比
を目標空燃比ＡＦｔとして運転しても良いが、点火時期
が連続する二つの気筒における燃焼空燃比を合わせて目
標空燃比ＡＦｔとしても良く、また、機関排気系に直接
的に燃料を供給して、又は排気行程での二次燃料噴射に
よって、排気ガスの空燃比を目標空燃比ＡＦｔとしても
良い。Next, at step 406, it is judged whether or not a predetermined time has elapsed, and when the judgment is negative, the processing of step 405 is continued. That is, after the operation in which the air-fuel ratio of the exhaust gas becomes the target air-fuel ratio AFt is continued for a predetermined time, the flag F
4 is set to 1 and the process ends. In the operation in which the air-fuel ratio of the exhaust gas becomes the target air-fuel ratio AFt, the combustion air-fuel ratio in each cylinder may be operated as the target air-fuel ratio AFt, but the combustion air-fuel ratio in the two cylinders whose ignition timings are continuous may be combined to achieve the target The air-fuel ratio AFt may be used, or the target air-fuel ratio AFt may be the air-fuel ratio of the exhaust gas by supplying fuel directly to the engine exhaust system or by secondary fuel injection in the exhaust stroke.
【００４０】こうして、ＳＯx 被毒の回復運転が終了す
るが、この時にだけフラグＦ４がセットされる。それに
より、フラグＦ２をセットするための第二フローチャー
トにおいて、ステップ２０１の判断が肯定されてステッ
プ２０３に進み、この時に限り、目標ＮＯx 吸蔵量ｓｔ
はｓ２とされる。このｓ２は、ＮＯx 吸蔵還元触媒５の
ＮＯx 吸蔵可能量と等しくされる。それにより、ＳＯx
被毒の回復運転後の一回に限り、ステップ２０５におい
て、ＮＯx 吸蔵可能量の１００％のＮＯx が吸蔵された
と積算されるまでフラグＦ２はセットされない。Thus, the recovery operation for SO x poisoning is completed, but only at this time the flag F4 is set. As a result, in the second flowchart for setting the flag F2, the determination at step 201 becomes affirmative and the routine proceeds to step 203, and at this time only, the target NO x storage amount st
Is s2. This s2 is made equal to the NO x storable amount of the NO x storage reduction catalyst 5. As a result, SO x
Only once after recovery operation of poisoning, in step 205, the flag F2 is not set to 100% of the NO x of the NO x storable amount is integrated with the occluded.
【００４１】フラグＦ２がセットされると、前述の第三
フローチャートが実施されるが、今回はフラグＦ４は１
であり、ステップ３０５における判断が肯定され、ステ
ップ３０９に進む。ステップ３０９では、タイマのカウ
ント時間Ｔが第二所定時間Ｔ２未満であるか否かが判断
される。この第二所定時間Ｔ２は、リッチスパイクの排
気ガスの空燃比状態において、ＮＯx 吸蔵還元触媒５か
らＮＯx 吸蔵可能量の１００％のＮＯx を放出させ還元
するのに要する時間である。それにより、ＮＯ x 吸蔵可
能量の１００％のＮＯx がＮＯx 吸蔵還元触媒に吸蔵さ
れていれば、すなわち、回復運転によってＳＯx 被毒が
完全に回復していれば、ステップ３０９における判断は
否定されてステップ３１０に進み、フラグＦ５は０とさ
れる。When the flag F2 is set, the above-mentioned third
The flowchart is executed, but this time the flag F4 is 1
And the determination in step 305 is affirmative,
Proceed to step 309. In step 309, the timer cow
It is determined whether the time T is less than the second predetermined time T2.
To be done. During the second predetermined time T2, the rich spike is removed.
NO in the air-fuel ratio state of air and gasxStorage reduction catalyst 5
Et NOx100% NO of storable amountxRelease and reduce
It is the time it takes to do. As a result, NO xCan be stored
100% NO of capacityxIs NOxIt is stored in the storage reduction catalyst.
If so, that is, SO by recovery operationxPoisoning
If it has recovered completely, the decision in step 309 is
If the answer is negative, the process proceeds to step 310, and the flag F5 is set to 0.
Be done.
【００４２】一方、ステップ３０９における判断が肯定
される時には、ＮＯx 吸蔵還元触媒５にＮＯx 吸蔵可能
量の１００％のＮＯx が吸蔵されていないことになり、
ＳＯ x 被毒から完全に回復していないことを示してい
る。この時には、ステップ３１１において、フラグＦ５
は１にセットされる。このように、本実施形態では、回
復運転後の回復程度の評価に、一般的な劣化検出法を使
用している。On the other hand, the judgment in step 309 is affirmative.
When done, NOxNO in the storage reduction catalyst 5xCan be stored
100% NO of quantityxIs not occluded,
SO xShowing that they have not completely recovered from poisoning
It At this time, in step 311, flag F5
Is set to 1. Thus, in this embodiment,
A general deterioration detection method is used to evaluate the degree of recovery after restarting operation.
I am using.
【００４３】フラグＦ５がセットされると、次回のＳＯ
x 被毒の回復運転において、第四フローチャートのステ
ップ４０２における判断が肯定され、ステップ４０３に
おいて排気ガスの目標空燃比ＡＦｔはｄＡＦだけリッチ
側とされ、所定時間だけ回復運転が実施される。When the flag F5 is set, the next SO
In the poisoning recovery operation, the determination in step 402 of the fourth flowchart is affirmed, and in step 403 the target air-fuel ratio AFt of the exhaust gas is set to the rich side by dAF, and the recovery operation is performed for a predetermined time.
【００４４】このように、ＮＯx 吸蔵還元触媒５のＳＯ
x 被毒がＮＯx 吸蔵可能量の３０％に達した時点で、所
定時間だけ排気ガスの空燃比状態をストイキ又はリッチ
とする回復運転が実施されるが、回復運転における排気
ガスの空燃比状態は、完全に回復すれば徐々にリーン側
に変更され、回復が不十分であると徐々にリッチ側に変
更されるようになっている。また、タイマのカウント時
間ＴはＳＯx 被毒の未回復度に反比例する値であり、カ
ウント時間Ｔが小さいほど、リッチ側の変更空燃比ｄＡ
Ｆを増加させるようにしても良い。Thus, the SO of the NO x storage reduction catalyst 5 is
When the poisoning reaches 30% of the NO x storable amount, a recovery operation is performed in which the air-fuel ratio state of the exhaust gas is stoichiometric or rich for a predetermined time, but the air-fuel ratio state of the exhaust gas in the recovery operation is performed. Is gradually changed to the lean side when the recovery is complete, and gradually changed to the rich side when the recovery is insufficient. Further, the count time T of the timer is a value that is inversely proportional to the unrecovered degree of SO x poisoning, and the smaller the count time T, the changed air-fuel ratio dA on the rich side.
You may make it increase F.
【００４５】ＮＯx 吸蔵還元触媒のＳＯx 被毒の回復
は、安定した硫酸塩を分解させなければならない。その
ために、ＮＯx 吸蔵還元触媒は６００°Ｃ以上の高温と
され、排気ガス中の酸素濃度を低下させる。このような
ＳＯx 被毒の回復において、ＮＯx 吸蔵還元触媒の温度
が高いほど、また、排気ガス中の酸素濃度が低いほど、
ＳＯx が放出され易い。さらに、排気ガス中の還元物質
が多いほど、ＮＯx 吸蔵還元触媒の白金Ｐｔ上の酸素が
還元物質によって消費されるために、ＳＯx が放出され
易くなる。In order to recover SO x poisoning of the NO x storage reduction catalyst, stable sulfate must be decomposed. Therefore, the NO x storage reduction catalyst is set to a high temperature of 600 ° C. or higher to reduce the oxygen concentration in the exhaust gas. In recovering such SO x poisoning, the higher the temperature of the NO x storage reduction catalyst and the lower the oxygen concentration in the exhaust gas,
SO x is easily released. Further, as the amount of the reducing substance in the exhaust gas is larger, the oxygen on the platinum Pt of the NO x storage reduction catalyst is consumed by the reducing substance, so that the SO x is more easily released.
【００４６】ＮＯx 吸蔵還元触媒の温度は、機械的及び
機能的な破壊がもたらされるために、過剰に高くするこ
とはできず、本実施形態において、所定温度範囲（例え
ば、６００℃〜８００℃）内とされている。また、回復
時における排気ガスの空燃比状態は、過剰にリッチにす
ることで、酸素濃度が非常に低下すると共に還元物質を
多量に含み、良好なＳＯx 被毒の回復が保証されるが、
燃料消費率が悪化するだけでなく、ＨＣ及びＣＯ等が多
量に大気中に放出され、排気エミッションを悪化させる
こととなる。The temperature of the NO x storage reduction catalyst cannot be excessively increased because it causes mechanical and functional destruction. In the present embodiment, the temperature of the NO x storage reduction catalyst is set in a predetermined temperature range (for example, 600 ° C. to 800 ° C.). It is said to be within). Further, when the air-fuel ratio state of the exhaust gas at the time of recovery is made excessively rich, the oxygen concentration is greatly reduced and a large amount of reducing substances are contained, and good recovery of SO x poisoning is guaranteed,
Not only the fuel consumption rate deteriorates, but also a large amount of HC, CO, etc. are released into the atmosphere, which deteriorates exhaust emission.
【００４７】それにより、例えば、本実施形態のよう
に、ＮＯx 吸蔵可能量の３０％ＳＯx被毒されたＮＯx
吸蔵還元触媒を、所定温度範囲内とし所定時間で排気エ
ミッションを悪化させることなく完全に回復するために
は、排気ガスの空燃比状態を所定空燃比とすることが考
えられる。As a result, for example, as in this embodiment, 30% of the NO x storable amount of SO x is poisoned by NO x.
In order to completely recover the storage reduction catalyst within a predetermined temperature range within a predetermined time without deteriorating the exhaust emission, it is conceivable to set the air-fuel ratio state of the exhaust gas to the predetermined air-fuel ratio.
【００４８】しかしながら、ＮＯx 吸蔵還元触媒５から
のＳＯx の放出され易さは、回復運転における排気ガス
中のＳＯx 濃度にも依存する。すなわち、ＳＯx の前駆
物質である燃料中の硫黄の濃度が高い場合には、排気ガ
ス中のＳＯx 濃度が高くなり、その分、ＮＯx 吸蔵還元
触媒５からＳＯx が放出され難くなる。それにより、完
全な回復のためには、排気ガスの空燃比状態を所定空燃
比よりリッチにしなければならない。However, the ease with which the SO x is released from the NO x storage reduction catalyst 5 also depends on the SO x concentration in the exhaust gas during the recovery operation. That is, when the concentration of sulfur in the fuel is a precursor of the SO x high, SO x concentration in the exhaust gas is increased, correspondingly, SO x is not easily released from the NO x storage-reduction catalyst 5. Therefore, for complete recovery, the air-fuel ratio state of the exhaust gas must be made richer than the predetermined air-fuel ratio.
【００４９】一方、燃料の硫黄濃度が低い場合には、排
気ガス中のＳＯx 濃度が低くなり、その分、ＮＯx 吸蔵
還元触媒５からＳＯx が放出され易くなる。それによ
り、排気エミッションを改善するためには、排気ガスの
空燃比状態を所定空燃比よりリーンにしなければならな
い。On the other hand, when the sulfur concentration of the fuel is low, the SO x concentration in the exhaust gas becomes low, and the SO x is easily released from the NO x storage reduction catalyst 5 by that amount. Therefore, in order to improve the exhaust emission, the air-fuel ratio state of the exhaust gas must be leaner than the predetermined air-fuel ratio.
【００５０】本実施形態では、前述したように、回復運
転後のＮＯx 吸蔵可能量に基づきＳＯx 被毒の回復程度
を評価し、完全に回復していれば、次回の回復運転にお
いて、排気ガスの空燃比状態をリーン側に変更し、完全
に回復していなければ、次回の回復運転において、排気
ガスの空燃比状態をリッチ側に変更するようになってい
る。それにより、回復運転において、排気ガスの空燃比
状態を、燃料の硫黄濃度に応じて、排気エミッションを
悪化させることなく完全な回復を保証する空燃比に最適
化することができる。In this embodiment, as described above, the degree of recovery of SO x poisoning is evaluated based on the NO x storable amount after the recovery operation, and if the recovery is complete, the exhaust gas will be exhausted in the next recovery operation. If the air-fuel ratio state of the gas is changed to the lean side and it is not completely recovered, the air-fuel ratio state of the exhaust gas is changed to the rich side in the next recovery operation. Thereby, in the recovery operation, the air-fuel ratio state of the exhaust gas can be optimized according to the sulfur concentration of the fuel to an air-fuel ratio that guarantees complete recovery without deteriorating the exhaust emission.
【００５１】また、こうして最適化された排気ガスの空
燃比は、燃料の硫黄濃度及び排気ガス中のＳＯx 濃度に
対応する値であるために、この空燃比を監視すること
で、ＳＯx から生成されるサルフェート量を推定し、機
関排気系の腐食程度を運転者に知らせることが可能とな
る。Further, since the air-fuel ratio of the exhaust gas thus optimized is a value corresponding to the sulfur concentration of the fuel and the SO x concentration of the exhaust gas, by monitoring this air-fuel ratio, the SO x It is possible to estimate the amount of sulfate produced and inform the driver of the degree of corrosion of the engine exhaust system.
【００５２】図５は、もう一つのＳＯx 被毒の回復運転
実行処理を示す第五フローチャートである。第四フロー
チャートとの違いについてのみ以下に説明する。本フロ
ーチャートでは、ステップ５０２の判断において、フラ
グＦ５が１である時、すなわち、ＳＯx 被毒の回復が不
十分である時には、目標回復運転時間ｔをｄｔだけ延長
し、フラグＦ５が０である時、すなわち、ＳＯx 被毒が
完全に回復した時には、目標回復運転時間ｔをｄｔだけ
短縮するようになっている。FIG. 5 is a fifth flowchart showing another SO x poisoning recovery operation execution process. Only the differences from the fourth flowchart will be described below. In this flowchart, when it is determined in step 502 that the flag F5 is 1, that is, when the SO x poisoning recovery is insufficient, the target recovery operation time t is extended by dt and the flag F5 is 0. At the time, that is, when the SO x poisoning is completely recovered, the target recovery operation time t is shortened by dt.
【００５３】その後、ステップ５０５及び５０６におい
て、排気ガスの空燃比状態をストイキ又はリッチの所定
空燃比として、ステップ５０３又は５０４において変更
された目標回復運転時間ｔだけ回復運転を実施するよう
になっている。このように、回復運転において、排気ガ
スの空燃比状態を所定空燃比とし、目標回復運転時間を
変更することにより、燃料の硫黄濃度に応じて、排気エ
ミッションを悪化させることなく完全な回復を保証する
回復運転時間に最適化することができる。Thereafter, in steps 505 and 506, the recovery operation is performed for the target recovery operation time t changed in step 503 or 504 with the air-fuel ratio state of the exhaust gas set to the stoichiometric or rich predetermined air-fuel ratio. There is. In this way, in the recovery operation, the exhaust gas air-fuel ratio state is set to a predetermined air-fuel ratio, and the target recovery operation time is changed to ensure complete recovery without degrading exhaust emissions, depending on the sulfur concentration of the fuel. It is possible to optimize the recovery operation time.
【００５４】前述した第四及び第五フローチャートは、
言わば、燃料の硫黄濃度に応じて、回復運転における排
気ガスの空燃比状態及び回復時間の固定された一方に対
して他方を最適化するものである。これは、すなわち、
回復運転期間中にＮＯx 吸蔵還元触媒へ流入する還元物
質総量と、それに伴う酸素総量とを最適化することであ
り、このために、燃料の硫黄濃度に応じて排気ガスの空
燃比状態及び回復時間の両方を変更するようにしても良
い。The above-mentioned fourth and fifth flow charts are as follows.
In other words, depending on the sulfur concentration of the fuel, the other one is optimized with respect to one of which the air-fuel ratio state of the exhaust gas and the recovery time in the recovery operation are fixed. This means that
This is to optimize the total amount of reducing substances that flow into the NO x storage reduction catalyst during the recovery operation period and the total amount of oxygen that accompanies it. For this reason, the air-fuel ratio state and recovery of the exhaust gas depending on the sulfur concentration of the fuel are performed. Both times may be changed.
【００５５】また、第四フローチャートにおいて、回復
運転における排気ガスの目標空燃比は、前述したよう
に、最初はストイキとされ、燃料の硫黄濃度に応じた最
適空燃比となるように、徐々にリッチ側に変更される。
燃料の硫黄濃度が非常に低い場合には、ストイキ近傍で
目標空燃比が変化し、直ぐに目標空燃比が最適空燃比と
なるが、燃料の硫黄濃度が比較的高く最適空燃比のリッ
チ程度が高い場合には、目標空燃比が最適空燃比となる
までの回復運転において、ＳＯx 被毒の回復が不十分と
なり、比較的頻繁に回復運転を実施しなければならな
い。回復運転は、通常のリーン運転に比較して燃料消費
率が悪化するために、望ましいものではない。Further, in the fourth flow chart, the target air-fuel ratio of the exhaust gas in the recovery operation is stoichiometric at first, as described above, and gradually becomes rich so that it becomes the optimum air-fuel ratio according to the sulfur concentration of the fuel. Changed to the side.
When the sulfur concentration of the fuel is extremely low, the target air-fuel ratio changes near stoichiometry and the target air-fuel ratio becomes the optimum air-fuel ratio immediately, but the sulfur concentration of the fuel is relatively high and the rich degree of the optimum air-fuel ratio is high. in this case, the recovery operation to the target air-fuel ratio becomes the optimum air-fuel ratio, insufficient recovery of the sO x poisoning, it shall be carried out relatively frequently recovery operation. Recovery operation is not desirable due to the worse fuel consumption rate compared to normal lean operation.
【００５６】この問題を解決するために、図７に示す第
六フローチャートを使用し、ステップ６０１において、
硫黄濃度センサによって燃料の硫黄濃度を直接検出し、
ステップ６０２において、図８に示すマップから硫黄濃
度に基づき回復運転における最初の目標空燃比ＡＦｔを
設定するようにすれば、第四フローチャートにおいて、
直ぐに目標空燃比ＡＦｔを最適空燃比にすることがで
き、回復運転が頻繁に実施されることはない。In order to solve this problem, the sixth flow chart shown in FIG. 7 is used, and in step 601,
The sulfur concentration sensor directly detects the sulfur concentration of the fuel,
In step 602, if the first target air-fuel ratio AFt in the recovery operation is set from the map shown in FIG. 8 based on the sulfur concentration, in the fourth flowchart,
The target air-fuel ratio AFt can be immediately set to the optimum air-fuel ratio, and the recovery operation is not frequently performed.
【００５７】図８に示すマップは、硫黄濃度が高いほど
目標空燃比ＡＦｔのリッチ程度が高くなるように設定さ
れている。実験等によってこのマップを非常に正確なも
のとすれば、第四フローチャートにおいて目標空燃比Ａ
ＦｔをＳＯx 被毒の回復程度に応じて変化させる必要は
なく、そのまま回復運転における排気ガスの空燃比とし
て使用することも可能である。もちろん、同様な考え方
に基づき、燃料中の硫黄濃度に応じて目標回復運転時間
をマップから設定するようにしても良い。The map shown in FIG. 8 is set so that the richer the target air-fuel ratio AFt becomes, the higher the sulfur concentration becomes. If this map is made very accurate through experiments, etc., in the fourth flowchart, the target air-fuel ratio A
Ft a need not be changed according to the order of recovery of the SO x poisoning, it is also possible to directly use the air-fuel ratio of the exhaust gas in the recovery operation. Of course, based on the same idea, the target recovery operation time may be set from the map according to the sulfur concentration in the fuel.
【００５８】[0058]
【発明の効果】このように、本発明による内燃機関の排
気浄化装置によれば、排気ガスがリーン状態の時にＮＯ
x 及び被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元触媒と、ＮＯ
x 吸蔵還元触媒における被毒物質の吸蔵量を把握する吸
蔵量把握手段と、吸蔵量把握手段によって把握された吸
蔵量が所定値となった後の回復期間の間、ＮＯx 吸蔵還
元触媒を所定高温度範囲内とすると共にＮＯX 吸蔵還元
触媒に流入する排気ガスを被毒物質が放出される回復空
燃比に制御する回復手段と、回復手段によるＮＯ x 吸蔵
還元触媒の回復程度を評価する回復程度評価手段とを具
備し、第一変化手段が、回復程度評価手段によって評価
された回復程度に応じて、次回の回復期間中にＮＯx 吸
蔵還元触媒へ流入する還元物質総量を変化させるため
に、燃料中の被毒物質の前駆物質濃度に応じて変化する
回復期間中の排気ガス中の被毒物質濃度に応じて、回復
期間中の還元物質総量を最適化とすることができ、排気
エミッションを悪化させることなく完全な被毒回復を実
現することができる。As described above, the exhaust of the internal combustion engine according to the present invention is
According to the air purification device, when the exhaust gas is lean, NO
xAnd NO that occludes poisonous substancesxStorage reduction catalyst and NO
xAbsorption to understand the amount of poisoning substances stored in the storage reduction catalyst
The storage amount grasping means and the absorption amount grasped by the storage amount grasping means.
NO during the recovery period after the storage amount reaches the specified valuexOcclusion
Keep the original catalyst within a predetermined high temperature range and NOXStorage reduction
Exhaust gas flowing into the catalyst Recovery space from which poisonous substances are released
Recovery means for controlling the fuel ratio and NO by the recovery means xOcclusion
And a recovery degree evaluation means for evaluating the recovery degree of the reduction catalyst.
The first change means is evaluated by the recovery degree evaluation means.
NO during the next recovery period, depending on the recovery levelxSucking
To change the total amount of reducing substances flowing into the storage reduction catalyst
Changes depending on the precursor concentration of the poisonous substance in the fuel
Recovery according to the concentration of poisonous substances in the exhaust gas during the recovery period
The total amount of reducing substances during the period can be optimized, and the exhaust
Complete poison recovery without compromising emissions
Can be revealed.
【００５９】また、本発明によるもう一つの内燃機関の
排気浄化装置によれば、排気ガスがリーン状態の時にＮ
Ｏx 及び被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元触媒と、Ｎ
Ｏx吸蔵還元触媒における被毒物質の吸蔵量を把握する
吸蔵量把握手段と、吸蔵量把握手段によって把握された
吸蔵量が所定値となった後の回復期間の間、ＮＯx 吸蔵
還元触媒を所定高温度範囲内とすると共にＮＯX 吸蔵還
元触媒へ流入する排気ガスを被毒物質が放出される回復
空燃比に制御する回復手段と、燃料中における被毒物質
の前駆物質濃度を把握する把握手段とを具備し、第二変
化手段が、把握手段により把握された前駆物質濃度を応
じて回復期間中にＮＯx 吸蔵還元触媒へ流入する還元物
質総量を変化させるために、燃料中の被毒物質の前駆物
質濃度に応じて変化する回復期間中の排気ガス中の被毒
物質濃度に応じて、回復期間中の還元物質総量を最適化
とすることができ、排気エミッションを悪化させること
なく完全な被毒回復を実現することができる。Further, according to another exhaust gas purifying apparatus for an internal combustion engine of the present invention, when the exhaust gas is in the lean state, N
A NO x storage reduction catalyst that stores O x and poisoning substances, and N
The NO x storage reduction catalyst is operated during the recovery period after the storage amount grasping means for grasping the storage amount of the poisoning substance in the O x storage reduction catalyst and the storage amount grasped by the storage amount grasping means reaches a predetermined value. Grasping to grasp the precursor concentration of the poisoning substance in the fuel and the recovery means for controlling the exhaust gas flowing into the NO X storage reduction catalyst to the recovery air-fuel ratio at which the poisoning substance is released within the predetermined high temperature range Means for changing the total amount of reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst during the recovery period according to the precursor concentration grasped by the grasping device, The total amount of reducing substances during the recovery period can be optimized according to the concentration of poisoning substances in the exhaust gas during the recovery period that changes depending on the precursor concentration of the substance, and exhaust gas emission can be reduced without deterioration. Recovery from poisoning It can be realized.
【図１】本発明による排気浄化装置が取り付けられた内
燃機関の排気系を示す概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing an exhaust system of an internal combustion engine to which an exhaust emission control device according to the present invention is attached.
【図２】機関運転状態を制御するための第一フローチャ
ートである。FIG. 2 is a first flowchart for controlling an engine operating state.
【図３】リッチスパイク実行処理のためのフラグＦ２を
セットするための第二フローチャートである。FIG. 3 is a second flowchart for setting a flag F2 for rich spike execution processing.
【図４】リッチスパイク実行処理のための第三フローチ
ャートである。FIG. 4 is a third flowchart for rich spike execution processing.
【図５】回復運転実行処理のための第四フローチャート
である。FIG. 5 is a fourth flowchart for a recovery operation execution process.
【図６】もう一つの回復運転実行処理のための第五フロ
ーチャートである。FIG. 6 is a fifth flowchart for another recovery operation execution process.
【図７】回復運転実行処理における排気ガスの目標空燃
比を設定するための第六フローチャートである。FIG. 7 is a sixth flowchart for setting a target air-fuel ratio of exhaust gas in the recovery operation execution process.
【図８】第六フローチャートで使用される目標空燃比を
設定するためのマップである。FIG. 8 is a map for setting a target air-fuel ratio used in the sixth flowchart.
１…内燃機関 ５…ＮＯx 吸蔵還元触媒 ６…第一空燃比センサ ７…第二空燃比センサ ２０…制御装置1 ... engine 5 ... NO x storage-reduction catalyst 6 ... first air-fuel ratio sensor 7 ... second air-fuel ratio sensor 20 ... controller
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１Ｃ 3/36 3/36 Ｂ Ｆ０２Ｄ 41/04 ３０５ Ｆ０２Ｄ 41/04 ３０５Ｚ 45/00 ３１４ 45/00 ３１４Ｒ Ｆターム(参考） 3G084 AA03 AA04 BA09 BA13 BA24 DA10 DA27 FA20 FA30 FA33 3G091 AA02 AA12 AA17 AA24 AA28 AB06 BA11 BA14 BA15 BA19 CB02 CB05 DA04 DB06 DB10 EA01 EA07 EA16 EA30 EA34 FB10 FB11 FB12 GB01W GB01X GB02W GB03W GB04W GB05W GB06W GB10X GB16X HA36 HA37 HA42 3G301 HA01 HA04 HA06 HA15 JA25 JA26 JB09 LB02 LB04 LB11 MA11 MA18 NE13 NE14 NE15 PA11A PD02A PE01A PF03AFront page continuation (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) F01N 3/28 301 F01N 3/28 301C 3/36 3/36 B F02D 41/04 305 F02D 41/04 305Z 45/00 314 45/00 314R F-term (reference) 3G084 AA03 AA04 BA09 BA13 BA24 DA10 DA27 FA20 FA30 FA33 3G091 AA02 AA12 AA17 AA24 AA28 AB06 BA11 BA14 BA15 BA19 CB02 CB05 DA04 DB06 DB10 EA01 EA07 EA16 EA30 EA34 FB10 FB11 FB12 GB01W GB01X GB02W GB03W GB04W GB05W GB06W GB10X GB16X HA36 HA37 HA42 3G301 HA01 HA04 HA06 HA15 JA25 JA26 JB09 LB02 LB04 LB11 MA11 MA18 NE13 NE14 NE15 PA11A PD02A PE01A PF03A
Claims (7)
被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元触媒と、前記ＮＯx
吸蔵還元触媒における前記被毒物質の吸蔵量を把握する
吸蔵量把握手段と、前記吸蔵量把握手段によって把握さ
れた前記吸蔵量が所定値となった後の回復期間の間、前
記ＮＯx 吸蔵還元触媒を所定高温度範囲内とすると共に
前記ＮＯX 吸蔵還元触媒に流入する排気ガスを前記被毒
物質が放出される回復空燃比に制御する回復手段と、前
記回復手段による前記ＮＯx 吸蔵還元触媒の回復程度を
評価する回復程度評価手段と、前記回復程度評価手段に
よって評価された回復程度に応じて、次回の前記回復期
間中に前記ＮＯx 吸蔵還元触媒へ流入する還元物質総量
を変化させる第一変化手段とを具備することを特徴とす
る内燃機関の排気浄化装置。1. A NO x storage reduction catalyst that stores NO x and poisoning substances when the exhaust gas is lean, and the NO x.
The storage amount grasping means for grasping the storage amount of the poisoning substance in the storage reduction catalyst, and the NO x storage reduction during a recovery period after the storage amount grasped by the storage amount grasping means reaches a predetermined value. Recovery means for controlling the exhaust gas flowing into the NO x storage reduction catalyst to a recovery air-fuel ratio at which the poisoning substance is released, and the NO x storage reduction catalyst by the recovery means while keeping the catalyst within a predetermined high temperature range. Recovery degree evaluating means for evaluating the degree of recovery of the NO x, and changing the total amount of reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst during the next recovery period according to the recovery degree evaluated by the recovery degree evaluating means. An exhaust gas purification device for an internal combustion engine, comprising: one changing means.
変化させることにより、次回の前記回復期間中に前記Ｎ
Ｏx 吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化さ
せることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の排気
浄化装置。2. The first changing means changes the recovery air-fuel ratio to change the N-value during the next recovery period.
The exhaust emission control device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the total amount of the reducing substances flowing into the O x storage reduction catalyst is changed.
化させることにより、次回の前記回復期間中に前記ＮＯ
x 吸蔵還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化させ
ることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の排気浄
化装置。3. The first changing means changes the recovery period to change the NO during the next recovery period.
The exhaust gas purification device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the total amount of the reducing substances flowing into the x storage reduction catalyst is changed.
蔵還元触媒の劣化を検出する劣化検出手段であることを
特徴とする請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。4. The exhaust emission control device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the recovery degree grasping means is deterioration detecting means for detecting deterioration of the NO x storage reduction catalyst.
被毒物質を吸蔵するＮＯx 吸蔵還元触媒と、前記ＮＯx
吸蔵還元触媒における前記被毒物質の吸蔵量を把握する
吸蔵量把握手段と、前記吸蔵量把握手段によって把握さ
れた前記吸蔵量が所定値となった後の回復期間の間、前
記ＮＯx 吸蔵還元触媒を所定高温度範囲内とすると共に
前記ＮＯX 吸蔵還元触媒に流入する排気ガスを前記被毒
物質が放出される回復空燃比に制御する回復手段と、燃
料中における前記被毒物質の前駆物質濃度を把握する把
握手段と、前記把握手段によって把握された前記前駆物
質濃度を応じて前記回復期間中に前記ＮＯx 吸蔵還元触
媒へ流入する還元物質総量を変化させる第二変化手段と
を具備することを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。5. A NO x storage reduction catalyst that stores NO x and poisoning substances when the exhaust gas is lean, and the NO x.
The storage amount grasping means for grasping the storage amount of the poisoning substance in the storage reduction catalyst, and the NO x storage reduction during a recovery period after the storage amount grasped by the storage amount grasping means reaches a predetermined value. Recovery means for controlling the exhaust gas flowing into the NO X storage-reduction catalyst to a recovery air-fuel ratio at which the poisoning substance is released while keeping the catalyst within a predetermined high temperature range, and a precursor of the poisoning substance in the fuel. And a second changing means for changing the total amount of reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst during the recovery period according to the precursor concentration grasped by the grasping means. An exhaust emission control device for an internal combustion engine, which is characterized in that:
変化させることにより前記回復期間中に前記ＮＯx 吸蔵
還元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化させること
を特徴とする請求項５に記載の内燃機関の排気浄化装
置。6. The second changing means changes the total amount of the reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst during the recovery period by changing the recovery air-fuel ratio. An exhaust emission control device for an internal combustion engine as set forth in.
化させることにより前記回復期間中に前記ＮＯx 吸蔵還
元触媒へ流入する前記還元物質総量を変化させることを
特徴とする請求項５に記載の内燃機関の排気浄化装置。7. The second changing means changes the total amount of reducing substances flowing into the NO x storage reduction catalyst during the recovery period by changing the recovery period. An exhaust gas purification device for an internal combustion engine as described.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23324298A JP3446617B2 (en) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | Exhaust gas purification device for internal combustion engine |
| US09/344,123 US6205773B1 (en) | 1998-07-07 | 1999-06-24 | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| EP03014837A EP1353048B1 (en) | 1998-07-07 | 1999-07-06 | An exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| DE69925172T DE69925172T2 (en) | 1998-07-07 | 1999-07-06 | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| EP99113062A EP0971101B1 (en) | 1998-07-07 | 1999-07-06 | An exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| DE69912535T DE69912535T2 (en) | 1998-07-07 | 1999-07-06 | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23324298A JP3446617B2 (en) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | Exhaust gas purification device for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000064826A true JP2000064826A (en) | 2000-02-29 |
| JP3446617B2 JP3446617B2 (en) | 2003-09-16 |
Family
ID=16952006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23324298A Expired - Lifetime JP3446617B2 (en) | 1998-07-07 | 1998-08-19 | Exhaust gas purification device for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3446617B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069737A (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Toyota Motor Corp | Exhaust emission control system for internal combustion engine |
| WO2019182112A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | いすゞ自動車株式会社 | Degradation diagnosis device for exhaust purification system |
-
1998
- 1998-08-19 JP JP23324298A patent/JP3446617B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069737A (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Toyota Motor Corp | Exhaust emission control system for internal combustion engine |
| WO2019182112A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | いすゞ自動車株式会社 | Degradation diagnosis device for exhaust purification system |
| JP2019167865A (en) * | 2018-03-23 | 2019-10-03 | いすゞ自動車株式会社 | Deterioration diagnostic device for exhaust emission control system |
| US11105246B2 (en) | 2018-03-23 | 2021-08-31 | Isuzu Motors Limited | Degradation diagnosis device for exhaust purification system |
| JP6996382B2 (en) | 2018-03-23 | 2022-01-17 | いすゞ自動車株式会社 | Deterioration diagnosis device for exhaust purification system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3446617B2 (en) | 2003-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3067685B2 (en) | Exhaust purification system for spark ignition type direct injection type internal combustion engine | |
| JPH1144211A (en) | Catalyst poisoning regeneration device for internal combustion engine | |
| JP2003148198A (en) | Exhaust emission control device of internal combustion engine | |
| JP2000220444A (en) | Exhaust emission control device of internal combustion engine | |
| JP3203931B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3591320B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP4380902B2 (en) | Deterioration detection device for exhaust gas purification catalyst | |
| JP3624747B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3446617B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3788087B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3514152B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3414323B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3876569B2 (en) | Exhaust gas purification device for in-cylinder internal combustion engine | |
| JP3509482B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3591343B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3478135B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP3573030B2 (en) | Catalyst deterioration judgment device for internal combustion engine | |
| JP3525708B2 (en) | Lean-burn internal combustion engine | |
| JP3496572B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP2000314309A (en) | EXHAUST EMISSION CONTROL DEVICE FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINE AND SOx POISONING DETERMINING METHOD THEREOF | |
| JPH1157406A (en) | Exhaust gas cleaning device | |
| JP2000303825A (en) | Exhaust emission control device for lean-burn internal combustion engine | |
| JP3929215B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JPH07189660A (en) | Exhaust emission control device of internal combustion engine | |
| JP2004232555A (en) | Exhaust gas cleaning system for internal-combustion engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080704 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080704 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090704 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090704 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100704 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |