JP2000034545A - 熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法 - Google Patents
熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法Info
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- JP2000034545A JP2000034545A JP10199340A JP19934098A JP2000034545A JP 2000034545 A JP2000034545 A JP 2000034545A JP 10199340 A JP10199340 A JP 10199340A JP 19934098 A JP19934098 A JP 19934098A JP 2000034545 A JP2000034545 A JP 2000034545A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐
熱鋼と、その製造方法を提供すること。 ワンヒートで
十分に分塊圧延することができ、かつ圧延に先立つ疵と
りの負担を軽減する。 【解決手段】 熱間加工性の改善されたオーステナイト
系耐熱鋼は、重量で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜１１．０％、Ｎ
ｉ：３〜４０％、Ｃｒ：１２〜２３％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、Ｎ：
０．５％およびＢ：０．００１〜０．００４％以下を含
有し、Ｓ：０．００２％以下であって、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有する。 製造は、まずＡＯＤ
炉において精錬を行なって、上記組成のうちＮｉおよび
Ａｌが所定値より少なく、かつＢを含まない組成の溶湯
を得、これをＬＦ精錬炉に移注して精錬を続ける。 移
注の際にＢを添加し、ＬＦにおいてＡｌをさらに添加す
るとともにＮｉＣａを添加して、溶湯の組成を所望のも
のにする。
熱鋼と、その製造方法を提供すること。 ワンヒートで
十分に分塊圧延することができ、かつ圧延に先立つ疵と
りの負担を軽減する。 【解決手段】 熱間加工性の改善されたオーステナイト
系耐熱鋼は、重量で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜１１．０％、Ｎ
ｉ：３〜４０％、Ｃｒ：１２〜２３％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、Ｎ：
０．５％およびＢ：０．００１〜０．００４％以下を含
有し、Ｓ：０．００２％以下であって、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有する。 製造は、まずＡＯＤ
炉において精錬を行なって、上記組成のうちＮｉおよび
Ａｌが所定値より少なく、かつＢを含まない組成の溶湯
を得、これをＬＦ精錬炉に移注して精錬を続ける。 移
注の際にＢを添加し、ＬＦにおいてＡｌをさらに添加す
るとともにＮｉＣａを添加して、溶湯の組成を所望のも
のにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オーステナイト系
耐熱鋼における熱間加工性、とくに１０００℃内外の温
度で行なわれる分塊圧延の加工性の改善に関する。本発
明は、熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼
と、その製造方法を包含する。
耐熱鋼における熱間加工性、とくに１０００℃内外の温
度で行なわれる分塊圧延の加工性の改善に関する。本発
明は、熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼
と、その製造方法を包含する。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系耐熱鋼は、一般に高温
での変形抵抗が高く、延性が低い材料であるため、熱間
加工性がよくない。 難加工性の問題は、とくに分塊圧
延時に顕著であって、割れを防ぐためには、分塊圧延に
先立つインゴット表面のグラインダー掛けを丹念に行な
って、疵とりをしなければならない。 それでもなお熱
間加工が困難で、疵とり後中間サイズまで圧延し、そこ
で再度疵とりと加熱を行なって圧延するという手順を踏
まなければならないことが多い。 こうしたツーヒート
式の熱間加工は能率が低く、不経済であることはいうま
でもない。
での変形抵抗が高く、延性が低い材料であるため、熱間
加工性がよくない。 難加工性の問題は、とくに分塊圧
延時に顕著であって、割れを防ぐためには、分塊圧延に
先立つインゴット表面のグラインダー掛けを丹念に行な
って、疵とりをしなければならない。 それでもなお熱
間加工が困難で、疵とり後中間サイズまで圧延し、そこ
で再度疵とりと加熱を行なって圧延するという手順を踏
まなければならないことが多い。 こうしたツーヒート
式の熱間加工は能率が低く、不経済であることはいうま
でもない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、オー
ステナイト系耐熱鋼に一般的な難加工性の問題を解決
し、ワンヒートで十分に圧延することができ、かつ圧延
に先立つ疵とりの負担も軽減された、熱間加工性の改善
されたオーステナイト系耐熱鋼と、その製造方法を提供
することにある。
ステナイト系耐熱鋼に一般的な難加工性の問題を解決
し、ワンヒートで十分に圧延することができ、かつ圧延
に先立つ疵とりの負担も軽減された、熱間加工性の改善
されたオーステナイト系耐熱鋼と、その製造方法を提供
することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の熱間加工性の改
善されたオーステナイト系耐熱鋼は、重量で、Ｃ：０．
０５〜０．６５％、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：
０．１〜１１．０％、Ｎｉ：３〜４０％、Ｃｒ：１２〜
２３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
２〜０．０１０％、Ｎ：０．５％およびＢ：０．００１
〜０．００４％以下を含有し、Ｓ：０．００２％以下で
あって、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有す
る。
善されたオーステナイト系耐熱鋼は、重量で、Ｃ：０．
０５〜０．６５％、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：
０．１〜１１．０％、Ｎｉ：３〜４０％、Ｃｒ：１２〜
２３％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．００
２〜０．０１０％、Ｎ：０．５％およびＢ：０．００１
〜０．００４％以下を含有し、Ｓ：０．００２％以下で
あって、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有す
る。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の熱間加工性を改善された
オーステナイト系耐熱鋼の合金組成は、既知の鋼種であ
るＳＵＨ３５〜３８の合金組成をベースに選択したもの
であるが、各合金成分のはたらきと組成範囲の限定理由
を示せば、次のとおりである。
オーステナイト系耐熱鋼の合金組成は、既知の鋼種であ
るＳＵＨ３５〜３８の合金組成をベースに選択したもの
であるが、各合金成分のはたらきと組成範囲の限定理由
を示せば、次のとおりである。
【０００６】Ｃ：０．０５〜０．６５％ この鋼の通常の用途に関して要求される強度を確保する
ため、最低０．０５％のＣが必要である。 上限０．６
５％を超えると、靭性が低下する。 既知のオーステナ
イト系耐熱鋼のＣ量は、たとえばＳＵＨ３８系では０．
２５〜０．３５％、ＳＵＨ３５系では０．４８〜０．５
８％である。 本発明の耐熱鋼においても、この枠内
で、用途に応じた適切な含有量を選べばよい。
ため、最低０．０５％のＣが必要である。 上限０．６
５％を超えると、靭性が低下する。 既知のオーステナ
イト系耐熱鋼のＣ量は、たとえばＳＵＨ３８系では０．
２５〜０．３５％、ＳＵＨ３５系では０．４８〜０．５
８％である。 本発明の耐熱鋼においても、この枠内
で、用途に応じた適切な含有量を選べばよい。
【０００７】Ｓｉ：０．１〜３．０％ 脱酸剤として添加する。 ０．１％に達しない少量では
効果が乏しく、３．０％を超えると靭性が低下する。
効果が乏しく、３．０％を超えると靭性が低下する。
【０００８】Ｍｎ：０．１〜１１．０％ 脱酸剤としてはたらくほか、高温強度の確保に役立つ。
脱酸剤としての作用は、０．１〜２．０％あれば足
り、この範囲のＭｎ添加量の場合、Ｎｉ量は１０〜４０
％の範囲からえらぶことになる。 ＭｎはＮｉよりも安
価であるから、多量に添加してもコストを高くしない。
そこで、Ｍｎを脱酸剤としての添加量を超える多量、
たとえば７〜１１％添加して高温強度を高め、Ｎｉは３
〜５％程度の低い添加量とすることができる。 Ｍｎは
Ｎの固溶量を増大させるため、多量のＮの添加を可能に
する。 Ｎを積極的に利用して多量に添加した場合、強
度の向上の度合いが著しい。 １１％を超えるＭｎの添
加は熱間加工性を低下させ、発明の目的に反する。
脱酸剤としての作用は、０．１〜２．０％あれば足
り、この範囲のＭｎ添加量の場合、Ｎｉ量は１０〜４０
％の範囲からえらぶことになる。 ＭｎはＮｉよりも安
価であるから、多量に添加してもコストを高くしない。
そこで、Ｍｎを脱酸剤としての添加量を超える多量、
たとえば７〜１１％添加して高温強度を高め、Ｎｉは３
〜５％程度の低い添加量とすることができる。 Ｍｎは
Ｎの固溶量を増大させるため、多量のＮの添加を可能に
する。 Ｎを積極的に利用して多量に添加した場合、強
度の向上の度合いが著しい。 １１％を超えるＭｎの添
加は熱間加工性を低下させ、発明の目的に反する。
【０００９】Ｎｉ：３〜４０％ Ｎｉには、オーステナイト組織を安定化する作用と、耐
食性を向上させる効果とがある。 ３％未満では、Ｍｎ
を上限１１．０％近く添加しても、オーステナイトが不
安定になる。 添加量を増大すれば効果も高まるが、次
第に飽和し、４０％を超える添加は意義が乏しくなる。
食性を向上させる効果とがある。 ３％未満では、Ｍｎ
を上限１１．０％近く添加しても、オーステナイトが不
安定になる。 添加量を増大すれば効果も高まるが、次
第に飽和し、４０％を超える添加は意義が乏しくなる。
【００１０】Ｃｒ：１２〜２３％ 合金に耐酸化性を与える。 この効果は１２％未満の添
加では不十分であり、一方、２３％を超える添加はσ相
の析出をひき起こし、靭性の低下を招く。
加では不十分であり、一方、２３％を超える添加はσ相
の析出をひき起こし、靭性の低下を招く。
【００１１】Ａｌ：０．０１〜０．０５％ 高度の脱酸を実現するため、Ａｌを添加する。 この目
的には、少なくとも０．０１％の添加を必要とする。
上限の０．０５％を超えると、Ａｌ2Ｏ3系介在物が増加
する。
的には、少なくとも０．０１％の添加を必要とする。
上限の０．０５％を超えると、Ａｌ2Ｏ3系介在物が増加
する。
【００１２】Ｃａ：０．００２〜０．０１０％ Ｃａは、Ａｌとともに脱酸の強化に役立ち、それに加え
て、粒界の脆化を防ぐ働きがある。 その機構は、多量
に含有されるＭｎと除去しきれなかったＳとから形成さ
れる低融点の硫化物ＭｎＳが、粒界に析出して割れの起
点となるところ、ＣａがＳと優先的に結合しＣａＳとな
り、ＣａＳは粒界に析出しにくいから、割れを招かない
ということにある。 こうした効果は、添加量０．００
２％の少量でも得られ、一方、０．０１０％を超えると
飽和する。
て、粒界の脆化を防ぐ働きがある。 その機構は、多量
に含有されるＭｎと除去しきれなかったＳとから形成さ
れる低融点の硫化物ＭｎＳが、粒界に析出して割れの起
点となるところ、ＣａがＳと優先的に結合しＣａＳとな
り、ＣａＳは粒界に析出しにくいから、割れを招かない
ということにある。 こうした効果は、添加量０．００
２％の少量でも得られ、一方、０．０１０％を超えると
飽和する。
【００１３】Ｎ：０．５％以下 上述のように、Ｍｎを多量に添加することによってＮの
固溶度が高まり、高温強度を向上させることができる。
上限値０．５％は、固溶の限度である。
固溶度が高まり、高温強度を向上させることができる。
上限値０．５％は、固溶の限度である。
【００１４】Ｂ：０．００１〜０．００４％以下 多くの鋼合金において、Ｂは優先的に粒界に析出し、結
果として粒界を強化して、熱間加工性を向上させる作用
があることが知られている。 この効果は、本発明の合
金においても、０．００１％程度の少量の添加で認めら
れた。 ０．００４％以上の添加は、かえって熱間加工
性を低下させる。
果として粒界を強化して、熱間加工性を向上させる作用
があることが知られている。 この効果は、本発明の合
金においても、０．００１％程度の少量の添加で認めら
れた。 ０．００４％以上の添加は、かえって熱間加工
性を低下させる。
【００１５】Ｓ：０．００２％以下 Ｓは熱間加工性を悪くするので、含有量は極力低く抑え
たい。 ０．００２％の値は、この観点から許容できる
上限であって、かつ実際上無理なく実現できる量として
定めた。
たい。 ０．００２％の値は、この観点から許容できる
上限であって、かつ実際上無理なく実現できる量として
定めた。
【００１６】上述の熱間加工性の改善されたオーステナ
イト系耐熱鋼を製造する本発明の方法は、ＡＯＤ炉にお
いて鋼を精錬し、重量で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．１０〜．３０％、Ｍｎ：０．１〜１１．０
％、Ｎｉ：４０％未満、Ｃｒ：１２〜２３％、Ａｌ：
０．０５％未満およびＮ：０．５％以下を含有し、Ｓ：
０．００２％以下であって、残部が実質的にＦｅからな
る合金組成を有する溶湯を得、これをＬＦ精錬炉に移注
し、その際にＢ：０．００１〜０．００４％を添加し、
ＬＦ精錬炉においてさらにＡｌを添加するとともにＮｉ
Ｃａを添加して、溶湯中のＡｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、かつＮｉ：３〜
４０％とすることからなる。
イト系耐熱鋼を製造する本発明の方法は、ＡＯＤ炉にお
いて鋼を精錬し、重量で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．１０〜．３０％、Ｍｎ：０．１〜１１．０
％、Ｎｉ：４０％未満、Ｃｒ：１２〜２３％、Ａｌ：
０．０５％未満およびＮ：０．５％以下を含有し、Ｓ：
０．００２％以下であって、残部が実質的にＦｅからな
る合金組成を有する溶湯を得、これをＬＦ精錬炉に移注
し、その際にＢ：０．００１〜０．００４％を添加し、
ＬＦ精錬炉においてさらにＡｌを添加するとともにＮｉ
Ｃａを添加して、溶湯中のＡｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、かつＮｉ：３〜
４０％とすることからなる。
【００１７】つまり、ＡＯＤ−ＬＦのリレーによる精錬
であって、Ａｌは一部をＡＯＤで添加し、残りをＬＦで
添加する。 Ｂの添加は、移注時に行なうのが便宜であ
るが、それで不足する場合は、ＬＦで補充することもで
きる。 ＬＦにおいてＣａを添加するとき、Ｃａの歩留
まりを向上させるために、スラグの一部を除去するとよ
い。
であって、Ａｌは一部をＡＯＤで添加し、残りをＬＦで
添加する。 Ｂの添加は、移注時に行なうのが便宜であ
るが、それで不足する場合は、ＬＦで補充することもで
きる。 ＬＦにおいてＣａを添加するとき、Ｃａの歩留
まりを向上させるために、スラグの一部を除去するとよ
い。
【００１８】
【実施例】ＡＯＤ炉において、ＳＵＨ３５鋼をベースと
し、次の成分（重量％）を含有する鋼合金を溶製した。 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ａｌ Ｎ Ｓ Ｆｅ 0.51 0.12 9.87 3.75 21.0 0.02 0.45 0.0014 残部 この合金の溶湯をＬＦ精錬炉に移注し、移注の際にＢを
０．００４％添加し、ＬＦ精錬炉において、さらにＡｌ
を添加するとともにＮｉＣａを添加して、最終的な合金
組成（重量％、残部Ｆｅ）が下記の「実施例」のとおり
であるオーステナイト系耐熱鋼を製造した。 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ａｌ Ｎ Ｃａ Ｂ Ｓ 実施例 0.51 0.12 9.87 3.75 21.0 0.02 0.45 0.0042 0.0038 0.0014 比較例 0.50 0.15 9.00 3.25 21.0 0.01 0.38 - - 0.0015 ここで「比較例」は、在来のＳＵＨ３５鋼である。
し、次の成分（重量％）を含有する鋼合金を溶製した。 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ａｌ Ｎ Ｓ Ｆｅ 0.51 0.12 9.87 3.75 21.0 0.02 0.45 0.0014 残部 この合金の溶湯をＬＦ精錬炉に移注し、移注の際にＢを
０．００４％添加し、ＬＦ精錬炉において、さらにＡｌ
を添加するとともにＮｉＣａを添加して、最終的な合金
組成（重量％、残部Ｆｅ）が下記の「実施例」のとおり
であるオーステナイト系耐熱鋼を製造した。 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ａｌ Ｎ Ｃａ Ｂ Ｓ 実施例 0.51 0.12 9.87 3.75 21.0 0.02 0.45 0.0042 0.0038 0.0014 比較例 0.50 0.15 9.00 3.25 21.0 0.01 0.38 - - 0.0015 ここで「比較例」は、在来のＳＵＨ３５鋼である。
【００１９】上記２種の耐熱鋼の径３５０mmの連続鋳造
材を、１４５mm角に圧延し、鋳片のトップ、ミドルおよ
びボトムの各位置に相当するコーナー部の割れを観察し
た。その結果を、図１に示す。
材を、１４５mm角に圧延し、鋳片のトップ、ミドルおよ
びボトムの各位置に相当するコーナー部の割れを観察し
た。その結果を、図１に示す。
【００２０】インゴットのミドル位置から試験片を切り
出し、大型圧延の温度１０００℃近辺を中心とする９０
０〜１２００℃の温度域において、グリーブル試験を行
なった。 グリーブル試験の測定条件は、下記のとおり
である。 １）試験片を加熱１００秒間で１２００℃に昇温 ２）１２００℃に６０秒間保持 ３）１０℃／秒の冷却速度で測定温度まで冷却し ４）その温度に３０秒間保持。
出し、大型圧延の温度１０００℃近辺を中心とする９０
０〜１２００℃の温度域において、グリーブル試験を行
なった。 グリーブル試験の測定条件は、下記のとおり
である。 １）試験片を加熱１００秒間で１２００℃に昇温 ２）１２００℃に６０秒間保持 ３）１０℃／秒の冷却速度で測定温度まで冷却し ４）その温度に３０秒間保持。
【００２１】測定の結果を、図２に示す。 絞り値が低
温側（１０００℃付近）で向上しており、上述のコーナ
ー部割れの改善とあいまって、本発明のオーステナイト
系耐熱鋼の熱間加工性とくに分塊圧延性の改善が確認で
きる。
温側（１０００℃付近）で向上しており、上述のコーナ
ー部割れの改善とあいまって、本発明のオーステナイト
系耐熱鋼の熱間加工性とくに分塊圧延性の改善が確認で
きる。
【００２２】
【発明の効果】本発明のオーステナイト系耐熱鋼は、熱
間加工性が改善された結果、径３５０mmの連続鋳造材を
１４５mm角までワンヒートで十分に分塊圧延することが
でき、かつ圧延に先立つて必要な疵とりのグラインダー
処理の負担が軽減された。 熱間加工性の改善が、分塊
圧延に限らず、その後の圧延や鍛造にとっても有利に働
くことはいうまでもない。 本発明の製造方法は、ＡＯ
Ｄ炉−ＬＦ精錬炉のリレーにより、所望の合金組成の、
熱間加工性が改善されたオーステナイト系耐熱鋼を容易
に与える。
間加工性が改善された結果、径３５０mmの連続鋳造材を
１４５mm角までワンヒートで十分に分塊圧延することが
でき、かつ圧延に先立つて必要な疵とりのグラインダー
処理の負担が軽減された。 熱間加工性の改善が、分塊
圧延に限らず、その後の圧延や鍛造にとっても有利に働
くことはいうまでもない。 本発明の製造方法は、ＡＯ
Ｄ炉−ＬＦ精錬炉のリレーにより、所望の合金組成の、
熱間加工性が改善されたオーステナイト系耐熱鋼を容易
に与える。
【図１】 本発明の実施例のデータであって、本発明の
オーステナイト系耐熱鋼の連続鋳造材のトップ、ミドル
およびボトムに相当するコーナー部の割れの状況を、比
較例のそれとともに示した棒グラフ。
オーステナイト系耐熱鋼の連続鋳造材のトップ、ミドル
およびボトムに相当するコーナー部の割れの状況を、比
較例のそれとともに示した棒グラフ。
【図２】 やはり本発明の実施例のデータであって、９
００〜１２００℃の温度域におけるグリーブル試験の絞
り値を示すグラフ。
００〜１２００℃の温度域におけるグリーブル試験の絞
り値を示すグラフ。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜１１．０％、Ｎ
ｉ：３〜４０％、Ｃｒ：１２〜２３％、Ａｌ：０．０１
〜０．０５％、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、Ｎ：
０．５％以下およびＢ：０．００１〜０．００４％以下
を含有し、Ｓ：０．００２％以下であって、残部が実質
的にＦｅからなる合金組成を有する、熱間加工性の改善
されたオーステナイト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 ＡＯＤ炉において鋼を精錬し、重量で、
Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓｉ：０．１０〜．３０
％、Ｍｎ：０．１〜１１．０％、Ｎｉ：４０％未満、Ｃ
ｒ：１２〜２３％、Ａｌ：０．０５％未満およびＮ：
０．５％以下を含有し、Ｓ：０．００２％以下であっ
て、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有する溶湯
を得、これをＬＦ精錬炉に移注し、その際にＢ：０．０
０１〜０．００４％を添加し、ＬＦ精錬炉においてＡｌ
をさらに添加するとともにＮｉＣａを添加して、溶湯中
のＡｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．００２〜
０．０１０％、かつＮｉ：３〜４０％とすることからな
る、熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10199340A JP2000034545A (ja) | 1998-07-14 | 1998-07-14 | 熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10199340A JP2000034545A (ja) | 1998-07-14 | 1998-07-14 | 熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000034545A true JP2000034545A (ja) | 2000-02-02 |
Family
ID=16406168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10199340A Pending JP2000034545A (ja) | 1998-07-14 | 1998-07-14 | 熱間加工性の改善されたオーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000034545A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190001854U (ko) | 2018-01-12 | 2019-07-22 | 주식회사 신일제이에스 | 이쑤시개 케이스 어셈블리 |
| CN111394644A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种低温用高锰奥氏体钢快速合金化工艺 |
| US20210269905A1 (en) * | 2019-04-15 | 2021-09-02 | Joint Stock Company "Rosenergoatom" | Radiation-Resistant Austenitic Steel for an Internal Baffle for Pressurized Water Reactors |
-
1998
- 1998-07-14 JP JP10199340A patent/JP2000034545A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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