JP2000001611A

JP2000001611A - 合成樹脂製の釘

Info

Publication number: JP2000001611A
Application number: JP16576698A
Authority: JP
Inventors: Takashi Saito; 尚示齊藤; Kazuyuki Wakamura; 和幸若村
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1998-06-15
Filing date: 1998-06-15
Publication date: 2000-01-07

Abstract

(57)【要約】【課題】剛性が高く、また吸水しても曲げ剛性の低下
が少なく、しかも安価に作製できる合成樹脂製の釘を提
供する。【解決手段】合成樹脂からなる釘であって、前記合成
樹脂は、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂
とを重量比で（結晶性ポリアミド樹脂）／（非晶性ポリ
アミド樹脂）＝９０／１０〜１０／９０となるように配
合したポリアミド樹脂３０〜５０重量％と、ガラス繊維
７０〜５０重量％との合わせて１００重量％とからな
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、合成樹脂製の釘に
関し、特に、釘打ちに際してかかる大きな曲げ力に耐え
るために必要な高い曲げ剛性を有し、吸水しても曲げ剛
性の低下が小さく、しかも釘打ちや釘抜きなどの作業性
の良い合成樹脂製の釘に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、木材どうしを結合する場合な
どに使用される釘としては、強度に優れた金属製のもの
が広く用いられている。しかしながら、金属製の釘には
錆びやすいという問題があり、また、木工用に使用した
場合には、釘を打った面にカンナ掛けができないという
問題もあった。また、金属製の釘を打った面に塗装を施
そうとすると、釘の頭部に塗料を塗りにくく外観性に劣
るものとなりやすい。また、金属製であると断熱性にも
劣ることから実使用に適さない分野が多々あった。

【０００３】近年では、作業性の向上を図るために、自
動釘打ち機を用いた釘打ちが提案されている。この自動
釘打ち機は、例えば、釘の頭部どうしを連結部を介して
連ねた連綴式の釘を充填して高速で釘打ち作業を行うも
のである。このような連綴式の釘は、釘打ち時に前記連
結部を切り離して個々の釘として打ち出す必要がある
が、金属製の釘では、連結部が硬いため容易に切り離す
ことができず、作業性に劣るという問題があった。

【０００４】このような問題を解決するものとして、合
成樹脂からなる樹脂製の釘が提案されている。樹脂製の
釘に使用される合成樹脂としては、例えば、ポリアミド
樹脂やポリカーボネート樹脂やポリブチレンテレフタレ
ート樹脂などの、引張り強度、曲げ強度、衝撃強度など
の機械的強度に優れたものが用いられる。しかし、この
ような合成樹脂だけで釘を作製すると、釘打ちに際して
かかる瞬間的な衝撃や、大きな曲げ力などに耐えるだけ
の強度が十分ではないため、前記合成樹脂にガラス繊維
などの強化材を配合して、曲げ剛性や衝撃強度を向上さ
せることが一般的である。

【０００５】しかしながら、このような樹脂組成物から
なる釘は、水分を吸収すると曲げ剛性が低下するという
問題があり、したがってその使用分野が限られ、さらに
長期的に使用するには信頼性が低いという問題があっ
た。

【０００６】このような問題を解決するものとして、特
許第２７０５８１７号には、平衡水分吸収率が５％以下
のポリアミド樹脂と、ガラス繊維と、熱液晶樹脂とから
なる樹脂組成物にて形成された合成樹脂製の釘が開示さ
れている。

【０００７】この合成樹脂製の釘は、吸水しても曲げ弾
性率やアイゾット衝撃強度の低下の小さいものである
が、その曲げ弾性率自体は１２ＧＰａ程度であり、やは
り十分な曲げ剛性を有するものではなかった。さらに、
この釘を構成する樹脂組成物には、高価な熱液晶樹脂を
配合する必要があることから、コスト高になるという問
題があり、安価に作製できる合成樹脂製の釘が望まれて
いた。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は前記問題点を
解決し、曲げ剛性が高く、また吸水しても曲げ剛性の低
下が少なく、しかも安価に作製できる合成樹脂製の釘を
提供するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討をした結果、本発明に至った
ものである。すなわち本発明は、合成樹脂からなる釘で
あって、前記合成樹脂は、結晶性ポリアミド樹脂と非晶
性ポリアミド樹脂とを重量比で（結晶性ポリアミド樹
脂）／（非晶性ポリアミド樹脂）＝９０／１０〜１０／
９０となるように配合したポリアミド樹脂３０〜５０重
量％と、ガラス繊維７０〜５０重量％との合わせて１０
０重量％とからなることを特徴とする合成樹脂製の釘を
要旨とするものである。

【００１０】本発明によれば、ポリアミド樹脂を結晶性
ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂とから構成し、
ガラス繊維を７０〜５０重量％と高充填することによ
り、ガラス繊維の配向を釘の長さ方向にすることがで
き、かつ均等に分布させることができるため、剛性の高
い合成樹脂製の釘とすることができる。また、ポリアミ
ド樹脂中に特定の割合で非晶性ポリアミド樹脂が配合さ
れていることから、吸水してもその後の曲げ剛性の低下
が少ないものとなる。また、連綴式の釘として成形した
際には、釘の柱部は曲げ剛性が高く、釘の頭部どうしを
連結した連結部は樹脂製であるため切り離しやすいこと
から、自動釘打ち機に使用される連綴り式の釘としても
好適に使用できる。さらに、この合成樹脂製の釘は、ポ
リアミド樹脂とガラス繊維のみにて構成されるため、安
価なものとすることができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明の合成樹脂製の釘を構成す
る合成樹脂は、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミ
ド樹脂とを重量比で（結晶性ポリアミド樹脂）／（非晶
性ポリアミド樹脂）＝９０／１０〜１０／９０となるよ
うに配合したポリアミド樹脂と、強化材としての働きを
するガラス繊維とからなる必要がある。

【００１２】結晶性のポリアミド樹脂は、機械的特性に
優れた樹脂であり、ガラス繊維を高充填することで、ガ
ラス繊維を釘の長さ方向に配向させることができるた
め、高い曲げ剛性を有する樹脂製釘とすることができ
る。さらに、ポリアミド樹脂中に非晶性ポリアミド樹脂
が特定の割合で配合されることで、吸水した後の曲げ剛
性の低下が抑えられる。

【００１３】結晶性のポリアミド樹脂と非晶性ポリアミ
ド樹脂との配合割合は、重量比で（結晶性ポリアミド樹
脂）／（非晶性ポリアミド樹脂）＝９０／１０〜１０／
９０とする必要がある。非晶性ポリアミド樹脂は、吸水
後の曲げ剛性の低下を防ぐものであり、前記配合割合の
下限よりも少なくなると吸水後の曲げ剛性の低下を防ぐ
効果が得られず、前記配合割合の上限を超えると、非晶
性ポリアミド樹脂は結晶性が低いため射出成形などでの
成形サイクルが延び生産性が悪くなる。

【００１４】上記のように構成されたポリアミド樹脂と
ガラス繊維との配合割合は、ポリアミド樹脂３０〜５０
重量％と、ガラス繊維７０〜５０重量％とを合わせて１
００重量％とする必要がある。ポリアミド樹脂の配合割
合が３０重量％より少なくなると、成形性が低下してし
まい、ポリアミド樹脂の配合割合が５０重量％を超える
と、曲げ剛性が低下することとなる。

【００１５】また、上述のように、本発明の合成樹脂製
の釘は、ポリアミド樹脂とガラス繊維のみにて構成され
るため、安価なものとすることができる。ポリアミド樹
脂を構成する結晶性ポリアミド樹脂は、アミノカルボン
酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸（それら
の一対の塩も含まれる）を重合もしくは重縮合すること
により得られるものであり、ポリカプロアミド（ナイロ
ン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４
６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６
６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１
０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン６１
２）、ポリウンデカメチレンアジパミド（ナイロン１１
６）、ポリウンデカミド（ナイロン１１）、ポリドデカ
ミド（ナイロン１２）、ポリトリメチルヘキサメチレン
テレフタルアミド（ナイロンＴＭＨＴ）、ポリヘキサメ
チレンイソフタルアミド（ナイロン６Ｉ）、ポリヘキサ
メチレンテレフタル／イソフタルアミド（ナイロン６Ｔ
／６Ｉ）、ポリビス（４−アミノシクロヘキシル）メタ
ンドデカミド（ナイロンＰＡＣＭ１２）、ポリビス（３
−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタンドデカミ
ド（ナイロンジメチルＰＡＣＭ１２）、ポリメタキシリ
レンアジパミド（ナイロンＭＸＤ６）、ポリウンデカメ
チレンテレフタルアミド（ナイロン１１Ｔ）、ポリウン
デカメチレンヘキサヒドロテレフタルアミド（ナイロン
１１Ｔ（Ｈ））、ポリヘキサメチレンアジパミド／テレ
フタルアミド（ナイロン６６／６Ｔ）、ポリヘキサメチ
レンアジパミド／テレフタルアミド／イソフタルアミド
（ナイロン６６／６Ｔ／６Ｉ）、ポリヘキサメチレン／
３−メチルヘキサメチレンテレフタルアミド（ナイロン
６ＤＴ）、ポリカプロアミドヘキサメチレンテレフタル
アミド（ナイロン６６Ｔ）、ポリノナメチレンテレフタ
ルアミド（ナイロン９Ｔ）及びこれらの共重合ポリアミ
ド、混合ポリアミド等が挙げられる。なかでもナイロン
６、ナイロン４６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイ
ロン１２及びこれらの共重合ポリアミド、混合ポリアミ
ドが好適に使用でき、ナイロン６、ナイロン６６及びこ
れらの混合ポリアミドが特に好適に使用できる。

【００１６】また、ポリアミド樹脂は単独で使用するだ
けでなく、層状珪酸塩を分子レベルで均一に分散させた
強化ポリアミド樹脂としても好適に使用できる。強化ポ
リアミド樹脂中には、層状珪酸塩０．１〜１０重量％が
分子レベルで均一に分散されることが好ましく、層状珪
酸塩の配合割合が０．１重量％より少なくなると、曲げ
強度や曲げ弾性率といった機械的強度や耐熱性に劣るも
のとなる。また、層状珪酸塩が１０重量％より多くなる
と、釘への射出成形が困難となる。

【００１７】ポリアミド樹脂に層状珪酸塩が分子レベル
で均一に分散するとは、層状珪酸塩がポリアミド樹脂マ
トリックス中に分散する際に、それぞれが平均２０Å以
上の層間距離を保っている状態をいう。ここで層間距離
とは、層状珪酸塩の重心間の距離を指し、均一に分散さ
れるとは、前記の珪酸塩層の一層一層、もしくは平均的
な重なりが５層以下の多層物が、平行あるいはランダ
ム、もしくは平行とランダムが混在した状態で、その５
０％以上、好ましくは７０％以上が塊を形成することな
く分散している状態をいう。例えば層状珪酸塩としての
膨潤性フッ素雲母系鉱物が分子レベルで均一に分散され
ると、樹脂ペレットについて広角Ｘ線回折測定を行った
際に、膨潤性フッ素雲母系鉱物の厚み方向に起因する１
２〜１３Åのピークが消失される。したがって、この測
定により膨潤性フッ素雲母系鉱物の分散状態が確認でき
る。

【００１８】このようにポリアミド樹脂に層状珪酸塩が
分子レベルで均一に分散されることで、曲げ強度や曲げ
弾性率などの剛性や耐熱性や耐衝撃性が良好で、しかも
軽量な釘とすることのできる強化ポリアミド樹脂とな
る。

【００１９】強化ポリアミド樹脂中に配合する層状珪酸
塩としては、モンモリロナイト、バイデライト、サポナ
イト、ヘクトライト、ソーコナイト等のスメクタイト系
鉱物、バーミキュライト等のバーミキュライト系鉱物、
白雲母、黒雲母、パラゴナイト、レビトライト、膨潤性
フッ素雲母等の雲母系鉱物、マーガライト、クリントナ
イト、アナンダイト等の脆雲母系鉱物、ドンバサイト、
スドーアイト、クッケアイト、クリノクロア、シャモサ
イト、ニマイト等の緑泥石系鉱物、セピオライト等の含
水イノケイ酸塩系鉱物等が挙げられるが、中でも層間を
広げるためにアミノカルボン酸のアンモニウム塩やオニ
ウム塩などの有機塩での前処理を特に必要としない膨潤
性フッ素雲母系鉱物が好適に使用できる。

【００２０】結晶性ポリアミド樹脂の相対粘度は、特に
限定されるものではないが、溶媒として９６重量％濃硫
酸を用い、温度２５℃、濃度１ｇ／ｄｌの条件で測定さ
れた相対粘度で１．５〜５．０の範囲にあるものが好ま
しい。この相対粘度が１．５未満のものでは、釘とした
ときの曲げ強度や曲げ弾性率といった機械的強度が低下
する。一方、この相対粘度が５．０を超えるものでは、
成形性が急速に低下するので好ましくない。

【００２１】非晶性ポリアミド樹脂としては、示差走査
熱量計を用いて、窒素雰囲気下１６℃の昇温速度で測定
したときの融解熱が１ｃａｌ／ｇ以下のポリアミド樹脂
が挙げられ、例えば、イソフタル酸／テレフタル酸／ヘ
キサメチレンジアミンの重縮合体、イソフタル酸／テレ
フタル酸／ヘキサメチレンジアミン／ビス（３−メチル
−４−アミノシクロヘキシル）メタンの重縮合体、イソ
フタル酸／２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジア
ミン／２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン
の重縮合体、テレフタル酸／２，２，４−トリメチルヘ
キサメチレンジアミン／２，４，４−トリメチルヘキサ
メチレンジアミンの重縮合体、イソフタル酸／テレフタ
ル酸／２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン
／２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンの重
縮合体、イソフタル酸／ビス（３−メチル−４−アミノ
シクロヘキシル）メタン／ω−ラウロラクタムの重縮合
体、テレフタル酸／ビス（３−メチル−４−アミノシク
ロヘキシル）メタン／ω−ラウロラクタムの重縮合体等
が挙げられる。また、これらの重縮合体を構成するテレ
フタル酸成分及び／又はイソフタル酸成分のベンゼン環
が、アルキル基やハロゲン原子で置換されたものも含ま
れる。さらに、これらの非晶性ポリアミドは２種以上併
用することもできる。

【００２２】本発明に使用するガラス繊維は、上記ポリ
アミド樹脂の強化用に使用されるものであり、その使用
量はポリアミド樹脂３０〜５０重量％に対して７０〜５
０重量％である。また、ガラス繊維の直径および長さに
ついては特に制限されるものではないが、繊維長が長す
ぎるとポリアミド樹脂と均一に混合、分散させることが
難しく、逆に繊維長が短すぎると強化材としての効果が
不十分となるため、通常は０．１〜１０ｍｍの繊維長の
ものが好ましく、特に０．１〜７ｍｍのものが好まし
く、さらには０．３〜４ｍｍのものが好ましい。また、
ガラス繊維の径は、９〜１３μｍの範囲にあるものが好
ましい。このようなガラス繊維には、ポリアミド樹脂と
の界面接着力を向上させて補強効果を上げる目的で必要
に応じて表面処理剤で処理したものを用いてもよい。

【００２３】なお、上記合成樹脂には、その特性を大き
く損なわない限りにおいて、光安定剤、可塑剤、滑剤、
染料、離型剤、顔料、難燃剤などを添加してもよく、こ
れらは樹脂組成物の溶融混練もしくは溶融成形する際に
加えられる。

【００２４】上記のように構成された合成樹脂からなる
釘は、射出成形法にて成形され、その金型はコールドラ
ンナーシステム、ホットランナーシステムのいずれでも
良い。また、釘の形状は特に限定されるものではない
が、柱部が円筒状、楕円状、角柱状など公知の形状のも
のが挙げられる。また、この釘は、１つ１つを個々に形
成してもよく、あるいは、自動釘打ち機などに使用され
る連綴り式の釘として、数個ないし数十個が釘の柱部や
頭部の一部で連結部を介してつながった形状としてもよ
い。連綴式の釘として成形した際には、釘の柱部は曲げ
剛性が高く、連結部は樹脂製であるため切り離しやすい
ことから、自動釘打ち機に使用される連綴り式の釘とし
ても好適に使用でき、作業性を向上させることができ
る。

【００２５】

【実施例】次に実施例に基づき本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもので
はない。なお、以下の実施例、比較例における各種物性
値の測定は以下の方法により実施した。

【００２６】（１）曲げ弾性率（ＧＰａ）：厚さ３．２
ｍｍ、幅１２．７ｍｍ、長さ１２７ｍｍの試験片を作成
し、ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に記載の方法に準じて曲げ弾性
率を測定した。また、２３℃の水中に浸漬し、７日間経
過した後の試験片についても同様に曲げ弾性率を測定し
た。

【００２７】（２）アイゾット衝撃強度（Ｊ／ｍ）：Ａ
ＳＴＭ−Ｄ２５６に記載の方法に準じて、ノッチ付き、
１／２インチ厚さの試験片で荷重１．８６ＭＰａの応力
下でアイゾット衝撃強度を測定した。また、２３℃の水
中に浸漬し、７日間経過した後の試験片についても同様
にアイゾット衝撃強度を測定した。

【００２８】（３）吸水率（％）：厚さ３．２ｍｍ、幅
１２．７ｍｍ、長さ１２７ｍｍの試験片を作成し、２３
℃の水中に浸漬し、７日間経過した後の重量変化率から
吸水率を測定した。

【００２９】（４）釘打ち試験：全長３８ｍｍ、頭部の
長さ１ｍｍ、柱部の長さ３５ｍｍ、先端部の長さ２ｍ
ｍ、柱部の断面形状が６角形の釘を１０本作成し、２３
℃の水中に７日間浸漬した。そして、７日間経過後にこ
の釘を取り出し、厚さ１０ｍｍ、幅４０ｍｍ、長さ４０
ｍｍの杉の角材の上にハンマーで打ち込んだ。そして、
１０本中に何本折れや欠けがあるかを調べた。

【００３０】実施例１上記物性を測定するために、まず合成樹脂のペレットを
作成した。樹脂成分として、結晶性ポリアミドである相
対粘度２．７のナイロン６６（デュポン社製、ザイテル
１０１）３２重量％と、非晶性ポリアミドであるイソフ
タル酸／テレフタル酸／ヘキサメチレンジアミン／ビス
（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタンの重
縮合体（ユニチカ社製、ＣＸ３０００）８重量％とを用
いた。この樹脂成分４０重量％にガラス繊維（日本電気
硝子社製、Ｔ−２５９）６０重量％を合わせて二軸押出
機（東芝機械社製、ＴＥＨ３７ＢＳ）を用いて溶融混練
し、樹脂ペレットを作成した。なお、シリンダー温度
は、２９０℃とした。

【００３１】そして射出成形機（東芝機械社製、ＩＳ−
１００Ｅ）により、シリンダー温度２８０℃で樹脂ペレ
ットを溶融混練して、金型温度を１２０℃として試験片
および釘を射出成形した。

【００３２】そして上記の測定法に従い、吸水前後の曲
げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率を測定し、合わ
せて吸水後の釘打ち試験を行った。得られた測定結果を
表１に示す。

【００３３】

【表１】

【００３４】実施例２非晶性ポリアミドとして、イソフタル酸／テレフタル酸
／ヘキサメチレンジアミンの重縮合体（エムス社製、Ｇ
−２１）を用いた。そして、結晶性ポリアミド樹脂と非
晶性ポリアミド樹脂との配合割合を表１に示すようにし
た。また、シリンダー温度は２８０℃とした。

【００３５】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００３６】実施例３結晶性ポリアミド樹脂として相対粘度２．５のナイロン
６（ユニチカ社製、Ａ１０３０ＢＲＬ）を用いた。ま
た、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂との
配合割合を表１に示すようにし、ガラス繊維の配合割合
を実施例１よりも多く７０重量％とした。また、シリン
ダー温度は２８０℃とした。

【００３７】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００３８】実施例４結晶性ポリアミドとして実施例１のナイロン６６（デュ
ポン社製、ザイテル１０１）と、実施例３のナイロン６
（ユニチカ社製、Ａ１０３０ＢＲＬ）とを用いた。ま
た、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂との
配合割合を表１に示すようにし、シリンダー温度を２８
０℃とした。

【００３９】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００４０】実施例５結晶性ポリアミド樹脂として、相対粘度２．３のナノコ
ンポジットナイロン６（ユニチカ社製、Ｍ１０３０Ｄ）
を用いた。このナノコンポジットナイロン６は、膨潤性
フッ素雲母鉱物を樹脂中に４重量％含有するものであっ
た。また、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹
脂との配合割合を表１に示すようにし、ガラス繊維の配
合割合を実施例１よりも少なく５０重量％とした。ま
た、シリンダー温度を２８０℃とした。

【００４１】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００４２】実施例６結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂との配合
割合を表１に示すようにした。

【００４３】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００４４】実施例７ポリアミド樹脂として、実施例３の結晶性ポリアミド樹
脂である相対粘度２．５のナイロン６（ユニチカ社製、
Ａ１０３０ＢＲＬ）１２重量％と、実施例２の非晶性ポ
リアミド（エムス社製、Ｇ−２１）２８重量％とを用い
た。また、シリンダー温度を２８０℃とした。

【００４５】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００４６】実施例１〜７はいずれも、結晶性ポリアミ
ド樹脂と、非晶性ポリアミド樹脂と、ガラス繊維とが本
発明の範囲内で配合されていたため、曲げ弾性率やアイ
ゾット衝撃強度が高く、また、吸水した後も曲げ弾性率
の低下が少なかったため、良好な釘打ち試験の結果が得
られた。

【００４７】比較例１ポリアミド樹脂として、非晶性ポリアミド樹脂を用いず
に、結晶性ポリアミド樹脂として実施例１のナイロン６
６（デュポン社製、ザイテル１０１）のみを用いた。ま
た、ポリアミド樹脂とガラス繊維との配合割合を表１に
示すようにした。

【００４８】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００４９】比較例２ポリアミド樹脂として、非晶性ポリアミド樹脂を用いず
に、結晶性ポリアミド樹脂として実施例５のナイロン６
（ユニチカ社製、Ａ１０３０ＢＲＬ）のみを用いた。

【００５０】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００５１】比較例３ポリアミド樹脂として、非晶性ポリアミド樹脂を用いず
に、結晶性ポリアミド樹脂として実施例５のナイロン６
（ユニチカ社製、Ｍ１０３０Ｄ）のみを用いた。また、
ポリアミド樹脂とガラス繊維との配合割合を表１に示す
ようにした。

【００５２】そしてそれ以外は実施例１と同様にして、
試験片および樹脂製釘を作製した。得られた試験片の吸
水前後の曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度、吸水率の測
定結果、および釘打ち試験の結果を表１に示す。

【００５３】比較例１〜３は、いずれも非晶性のポリア
ミド樹脂が配合されていなかったため、吸水率が高くな
り、吸水後の曲げ弾性率の低下が大きくなった。そのた
め、吸水後の釘打ち試験においても半数ちかくに折れや
欠けが発生し、良好な結果が得られなかった。

【００５４】

【発明の効果】本発明によれば、ポリアミド樹脂３０〜
５０重量％にガラス繊維７０〜５０重量％を配合するこ
とで、釘として使用するに十分な曲げ剛性が得られる。
また、ポリアミド樹脂として、結晶性ポリアミド樹脂だ
けでなく非晶性ポリアミド樹脂を配合し、その配合割合
を重量比で（結晶性ポリアミド樹脂）／（非晶性ポリア
ミド樹脂）＝９０／１０〜１０／９０とすることで、吸
水した後も曲げ剛性の低下が少なくなり、釘打ち性や釘
抜き性などの作業性が良く、長期間の使用後にも釘抜き
性の良い釘が得られる。また、連綴式の釘として成形し
た際には、釘の柱部は曲げ剛性が高く、釘の頭部どうし
を連結した連結部は樹脂製であるため切り離しやすいこ
とから、自動釘打ち機に使用される連綴り式の釘として
も好適に使用できる。さらに、この釘は、ポリアミド樹
脂とガラス繊維のみにて構成されるため、安価な合成樹
脂製の釘を提供することができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】合成樹脂からなる釘であって、前記合成
樹脂は、結晶性ポリアミド樹脂と非晶性ポリアミド樹脂
とを重量比で（結晶性ポリアミド樹脂）／（非晶性ポリ
アミド樹脂）＝９０／１０〜１０／９０となるように配
合したポリアミド樹脂３０〜５０重量％と、ガラス繊維
７０〜５０重量％との合わせて１００重量％とからなる
ことを特徴とする合成樹脂製の釘。