HU192586B - Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories - Google Patents
Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories Download PDFInfo
- Publication number
- HU192586B HU192586B HU360984A HU360984A HU192586B HU 192586 B HU192586 B HU 192586B HU 360984 A HU360984 A HU 360984A HU 360984 A HU360984 A HU 360984A HU 192586 B HU192586 B HU 192586B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- heat exchangers
- ammonia
- condensates
- water
- steam
- Prior art date
Links
Landscapes
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
Description
A találmány tárgya eljárás ammóniaszegény páravíz előállítására, elsősorban cukorgyártási technológia olyan műveleteihez (pl. diffúzió, cukorfedés) történő felhasználásra, amelyeknél a víz ammóniatartalma hátrányos. .The present invention relates to a process for the production of ammonia-poor water, in particular for use in operations (e.g., diffusion, sugar coating) of sugar production technology where the ammonia content of the water is disadvantageous. .
A cukorgyári lényerésnél a cukorrépa szelet jó kilúgozásának, a jó léminőségnek és a kilúgozott cukorrépaszelet jó préselhetőségének egyik fontos előfeltétele a cukorrépaszelet kilúgozására használt víz, az ún. diffúziós hajtóvíz célszerű mennyisége, megfelelő hőmérséklete és előnyös összetétele. További lényeges szempont a lényerés gazdaságos foganatosítása, a hőenergia racionális felhasználásával és az egyéb ráfordítások csökkentésével.One important prerequisite for good leaching of beet slices, good juice quality and good compressibility of leached beet slices is the so called water used for leaching beet slices. the appropriate amount, suitable temperature and preferred composition of the diffusion drive water. Another important aspect is the economical implementation of the creature by rational use of thermal energy and reduction of other inputs.
A diffúziós hajtóviz szükséges mennyisége a szokásos technológiák mellett, célszerűen a kilúgozandó cukorrépa 50-60 %-a. A hajtóviz hőmérséklete - a kilúgozó berendezés típusától és az üzemeltetési körülményektől függően - általában 60—70 °C, ritkábban 55—72 °C. A hajtóvíz összetételének egyrészt mikrobiológiai, másrészt kémiai követelményeknek kell megfelelnie. A mikroorganizmusokkal fertőzött víz cukorbomlást okoz, és egészségileg is előnytelen. Kémiai szempontból előnyös, ha a hajtóvízben a Ca++ és a H* ionok egy meghatározott mennyiséget meghaladnak, hátrányos viszont az egyértékű kation (alkáli) tartalom és különösen káros az ammónium-ionok jelenléte.The required amount of diffusion propellant water is 50-60% of the sugar beet to be leached using conventional techniques. The temperature of the running water is generally 60-70 ° C, less often 55-72 ° C, depending on the type of leaching equipment and operating conditions. The composition of the drive water must meet microbiological and chemical requirements. Water contaminated with microorganisms causes diabetes to break down and is also unhealthy. It is chemically advantageous that the Ca ++ and H * ions in the drive water exceed a certain amount, but the monovalent cationic (alkaline) content is disadvantageous and the presence of ammonium ions is particularly harmful.
A sok annnóniumvegyületet tartalmazó hajtóvízzel működtetett kilúgozó berendezésből kapott lé minősége rosszabb. Nagyobb a lé kolloid-tartalma, kevésbé eredményes és nehezebben végrehajtható a létisztítás, csökken a kinyerhető fehércukor és nő a kevésbé értékes melaszcukor mennyisége. Megnő az ún. tűnő alkalitás, ami a technológia későbbi lépéseiben megnövelt alkalizáiőszer adagolást igényel, ez viszont ismét a fehércukor hozam csökkenéséhez vezet. Emellett az ammóniumvegyü'etek jelenlétének hatására romlik a kilúgozott szelet préselhetősége, ami csökkenti a présvíz mennyiségét és cukorveszteséget okoz, továbbá költségesebbé teszi a préselt szelet további felhasználását (a megnövekedett szállítási és szárítási költségek miatt).The quality of the juice obtained from the leaching equipment operated with a lot of non-anionic compounds is lower. The higher the colloidal content of the juice, the less effective and difficult the purification of life, the reduction of the recoverable white sugar and the increase of the less valuable molasses sugar. The so-called. seemingly alkaline, which in later stages of the technology requires increased addition of alkalizing agent, which again leads to a decrease in white sugar yield. In addition, the presence of ammonium compounds reduces the compressibility of the leached slice, which reduces the amount of pressurized water and causes loss of sugar, and also makes it more expensive to reuse the pressed slice (due to increased transport and drying costs).
A hajtóviz ammóniatartalmának befolyása részben kompenzálható adalékanyagokkal (Ca-vegyiiletek, savak). A gyakorlat azt mutatja, hogy akkor elfogadható a hajtóvíz összetétele, ha benne a Ca4* + H+/NH4 arány — egyenértékben kifejezve — legalább 3, előnyösen 5 felett van. Erre vonatkozó adatokat közöl A. Carruthers: 10. Technical Conference British Sugár Corporation, 1957. Ez az arány kis ammóniatartalmú hajtóvíz esetében egyszerűen kevés adalékanyaggal, kis költséggel elérhető. Ha azonban a hajtóvíz ammóniatartalma nagy, a kívánt arány csak nagymennyiségű adalékanyaggal, és így költségesen érhető el vagy közelíthető meg, és az ammónia jelenlétéből származó hátrányok így is csak részben kompenzálhatok.The influence of the ammonia content of the drive water can be partly compensated by additives (Ca-chemicals, acids). Practice shows that the composition of the drive water is acceptable if it has a Ca 4 * + H + / NH 4 ratio of at least 3, preferably above 5, expressed in equivalent. Data is provided by A. Carruthers, 10th Technical Conference of the British Radiation Corporation, 1957. For low ammonium-fueled driving water, this ratio is simply achieved with little additive at low cost. However, when the ammonia content of the drive water is high, the desired ratio can only be achieved or approached costly with a large amount of additives and the disadvantages resulting from the presence of ammonia can still only be partially compensated.
A cukorgyárakban diffúziós hajtóvízként friss vizet (folyóvizet vagy kútvizet), kondenzátorvizet, páragőzkondenzátumot (ún. páravizet) vagy ezek keverékét használják. Mind a kondenzátorvíz, mind a páravíz jelentős mennyiségű annnóniumvegyületet tartalmaz. A cukorgyártás folyamán ugyanis a leveket többfokozatú bepárlással sűrítik be, ill. bepárlás közben végzik a cukor kristályosítását. E bepárlás közben a levekben lévő nitrogéntartalmú szerves vegyületekből illó ammóniumvegyületek (elsősorban ammóniumliidroxid, kisebb mértékben ammóniumkarbonát) távozik a gőzökkel, az ún. páragőzökkel együtt. E páragőzöket részben felületi hőcseré2 lökben hasznosítják (az itt keletkező kondenzátum a páravíz), részben hideg vízzel keverő kondenzátorban csapják le (az itt keletkező víz a kondenzátorvíz). Az illó ammóniumvegyöletek túlnyomó része az összegyűjtött páravízbe, illetve a kondenzátorvízbe kerül, és így a vizek ammóniumvegyület koncentrációja jelentős. Szokásos értéke pl. páravíznél 10 ... 15 mól/m3, kondenzátorvíznél 4 ... 6 mól/m3.Diffusion propellants used in sugar factories are fresh water (running water or well water), condenser water, vapor condensate (so called steam water) or a mixture thereof. Both condenser water and condensate water contain significant amounts of anionic compound. During the production of sugar, the juices are concentrated or multi-stage concentrated. crystallization of the sugar is carried out during evaporation. During this evaporation, the volatile ammonium compounds (primarily ammonium hydroxide, to a lesser extent ammonium carbonate) are released from the nitrogenous organic compounds in the broth, the so-called vapor. with vapors. These vapors are utilized partly in a surface heat exchange stroke (the condensate formed here is the humid water) and partly in a condenser mixing with cold water (the water produced here is the condenser water). Most of the volatile ammonium compounds are discharged into the collected vapor or condensate water, and thus the concentrations of ammonium compounds in the waters are significant. Usual value eg. 10 ... 15 moles / m 3 for steam water and 4 ... 6 moles / m 3 for condenser water.
A jelenleg szokásos cukorgyári viz és gőzrendszerekben a hőenergia maximális hasznosítására és a hőátbocsátásí tényezők javítására törekednek. Ennek során a különböző nyomású páragőzök kondenzátumait összegyűjtik úgy, hogy az egyes kondenzvizeket mindig a következő kisebb nyomású kondenzvízhez vezetik hozzá, és ennek során az önlepárlásból keletkező sarjúgőzöket ismét egyesítik a többi megfelelő nyomású páragőzzel, és így hasznosítják. Ugyanígy a fűtőterekben összegyűlő nemkondenzálódó gázokat (köztük az illó ammóniumvegyületeket) egy bizonyos mennyiségű vízgőzzel együtt - a hőátbocsátás javítása érdekében — külön elvezetik és ezeket a gőzöket ismét egyesítik az eggyel kisebb nyomásfokozatú páragőzökkel, és így hasznosítják. Végül az összegyűjtött páravíz hőtartalmát folyadék-folyadék hőcserélőkben hasznosítják, és így 70 °C-ot kissé meghaladó hőmérsékletű páravize fe kapnak.The current conventional sugar factory water and steam systems seek to maximize the utilization of heat energy and improve heat transfer coefficients. Condensates of vapors of different pressures are collected by always adding each condensate to the next lower-pressure condensate, whereby the boiling vapors from the self-distillation are recombined with the other vapors of suitable pressure. Likewise, the non-condensable gases (including volatile ammonium compounds) that accumulate in the boilers, together with a certain amount of water vapor, are separately discharged to improve heat transfer and re-combined with one vapor with a lower pressure. Finally, the heat content of the collected vapor water is utilized in liquid-liquid heat exchangers to obtain vapor water at temperatures slightly above 70 ° C.
A diffúziós hajtóvíz előállítására a cukorgyárakban rendelkezésre álló vizek (frissvíz, kondenzátorvíz, páravíz) egyike sem elégíti ki a mikrobiológiai, kalorikus és összetételi követelmények mindegyikét.None of the waters available in sugar factories (fresh water, condenser water, humid water) for the production of diffusion drive water meet all the microbiological, caloric and composition requirements.
A kis ammóniatartalmú hajtóvíz biztosítása és a megfelelő hőmérséklet eléréséhez szükséges hőfelhasználás csökkentése többnyire ellentétes követelmény. Ha rendelkezésre áll megfelelő mennyiségű friss víz, az ennek melegítésével kapott hajtóvíz, mind mikrobiológiai, mind kémiai szempontból kielégítő, de melegítése nagyon költséges. A kondenzátorvíz mennyiségileg bőségesen áll rendelkezésre, de többnyire mikrobiológiai szempontból nem megfelelő és ammóniatartalma is jelentős, és emellett — minthogy hőmérséklete rendszerint 55 °C alatt van - melegítése külön hőenergia befektetést igényel. Kalorikus és mikrobiológiai szempontból a páravizek használata a legelőnyösebb (mennyiségük kielégítő, répára számítva 80 % felett van, és hőmérsékletük is 70 °C feletti), magas ammóniatartalmuk azonban a közvetlen felhasználást vagy lehetetlenné teszi, vagy csak nagymennyiségű adalékanyaggal lehet az összetételt elfogadhatóvá tenni.Providing low-ammonia propellant and reducing the amount of heat needed to reach the right temperature is usually the opposite. If sufficient fresh water is available, the driving water obtained by heating it is satisfactory, both microbiologically and chemically, but heating is very expensive. Condenser water is abundant in quantity, but in most cases it is microbiologically inadequate and has a high ammonia content, and, since its temperature is usually below 55 ° C, it requires additional heat energy investment. From a caloric and microbiological point of view, the use of vapor water is most advantageous (it is satisfactory, beet sugar is above 80%, and its temperature is above 70 ° C).
A mikrobiológiai, kémiai és kalorikus szempontok a gyakorlatban - bizonyos megalkuvásokkal - az ilyen vizek keverékeinek alkalmazásához vezettek. Mindenesetre az energiaköltségek növekedése egyre inkább a páravizek nagyobb mértékű felhasználását indokolja, sokszor a kémiai szempontok háttérbe szorításával.Microbiological, chemical and caloric aspects have in practice led, with some compromise, to the use of mixtures of such waters. In any case, rising energy costs are increasingly justifying the increased use of mist water, often by neglecting the chemical aspects.
Ha hajtóvízként ammóniatartalmú páravizet - vagy kondenzátorvizet használunk, az . ezzel bevitt ammónia egy része - végigjutva a technológiai folyamatokon — a bepárlás során távozik el, ezzel megnöveli a páragőzök és ezen keresztül a páravizek és a kondenzátorvíz ammóniatartalipát. Ez a recirkuláció a vizek ammóniakoncentrációját eleve magasabb szinten tartja. Ammóniaszegény vizei használva a páravíz és a kondenzátorvíz kialakuló ammóniakoncentrációja eleve alacsonyabb lesz.If ammonia - containing steam water or condenser water is used as driving water, it shall be:. some of the ammonia introduced by this process is removed by evaporation through technological processes, thereby increasing the ammonia content of the vapors and hence of the vapor and condenser water. This recirculation keeps the ammonia concentration in the water higher. When used in ammonia-poor waters, the resulting ammonia concentration in the humidifier and condenser water will be lower.
Kalorikus szempontból mindenképpen előnyös volna hajtóvízként kizárólag vagy főtömegében páravizet használni, ha mód van annak ammóniatartalmát előzetesen csökkenteni.From a caloric point of view, it would certainly be advantageous to use only or predominantly steam water as propellant, if it is possible to reduce its ammonia content beforehand.
-2. 192 586-2. 192,586
A páravizek ammóniakoncentrációjának csökkentésére több módszer ismeretes. Franciaországban javasolták először a páravíz ioncserés kezelését. F. Domsa a páravíz ammóniatartalmát kénsavval regenerált, gyenge savas kationcserélővei részben hidrogénionokra cserélte ki (Industria Alimentara, 14.1963.5.171—173). Ugyanezt a munkamódszert ajánlotta P. Devilles (Sucrerie Francaise, 103.1962.5.405 —407). S. Zagrodzki ugyancsak javasol ta a páravizek ammóniakoncentrációjának csökkentését erős és gyenge kationcserélők együttes alkalmazásával (La Sucrerie Belge, 84.164/65.9.353—366 ésGazeta Cukrownicza, 74.1966.83—88). Azioncserélőskezeléshez saválló ioncserélő berendezés szükséges, az eljárás során keletkező szennyvíz korrozív, savas kémhatású. Az eljárás üzemköltsége — a páravíz közvetlen savanyításának költségeivel összehasonlítva - magas.There are several methods for reducing the ammonia concentration in the steam water. In France, the treatment of mist water was first proposed for ion exchange. F. Domsa partially replaced the ammonia content of the humidified water with weak acid cation exchangers regenerated with sulfuric acid for hydrogen ions (Industria Alimentara, 14.1963.5.171-173). The same working method was recommended by P. Devilles (Sucrerie Francaise, 103.1962.5.405-407). S. Zagrodzki also suggested reducing the ammonia concentration in the humid water by using strong and weak cation exchangers (La Sucrerie Belge, 84.164 / 65.9.353-366 and Gazeta Cukrownicza, 74.1966.83-88). The ion exchange treatment requires an acid-resistant ion exchange device, and the effluent generated during the process is corrosive and acidic. The operating cost of the process is high compared to the direct acidification of the steam water.
Ν. V. Kulinincs a páraviz ammóniakoncentrációjának csökkentését elektrodialízissel javasolja elérni (Szaharnaja Promüslennoszt, 44. 1974. 17-20). Ez a módszer az ugyancsak költséges beruházás mellett - jelentős energiafelhasználással jár. A membránok viszonylag rövid élettartama növeli az eljárás költségeit.Ν. V. Kulinin proposes to reduce the ammonia concentration in the steam water by electrodialysis (Saharnaja Promüslennost, 44, 197-20, 17-20). This method entails significant energy consumption along with costly investment. The relatively short life of the membranes increases the cost of the process.
V. Sz. Szamojlenko a páravíz pH-ját mésztejjel 11,ΟΙ 1,5 értékre növeli, majd a meglúgosított vízből levegő átfúvással hajtja ki az ammóniát (Szaharnaja Premüslennoszt, 51.1981.8.30-32). Az ammónia tartalom mintegy 90 %-ának eltávolítása után a víz pH-ját kéndioxid bevezetéssel a kívánt értékre csökkenti. Mérési adatai szerint az ilyen módon előkészített hajtóvíz alkalmazása — összehasonlítva a páravíz közvetlen kéndioxidos savanyításával előállított hajtóvízzel - mintegy egy egységgel növeli a híglé tisztasági hányadosát. Ennek a módszernek bevezetése azonban jelentős beruházást igényel, és a berendezés üzemeltetése többlet hő és villamos energia fogyasztást okoz.V. Samoylenko raises the pH of the steam water with lime milk to 11, ΟΙ1.5, and then blows the ammonia out of the alkalized water by blowing air (Sakharnaja Premüslennost, 51.1981.8.30-32). After removing about 90% of the ammonia content, the pH of the water is reduced to the desired value by introducing sulfur dioxide. According to its measurement, the use of this type of drive water increases the purity ratio of the glaze by approximately one unit compared to the drive water produced by direct acidification of the steam water with sulfur dioxide. However, the introduction of this method requires significant investment and the operation of the equipment causes additional heat and electricity consumption.
Az eljárások komplikáltsága, a beruházási és üzemeltetési költségek és a legtöbb esetben jelentkező többlet energiafogyasztás miatt a fenti eljárások egyike sem terjedt el széles körben.Due to the complexity of the procedures, the investment and operating costs and, in most cases, the extra energy consumption, none of the above procedures is widespread.
A 183.063 lajstromszámú „Eljárás és berendezés cukorgyári levek és szörpök alkalitásának stabilizálására” című magyar szabadalmi leírás olyan eljárást ismertet, melynél a cukorgyári híglé alkalitáscsökkenésének mérséklésére a glutamin átalakulás során felszabaduló ammóniának meghatározott százalékát az első és második szénsavazás között, vagyis a híglé alkalitásának végleges kialakulása előtt eltávolítják a hígléből. Ezt úgy érik el, hogy az első szénsavazás és szűrés után kapott lé hőmérsékletét hőcserélőkben növelik, az így felmelegített levet páragőzökkel fűtött nagyobb nyomású és nagyobb letéri hőmérsékletű bepárlón, és/vagy kisebb nyomású és kisebb létéri hőmérsékletű bepárlón vezetik át, és ennek során a léből desztíllációval eltávolítják álé ammóniatartalmának nagyobb részét. Ez az eljárás csak a létisztítás folyamata alatt, az első és második szénsavazás között, a hígléből történő részleges ammónia eltávolításra, és nem a cukorgyári páravizek ammóniatartalmának lecsökkentésére nyújt megoldást. A távozó ammónia ugyanis ennél az eljárásnál is a páravízbe kerül, úgy hogy ennek ammóniatartalma végeredményben - gyakorlatilag változatlan marad.Hungarian Patent Application No. 183,063, entitled "Process and equipment for stabilizing the alkalinity of sugar juices and syrups", discloses a method for reducing the alkalinity reduction of sugar mill gels between a certain percentage of ammonia released during glutamine conversion and the time before the first carbonation. is removed from the catfish. This is achieved by increasing the temperature of the juice obtained after the first carbonation and filtration in heat exchangers, passing the heated juice through a vaporizer with higher vapor pressure and higher latitude and / or a lower vaporizer with lower vapor temperature by means of vapor vapor. most of its ammonia is removed by distillation. This process only provides a solution for the partial removal of ammonia from the chaff during the purification process, between the first and second carbonation, and not to reduce the ammonia content of the sugar mills. For in this process, the ammonia leaving is discharged into the vapor water, so that its ammonia content remains virtually unchanged.
A találmány feladata a páravizek, főleg a cukorgyári páravizek ammóniatartalmának lecsökkentésével, gazdaságos hőfelhasználással, minimális eszközráfordítással és kezelést nem igénylő műveletekkel, megfelelő mennyiségű és hőmérsékletű, ammóniaszegény páravíz előállítása, elsősorban diffúziós hajtóvíz céljára.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide ammonia-free humidifiers, in particular for diffusion propellants, by reducing the ammonia content of humidifiers, particularly sugar mills, by economical heat utilization, with minimal equipment expenditure and without the need for treatment.
A találmány azon a felismerésen alapul, hogy a cukorgyári levek bepárlása során keletkező Uló ammóniumvegyületeket tartalmazó páragőzök hasznosítása során, a nem teljes kondenzáció közben deflegmációs folyamatok, a kondenzátumok részleges elpárologtatása során pedig desztillációs folyamatok játszódnak le, ezek következményeképpen a deflegmáció során keletkező kondenzátum ammóniumvegyületekben szegényebb) mint a páragőz, a desztilláció során keletkező gőz viszont ainmóniumvegyületekben gazdagabb, a maradék páravíz pedig lényegesen szegényebb, mint az eredeti kondenzátum.The present invention is based on the discovery that in the process of utilization of vapors containing UO ammonium compounds during the evaporation of sugar mill juices, deflegmation processes take place during partial condensation, and distillation processes occur during partial evaporation of condensates). like steam, the steam produced by the distillation is richer in ainium ammonium compounds and the remaining steam is significantly poorer than the original condensate.
A felismerés alapján mód van a páravizek két részre - egy túlnyomó mennyiségű ammóniaszegény, és egy kisebb mennyiségű ammóniadús részre - történő szétválasztására, az eddigi rendszer hőkihasználási és hőátbocsátást javító hatásainak megtartásával, sőt fokozottabb kihasználásával. Megállapítottuk, hogy a nemkondenzálódó gázok szokásos mértékű elvezetésénél, az elvezetett gőzökben az ammóniakoncentráció az eredeti koncentrációnak mintegy tízszerese. Ugyanígy a páravizet egy-egy fokozatban mintegy 10 °C hőmérsékletkülönbségnek megfelelő mértékben részlegesen önlepárolva, az elpárologtatott kb. 2 %-nyi sarjúgőzbe kerül az eredeti ammóniamennyiség kereken 20 %-a.Based on the recognition, it is possible to separate the humidified water into two parts - one that is predominantly ammonia-poor and one that is ammonia-rich - while retaining and even better utilizing the heat and heat transfer effects of the previous system. It has been found that in the normal discharge of non-condensable gases, the concentration of ammonia in the discharged vapors is about ten times the original concentration. Similarly, by partially self-evaporating the steam water in one step at a temperature difference of about 10 ° C, the evaporated water was evaporated to about 10 ° C. About 2% of the original ammonia is added to 2% boar steam.
A találmány szerinti eljárás egyik foganatosítási módjánál, a felületi — célszerűen a gőz-folyadék — hőcserélők közül nyomásfokozatonként egyet vagy néhányat fűtőgőz és kondenzvíz oldalon leválasztunk a többitől, és a többi felületi hőcserélő (előnyösen bepárló, kristályosító, folyadékmelegítő) ammóniadús nemkondcnzálódó gázait a kísérőgőzökkel együtt, egyébként ismert módon, elvezetjük, és — célszerűen nyomásfokozatonként különkülön — a különválasztott hőcserélőkben keletkező nagy ammóniatartalmú kondenzátumokat és a többi hőcserélő (ammóniaszegény) kondenzátumait egymástól elkülönítve gyűjtjük össze, vezetjük el és ismert módon használjuk fel.In one embodiment of the process according to the invention, one or more of the surface heat exchangers, preferably the vapor-liquid, are separated from the others by pressure stages on the heating steam and condensate side, and the other surface heat exchangers (preferably evaporating, crystallizing, otherwise known in the art, is discharged, collected and disposed of and used in a known manner, preferably separately at high pressure, the high ammonia-containing condensates formed in the separated heat exchangers and the condensates of the other heat exchangers (ammonia-free).
Az eljárás másik foganatosítási módjánál a felületi hőcserélők — célszerűen a gőz-folyadék hőcserélők — közül nyomásfokozatonként egyet vagy néhányat ffltőgáz és kondenzvíz oldajon különválasztunk a többitől, a többi felületi hőcserélő kondenzátumait nyomásfokozatonként összegyűjtjük, majd az egyes nyomásfokozatok között átvezetve önlepárlásnak vetjük alá, majd az önlepárlás során keletkező sarjúgőzöket - nyomásfokozatonként külön-külön — a különválasztott felüledi hőcserélők fűtőterébe vezetjük, miközben a különválasztott hőcserélőkben keletkező nagy ammóniatartalmú kondenzátumokat és a többi hőcserélő (ammóniaszegény) kondenzátumát egymástól elkülönítve gyűjtjük össze, vezetjük el és ismert módon használjuk fel.In another embodiment of the process, one or more of the surface heat exchangers, preferably steam-liquid heat exchangers, are separated separately from the others in the gas and condensate water solutions, the condensates of the other surface heat exchangers are collected by The convoluted vapors produced during the process are fed separately to each heating stage in the heating space of the separated superficial heat exchangers, while the high ammonia-containing condensates formed in the separated heat exchangers and the condensates of the other heat exchangers (ammonia-free) are separately collected and used separately.
Az eljárás előbb leírt két foganatosítási módjának együttes alkalmazásánál ugyancsak nyomásfokozatonként különválasztott hőcserélőkbe vezetjük mind a nemkondenzálódó gázokat és kísérőgőzeit, mind a kondenzátumok nyomásfokozatok közötti önlepárlásából származó sarjúgőzöket, célszerűen ugyanazon különválasztott hőcserélőket használva, mind a nemkondenzálódó gázok kísérőgőzeinek, mind az önlepárlásból származó sarjúgőzöknek a hasznosítására, miközben a különválasztott hőcserélőkben keletkező ammóniadús kondenzátumokat és a többi hőcserélő ammóniaszegény kondenzátumait egymástól elkülönítve gyűjtjük össze, vezetjük el és ismert módon használjuk fel.When applying the two embodiments of the process described above, both non-condensable gases and associated vapors as well as solids from the distillation of condensates, while the ammonia-rich condensates formed in the separated heat exchangers and the ammonia-poor condensates of the other heat exchangers are separately collected, disposed of and used in a known manner.
192 586192,586
Az eljárás egy harmadik foganatosítási módjánál azokat az összegyűjtött kondenzátumokat, amelyek hőtartalmát eddig nem, vagy folyadék-folyadék hőcserélőkben hasznosították, egy vagy célszerűen többfokozatú önlepárlásnak vetjük alá, az önlepárlásból keletkező sarjúgőzöket fűtőgőz és kondenzviz oldalon a többi hőcserélőtől különválasztott felületi hőcserélőkbe vezetjük, miközben a különválasztott hőcserélőkben keletkező ammóniadús kondenzátumokat a többi (ammóniaszegény) kondenzátumból — így az önlepárlásnak alávetett kondenzátumtól is - elkülönítve gyűjtjük össze, vezetjük és ismert módon használjuk fel. Előnyösen kiegészíthető ez a foganatosítási mód azzal az eljárással, hogy az egyvagy több-fokozatban önlepárolt kondenzátumot még egy további önlepárlásnak vetjük alá, amelynek során keletkező ammóniadús sarjúgőzöket keverőkondenzátorba vezetjük, miközben az ilyenmódon végzett önlepárlást oly mértékig hajtjuk végre, hogy a megmaradó ammóniaszegény kondenzátum hőmérséklete a további felhasználás szempontjából éppen megfelelő legyen.In a third embodiment of the process, the collected condensates whose heat content has not been utilized so far or in liquid-liquid heat exchangers are subjected to one or preferably multi-stage self-distillation, the Ammonia-rich condensates formed in heat exchangers are collected, conducted and used in a known manner separately from other (ammonia-poor) condensates, including condensates which are subject to self-distillation. Advantageously, this embodiment can be supplemented by the process of subjecting the single or multistage self-distilled condensate to a further self-distillation, whereby the ammonia-rich cobalt vapor is fed to a mixing condenser, while such self-distillation is just right for further use.
Az eljárás előbbi foganatosítási módját az eljárás első és/vagy második foganatosítási módjával kombinálva, a különválasztott hőcserélők ammóniadús kondenzátumait a többi (ammóniaszegény) kondenzátumtól elkülönítve, a felhasználási igényektől függően nyomásfokozatonként külön-külön, vagy egyesítve vezetjük el, gyűjtjük össze és ismert módon használjuk fel.The first embodiment of the process, in combination with the first and / or second embodiments of the process, separates the ammonia-rich condensates of the separated heat exchangers separately from the other (ammonia-poor) condensates, depending on the application, or collects them separately and combines them .
Az eljárás első és második foganatosítási módja kalorikus szempontból egyenértékű az eddigi hőhasznosítási eljárásokkal, a harmadik foganatosítási mód kalorikus előnyökkel is jár a kondenzátumok hőtprtalmának eddig szokásos folyadék-folyadék hőcserélőkben való hasznosításával szemben, minthogy a többfokozatú önlepárlás során keletkező gőzök felhasználásánál a hőátbocsátási tényezők lényegesen nagyobbak, mint a folyadék-folyadék hőcserélőkben elérhető hőátbocsátási tényezők. A jobb hőátbocsátási tényezők - azonos Ajtófelületek mellett lehetővé teszik a kondenzátumok hőtartalmának fokozottabb kihasználását.The first and second embodiments of the process are calorically equivalent to prior art heat recovery processes; as heat transfer coefficients available in liquid-liquid heat exchangers. Better heat transfer coefficients - with the same door surfaces, allow for greater utilization of the heat content of condensates.
A találmány szerinti eljárás változatainak bármelyikét vagy bármilyen kombinációját alkalmazva, egy nagymennyiségű - a teljes páravíz mennyiségének legalább 85 %-át kitevő — kis ammóniatartalmú páravizet és egy kismeiinyiségű nagy ammóniatartalmú páravizet kapunk.Using any or any combination of the methods of the present invention yields a large amount of low ammonia vapor, at least 85% of the total amount of water vapor, and a small amount of high ammonia water vapor.
A kis ammóniatartalmú páravizet használjuk fel — önmagában vagy más megfelelő minőségű vízzel keverve — hajtóvízként.Low ammonia water is used as a driving water, either alone or mixed with water of appropriate quality.
A páragőzöknek — a cukorrépa minőségétől és az alkalmazott technológiától függő — ammóniatartalma, valamint a felhasználandó páravíz megengedett maximális ammóniakoncentrációja szabja meg, hogy a leírt eljárások közül melyiket, illetve ezek milyen kombinációját célszerű alkalmazni.The ammonia content of the vapors in the vapor, depending on the quality of the beet and the technology used, and the maximum permissible ammonia concentration of the vapor to be used, determine which of the methods described or which combination of these is appropriate.
A találmány szerinti eljárással nyert kis ammóniatartalmú páravizet használhatjuk olyan technológiai célokra ! is (pl. cukorfedés), ahol a nagy ammóniatartalom hátrányos. A nagy ammóniatartalmú páravizet — ha szükséges — a cukorgyártás olyan technológiai folyamatainál használjuk fel, ahol a nagy ammóniatartalom nem hátrányos (pl. nyerscukor oldásánál). ·The low ammonia vapor obtained by the process of the invention can be used for such technological purposes . also (eg sugar coating) where the high ammonia content is disadvantageous. High ammonia steam is used, where appropriate, in processes for the production of sugar where the high ammonia content is not disadvantageous (eg in the dissolution of raw sugar). ·
Az ammóniumvegyületekben szegény páravíz, főleg cukorgyári diffúziós hajtóvíz, előállítására irányuló találmány szerinti eljárás során a páragőzök hőtartalmának és/vagy a kondenzátumok hőtartalmának hasznosítására szolgáló hőcserélők egy részét fűtőgáz hozzávezetés ( és/vagy kondenzátum elvezetés tekinteté') ;n a többi hőcserélőtől elkülönítjük, és az elkülöníte. hőcserélőkbe vezetjük a többi hőcserélő nemkonder.· álódó gázaival együtt elvezetett kísérőgőzöket és/vag· a többi felületi hőcserélő összegyűjtött kondenzáturpjnak önlepárlásából keletkező sarjúgőzöket, majd az fikülönített hőcserélőkben keletkező ammóniadús kondenzátumokat a többi hőcserélőből összegyűjtött airmóniaszegény kondenzátumoktól elkülönítve gyűjtjük össze, és az így 10 összegyűjtött ammóniadús kondenzátumokat, valamint az elkülönítve összegyűjtött ammóniaszegény kondenzátumokat külön-külön vezetjük el, és ismert módon használjuk fel.In the process of the present invention for the production of poor vapor water in ammonium compounds, in particular diffusion water for sugar mills, some of the heat exchangers utilizing the heat content of the vapor vapors and / or the condensate heat are separated (and / or separated) from the fuel gas; . · the accompanying vapors discharged together with the fugitive gases, and / or · the other surface heat exchangers collect the condensate from the evaporation of the condensate turf, and then the residual condensates from the separated heat exchangers, condensates and separately collected ammonia-poor condensates are separately discarded and used in a known manner.
A cukorgyári hagyományos ismert víz- és gőzfelhasz15 nálást, valamint a találmány szerinti eljárást, technológiai folyamatábrákkal szemléltetett példák útján ismertetjük.Conventional known water and steam utilization in the sugar industry and the process of the present invention will be described by way of examples illustrated by process flow charts.
' 1. Példa'Example 1
A cukorgyári ismert víz- és gőzfelhasználás példakénti foganatosítását az 1. ábra szerinti technológiai vázlat szemlélteti. Eszerint a négyfokozatú elvételes bepárlóál' lomás 1,2,3,4 bepárlófokozatainak kondenzátumai és a párákkal fűtött 5, 6,7,8,9,10,11,12 felületi hőcserélők (gőz-folyadék hőcserélők, illetve vákuum-kristályosítók) kondenzátumai a 13,14,15,16,17 kondenzvíz-gyűjtőkbe folynak le. A szokásos ammóniakoncentrációjú páravíz (kondenzátum) útját az 1. ábrán vastagabb pont-vonal-pont nyíl jelzi. A 17 kondenzvíz-gyűjtő a 4 fokozat párájával fűtött 8,12 gőz-folyadék hőcserélők kondenzátumait gyűjti. A 13 kondenzvíz-gyűjtő vizét, kiegészítve a 14 kondenzvíz-gyűjtő vizének egy részével, kazántápvízként használják fel. A 14 kondenzvíz-gyűjtő vizének njásik részét a 18 kondenzautomatán keresztül a 15 kondenzvíz-gyűjtőbe vezetik. A nyomáskülönbségből adódó, önlepárlásból keletkező sarjúgőz mennyiség a 15 kondenzvíz-gyűjtőből a kiszellőző vezetéken keresztül a bepárlóállomás 2 fokozatából távozó párába kerül. Az önlepárlásból származó sarjúgőz útját az 1. ábrán hosszú-rövid-hosszú vonalú nyíl, míg a pára útját rövid, szaggatott vonalozású nyü jelzi. A 15 kondenzvíz-gyűjtőből a vizet a 19 kondenzautomatán keresztül a 16 kondenzvíz-gyűjtőbe vezetik, míg az önlepárlásból eredő sarjúgőzt a 16 kondenzvíz-gyűjtő kiszellőzőjén keresztül a 3 bepárlófokozatból távozó párába irányítják. Ennek a 3 bepárlófokozatból távozó párának nyomásán illetve (kb. 100-105 °C) hőmérsékletén - a 16 kondenzvízgyűjtőben — Összegyűjtött kondenzvizeket a 20 szivattyú a 23, 24, 25 folyadék-folyadék hőcserélőkön nyomja keresztül. A 23, 24, 25 folyadék-folyadék hőcserélők ellenáramú kapcsolásával a kondenzvizek 70-75 °C hőmérsékletre lehűthetők, és eközben hőtartalmukat a technológiában szükséges melegítésekre használják fel. A sorba kötött 23, 24,25 folyadék-folyadék hőcserélőkön való áthaladás után a kondenzviz a 26 tartályba távozik. Ugyanide nyomja a 21 szivattyú a 17 kondenzvíz-gyűjtőből a kb. 80 °C hőmérsékletű vizet. A 26 gyűjtőtartályból a vizet a 22 szivattyú továbbítja a különböző felhasználási helyre.An exemplary embodiment of the known water and steam utilization of the sugar factory is illustrated in the technological sketch of Figure 1. According to this, condensates of the evaporative stages 1,2,3,4 of the four-stage separator and the condensates of the 5, 6,7,8,9,10,11,12 surface-heated heat exchangers (steam-liquid heat exchangers and vacuum crystallizers) 13,14,15,16,17 drains to condensate water collectors. The path of the conventional ammonia concentration water vapor (condensate) is illustrated in Figure 1 by a thicker point-to-point arrow. The condensate water collector 17 collects condensates of the steam-liquid heat exchangers 8.12, heated with stage 4 vapor. The water of the condensate drain 13, supplemented with a portion of the water of the condensate drain 14, is used as boiler feed water. A second portion of the water of the condensate drain 14 is fed through the condensate dispenser 18 to the condensate drain 15. The amount of creep steam resulting from the pressure difference resulting from the self-distillation is transferred from the condensate collector 15 to the vapor leaving stage 2 of the evaporation station via the vent line. In Figure 1, the path of the boiling vapor from self-distillation is indicated by a long-short-to-long arrow, while the vapor path is indicated by a short, dashed arrow. The water from the condensate collector 15 is led through the condensate dispenser 19 to the condensate collector 16, while the boiling steam from the self-distillation is directed to the vapor from the evaporator stage 3 via the condenser of the condensation collector 16. At the pressure of this vapor leaving the evaporation stages 3 and at a temperature (about 100-105 ° C) in the condensate collector 16, the condensed water collected by the pump 20 is pushed through the liquid-liquid heat exchangers 23, 24, 25. By countercurrent switching of the liquid-liquid heat exchangers 23, 24, 25, the condensate can be cooled to 70-75 ° C, while their heat content is used for the heating needed in the technology. After passing through the series-connected fluid-to-liquid heat exchangers 23, 24, 25, the condensate is discharged into the tank 26. At the same time, the pump 21 from the condensate collector 17 is pushed for approx. 80 ° C water. From the collection tank 26, the water 22 is conveyed by the pump 22 to the various applications.
Mind az 1, 2, 3, 4 bepárlófokozatok, mind a páragőzökkel fűtött 5-12 gőz-folyadék hőcserélők fűtőteréből a nemkondenzálódó gázokat - a felhasznált gőz 1—2 %ának megfelelő gőzmennyiség kíséretében — fojtáson ke-41In both the evaporator stages 1, 2, 3, 4 and the steam space of 5 to 12 steam-liquid heat exchangers heated with vapor, non-condensable gases are throttled with a vapor volume corresponding to 1-2% of the steam used.
192 586 resztül a következő, alacsonyabb nyomású párába vezetik. A nemkondenzálódó gázok így összegyűjtve végül is a 27 keverőkondenzátorra kerülnek. A nemkondenzálódó gázok útját az 1. ábrán vonal-két pont-vonal vonalozású nyilak mutatják.192,586 are led to the next lower pressure vapor. The non-condensable gases are thus eventually collected in the mixing capacitor 27. The path of the non-condensable gases is shown in Figure 1 by line-two dotted-line arrows.
Az összegyűjtött és lehűtött páraviz a bepárlás során a léből távozó ammóniumvegyületeknek mintegy 80-90 %-át tartalmazza. A maradék 10-20%, valamint a kristályosítókban keletkező páragőzökben levő ammóniumvegyületek túlnyomórészt a kondenzátorvízbe, kisrészben a vákuumszivattyún keresztül a légkörbe kerülnek. A cukorlé útját az 1. ábrán vékony vonal-pont-vonal vonalazású nyilak jelzik.The evaporated water collected and cooled contains about 80-90% of the ammonium compounds leaving the juice during evaporation. The remaining 10-20% and the ammonium compounds in the vapors from the crystallizers are predominantly released into the condensate water and to a lesser extent via the vacuum pump. The path of the sugar juice in Figure 1 is indicated by thin line-dotted line arrows.
Az ismert módon így kapott páravízben és kondenzátorvízben tehát sok ammóniumvegyület van.The vapor and condensate water thus obtained are known to contain a large amount of ammonium compounds.
A cukorgyári ismert víz- és gőzfelhasználás ezen példában történt ismertetése után a következő példákban a találmány szerinti eljárás változatait szemléltetjük.Following the description of the known water and steam usage of the sugar factory in this example, the following examples illustrate variations of the process of the invention.
2. PéldaExample 2
A 2. ábrán szemléltetett taláhnány szerinti eljárásban az 5-12 felületi hőcserélők közül az első három nyomásfokozatnál nyomásfokozatonként egyet-egyet (a 9,10,11 felületi hőcserélőt) fűtőgőz és kondenzvíz oldalon leválasztunk. A különválasztott 9,10,11 felületi hőcserélőket - célszerűen gőz-folyadék hőcserélőket — az azonos nyomásfokozatú párával fűtött többi 5,'6,7 hőcserélő illetve 1,2,3 bepárló fokozat fűtőkamrájából fojtás nélkül elvezetett párával fűtjük. Előnyös változata ennek a megoldásnak, ha a 2,3,4 bepárlófokozatok fűtőkamráiból a nemkondenzálódó gázokat a szokásos 1-2 % kísérőgáz helyett ennél több, 6-8 % kísérőgőzzel vezetjük el. így á kísérőgőz a fűtőkamrába belépő ammóniamennyiségnek a szokásos 10—20 %-kal szemben 50—75 %-át tartalmazza. Ebből következik, hogy a 2, 3, 4 bepárló fokozatokban keletkező kondenzvíz az ammóniának nem 80-90 %-át, hanem mindössze 25-50 %-át tartalmazza.2, one of the first three stages of the surface heat exchanger 5-12 (the surface heat exchanger 9,10,11) is separated off on the heating steam and condensate water sides. Separate surface heat exchangers 9,10,11, preferably steam-liquid heat exchangers, are heated by the dehumidification of the other heat exchangers 5, 6,7 and 1,2,3, respectively, heated by the same pressure stage. A preferred embodiment of this solution is to remove the non-condensable gases from the heating chambers of the evaporator stages 2,3,4 with more 6-8% auxiliary vapor instead of the usual 1-2% auxiliary gas. Thus, the conveying steam contains 50-75% of the amount of ammonia entering the heating chamber, compared to the usual 10-20%. It follows that the condensation water from the evaporation stages 2, 3, 4 contains not only 80-90% of ammonia, but only 25-50%.
A különválasztott 9,10,11 felületi hőcserélőkben keletkező ammóniadús kondenzátumokat a többi, 5,6,7 felületi hőcserélő ammóniaszegény kondenzátumától különválasztva vezetjük el, gyűjtjük össze és használjuk fel.The ammonia-rich condensates formed in the separated 9,10,11 surface heat exchangers are separated, collected and used separately from the other 5,6,7 ammonium-poor condensates of the surface heat exchangers.
A 2. ábra szerinti megoldásban az 1 bepárlófokozat fűtőkamrájából a nemkondenzálódó gázokat - mivel az 1 bepárló fokozat fűtőgőze kazánházi gőz, és nemkondenzálódó gázokat alig tartalmaz — a szokásos módon, fojtáson keresztül az 1 bepárló-fokozat párájába vezetjük. A fokozat kondenzátuma a 13 kondenzvíz gyűjtőbe kerül, folyik le, ahonnan a teljes mennyiséget kazántápvízként vezetjük el.In the embodiment of Fig. 2, the non-condensable gases from the heating chamber of the evaporator stage 1, because the heating steam of the evaporator stage 1 is barely steam-free and contain little non-condensable gases, are routed via throttle to the vapor of the evaporator stage. The condensate of the stage is discharged to the condensate water collector 13, where it is discharged as boiler feed water.
A 2. ábrán a nemkondenzálódó gázok ill. az ammóniadús gőzök útját vékony vonal-két pontvonal vonalazású nyilak jelölik. A gőz útját vékony szaggatott vonalazású nyíl, az ammóniaszegény kondenzátum útját vastag folytonos Vonalazású nyíl, az ammóniadús víz útját vastag szaggatott vonalazású, a szokásos ammóniakoncentrációjú víz útját vastag pont-vonal-pont vonalazású nyű jelzi.In Figure 2, the non-condensing gases and the path of the ammonia-rich vapor is indicated by thin line-dotted arrows. The vapor path is indicated by a thin dashed arrow, the ammonia-poor condensate path is indicated by a thick continuous arrow, and the ammonia-rich water path is indicated by a thick dashed, conventional ammonia-concentrated water path by a thick dotted line-dotted arrow.
Az 1 bepárlófokozat fűtőteréből a nemkondenzálódó gázokat a belépő gőzmennyiség mintegy 6-8 %-ának megfelelő gőz kíséretében fojtás nélkül a — fűtőgőz és kondenzvíz oldalon különválasztott — 9 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük. Ezzel elérjük, hogy a 2 bepárlófokozat kondenzátuma a gőzzel belépd ammóniának mindössze 25-50 %-át tartalmazza. A 2 bepárlófokozat ammóniaszegény kondenzátuma és az 5 felületi hőcserélő kondenzátuma (melynek mennyisége csak töredéke a 2 bepárló fokozat kondenzátumának) a 14 kondenzvizgyűjtőbe folyik le, ahonnan — a szokásos módon — egy részét a 13 kondenzvíz-gyűjtő vizével együtt a kazánokhoz vezetjük, fe, nem használt részét 18 kondenzautomatán keresztül a következő nyomásfokozatú 15 kondenzvíz-gyűjtőbe vezetjük.From the heating space of the evaporator stage 1, the non-condensing gases are led without steam to the heating space 9 of the surface heat exchanger 9, which is separated on the heating steam and condensate water, with steam corresponding to about 6-8%. This achieves that the condensate of the evaporator stage 2 contains only 25-50% of the ammonia entering the steam. The ammonia-poor condensate of the evaporator stage 2 and the condensate of the surface heat exchanger 5 (the amount of which is only a fraction of the condensate of the evaporator stage 2) are discharged to the condensate collector 14, from where it is routed as usual to the boilers the used part is conveyed through a condensing automat 18 to the next pressure stage 15.
A különválasztott 9 felületi hőcserélő ammóniadús kondenzátumát a 30 kondenzautomatán keresztül az eggyel alacsonyabb nyomásfokozatú, különválasztott 10 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük, így a nyomáskülönbségnek megfelelő hőtartalom hasznosítható. A kísérőgőzök hőtartalmának hasznosítása és az ammónia visszakeveredés megakadályozása érdekében ugyancsak a 10 felületi hőcserélőre vezetjük fojtáson keresztül az 5 és 9 felületi hőcserélők nemkondenzálódó gázait.The ammonia-rich condensate of the separated surface heat exchanger 9 is fed through the condenser automat 30 into the heating space of the separately separated surface heat exchanger 10, so that the heat content corresponding to the pressure difference can be utilized. In order to utilize the heat content of the escaping vapors and to prevent ammonia re-mixing, the non-condensing gases of the surface heat exchangers 5 and 9 are also passed through a choke to the surface heat exchanger 10.
A 2 bepárlófokozat páráját a szokásos módon részben a 3 bepárlófokozat fűtőterébe, részben a 6 felületi hőcserélőbe vezetjük. A 3 bepárlófokozat fűtőteréből a nemkondenzálódó gázokat — a 2 bepárló fokozathoz hasonlóan — jelentős mennyiségű kísérőgőzzel együtt fojtás nélkül a különválasztott 10 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük. A 3 bepárlófokozat ammóniaszegény kondenzátuma és a 6 felületi hőcserélő kondenzátuma a 15 kondenzvíz-gyűjtőbe folynak le, ahonnan a 19 kondenzautomatán keresztül az eggyel alacsonyabb nyomásfokozaton lévő 16 kondenzvíz-gyűjtőbe folynak át. A különválasztott 10 felületi hőcserélő ammóniadús kondenzátumát, valamint a 6 és 10 felületi hőcserélők nemkondenzálódó gázait, illetve azok kísérőgözeit az eggyel alacsonyabb nyomásfokozatú — különválasztott — 11 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük.The vapor of the evaporator stage 2 is routed in the usual manner partly to the heating space of the evaporator stage 3 and partly to the surface heat exchanger 6. From the heating space of the evaporation stage 3, the non-condensable gases, like the evaporation stage 2, together with a significant amount of auxiliary vapor, are passed without heating to the heating space of the separated surface heat exchanger 10. The ammonia-poor condensate of the evaporator stage 3 and the condensate of the surface heat exchanger 6 are discharged to the condensate collector 15, from where it passes through the condensate dispenser 19 to the condensate collector 16 at a lower pressure. The ammonia-rich condensate of the separated surface heat exchanger 10, as well as the non-condensable gases of the surface heat exchangers 6 and 10 and their vapors, are introduced into the heating space of the separately separated surface heat exchanger 11.
A 3 bepárlófokozat páráját a szokásos módon a 4 bepárlófokozat és a 7 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük. A 4 bepárlófokozat nemkondenzálandó gázait - a 2 és 3 bepárlófokozathoz hasonlóan - a szokásosnál nagyobb mértékű kísérőgőzzel együtt fojtás nélkül a 11 felületi hőcserélő fűtőterébe vezetjük. A 4 bepárlófokozat ammóniaszegény kondenzátumát és a 7'felületi hőcserélő kondenzátumát a 16 kondenzvíz-gyűjtőbe vezetjük. Ennek hőmérséklete 100-105 °C. A 16 kondenzvíz-gyűjtőben összegyűjtött ammóniaszegény kondenzátumokat a 20 szivattyú a 23, 24, 25 folyadék-folyadék hőcserélőkön keresztül a 26 tartályba nyomja. Az ellenáramba kapcsolt 23, 24, 25 folyadék-folyadék hőcserélőkben az ammóniaszegény páravíz 70-75 °C hőmérsékletre hűl le. A 2. ábrán a 23,24, 25 folyadék-folyadék hőcserélőkön áthaladó cukorlé útját vékony vonal-pont-vonal vonalazású nyü jelöli.The vapor of the evaporator stage 3 is routed in the usual manner to the heating space of the evaporator stage 4 and the surface heat exchanger 7. The non-condensable gases of the evaporator stage 4, like the evaporator stages 2 and 3, are introduced without throttle into the heating space of the surface heat exchanger 11, together with a larger amount of accompanying vapor. The ammonia-poor condensate of the evaporator stage 4 and the condensate of the surface heat exchanger 7 'are fed to the condensate catcher 16. Its temperature is 100-105 ° C. The ammonia-poor condensates collected in the condensate collector 16 are pushed by the pump 20 into the tank 26 through the liquid-liquid heat exchangers 23, 24, 25. In the countercurrent fluid-liquid heat exchangers 23, 24, 25, the ammonia-poor humidifier cools to 70-75 ° C. In Figure 2, the path of the sugar juice passing through the liquid-liquid heat exchangers 23,24, 25 is indicated by a thin line-dotted line hub.
A 7 és 11 felületi hőcserélők nemkondenzálódó gázait a 4 bepárlófokozat párájába vezetjük, mellyel — a szokásos módon - a 8, 12 felületi hőcserélőket fűtjük. A 8, 12 felületi hőcserélők kondenzátumait a 17 kondenzvíz-gyűjtőbe vezetjük. Ugyanide vezetjük a 32 kondenzautomatán keresztül a különválasztott 11 felületi hőcserélő ammóniadús kondenzátumait is. A 17 kondenzvíz-gyűjtőből az ammóniadús páravizet a 21 szivatytyú nyomja a 28 tartályba. A 8, 12 felületi hőcserélők nemkondenzálódó gázait a 27 kondenzátorra vezetjük.The non-condensable gases of the surface heat exchangers 7 and 11 are introduced into the vapor of the evaporator stage 4, which is used to heat the surface heat exchangers 8, 12 in the conventional manner. The condensates of the surface heat exchangers 8, 12 are fed into the condensate water collector 17. At the same time, ammonia-rich condensates of the separated surface heat exchanger 11 are also passed through a condensing machine 32. From the condensate collector 17, the ammonia-rich steam water is pushed by the pump 21 into the tank 28. The non-condensable gases of the surface heat exchangers 8, 12 are fed to the capacitor 27.
A 26 tartályba vezetett, lehűtött, ammóniaszegény páravízből a 22 szivattyúval látjuk el azokat a vízfelhasználókat, melyek ammóniaszegény vizet igényelnek (diffúziós hajtóvíz, cukorfedés stb.). Az erre a célra fel nem 5From the cooled ammonia-free evaporative water fed to the tank 26, the pump 22 is used to supply water users that require ammonia-free water (diffusion drive water, sugar cover, etc.). Not for this purpose 5
-5I-5I
192 586 használt ammóniaszegény páravizet a 22 szivattyú nyomóágáról a 28 tartályba vezetjük, ahonnan az idevezetett ammőniadús páravízzel összekeverve a 29 szivattyú szállítja az ammóniatartalomra nem érzékeny fogyasztók felé.192,586 used ammonia-poor vapor from the pump head 22 to the reservoir 28, from where it is mixed with the supplied ammonia-rich vapor, the pump 29 delivers it to non-ammonia-sensitive consumers.
J. PéldaExample J.
A találmány szerinti eljárás egy másik foganatosítási módját szemlélteti a 3. ábra. A példa szerint a 14,15,16 kondenzvíz-gyűjtők közötti vízátvezetés során az önlepárlásból keletkező nagy ammóniatartalmú sarjúgőzöket különválasztott 10, 11 felületi hőcserélőkben hasznosítjuk és ezek ammóniadús kondenzátumait különválasztva gyűjtjük össze, vezetjük el és használjuk fel.Another embodiment of the process of the invention is illustrated in Figure 3. By way of example, during the transfer of water between the condensate catchers 14,15,16, the high ammonia boiling vapors from self-distillation are utilized in separate surface heat exchangers 10, 11 and their ammonia-rich condensates are separately collected, recycled and used.
A 3. ábrán szemléltetett megoldásban az 1 bepárlófokozat kondenzátuma a 13 kondenzvíz-gyűjtőbe folyik le. A 13 kondenzvíz-gyűjtő a biztonságos lefolyás érdekében az 1 bepárlófokozat fűtőgőzébe van kiszellőztetve. A 13 kondenzvíz-gyűjtő páravizét teljes egészében kazántápvízként hasznosítjuk. A 3. ábrán a gőz útját vékony szaggatott vonalú nyíl, a szokásos ammóniakoncentrációjú páravíz útját vastag vonal-pont-vonal vonalazású nyíl, az ammóniaszegény víz útját folytonos vastag vonalú nyíl, az ammóniadús víz útját vastag szaggatott vonalú nyíl, a szokásos ammóniakoncentrációjú kiszellőzés útját vékony hosszú vonal-rövid vonal-hosszú vonal vonalozású nyíl, az önlepárlásból keletkező ammőniadús sarjúgőz útját vékony vonal-két pont-vonal vonalozású nyíl jelzi.In the embodiment shown in Fig. 3, the condensate of the evaporator stage 1 flows into the condensate collector 13. The condensate collector 13 is vented to the heating steam of the evaporator stage 1 for safe drainage. The steam water of the condensate collector 13 is fully utilized as boiler feed water. Figure 3 is a thin dashed arrow path for steam, a thick dotted line dotted arrow for normal ammonia concentration, a continuous dashed arrow path for ammonia-poor water, a dashed dashed arrow path for ammonia-rich water long-line-short-line-long line-lined arrow, the path of the ammonia-rich boar steam from self-distillation is indicated by a thin line-two dotted-line arrow.
Az 1 bepárlófokozat páragőzével fűtött 2 bepárlófokozat és az 5,9 felületi hőcserélők szokásos ammóniakoncentrációjú kondenzátumai a 14 kondenzvíz-gyűjtőbe folynak le. A gravitációs lefolyás biztosítása érdekében a 14 kondenzvíz-gyűjtő a 2 bepárlófokozat fűtőgőzébe van kiszellőztetve. A 14 kondenzvíz-gyűjtőből a páravíz egy része a kazánok tápvizeként kerül felhasználásra, többi része a 18 kondenzautomatán keresztül az eggyel alacsonyabb nyomásfokozat 15 kondenzvíz-gyűjtőbe kerül. A nyomáskülönbségből adódó önlepárlás során felszabaduló sarjúgőzt — ami jelentős mennyiségű ammóniát tartalmaz — a 15 kondenzvíz-gyűjtőből a különválasztott 10 felületi hőcserélő - célszerűen gőz-folyadék hőcserélő - fűtőterébe vezetjük.The condensates of the evaporator stage 1, which is heated by vapor vapor, and the condensates of the conventional heat exchanger 5,9 with surface steam exchangers 5,9, are discharged to the condensate water collector 14. To ensure gravity drainage, the condensate collector 14 is vented to the heating steam of the evaporator stage 2. Of the condensate collector 14, some of the steam water is used as feed water to the boilers, and the remainder, via the condenser automaton 18, is fed to the condensate collector 15 at a lower pressure. The sputtering steam, which contains significant amounts of ammonia, is released from the condensate collector 15 to the separate surface heat exchanger 10, preferably a steam-liquid heat exchanger.
A 2 bepárlófokozat páragőzével fűtött 3 bepárlófokozat és 6 felületi hőcserélő szokásos ammóniakoncentrációjú páravize a 15 kondenzvíz-gyűjtőbe folyik le. Itt összekeveredik a 14 kondenzvíz-gyűjtőből átfolyó és már önlepárlódott kondenzvízzel, melynek ammóniatartalma az önlepárlással eltávolított ammóniamenynyiség miatt a szokásosnál alacsonyabb. A 15 kondenzvíz-gyűjtőből a páravíz a 19 kondenzautomatán keresztül az egy nyomásfokozattal alacsonyabb nyomású 16 kondenzvíz-gyűjtőbe folyik. Az önlepárlásból adódó és így nagy ammóniatartalmú sarjúgőzt a különválasztott 11 felületi hőcserélő — célszerűen gőz-folyadék hőcserélő - fűtőterébe vezetjük.The evaporative stage 3 and the surface heat exchanger 6 heated by the vapor of the evaporator stage 2 are discharged to the condensate catcher 15 with the usual ammonia concentration. Here, it is mixed with the condensate flowing through the condensate collector 14 and already self-distilled, the ammonia content of which is lower than usual due to the amount of ammonia removed by self-distillation. From the condensate collector 15, the condensate flows through the condensate dispenser 19 to the condensate collector 16 at a lower pressure. The high-ammonia sparging steam resulting from the self-distillation is fed to the heating space of the separated surface heat exchanger 11, preferably a steam-liquid heat exchanger.
A különválasztott 10 felületi hőcserélő fűtőfelületét úgy választjuk meg, hogy gőznyelése nagyobb legyen mint a 14 és 15 kondenzvíz-gyűjtő nyomáskülönbségből adódó önlepárláskor felszabaduló sarjúgőz mennyisége. A szükséges további gőzmennyiséget a 2 bepárlófokozat páragőzeiből fedezzük, így biztosítjuk a 15 kondenzvíz-gyűjtő nyomásának stabilitását és ezzel a kondenzátumok üzembiztos, gravitációs lefolyását.The heating surface of the separated surface heat exchanger 10 is selected so that its vapor absorption is greater than the amount of boar steam released during the self-distillation due to the pressure difference between the condensate collector 14 and 15. The additional amount of steam required is covered by the vapors of the evaporator stage 2, thus ensuring the pressure stability of the condensate catcher 15 and thus the reliable gravity flow of the condensates.
A 10 felületi hőcserélő ammóniadús kondenzátumát a hőtartalom hasznosítása érdekében a 29 kondenzautomatán keresztül az eggyel alacsonyabb nyomásfokozatú — különválasztott - 11 felületi hőcserélő fűtőterébe ve5 zetjük. Ennek fűtőfelületét a 10 felületi hőcserélőnél elmondottak szerint választjuk meg és fűtőterébe vezetjük a 3 bepárlófokozat páragőzét is.The ammonia-rich condensate of the surface heat exchanger 10 is fed through the condensation machine 29 to the heating space 11 of the separately separated surface heat exchanger 11 to utilize the heat content. Its heating surface is selected as described for the surface heat exchanger 10 and the vapor of the evaporator stage 3 is also introduced into its heating space.
A 3 bepárlófokozat páragőzével fűtött 4 bepárlófokozat és 7 felületi hőcserélő szokásos ammóniatartalmú 10 kondenzátumai a 16 kondenzvíz-gyűjtőbe folynak le, ahol összekeverednek a 15 kondenzvíz-gyűjtőből érkező, önlepárláson keresztülment és így részben ammóniátlanított páiavizzel. Ά 16 kondenzvíz-gyűjtőben összegyűjtött ammóniaszegény páravizet, melynek hőmérséklete 15 100—105 °C a 20 szivattyú a 23,24,25 folyadék-folyadék hőcserélőkön nyomja keresztül, ahol az 70-75 °C-ra lehűl. A lehűtött ammóniaszegény kondenzátumot a 26 tartályba vezetjük. A 3. ábrán a cukorlé útját vékony pont-vonal-pont vonalazású nyíl jelzi.The conventional ammonia-containing condensates 10 of the evaporator stage 3 with steam vapor and the surface heat exchanger 7 flow into the condensate collector 16 where they are mixed with the evaporated vapor from the condensate collector 15 and thus partially decontaminated. Ά Ammonia-poor water collected in 16 condensate collectors with a temperature of 15,100–105 ° C and pumped by 20 pumps through 23,24,25 liquid-liquid heat exchangers where it cools to 70–75 ° C. The cooled ammonia-poor condensate is introduced into the tank 26. In Figure 3, the path of the sugar juice is indicated by a thin dot-dotted arrow.
A 4 bepárlófokozat páragőzével fűtött 8, 12 felületi hőcserélők kondenzátumai a 17 kondenzvíz-gyűjtőbe folynak le. Ugyanide vezetjük all felületi hőcserélő ammóniadús kondenzátumát is a 30 kondenzautomatán keresztül. A 17 kondenzvíz-gyűjtőben összegyűjtött am25 móniadús páravizet a 21 szivattyú a 27 tartályba nyomja. A 26 tartályba vezetett, lehűtött, ammóniaszegény páravizet a 22 szivattyú nyomja azokhoz a vízfogyasztókhoz, melyek ammóniaszegény páravizet igényelnek (diffúziós hajtóvíz, cukorfedés). A fel nem használt, ammóniaszegény páravizet a 22 szivattyú nyomóágával a 27 tartályba vezetjük, ahol összekeveredik az ammóniadús páravízzel. Ezt a kevert páravizet a 28 szivattyrí nyomja azokhoz a vízfelhasználókhoz, melyek nem érzékenyek a víz ammóniakoncentraciójára.The condensates of the surface heat exchangers 8, 12 heated by the vapor of the evaporator stage 4 flow into the condensate collector 17. At the same time, the ammonia-rich condensate of the all-surface heat exchanger is also passed through the condenser automat. Ammonia-rich steam collected in the condensate collector 17 is pumped by the pump 21 into the tank 27. The cooled, ammonia-free vapor water introduced into the tank 26 is pressurized by the pump 22 to those consumers of water that require ammonia-free vapor (diffusion drive water, sugar cover). Unused, ammonia-poor vapor water is fed to the tank 27 by the pump outlet 22, where it is mixed with the ammonia-rich vapor water. This mixed steam is pressed by the water pump 28 for water users who are insensitive to the ammonia concentration of the water.
3535
4. PéldaExample 4
A találmány szerinti eljárás egy további változatának technológiai vázlatát a 4, ábra szemlélteti. A példa szerint a szokásos módon összegyűjtött, 100-105 °C hőmérsékletű páravizet több fokozatban önlepárlásnak vetjük alá, a nagy ammóniatartalmú sarjúgőzökkel felületi hőcserélőket — célszerűen gőz-folyadék hőcserélővé átala4$ kított, korábban folyadék-folyadék hőcserélőnek használt felületi hőcserélőket - fűtünk és ezek ammóniadús kondenzátumait különválasztjuk.A technological scheme of a further embodiment of the process of the invention is illustrated in Figure 4. By way of example, conventionally collected steam at 100-105 ° C is subjected to several stages of self-distillation, surface heat exchangers with high ammonia-containing, and its condensates are separated.
A 4. ábrán vázolt megoldásban — a szokásos módon - az 1 kondenzvíz-gyűjtőben gyűjtjük a - nem ábrázolt — bepárló harmadik fokozatának páranyomásán illetve ennél magasabb nyomáson lévő páragőzök kondenzátumait. Az 1 kondenzvíz-gyűjtőben lévő víz hőmérséklete 100-105 °C. A 2 kondenzvíz-gyűjtőben gyűjtjük a nem ábrázolt — negyedik bepárlófokozat páragőzével fűtött felületi hőcserélők kondenzátumait, amit a 4 szivattyú nyom a 19 tartályba.In the solution illustrated in Fig. 4, the condensates of vapors at the vapor pressure of the third stage of the evaporator (not shown) or at a higher pressure are collected in the condensate collector 1 in the usual manner. The temperature of the water in the condensate collector 1 is 100-105 ° C. The condensate collector 2 collects the condensates of the surface-heat exchangers, not shown in the fourth evaporation stage (not shown), which the pump 4 pushes into the container 19.
Az 1 kondenzvíz-gyűjtőben összegyűjtött páravizet négyfokozatú önlepárlásnak vetjük alá úgy, hogy a vizet a 3 szivattyú a zárt 10 elpárologtató edénybe nyomja. 60 A 10 elpárologtató edény a gőzfolyadék 5 hőcserélő fűtőterébe van kiszellőztetve, az 5 hőcserélőn cukorlevet melegítünk. A páravíz belépő hőmérsékleténél alacsonyabb hőmérsékletű lé miatt a hőcserélő fűtőkamrája szívóhatást gyakorol a 10 elpárologtató edényre. A szívó65 hatás miatt a 10 elpárologtató edényben önlepárlás tör-6IThe evaporated water collected in the condensate collector 1 is subjected to a four-stage self-distillation by pumping the water into the closed evaporator vessel 10. The evaporator 10 is ventilated to the heat exchanger heating space 5 of the steam liquid, and the sugar exchanger 5 is heated on the heat exchanger 5. Because of the lower temperature of the inlet temperature of the steam water, the heat exchanger heating chamber exerts a suction effect on the evaporator vessel 10. Because of the suction effect, the evaporator 10 is self-distilled in the evaporator
192 586 tértik és a keletkező sarjúgőzzel nagy mennyiségű ammónia lép ki a vízbői.192,586 and large amounts of ammonia are released from the water with the resulting boar steam.
A 4. ábrán a szokásos ammóniakoncentrációjú páravíz útját vastag pont-vonal-pont vonalazású nyíl, az ammóniaszegény páravíz útját vastag folytonos vonalú nyíl, az ammóniadús víz útját vastag szaggatott vonalú nyű jelzi. Az ammóniadús sarjúgőzök útját vékony vonal-kétpont-vonal vonalú nyíl, a cukorlé útját vékony vonal-pont-vonal vonalú nyű mutatja.In Figure 4, the normal ammonia concentration vapor path is indicated by a thick dot-line-dot arrow, the ammonia-poor humid path is indicated by a thick continuous arrow, and the ammonia-rich water path is indicated by a thick dashed arrow. The path of the ammonia-rich caviar vapor is shown by the thin line-dotted-line arrow, the path of the sugar juice by the thin line-dotted line arrow.
A 10 elpárologtató edényben részben anunóniátlanított páravizet a 14 kondenzautomatán keresztül az alacsonyabb nyomáson lévő 11 elpárologtató edénybe vezetjük. All elpárologtató edény sarjúgőze a gőz-folyadék 6 hőcserélőt fűti. A gőz-folyadék 5 hőcserélő ammóniadús kondenzátumát a 8 kondenzautomatán keresztül ugyancsak a gőz-folyadék 6 hőcserélő fűtőterébe vezetjük, így hőtartalma hasznosítható.In the evaporator vessel 10, partially anunion-dewatered condensate is fed through condenser 14 to the lower pressure evaporator vessel 11. All evaporator vessel sprays heat up the steam-liquid heat exchanger 6. The ammonia-rich condensate of the steam-liquid heat exchanger 5 is also fed through the condensing machine 8 to the heating space 6 of the steam-liquid heat exchanger 6 so that its heat content can be utilized.
A 11 elpárologtató edényből a páravíz a 15 kondenzautomatán keresztül a 12 elpárologtató edénybe kerül. Az itt keletkező ammóniadús sarjúgőz fűti a gőz-folyadék 7 hőcserélőt. A 7 hőcserélő fűtőterébe vezetjük a 9 kondenzautomatán keresztül a 6 hőcserélő ammóniadús kondenzátumát. A 7 hőcserélő ammóniadús kondenzátumát a 19 tartályba vezetjük.From the evaporator vessel 11, water from the evaporator vessel is fed into the evaporator vessel 12 via a condensing machine 15. The ammonia-rich boar steam generated here heats the steam-liquid heat exchanger 7. The ammonia-rich condensate of the heat exchanger 6 is introduced into the heating space of the heat exchanger 7 via the condensing machine 9. The ammonia-rich condensate of the heat exchanger 7 is introduced into the tank 19.
A 12 elpárologtató edényből a páravizet a 16 kondenzautomatán keresztül a 13 elpárologtató edénybe vezetjük, melynek kiszellőzése a 17 szabályozó szelepen keresztül a 18 kondenzátorea van kötve. A 13 elpárologtató edény nyomását a 17 szabályozó szeleppel úgy állítjuk be, hogy a 13 elpárologtató edényből kilépő ammóniátlanított páravíz hőmérséklete a megkívánt érték (70-75 °C, szükség esetén 60-65 °C) legyen. A 13 elpárologtató edényből az ammóniaszegény páravizet a 20 tartályba vezetjük.From the evaporator vessel 12, the steam water is fed through the condenser automat 16 to the evaporator vessel 13, the vent of which is connected to the condenser vessel 18 via the control valve 17. The pressure of the evaporator vessel 13 is adjusted by the control valve 17 so that the temperature of the de-ammonia vaporizer leaving the evaporator vessel 13 is the desired value (70-75 ° C, if necessary 60-65 ° C). From the evaporator vessel 13, the low ammonia vapor water is introduced into the vessel 20.
A 10, 11, 12 elpárologtató edények és a gőz-folyadékThe evaporators 10, 11, 12 and the vapor liquid
5,6,7 hőcserélők ellenáramú kapcsolása, valamint a megkívánt páravíz hőmérsékletnél mindig alacsonyabb hőmérsékletű melegítendő cukorlé biztosítja, hogy a 10-13 elpárologtató edényekben minden esetben kialakul az önlepárlás. A 10-13 elpárologtató edényekben keletkező sarjúgőz (és így az ott eltávolított ammónia) mennyisége függ a páragőz és a cukorlé tömegáramától és ezek belépő hőmérsékletétől, valamint a gőz-folyadék 5,6,7 hőcserélők fűtőfelületétől és hőátbocsátási tényezőjétől. Az 1 kondenzvíz-gyűjtő és a 13 elpárologtató edény között a páravíz 30—45 °C-ot hűl, ami 5—8 % vízelpárlásnak felel meg. Ez a sarjúgőz mennyiség az oldott ammónia mintegy 40-75 %-át magával viszi a felületi 5,6,7 hőcserélőkre, illetve 18 kondenzátorra. így a 20 tartályba vezetett ammóniaszegény páravíz ammóniatartalma az eredetinek mindössze 25—60 %-a.The countercurrent switching of the 5,6,7 heat exchangers and the sugar juice to be heated at temperatures below the required humidity temperature ensure that the evaporation vessels 10-13 always have self-distillation. The amount of caviar steam (and thus the ammonia removed) in the evaporator vessels 10-13 depends on the mass flow of steam and sugar juice and their inlet temperature, as well as on the heating surface and heat transfer coefficient of the steam liquid 5,6,7. Between the condensate catcher 1 and the evaporator vessel 13, the humidifier cools to 30-45 ° C, which corresponds to 5-8% water evaporation. This amount of keg vapor carries about 40-75% of the dissolved ammonia to the surface heat exchangers 5,6,7 and 18 capacitors. Thus, the ammonia content of the low ammonia vapor discharged into the tank 20 is only 25-60% of the original.
A 20 tartályban összegyűjtött, lehűtött, ammóniaszegény páravizet a 22 szivattyú nyomja az ammóniaszegény páravizet igénylő felhasználók felé. A fel nem használt ammóniaszegény vizet a szivattyú nyomóágával a 19 tartályba vezetjük, ahol az összekeveredik egyrészt az ammóniadús, másrészt a szokásos ammóniatartalmú páravizekkel. Ezt a kevert vizet a 21 szivattyú nyomja azokhoz a vízfogyasztókhoz, melyek nem érzékenyek a páravíz ammóniatartalmára.The cooled, ammonia-free vapor water collected in the tank 20 is pressed by the pump 22 towards users requiring a low ammonia vapor. Unused ammonia-poor water is fed to the reservoir 19 via the pump outlet, where it is mixed with both ammonia-rich and conventional ammonia-containing steam. This mixed water is pumped by the pump 21 to water consumers which are insensitive to the ammonia content of the steam water.
5. PéldaExample 5
A 2., a 3., és a 4. példákban leírt találmány szerinti eljárások kombinációjával igen nagymértékű ammóniamen2 tesítés érhető el. A 2. példa szerint a bepárlófokozatok fűtőkamrájából elvezetett nagy mennyiségű kísérőgőzök miatt a páravlzekbe eleve kisebb mennyiségű ammónia kerül. Ezt a csökkentett ammóniatartalmú páravizet aBy combining the methods of the invention described in Examples 2, 3 and 4, a very high degree of ammonia certification is achieved. According to Example 2, due to the large amount of escapement vapor discharged from the heating chamber of the evaporator stages, a smaller amount of ammonia is introduced into the evaporator fluid. This reduced ammonia water vapor is a
3. példában leírt módon részlegesen ammóniátlanítjuk. Az ammóniadús gőzök kondenzáltatására célszerű ugyanazokat a gőz-folyadék hőcserélőket használni (2. iU. 3. ábrán 10,11 hőcserélők).It is partially de-ammoniated as described in Example 3. For condensation of ammonia-rich vapors, it is desirable to use the same steam-liquid heat exchangers (10.11 in Figure 2 iU. 3).
Az így előállított kis ammóniakoncentrációjú vízből aFrom the water of low ammonia concentration thus produced a
4. példa szerinti többfokozatú önlepárlással egy még kevesebb ammóniát tartalmazó és a megkívánt hőmérsékletre beállított páravizet kapunk a 4. ábrán 20 jelű tartályban. Ezt az igen kis ammóniatartalmú páravizet hasznosítjuk olyan vízfogyasztóknál (diffúziós hajtóvíz, cukorfedés), melyek érzékenyek a víz ammóniatartalmára.Multistage self-distillation according to Example 4 gives an even lower amount of ammonia and adjusted to the desired temperature in the tank 20 of Figure 4. This very low ammonia vapor water is utilized by water consumers (diffusion propellant, sugar cover) that are sensitive to the ammonia content of the water.
A 2., 3., 4. és 5. példa szerinti foganatosítási módok, valamint a találmány szerinti eljárásnak más, célszerűen kialakított foganatosítási módjai a következőkkel jellemezhetők:The embodiments of Examples 2, 3, 4, and 5, as well as other preferred embodiments of the process of the invention, are characterized by:
— Az egyes módszereket külön-külön alkalmazva (2., 3.,- Apply each method separately (2, 3,
4. példa szerint) az^ammőniaszegény pátavízben az ammóniakoncentráció az eredetinek — a körülményektől függően - mintegy 30—40 %-ára csökken, ezeket együttesen alkalmazva (az 5. példa szerint) mintegy 10—15 %-ára csökken.As in Example 4), ammonia concentration in low ammonia low water is reduced to about 30-40% of the original, depending on the conditions, and when used together (as in Example 5) decreases to about 10-15%.
— Páravíz veszteség nem jelentkezik.- No water loss occurs.
— Többlet energiafelhasználás nincsen (a 4. példa szerinti módszernél és az ezt felhasználó kombinációnál többlet hulladékhő hasznosítás jelentkezik).- No additional energy consumption (the method of Example 4 and the combination using this results in additional waste heat utilization).
— A találmány szerinti eljárás alkalmazása új rendszerek létesítésekor a korábban használtakhoz képest gyakorlatilag többlet költséget nem jelent. A meglévő rendszerek átalakításánál is csak kis beruházásra van szükség. Az eljárás szivattyú telepítésen és a 4. példa szerinti foganatosítási módnál néhány egyszerű zárt edény és kondenzautomatán kívül, csak csőszerelési munkát igényel.Applying the method of the present invention to the construction of new systems is practically no more expensive than previously used systems. Even modifying existing systems requires only a small investment. In addition to pump installation and the embodiment of Example 4, the process requires only a few pipe closures and condensation machines.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU360984A HU192586B (en) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU360984A HU192586B (en) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT38593A HUT38593A (en) | 1986-06-30 |
| HU192586B true HU192586B (en) | 1987-06-29 |
Family
ID=10964775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU360984A HU192586B (en) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| HU (1) | HU192586B (en) |
-
1984
- 1984-09-25 HU HU360984A patent/HU192586B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT38593A (en) | 1986-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6638398B1 (en) | Methods for the evaporation of an aqueous solution containing ammonia | |
| CN103408086A (en) | MVR (Mechanical Vapor Recompression) vapor-stripping deamination system and application method thereof | |
| EP0485375B1 (en) | Method and apparatus for evaporation of liquids | |
| US5744009A (en) | Method and apparatus for recovering condensables in vapor from a urea vacuum evaporator | |
| US3968002A (en) | Feed heating method for multiple effect evaporators | |
| US5061472A (en) | Process for the concentration of sulphuric acid containing metal sulphates | |
| US5250183A (en) | Apparatus for manufacturing ultra-pure water | |
| CN104784948B (en) | The synthetic recovery system of energy-saving atmospheric evaporation | |
| US3951752A (en) | Method and apparatus for converting saline water to fresh water | |
| US4181506A (en) | Method for recovering concentrated sulphur dioxide from waste gases containing sulphur dioxide | |
| CN101100291A (en) | Process for the recovery of sulfuric acid | |
| US4290818A (en) | Process for utilizing the waste heat content of condensate and/or vapor produced in the manufacture of sugar | |
| CN107224745B (en) | Quinol solution's system for separating and purifying and method | |
| HU192586B (en) | Process for preparing vapour water poor in ammonium compounds, particularly diffusion pressure water of sugar factories | |
| CN111747382A (en) | Method and system for concentrating and recycling dilute acid by using alkylation waste acid recycling device | |
| US4049502A (en) | Method of and apparatus for distilling of liquids | |
| FI82386B (en) | TVAOSTEGSKONDENSOR. | |
| JP4349656B2 (en) | Organic waste liquid processing apparatus and processing method | |
| CN110510579A (en) | A kind of device and technique parsing separating hydrogen chloride and water from hydrochloric acid | |
| CN114044551B (en) | Separation tower for treating condensed water and method thereof | |
| CN112456581A (en) | Single-steaming-kettle evaporation system | |
| CN111252980A (en) | Method for treating dilute acid in purification section of acid production device | |
| JPH0722641B2 (en) | Method for concentrating hygroscopic compound aqueous solution | |
| US3675707A (en) | Process and device for recovering sulfur dioxide from waste sulfite liquor | |
| CN220656396U (en) | Ammonium sulfate purification device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee | ||
| HRH9 | Withdrawal of annulment decision | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |