HU188458B - Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator - Google Patents
Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator Download PDFInfo
- Publication number
- HU188458B HU188458B HU201483A HU201483A HU188458B HU 188458 B HU188458 B HU 188458B HU 201483 A HU201483 A HU 201483A HU 201483 A HU201483 A HU 201483A HU 188458 B HU188458 B HU 188458B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- discs
- generator according
- armature
- generator
- impeller
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
- H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
- H02K7/1807—Rotary generators
- H02K7/1823—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K19/00—Synchronous motors or generators
- H02K19/16—Synchronous generators
- H02K19/18—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates only with poles of one polarity, e.g. homopolar generators
- H02K19/20—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates only with poles of one polarity, e.g. homopolar generators with variable-reluctance soft-iron rotors without winding
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K19/00—Synchronous motors or generators
- H02K19/16—Synchronous generators
- H02K19/22—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates alternately with poles of opposite polarity, e.g. heteropolar generators
- H02K19/24—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates alternately with poles of opposite polarity, e.g. heteropolar generators with variable-reluctance soft-iron rotors without winding
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
- H02K21/38—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with rotating flux distributors, and armatures and magnets both stationary
- H02K21/44—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with rotating flux distributors, and armatures and magnets both stationary with armature windings wound upon the magnets
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Synchronous Machinery (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
Abstract
Description
A bejelentés tárgya egy-, vagy többfázisú heteropoláris, vagy homopoláris reluktancia generátor, amelynek az armatúra tekercse, a gerjesztő tekercse és/vagy permanens mágneses gerjesztése az armatúrán van elhelyezve.The subject matter of the application is a single or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator, the armature coil, the excitation coil and / or the permanent magnetic excitation being placed on the armature.
Ismeretes az, hogy hőenergiából általában úgy nyernek villamos energiát, hogy a szén, vagy olaj hőenergiájával gőzt, illetőleg forró gázokat hoznak létre és ezeket gőzturbina, illetőleg gázturbina járókerekére vezetik. A turbina tengelyéhez csatlakozik általában a villamos generátor, ami forgó mozgásból állít elő villamos energiát. A villamos energia előállításához ilymódon a vasmennyiség szempontjából két helyen elhelyezett anyagmennyiséget használnak fel. közelítően fele részben a turbinában, fele részben pedig a villamos generátor forgó részében.It is known that electricity is usually generated from heat by generating steam or hot gases with the heat of coal or oil and feeding them to the impeller of a steam turbine or gas turbine. The turbine shaft is usually connected to an electric generator which generates electricity from rotary motion. In this way, electricity is produced in two places in terms of iron content. approximately half in the turbine and half in the rotating part of the electric generator.
Nem általánosan, de a műszaki irodalomban ismert a Tesla turbina (tárcsás turbina), amelyben lényegében a gá2-, illetőleg a gőzmolekulák kinetikus energiáját köralakú lapokon (tárcsákon) tangenciálisan ütköztetve alakítják át forgó mozgássá olymódon, hogy a vékony fémtárcsák egymástól 0,2-0,5 mm távolsággal tengelyre vannak felfűzve, a gázt, illetőleg a gőzt tangenciálisan ezekre rávezetik és az expandált gáz, illetőleg gőzvolument a radiálisán perforált csőtengelyben axiálisan kivezetik. Ezt a megoldást ismert körűnek tekintjük.Not generally known, but known in the technical literature, is the Tesla turbine (disc turbine), in which the kinetic energy of the gas and vapor molecules is substantially tangentially displaced by rotation of the metal discs by rotation of the thin metal discs 0.2 With a distance of 5 mm, the gas or vapor is tangentially directed thereto and the expanded gas or vapor is axially discharged in the radially perforated tube axis. This solution is known in the art.
Ugyancsak ismeretesek azok a villamos gépek terén elért korszerű eredmények, amelyek a reluktancia elv alapján létrehozták az állórészen gerjesztett és tekercseletlen forgórészű heteropoláris és homopoláris szinkron gépeket. Ezeknél a gépeknél a fordulatszámok a 104 fordulat/perc nagyságrendbe esnek; a forgórész kerületi sebessége megközelíti a 300 m/s értéket. Természetesen a frekvenciák is a 10, 103 Hz nagyságrendbe esnek, ami a korszerű erősáramú félvezető elemek felhasználásakor nem jelent hátrányt.Also known are state-of-the-art results in the field of electrical machines which, based on the principle of reluctance, have created stator-driven and unrolled rotor heteropolar and homopolar synchronous machines. The speeds of these machines are in the range of 10 to 4 rpm; the rotor peripheral speed is close to 300 m / s. Of course, the frequencies are also in the order of 10, 10 3 Hz, which is not a disadvantage when using modern high-power semiconductor elements.
A fentiek szerint kivitelezett szinkron generátorok lehetővé teszik pl. a közvetlen gázturbinás hajtást; nagy megbízhatóságuak a tekercseletlen forgórész miatt; a magas frekvencia ellenére is jó a hatásfokuk. Lényeges továbbá, hogy a villamos teljesítményre vonatkoztatott fajlagos anyagfelhasználás és fajlagos előállítási költség jelentősen kisebb a tekercselt forgórészű generátorokéhoz képest.Synchronous generators, as described above, allow e.g. direct gas turbine drive; high reliability due to unrolled rotor; despite their high frequency, they have good efficiency. It is also important that the specific material consumption and specific production cost for electric power is significantly lower than for coiled rotor generators.
A találmány elé célul tűztük ki olyan generátor kialakítását, amelynél a turbina járókerék anyagául felhasznált nyersanyagot részben mechanikailag, részben közel azonos köbtartalommal mágnesesen használjuk ki. Így közelítően 50%-os beépített anyagmennyiség megtakarítás érhető el.It is an object of the present invention to provide a generator in which the raw material used for the turbine impeller material is partly mechanically and partly magnetically utilized. This saves approximately 50% of the built-in material.
A jelen találmány azon a felismerésen alapszik, hogy a Tesla turbina járókereke egyben egy reluktancia generátor forgórészét is alkothatja.The present invention is based on the discovery that the impeller of a Tesla turbine may also form the rotor of a reluctance generator.
A kitűzött célt a bevezetőben körülírt reluktancia generátorral a találmány szerint tehát úgy értük el, hogy a tekercseletlen forgórész mágnesesen vezető anyagú tárcsákból álló tárcsás (Tesla) turbina járókerékként van kialakítva. Ezzel a megoldással tehát a generátor forgórésze egyúttal a turbina járókereke.Thus, according to the invention, the object has been achieved with the reluctance generator described in the introduction, that the unrolled rotor is a impeller (Tesla) consisting of magnetically conductive discs. Thus, the rotor of the generator is also the impeller of the turbine.
A találmány szerinti generátor járókerekének egy előnyös kiviteli alakja szerint a tárcsák között a hajtóközeget átbocsátó távtartók vannak. Ezzel biztosítható a hajtóközeg egyenletes eloszlása.In a preferred embodiment of the generator impeller of the generator according to the invention there are spacers passing the propellant between the discs. This ensures an even distribution of propellant.
A távtartók egy előnyös kiviteli alakja szerint a tárcsák távtartó domborításokkal vannak ellátva. így a távtartás külön szerkezeti elem nélkül biztosítható.In a preferred embodiment of the spacers, the discs are provided with spacer embossments. Thus, the spacing can be provided without a separate structural element.
II
A turbina járókerék egy előnyös kiviteli alakja szerint a tengelye az aktív hosszban perforált csőtengely, vagy bordás tengely, amelyre a tárcsák fel vannak fűzve. Ezzel biztosítható az expandált hajtóközeg elvezetése.According to a preferred embodiment of the turbine impeller, its axis is the active length perforated tubular shaft or rib shaft on which the discs are fastened. This ensures that the expanded propellant is drained.
A találmány szerinti generátor egy előnyös kiviteli alakja szerint az armatúra pólusközeiben térhatárolók vannak, amelyeken keresztül a járókerékre tangenciálisan egy, vagy több fuvóka van irányítva. Célszerű továbbá az, hogy a járókerék mindkét oldalán, ahhoz légréssel 10 illeszkedő, az armatúrához rögzített oldalhatárolók vannak. Ezeknek az intézkedéseknek az az előnye, hogy együttesen meggátolják a hajtóközeg légrésből való radiális vagy axiális elmozdulását.According to a preferred embodiment of the generator according to the invention there are spacers in the polar spacing of the armature through which one or more nozzles are tangentially directed to the impeller. Further, it is desirable that the impellers are provided on both sides of the impeller with an air gap 10 attached to the armature. The advantage of these measures is that together they prevent radial or axial displacement of the propellant from the air gap.
A találmány szerinti generátor forgórészének egy elő15 nyös kiviteli alakja szerint a tárcsák kör alakúak és anyaguk mágneses vezetés szempontjából orientált. A köralakú tárcsák a turbina jobb mechanikus hatásfokát eredményezik.According to a preferred embodiment of the rotor of the generator according to the invention, the discs are circular and their material is oriented in magnetic conductivity. Circular discs result in improved mechanical efficiency of the turbine.
A forgórész egy előnyös kiviteli alakja szerint a tár20 csak körívmenti és/vagy húrmenti, utólagos hőkezelés nélküli domborításokkal és/vagy perforálásokkal rendelkeznek. Ezekkel az irányított mágneses vezetőképességet fokozni lehet.In a preferred embodiment of the rotor, the blade 20 has only arcuate and / or stringed embossments and / or perforations without heat treatment. These can enhance the directional magnetic conductivity.
A találmány szerinti generátor forgórészének egy elő25 nyös kiviteli alakja szerint a tárcsák nem csak köralakúak, hanem pólusívekkel kiképzettek is lehetnek. Ezzel a reluktancia hatás növelhető.According to a preferred embodiment of the rotor of the generator according to the invention, the discs may not only be circular, but may also be formed with poles. This increases the reluctance effect.
A találmány szerinti generátor forgórészének egy előnyös kiviteli alakja szerint a tárcsák a pólusívek közötti 30 tartományban körívmenti és/vagy húrmenti perforálásokkal rendelkeznek. Ennél a kiviteli alaknál nem szükséges a költségesebb, anyagában orientált mágneses vezetőképességű tárcsákat felhasználni.According to a preferred embodiment of the rotor of the generator according to the invention, the discs have perforated and / or stringed perforations in the region between the poles 30. In this embodiment, it is not necessary to use more expensive, material-oriented magnetic conductivity discs.
A találmány szerinti tárcsás turbina forgórész egy elö35 nyös kiviteli alakja szerint a perforálásokkal ellátott egyes tárcsák között egy-egy perforálatlan tárcsa helyezkedik el. Egy másik megoldás szerint a szomszédos tárcsák perforálása egymáshoz képest eltérő helyzetű és a perforált tárcsák csoportja közé perforálatlan tárcsa is 40 közbe van iktatva. Ez utóbbi két megoldás a hajtóközeg tárcsák közötti axiális sodródását gátolja.According to a preferred embodiment of the disc turbine rotor according to the invention, each non-perforated disc is disposed between each of the discs having perforations. Alternatively, perforation of adjacent disks is in a different position relative to one another and an unperforated disc 40 is inserted between the group of perforated discs. The latter two solutions prevent axial drift of the propellant between the discs.
A találmány szerinti generátor forgórészének egy előnyös kiviteli alakja szerint a pólusívekkel rendelkező tárcsák csoportja közé kör alakú, a legkisebb légréshez 45 illesztett átmérőjű, antimágneses anyagú tárcsa van közbeiktatva. A generátor forgórészén a járókerék két végtárcsája célszerűen kör alakú, a legkisebb légréshez illesztett átmérőjű, antimágneses anyagú tárcsa. Ezekkel a megoldásokkal a haj tó közeg légrésben való axiális sod50 Tódását gátoljuk.According to a preferred embodiment of the rotor of the generator according to the invention, a circle of discs of antimagnetic material having a diameter 45 fitted to the smallest air gap is inserted between the group of discs having polar curves. On the rotor of the generator, the two impellers of the impeller are preferably circular, having a diameter of antimagnetic material fitted to the smallest air gap. With these solutions, the axial sod50 of the vessel medium in the air gap is inhibited.
A találmány szerinti generátor egy előnyös kiviteli alakja szerint olyan homopoláris generátor, amelynek járókereke két részre van osztva, az egyik oldal tárcsáira irányulnak fúvókák és a másik rész armatúrája tartalmaz55 za az armatúra tekercset. Ez a megoldás magasabb hőmérsékletű hajtóközeg alkalmazását teszi lehetővé.According to a preferred embodiment of the generator according to the invention, the homopolar generator has an impeller divided into two parts, nozzles directed to the discs of one side and the armature of the other part comprising the armature coil. This solution allows a higher temperature propellant to be used.
A találmány szerinti generátor egy előnyös kiviteli alakja szerint olyan heteropoláris generátor, amelynek az armatúrája szegmensenként különálló. Ez a megoldás ol60 esőbb konstrukciót és magasabb frekvenciát eredményez.In a preferred embodiment of the generator according to the invention, it is a heteropolar generator having a separate armature for each segment. This solution results in a smoother design and higher frequency.
A találmány szerinti heteropoláris, vagy homopoláris reluktancia generátor felépítését és működését néhány kiviteli példa kapcsán, rajzok alapján ismertetjük rész65 letesebben.The construction and operation of the heteropolar or homopolar reluctance generator of the present invention will be described in more detail with reference to the drawings, in which some embodiments are illustrated.
188 458188 458
A mellékelt rajzokon azThe attached drawings show
1. ábra egyfázisú, négypólusú, heteropoláris reluktan· cia generátor hosszmetszetét mutatja, míg aFig. 1 is a longitudinal sectional view of a single-phase, four-pole, heteropolar reluctance generator;
2. ábra ugyanezen generátor keresztmetszetét ábrázolja, aFigure 2 is a cross-sectional view of the same generator, a
3. ábra közvetett kerületi légrés növelés megoldását mutatja kör alakú, anyagában orientált mágneses vezetőképességű, négypólusú turbina tárcsa esetén, aFigure 3 illustrates a solution for indirect circumferential air gap expansion with a circular, material-oriented, magnetic conductivity four-pole turbine disk,
4. ábra közvetett kerületi légrés növelés megoldását ábrázolja orientálatlan mágneses vezetőképességű, hatpólusú, pólusívekkel rendelkező turbina tárcsa esetén, azFigure 4 illustrates a solution for indirect circumferential air gap expansion with an unoriented magnetic conductive six-pole turbine wheel having
5. ábra háromfázisú, hatpólusú, heteropoláris reluktancia generátor keresztmetszetét mutatja, aFigure 5 is a cross-sectional view of a three-phase, six-pole, heteropolar reluctance generator;
6. ábra háromfázisú, négypólusú, hompoláris reluktancia generátor keresztmetszetét mutatja, míg aFigure 6 is a cross-sectional view of a three-phase, four-pole hompolar reluctance generator;
7. ábra ugyanezen generátor hosszmetszetét ábrázolja, aFigure 7 is a longitudinal sectional view of the same generator, a
8. ábra egyfázisú, négypólusú, permanens mágneses gerjesztésű, heteropoláris reluktancia generátor keresztmetszetét mutatja és végül aFig. 8 is a cross-sectional view of a single-phase, four-pole, permanent magnet excited, heteropolar reluctance generator, and finally
9. ábra többfázisú, permanens mágneses gerjesztésű, heteropoláris reluktancia generátor felépítését ábrázolja szegmensenként különálló armatúrával.Figure 9 illustrates the structure of a multiphase, permanent magnet excited, heteropolar reluctance generator with separate armature per segment.
Egyfázisú, heteropoláris reluktancia generátor hosszés keresztmetszetét az 1. és 2. ábra mutatja. A lemezeit (célszerűen transzformátor lemezből készült) és gerjesztés szempontjából kétpólusú 1 armatúrán helyezkednek el az egyenáramú 2 gerjesztő tekercsek, illetőleg a pólusosztás szempontjából négypólusú 3a, vagy 3b armatúra tekercsek. A 2 gerjesztő tekerccsel azonos kivitelű 3a armatúra tekercs megoldás kedvezőtlenebb terhelési fázisszöget eredményez, míg a pólusonként minimálisan kettő horonyban elhelyezett 3b armatúra tekercs kialakítás csak a pólusosztásnál kisebb ívű húros tekercselést tesz lehetővé.Figures 1 and 2 show the longitudinal cross-section of a single-phase heteropolar reluctance generator. The plates (preferably made of a transformer plate) and excitation bipolar armature 1 are provided with dc excitation coils 2, or quadrature armature coils 3a or 3b, respectively. The armature coil arrangement 3a of the same design as the excitation coil 2 results in a less favorable load phase angle, while the armature coil design 3b, which is located in at least two grooves per pole, only allows for a chord winding with a smaller arc.
Amennyiben több, különböző ívű húros 3b armatúra tekercs egyidejűleg kerül beépítésre az 1 armatúrán, úgy különböző frekvenciájú 3b armatúra tekercs kialakítás is lehetővé válik.If a plurality of armature coils 3b of different arcs are simultaneously mounted on the armature 1, it is possible to form armature coils 3b of different frequencies.
A pólusközökben helyezkednek el a célszerűen szigetelő anyagú 4 térhatárolók, amelyek megfelelőek kis légrésbeállítás mellett a forgórészt egybefüggően is körülvehetik.At the polar spacing are located spacers 4, preferably of insulating material, which, with a small air gap adjustment, can also provide a continuous surround of the rotor.
A 4 térhatárolók feladata a tangenciálisan beáramló hajtóközeg (gáz, gőz, folyadék és ezek keveréke) radiális mozgásának korlátozása. Ugyanezt a szerepet töltik be a célszerűen szigetelő anyagú 12 horonyzáró ékek is a pólusok belső felületén.The purpose of the space barriers 4 is to limit the radial movement of the tangentially inflating propellant (gas, steam, liquid and mixtures thereof). The same role is played by the groove sealing wedges 12, preferably of insulating material, on the inner surface of the poles.
A pólusközökben kerül beépítésre az egy vagy több (szimmetrikusan elhelyezkedő), célszerűen antimágneses anyagból készült 5 fúvóka, ami a hajtóközeg 4 térhatárolón keresztüli tangenciális befúvását biztosítja a mágnesesen vezető 6 tárcsákra. A 2. ábrán látható kétfúvókás kivitel, pl. elektro-pneumatikus külső szabályozó körrel kombinálva finom frekvenciatartást biztosít a kimenő villamos teljesítmény változása esetén is.One or more nozzles 5 (symmetrically located), preferably made of antimagnetic material, are installed in the polar spacing, which provides tangential delivery of the propellant through the spacer 4 to the magnetically conductive discs 6. Figure 2 shows a dual nozzle design, e.g. in combination with an electro-pneumatic external control circuit, delivers fine frequency control even in the event of a change in output power.
A pólusívekkel rendelkező 6 tárcsák mágneses vezetés szempontjából anyagukban orientáltak, vagy orientálatlanok, célszerűen 0,2-1,5 mm vastag transzformátor, vagy dinamó lemezből készültek. A 6 tárcsák a 7 aktív hosszban perforált csőtengelyre, vagy bordás tengelyre felfűzöttek és a 8 ékkel elfordulás ellen rögzítettek, illetőleg a 9 rögzítőgyűrűkkel axiálisan pozícionáltak. A 10 oldalhatárolók célszerűen antimágneses anyagból készültek és az 1 armatúrához szorosan illesztettek, de a forgórész és a 9 rögzítőgyűrűk szabad forgását kis hézaggal lehetővé teszik. így a 4 térhatárolókkal együtt a forgórészt teljesen körülvéve a hajtóközeg légrésből való axiális elmozdulását is korlátozzák. A leírt megoldás lehetővé teszi a forgórésztér és tekercstér teljes szétválasztását.The discs 6 having polar curves are oriented either magnetically or unorientated in material, preferably made of a transformer or dynamo plate having a thickness of 0.2 to 1.5 mm. The discs 6 are mounted on the tube axis or rib shaft perforated in the active length 7 and secured by rotation with the wedge 8 or axially positioned by the retaining rings 9. The side guides 10 are preferably made of antimagnetic material and are tightly coupled to the armature 1, but allow small rotation of the rotor and the retaining rings 9 with a small gap. Thus, together with the space guides 4, the axial displacement of the propellant from the air gap is also limited, completely surrounding the rotor. The solution described allows complete separation of the rotor space and the coil space.
A 6 tárcsák közötti, célszerűen 0,2-1 mm-es távolságot pl. a 11 távtartó domborítások szolgáltatják. Így az 5 fúvókán beáramló hajtóközeg a 6 tárcsák között archimedesi spirálison mozog a 7 aktív hosszban perforált csőtengely irányában - kinetikus energiájával forgatónyomatékot kelt - majd a 7 aktív hosszban perforált csőtengelyben, vagy bordástengelyen át axiálisan távozik.The distance between the discs 6, preferably 0.2-1 mm, e.g. provided by spacer elevations 11. Thus, the driving fluid flowing through the nozzle 5 moves between the discs 6 in an archimedean spiral direction towards the perforated tube axis 7, generating a torque with its kinetic energy, and then exits axially through the active perforated tube axis 7.
Az 1. és 2. ábrán látható egyfázisú, négypólusú generátornál a mágnesesen vezető 6 tárcsák pólusív kiképzés nélküli, kör alakú, mágneses vezetőképesség szempontjából anyagában orientált dinamó vagy transzformátor lemezekből is készíthetők és példaképpeni megoldást jelentenek a közvetett kerületi légrés növelésére.1 and 2, the magnetically conductive discs 6 can also be made of non-polarized circular magnetically conductive material-oriented dynamo or transformer plates in a polar four-pole generator and provide an exemplary solution for increasing the circumferential air gap.
Ilyen mágneses tulajdonsággal rendelkeznek pl. a Kawasaki cég MR-4 típusú lágymágneses lemezei, amelyek 0,5 T indukció esetén 10:1 mágneses vezetőképesség arányt mutatnak a hengerlési irányban, illetve arra merőlegesen.They have such magnetic properties, e.g. Kawasaki MR-4 Soft Magnetic Disks, which exhibit a magnetic conductivity ratio of 10: 1 in the roll direction and perpendicular to the roll direction at 0.5 T induction.
Bár a kör alakú 6 tárcsa kialakítás kedvező a turbina hatásfoka szempontjából, köralakú és anyagában orientált mágneses tulajdonságú 6 tárcsákkal csak négypólusú forgórész hozható létre. Lényeges szempont még az anyagában orientált mágneses tulajdonságú 6 tárcsák felhasználásánál, hogy azokkal kisebb forgórész átmérők és kerületi sebességek érhetők el, mint az orientálatlanokkal. Ennek oka az, hogy a 6 tárcsa tengelyre fűzését biztosító belső furat mentén forgás közben fellépő ívmenti húzófeszültség felső értéke csak kb. 10 kg/mm2 lehet. Ennél nagyobb húzófeszültség kedvezőtlenül hat a mágneses permeabilitásra és a hengerelési, valamint arra merőleges irányban kialakított mágneses vezetőképesség arányt lecsökkenti.Although the circular disk design 6 is advantageous to the efficiency of the turbine, circular and material-oriented magnetic discs 6 can only produce a four-pole rotor. It is an important consideration, even when used in its material, that magnetic discs 6 have a smaller rotor diameter and circumferential velocities than non-oriented ones. The reason for this is that the upper tension of the arcing tension during rotation along the inner bore for securing the discs 6 to the axis is only approx. 10 kg / mm 2 . Higher tensile stress adversely affects the magnetic permeability and reduces the ratio of magnetic conductivity in the roll and perpendicular directions.
A 3. ábra további közvetett kerületi légrés növelés példaképpeni megoldását mutatja kör alakú, anyagában orientált mágneses vezetőképességű, négypólusú 31 tárcsa esetén.Figure 3 illustrates an exemplary embodiment of further indirect peripheral air gap expansion with a circular, material-oriented, magnetic conductive four-pole disc 31.
A 32 körívmenti, vagy 33 húrmenti domborítások és/vagy perforálások a 34 maximális mágneses vezetőképesség irányával megegyező szimmetriatengelyűek. Ezek létrehozásához szükséges mechanikai igénybevétel — utólagos hőkezelés nélkül — egyrészt az anyag mágneses tulajdonságát lerontja a 32 körívmenti és/vagy húrmenti domborítások és/vagy perforálások körüli tartományban, másrészt a sértetlen lemezkeresztmetszet leszűkítésével mágneses vezetőképesség csökkenést idéz elő a 34 maximális mágneses vezetőképesség irányára merőlegesen.Circular and / or string 33 embossments and / or perforations have the same axis of symmetry with respect to the maximum magnetic conductivity 34. The mechanical stress required to create these, without subsequent heat treatment, degrades the magnetic properties of the material in the region around the arcuate and / or stringed embossments and / or perforations, and, by reducing the intact sheet cross-section, causes a magnetic drop to the maximum conductivity.
'Ez a megoldás egyértelműen a forgórész vasveszteség növekedését vonja maga után.'This solution clearly entails an increase in the loss of rotor iron.
A 4. ábra is közvetett kerületi légrés növelés példaképpeni megoldását mutatja orientálatlan mágneses vezetőképességű, hatpólusú, pólusívekkel rendelkező 41 tárcsa esetén.FIG. 4 also illustrates an exemplary embodiment of indirect peripheral air gap expansion with a non-oriented magnetic conductive, six-pole, 41-pole disc.
Orientálatlan mágneses vezetőképességű 41 tárcsák esetén a mechanikai igénybevétel nem okoz mágneses 3In the case of discs with unorientated magnetic conductivity 41, mechanical stress does not cause magnetic 3
-3188 458 tulajdonság leromlást, és így a 4. ábrán vázolt esetben csak a 42 körívmenti és/vagy 43 húrmenti perforálások jöhetnek számításba a közvetett kerületi légrés növelés eszközeként a pólusívek közötti tartományban. Ezek a sértetlen lemezkeresztmetszet leszűkítésével mágneses vezetőképesség csökkenést idéznek elő a pólusívek közötti szögfelező irányában.-3188 458 property deterioration, and thus in the case illustrated in Figure 4, only perforations 42 and / or string 43 can be used as a means of increasing the circumferential air gap in the region between the poles. By reducing the intact plate cross-section, they cause a reduction in magnetic conductivity in the direction of the bisector between the poles.
Természetesen az említett megoldás következtében is a forgórész vasveszteség növekedése áll elő.Of course, this solution also results in an increase in iron loss in the rotor.
A 3. és 4. ábrával kapcsolatban még az alábbiak emelendők ki:With respect to Figures 3 and 4, the following points should be noted:
- A 32, 42 körivmenti és/vagy 33,43 húrmenti perforálások alkalmazása esetén a perforált 31, 41 tárcsa mindkét oldalán célszerűen perforálatlan tárcsa építendő be a hajtóközeg axiális sodrásának megakadályozása céljából.When using perforations 32, 42 and / or 33.43, the perforated discs 31, 41 are preferably fitted on both sides with a perforated disc to prevent axial twisting of the propellant.
- Amennyiben mágneses okok miatt több perforált 31, 41 tárcsa egymás melletti elhelyezése szükséges, úgy a szomszédos 31.41 tárcsák perforálása eltérő helyzetű. Ebben az esetben is célszerűen 8-10 mm-enként legalább egy perforálatlan tárcsa beillesztése szükséges.If, for magnetic reasons, multiple perforated discs 31, 41 are placed next to each other, the perforations of adjacent discs 31.41 are in different positions. Again, it is desirable to insert at least one non-perforated disc every 8-10 mm.
- A közvetlen kerületi légrés növelését (pólusív kiképzés) mind az anyagában orientált, mind pedig az orientálatlan mágneses vezetőképességű 31, 41 tárcsáknál alkalmazható (a közvetett légrés növelés kombinációjával is) a reluktancia forgórészeknél megszokott módon. Azonban a turbina hatásfoka megkívánja, hogy a legnagyobb közvetlen kerületi légrés célszerűen 6-8 mm, vagy ennél kisebb legyen. Ugyancsak a turbina hatásfoka érdekében szükséges ebben az esetben célszerűen 15-20 mm-enként legalább egy célszerűen 0.3-0,8 mm vastag, a legkisebb légréshez illesztett átmérőjű, kör alakú,antimágneses tárcsa közbeiktatása.The direct peripheral air gap expansion (polar arc) can be applied to both material-oriented and non-oriented magnetic conductivity discs 31, 41 (including a combination of indirect air gap expansion) as is customary for reluctance rotors. However, the efficiency of the turbine requires that the largest direct circumferential air gap be preferably 6-8 mm or less. It is also necessary for the efficiency of the turbine, in this case, to insert at least one, preferably 0.3-0.8 mm thick, circular, antimagnetic disc, every 15-20 mm, which is fitted to the smallest air gap.
- A reluktancia forgórészként működő turbina járókerék két végtárcsája pedig célszerűen 0,5-2,5 mm vastag, a legkisebb légréshez illesztett átmérőjű, kör ala-. kú, antimágneses tárcsa.The two impellers of the turbine impeller, which act as a reluctance rotor, preferably have a diameter of 0.5 to 2.5 mm, which is circular below the smallest air gap. Well, antimagnetic dial.
Orientálatlan mágneses vezetőképességű anyag felhasználása esetén a 41 tárcsa kerületi sebessége elérheti az 500 m/s értéket. Ugyanakkor a 41 tárcsa tengelyrefűzését biztosító belső furat mentén a forgás közben fellépő ívmenti húzófeszültség felső értéke is kb. 40 kg/mm2 lehet, ami biztosítja a percenkénti 104 nagyságrendű fordulatszámot.When using an unorientated magnetic conductive material, the peripheral speed of the disc 41 can reach 500 m / s. At the same time, the upper tension of the arcing tension during rotation along the inner bore of the spindle 41 for rotating the disc 41 is also approx. It can be 40 kg / mm 2 , which provides a speed of 10 4 rpm.
A találmány szerinti tárcsás turbinaforgórész mellett, közvetlen kerületi légrés kialakítás esetén a legkisebb és legnagyobb kerületi légrés aránya az 1:40, míg kombinált, közvetett kerületi légrésnövelés esetén az 1:60 értéket is elérheti. Ezek az értékek pedig egyértelműen lehetővé teszik a reluktancia elv szerinti forgórész kialakítását.With the turbine rotor according to the invention, the ratio of the smallest and largest circumferential air gap can be 1:40 for direct peripheral air gap formation, and 1:60 for combined indirect peripheral air gap expansion. These values clearly allow the design of a rotor according to the reluctance principle.
Amíg az 1. és 2. ábrán látható egyfázisú, négypólusú generátor 3a armatúra tekercse csak a kerületek kb. 50%-át fogja be, addig az 5. ábrán látható — a találmány további példaképpeni, heteropoláris kiviteli alakját jelentő - háromfázisú, hatpólusú generátor 53 armatúra tekercse a kerület 2/3-át tölti ki.While Figures 1 and 2 show the single-phase, four-pole generator armature coil 3a, only the periphery is approx. 50%, the Figure 5 illustrates the armature winding 53 of the three-phase, six-pole generator 53, which is another exemplary heteropolar embodiment of the invention.
Ebben az esetben is a lemezeit és gerjesztés szempontjából kétpólusú 51 armatúrán helyezkednek el az egyenáramú 52 gerjesztő tekercsek, illetőleg a pólusosztás szempontjából hatpólusú, háromfázisú és horonyba fektetett 53 armatúra tekercsek.In this case, too, the excitation coils 52 are located on the plates and excitation bipolar 51 and the 6-pole, 3-phase and groove 53 bias coils.
A pólusívekkel rendelkező, hatfázisú, mágneses vezető 56 tárcsák az 57 aktív hosszban perforált csőtengelyen. vagy bordás tengelyen elfordulás ellen az 58 ékkel biztosítottak. Az 54 térhatárolókkal, 55 fúvókákkal, a turbina járókerék kialakításával, valamint az oldalhatá5 rolókkal kapcsolatban az 1. és 2. ábrával összefüggően elmondottak érvényesek az 5. ábra szerinti kivitelnél is.The six-phase magnetic conductor discs 56 with polar curves on the active shaft 57 are perforated. or secured by a wedge 58 against rotation on a ribbed shaft. The foregoing with reference to Figures 1 and 2 with respect to the space guides 54, the nozzles 55, the turbine impeller design and the side guides also applies to the embodiment of Figure 5.
Az állórészen gerjesztett villamos generátorok területén ismeretes a homopoláris gép, ami két lemezeit armatúra és közös tömör állórész alkalmazásával és a két armatúra közé helyezett gerjesztő tekercsek révén - az állórészen, armatúrákon és két kiképzett pólusú forgórésszel egybeépített tengelyen átmenő gerjesztéssel biztosítani tudja az armatúra kerület teljes tekercselési kihasználását.In the field of stator-generated electric generators, a homopolar machine is known which can provide the armature through a complete rotation through the stator, armature and two shaft-mounted rotors through the use of armature and a common solid stator and excitation coils between the two armature. utilization.
A 6. és 7. ábrán — a találmány további példaképpeni homopoláris kiviteli alakját jelentő négypólusú, háromfázisú, tárcsás turbina forgórészű generátor kereszt- és hosszmetszete látahtó. A 64 armatúra tekercs a kerület kb. 85%-ára terjed ki, a 67 fúvókák részére szükséges horonykihagyás miatt.6 and 7 are cross-sectional and longitudinal sections of a four-pole, three-phase, turbine rotor generator, another exemplary homopolar embodiment of the present invention. The 64 armature rolls are approx. 85% due to the groove clearance required for the 67 nozzles.
A mágneses vezető, tömör 61 állórészben két darab, egymástól axiálisan eltolt, lemezeit 62 armatúra helyezkedik el. A hornyok a két különálló 62 armatúrán azonos szöghelyzetűek és közös horonyvezetésű, négypó25 lusú, háromfázisú 64 armatúra tekercs halad át mindkét 62 armatúrán. A 63 gerjesztő tekercs tengelyszimmetrikusan helyezkedik el a 61 állórészben a két 62 armatúra között.In the magnetic conductor solid stator 61, two axially offset plates 62 are disposed. The grooves on the two individual reinforcements 62 are of the same angular position and have a common groove-guided, four-pole, three-phase armature coil 64 passing through each of the armature 62. The excitation coil 63 is axially symmetrical in the stator 61 between the two armature 62.
A mágnesesen vezető 65 tárcsákból álló turbina járó30 kerék két részre osztott és mágnesesen vezető 66 aktív hosszban perforált csőtengelyen, vagy bordás tengelyen helyezkedik el. A 65 tárcsák négypólusú kialakításúak és a járókerék két oldalán elhelyezett 65 tárcsák (a pólusívek szempontjából) egymáshoz képest 180 villamos fok35 ra elékeltek a 70 ékekkel.The turbine impeller 30, consisting of magnetically conductive discs 65, is disposed on a tubular shaft or rib shaft of active length 66 which is divided into two parts and is magnetically conductive. The discs 65 have a four-pole design and the discs 65 on each side of the impeller (with respect to the polar curves) are wedged by wedges 70 to 180 degrees relative to each other.
A célszerűen antimágneses anyagú 67 fúvókák a 62 armatúrában (armatúrákban) kiképzett hornyokban elhelyezettek a célszerűen szigetelő anyagból készülő 71 térhatárolókkal együtt. A 68 oldalhatárolók és 69 rögzí40 tőgyűrűk kialakítása — valamint a 6. és 7. ábrákkal kapcsolatban külön nem részletezettek - az 1. és 2. ábrákkal összefüggően elmondottak szerinti.The nozzles 67, preferably of antimagnetic material, are located in the grooves 62 formed in the armature (s) 62 together with the spacers 71, preferably made of insulating material. The design of the side guides 68 and the locking rings 69, and not specifically described in connection with Figures 6 and 7, is as described in connection with Figures 1 and 2.
A turbina hajtás lehetséges csak az egyik oldali járókerék résszel. Csak egyoldalú 65 armatúra tekercs elhe45 lyezés mellett a másik oldali turbina hajtás kör alakú, mágnesesen vezető 65 tárcsákból álló járókerékkel lehetséges, amelynél a csatlakozó 62 armatúra horonykiképzés nélküli lehet.The turbine drive is only possible with one side of the impeller. Only with one-sided reinforcement coil assembly 65, the other side of the turbine drive is possible with a circular impeller consisting of magnetically conductive discs 65, whereby the connecting armature 62 may not be grooved.
A mágneses vezető 6, 31, 41, 56, 65, 84, 94tárcsák50 kai kialakított turbina járókerékkel rendelkező reluktancia generátorok vonalán a 82, 92 permanens mágnessel, vagy kombinált gerjesztéssel rendelkező generátorokat is a találmány védettségi körében tartozónak tekintjük. A 82,92 permanens mágneses kombinált gerjesztés alkal55 mazása ugyanakkor lehetőséget nyújt a 2,52,63 gerjesztő tekercsek révén az öngerjesztett generátor kialakítására is.The generators 82, 92 on the line of reluctance generators with magnetic conductor 6, 31, 41, 56, 65, 84, 94, 50 turbine impellers are also within the scope of the present invention. However, the application of the 82.92 Permanent Magnetic Combined Excitation also provides the possibility of generating a self-excited oscillator via the 2.52.63 excitation coils.
A 8. ábra - a találmány további példaképpeni heteropoláris kiviteli alakját jelentő - egyfázisú, négy pólusú 60 82 permanens mágneses gerjesztésű, turbina forgórészű generátor keresztmetszetét mutatja, A lemezeit 81 armatúrán helyezkednek el a 83 armatúra tekercsek és a pólusíveken a 82 permanens mágnesek (pl. Sm Co5). A négypólusú, mágnesesen vezető 84 tárcsákból felépített 65 járókerék a 87 tengely, 85 térhatárolók és a 86 fúvókák,Figure 8 is a cross-sectional view of a single-phase, four-pole, permanent magnet excited turbine rotor 60 82, another exemplary heteropolar embodiment of the invention. Sm Co 5 ). The impeller 65, consisting of four-pole magnetically guided discs 84, is a shaft 87, a spacer 85 and a nozzle 86,
188 458 valamint a generátor axiális elrendezése egyébként az 1. és 2. ábrával kapcsolatban elmondottak szerinti.188,458 and the axial arrangement of the generator as described in connection with FIGS.
Természetesen a 8. ábra szerinti generátor is készülhet kombinált gerjesztéssel, ami előnyös indítást tesz lehetővé, ugyanakkor a feszültség szabályozását is eredménye- 5 zi.Of course, the generator of Fig. 8 can also be made with combined excitation, which provides advantageous start-up, but also results in voltage control.
A 9. ábrán — a találmány további példaképpeni heteropoláris kiviteli alakját jelentő - többfázisú, 92 permanens mágneses gerjesztésű, turbina forgórészű reluktancia generátor keresztmetszeti részlete látható. 10Fig. 9 is a cross-sectional view of a multiphase, permanent magnet excited, turbine rotor reluctance generator 92, another exemplary heteropolar embodiment of the present invention. 10
A lemezeit és szegmensenként különálló 91 armatúrák a célszerűen antimágneses állórészen ívenként transzformátorszerűen - szereltek. A 91 armatúra középső oszlopa és a légrés között helyezkedik el a 92 permanens mágnes, amit koncentrikusan körülvesz a 92 ar- 15 matúra tekercs.The plates and the armature 91, which are separate for each segment, are mounted on a preferably antimagnetic stator, each transformer-like. Between the central pillar of the armature 91 and the air gap, a permanent magnet 92 is disposed concentrically around the armature coil 92.
A mágnesesen vezető és pólusívekkel kiképzett, 94 tárcsákból felépített forgórész pólusívének és a 91 armatúra légrésmenti ívének arányában és a sorbakötött 93 armatúra tekercsek számától függően mind a pólusszám, 20 mind pedig a fázisszám kívánság szerint alakítható.Depending on the ratio of the polar arc of the rotor 94 with magnetically conductive and polar arcs and the air gap clearance of the armature 91, and depending on the number of serially connected armature coils 93, both the number of poles and the number of phases can be customized.
A 95 térhatároló, a 96 fúvóka (fúvókák) és 97 tengely vonatkozásában, az axiális elrendezés és az itt nem részletezettek szempontjából az 1. és 2. ábrákkal kapcsolatban elmondottak az irányadók. 25With respect to the spatial delimiter 95, the nozzle 96 (s), and the axis 97, the following applies with respect to the axial arrangement and the details not shown herein. 25
Természetesen a 9. ábra szerinti generátor is készülhet kombinált gerjesztéssel, vagy csak a 93 armatúra tekercsesei azonos kivitelű és elhelyezésű egyenáramú gerjesztő tekerccsel.Of course, the generator of Fig. 9 may also be made with a combined excitation, or only with a DC excitation coil of the same design and arrangement as the coils of the armature 93.
A találmány további példaképpeni homopoláris kivi- 30 teli alakját jelentő, permanens mágneses gerjesztésű, turbina forgórészű reluktancia generátor szintén megvalósítható az alábbiak szerint.Another embodiment of the invention, a permanent magnet excited turbine rotor reluctance generator, which is an exemplary homopolar embodiment, may also be implemented as follows.
Amennyiben a 6. és 7. ábrán vázolt homopoláris generátor pl. bal oldali, tekercseletlen és célszerűen tömör 62 35 armatúrája a légrést körülvevően permanens mágnesekkel szerelt és az ugyancsak bal oldali járókerék rész szolgáltatja a homopoláris generátor forgatónyomatékát, úgy a radiális mágneses mező bal oldali 62 armatúrán, 65 tárcsákon és 66 tengelyen át szolgáltatja a gerjesztést a 40 jobb oldali négypólusú.háromfázisú 64 armatúra tekercsesei ellátott 62 armatúra felé. Ez esetben a 63 gerjesztő tekercs elhagyható.If the homopolar generator shown in Figs. the left-hand, unrolled, and preferably solid, armature 62 35 is equipped with permanent magnets surrounding the air gap and the left-hand impeller portion provides torque to the homopolar generator so that the radial magnetic field provides left-hand armature 62, discs 65, and 66 shafts right-hand four-pole. three-phase coils 64 with coils 62 mounted. In this case, the excitation coil 63 may be omitted.
Amennyiben az egyenáramú 63 gerjesztő tekercs is beépítésre kerül, úgy kombinált gerjesztésű homopoláris 45 generátor áll rendelkezésre.If a DC excitation coil 63 is also incorporated, a combined excitation homopolar generator 45 is provided.
A találmány szerinti 82, 92 permanens mágnesekkel szerelt 1 turbinaforgó részű generátorok a kisebb teljesítménytartományban rentábilisak a ritkaföldfém mágnesek költségtényezői miatt. 50The turbine rotor generators 1 with permanent magnets 82, 92 according to the invention are cost effective in the lower power range due to the cost factors of the rare earth magnets. 50
A fentiekből látható, hogy a találmány szerinti tekercseletlen, tárcsás turbina forgórész és a transzformátorszerűen szerelhető, lemezeit armatúra kialakítás és az armatúrán elhelyezett tekercselések együttesen biztosítják a találmány elé célul kitűzött generátor 55 konstrukció létrehozását és a közelítően 50%-os beépített anyagmennyiség megtakarítást.It will be seen from the foregoing that the uncoiled disc turbine rotor of the present invention and the transformer-mounted plate-armature design and the coil-on-armature windings combine to provide the inventor's intended generator 55 design and approximately 50% material savings.
A tárcsás turbina forgórész kialakítását maximálisan 300 °C hajtóközeg hőmérséklet melletti üzemet tesz lehetővé. 500 m/s kerületi sebesség elérését biztosítja és 60 így 104 1/perc nagyságrendű fordulatszámok mellett nagymegbízhatóságú villamos energia fejlesztést eredményez 10 kW nagyságrendet elérő villamos teljesítmény szintig, jó hatásfokkal.The turbine rotor design allows operation at a maximum operating temperature of 300 ° C. Provides 500 m / s peripheral speed 60 to achieve and thus the order of 10 4 1 / min speeds highly reliable electricity results in improvements of up to 10 kW magnitude electrical power level, high efficiency.
A villamos teljesítményre vonatkoztatott fajlagos súly 65 a nagyobb teljesítmények tartományában elérheti a 3-5 kg/kW értéket.The specific weight of electric power 65 can reach 3-5 kg / kW in the higher power range.
A generátor 1 percen belüli indítást tesz lehetővé és a beruházási értéke kb. a fele a hagyományos, hasonló jellemzőkkel rendelkező berendezésekének.The generator allows start-up within 1 minute and the investment value is approx. half of traditional equipment with similar features.
A generátor hulladékhő hasznosítást és geotermikus energiafelhasználást is lehetővé tesz. Nyomáscsökkentőként alkalmazva a nyomásesés teljesítménytartományát hasznosítja. Ezen felül különösen az egyfázisú kivitel belső impedanciája révén hegesztésre is használható.The generator also enables waste heat recovery and geothermal energy use. When used as a pressure reducer, it utilizes the power range of the pressure drop. In addition, it can be used for welding in particular due to the internal impedance of the single phase design.
A megvalósított reluktancia generátor adatai Egyfázisú, négypólusú generátor:Details of the implemented reluctance generator Single-phase, four-pole generator:
Villamos teljesítmény 1 kW (cos</> = l)Electrical power 1 kW (cos </> = l)
Feszültség 24 VVoltage 24 V
Frekvencia 400 HzFrequency 400 Hz
Hajtóközeg/túlnyomás levegö/4.3 barPropulsion medium / pressurized air / 4.3 bar
Fordulatszám 120001/percSpeed 120001 / min
Mechanikus hatásfok 30%Mechanical efficiency 30%
Villamos hatásfok 70%Electric efficiency 70%
Háromfázisú, hatpólusú generátor:Three-phase, six-pole generator:
Villamos teljesítmény 2 kW (cos Φ =0,7)Electrical power 2 kW (cos Φ = 0.7)
Fázis feszültség 24 VPhase voltage 24 V
Frekvencia 600 HzFrequency 600 Hz
Hajtóközeg/túlnyomás gőz/6 barPropellant / pressurized steam / 6 bar
Fordulatszám 120001/percSpeed 120001 / min
Mechanikus hatásfok 35%Mechanical efficiency 35%
Villamos hatásfok 72%Electric efficiency 72%
Claims (18)
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HU201483A HU188458B (en) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator |
AT0170484A AT382482B (en) | 1983-06-06 | 1984-05-23 | RELUCT GENERATOR |
DE19843420598 DE3420598C2 (en) | 1983-06-06 | 1984-06-01 | Reluctance generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HU201483A HU188458B (en) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HUT34289A HUT34289A (en) | 1985-02-28 |
HU188458B true HU188458B (en) | 1986-04-28 |
Family
ID=10957304
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU201483A HU188458B (en) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3420598C2 (en) |
HU (1) | HU188458B (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4639626A (en) * | 1985-04-26 | 1987-01-27 | Magnetics Research International Corporation | Permanent magnet variable reluctance generator |
FR2616980A1 (en) * | 1987-06-18 | 1988-12-23 | Hindre Pierre | Universal reversible-induction machine |
FR2758018B1 (en) * | 1996-12-31 | 2006-06-16 | Valeo Electronique | ELECTRIC MACHINE OF SYNCHRONOUS TYPE |
RU2513986C1 (en) * | 2012-11-01 | 2014-04-27 | Михаил Фёдорович Ефимов | Single-phase generator with annular armature winding |
FR3025953B1 (en) * | 2014-09-15 | 2018-02-16 | Safran Electronics & Defense | ALTERNATOR WITHOUT CONTACT IMPROVED FROTTANT |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB604796A (en) * | 1945-12-04 | 1948-07-09 | George Herbert Fletcher | Improvements in or relating to electric generating equipment |
US4246490A (en) * | 1979-03-02 | 1981-01-20 | General Electric Company | Rotating nozzle generator |
US4293777A (en) * | 1979-07-30 | 1981-10-06 | Joseph Gamell Industries, Inc. | Turbo-electric power plant and process |
-
1983
- 1983-06-06 HU HU201483A patent/HU188458B/en not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-06-01 DE DE19843420598 patent/DE3420598C2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HUT34289A (en) | 1985-02-28 |
DE3420598A1 (en) | 1984-12-13 |
DE3420598C2 (en) | 1987-01-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Matsuo et al. | Rotor design optimization of synchronous reluctance machine | |
CA1258286A (en) | Permanent magnet variable reluctance generator | |
EP0726638B1 (en) | Electromagnetic rotary machine comprising an electromagnetic bearing | |
US6326713B1 (en) | A.C. electrical machine and method of transducing power between two different systems | |
US4503377A (en) | Variable speed rotary electric machine | |
JP5449892B2 (en) | Permanent magnet excitation type radial magnetic bearing and magnetic bearing device including the radial magnetic bearing | |
US6977454B2 (en) | Hybrid-secondary uncluttered permanent magnet machine and method | |
US4038575A (en) | Multi-phase generator | |
US20120148424A1 (en) | Rim drive electrical machine | |
JPH11511948A (en) | Double salient magnet generator | |
JPS63140647A (en) | Total flux reversible and variable reluctance brushless apparatus | |
KR100565219B1 (en) | Free magnet type induction motor | |
US20240243631A1 (en) | Axial flux induction motor or generator | |
US6891301B1 (en) | Simplified hybrid-secondary uncluttered machine and method | |
US5734217A (en) | Induction machine using ferromagnetic conducting material in rotor | |
HU188458B (en) | Singlephase or multiphase heteropolar or homopolar reluctance generator | |
JP2776905B2 (en) | Variable speed generator | |
CN102403860B (en) | Equal pole double-section reluctance generator | |
CN104113174A (en) | Single-layer squirrel cage double-stator brushless double-fed motor | |
CN110417157B (en) | Multiphase axial flux permanent magnet synchronous motor | |
US3060336A (en) | Electric motor | |
Oliveira et al. | Ring-shaped surface-mounted permanent magnet generators with modular stator for small wind turbines | |
EP3084942B1 (en) | Wind power generator | |
US3265949A (en) | Variable speed induction motor | |
CN106487139B (en) | A kind of alternating-current brushless double feedback electric engine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HU90 | Patent valid on 900628 | ||
HPC4 | Succession in title of patentee |
Owner name: MOLNAR,ISTVAN,HU Owner name: ROMHANYI,MIKLOS,HU Owner name: LUKACS,JOZSEF,HU Owner name: TOROK,IMRE,HU Owner name: VARGA,JANOS,HU Owner name: FORGACS,PETER,HU |
|
HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |