FR3072392B1 - Procede de traitement d'un acier - Google Patents
Procede de traitement d'un acier Download PDFInfo
- Publication number
- FR3072392B1 FR3072392B1 FR1759760A FR1759760A FR3072392B1 FR 3072392 B1 FR3072392 B1 FR 3072392B1 FR 1759760 A FR1759760 A FR 1759760A FR 1759760 A FR1759760 A FR 1759760A FR 3072392 B1 FR3072392 B1 FR 3072392B1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- treatment
- steel
- cryogenic
- temperature
- equal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/04—Hardening by cooling below 0 degrees Celsius
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/28—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for plain shafts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
L'invention concerne un procédé de traitement d'un acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, le procédé comportant au moins : - un traitement thermique de mise en solution (E2) de l'acier à une température comprise entre 950°C et 1100°C, - un traitement de trempe (E3) de l'acier, réalisé après le traitement thermique de mise en solution, - le placement de l'acier dans une enceinte cryogénique après le traitement de trempe, - le refroidissement (E5) de l'intérieur de l'enceinte cryogénique dans laquelle l'acier est présent, ce refroidissement étant réalisé jusqu'à une température de traitement (Tc) inférieure ou égale à -73°C, et - le traitement cryogénique (E6) de l'acier pendant lequel la température de traitement est maintenue dans l'enceinte, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique étant inférieure ou égale à 4 heures.
Description
La présente invention concerne un procédé de traitement d'un acier comprenant notamment un traitement cryogénique, cet acier pouvant être destiné à la constitution de pièces de train d'atterrissage d'aéronef.
Arrière-plan de l'invention
Le brevet US 9 051 635 divulgue un acier présentant de bonnes propriétés mécaniques associées à une bonne tenue à la corrosion sous contrainte.
Cet acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, est - dans le brevet précité -traité par la succession d'étapes suivantes sans précision sur la durée séparant chacune de ces étapes : traitement thermique de mise en solution de l'acier, traitement de trempe, immersion dans de l'azote liquide et traitement de revenu.
Un tel acier constitue un matériau d'intérêt pour la constitution de pièces de train d'atterrissage d'aéronef, notamment.
Toutefois, les inventeurs ont constaté qu'il demeurait une dispersion des propriétés mécaniques significative au sein de lots de pièces en acier soumis au traitement divulgué dans le brevet US 9 051 635. Il est souhaitable de réduire la dispersion de ces propriétés mécaniques afin d'optimiser les courbes de dimensionnement et, par conséquent, d'améliorer les performances des pièces formées par cet acier, par exemple en les allégeant, en allongeant leur durée de vie ou en augmentant les contraintes auxquelles elles peuvent être exposées.
En outre, l'immersion dans l'azote liquide réalisée dans le document US 9 051 635 ne constitue pas une étape adaptée à un traitement de l'acier à l'échelle industrielle. Il demeure, par conséquent, souhaitable de disposer de procédés de traitement de cet acier qui soient davantage compatibles d'un traitement à l'échelle industrielle.
Objet et résumé de l'invention L'invention vise, selon un premier aspect, un procédé de traitement d'un acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, le procédé comportant au moins : - un traitement thermique de mise en solution de l'acier à une température comprise entre 950°C et 1100°C, - un traitement de trempe de l'acier, réalisé après le traitement thermique de mise en solution, - le placement de l'acier dans une enceinte cryogénique après le traitement de trempe, - le refroidissement de l'intérieur de l'enceinte cryogénique dans laquelle l'acier est présent, ce refroidissement étant réalisé jusqu'à une température de traitement inférieure ou égale à -73°C, et - le traitement cryogénique de l'acier pendant lequel la température de traitement est maintenue dans l'enceinte, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique étant inférieure ou égale à 4 heures. L'invention est, en particulier, remarquable en ce que la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est limitée.
Les inventeurs ont constaté, lors d'études récentes, que la teneur en austénite résiduelle pouvait varier de manière assez légère au sein d'un lot de pièces en acier décrit plus haut ayant subi un traitement cryogénique. Cette variation, même légère, a toutefois une influence significative sur la dispersion des propriétés mécaniques au sein du lot de pièces traité. L'identification de ces légères variations de la teneur en austénite résiduelle a été rendue possible grâce à l'emploi de techniques de mesure particulières et suffisamment précises (diffraction aux rayons X synchrotron et sigmamètre). Une fois l'origine de la dispersion des propriétés mécaniques identifiée, les inventeurs ont étudié l'influence des conditions d'atteinte de la température de traitement cryogénique et ont constaté que la durée séparant la fin de la trempe du début du traitement cryogénique avait une influence sur la teneur en austénite résiduelle. Ainsi, en limitant cette durée comme décrit plus haut, l'invention permet avantageusement de mieux contrôler la teneur en austénite résiduelle obtenue dans l'acier traité et, par conséquent, de réduire la dispersion des propriétés mécaniques. Le fait de réaliser le traitement cryogénique dans une enceinte cryogénique refroidie après chargement de l'acier permet avantageusement de rendre le procédé compatible d'un traitement à l'échelle industrielle.
Dans un exemple de réalisation, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 2 heures, de préférence à 1 heure.
Le fait d'imposer une telle durée entre la trempe et le début du traitement cryogénique permet avantageusement de réduire davantage encore la dispersion des propriétés mécaniques obtenues pour l'acier traité.
Dans un exemple de réalisation, la durée du traitement cryogénique est supérieure ou égale à 1 heure.
Dans un exemple de réalisation, le procédé comprend en outre un traitement de revenu de l'acier réalisé après le traitement cryogénique.
Dans un exemple de réalisation, l'acier traité constitue une pièce d'un train d'atterrissage d'un aéronef.
Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante, donnée à titre non limitatif, en référence à la figure unique annexée qui représente, de manière schématique, l'évolution de la température imposée à l'acier, selon un exemple de procédé de traitement selon l'invention.
Description détaillée de modes de réalisation L'acier traité comporte, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables.
Dans un exemple de réalisation, l'acier traité comporte, en pourcentages massiques, 0,25% à 0,31% de carbone, 6,8% à 8% de cobalt, 9,3% à 10,5% de nickel, 0,8% à 2,6% de chrome, 0,9% à 2,1% de molybdène, 0,7% à 2% de tungstène, 0,05% à 0,12% de vanadium, et au plus 0,015% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables.
Dans un exemple de réalisation, l'acier traité comporte, en pourcentages massiques, 0,29% à 0,31% de carbone, 6,8% à 7,2% de cobalt, 9,8% à 10,2% de nickel, 0,8% à 2,6% de chrome, 0,9% à 2,1% de molybdène, 0,7% à 1,4% de tungstène, 0,05% à 0,12% de vanadium, et au plus 0,015% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables.
Le procédé est initié par une rampe de montée en température (étape El) jusqu'à une température Ts, comprise entre 950°C et 1100°C.
La température Ts est ensuite maintenue afin de réaliser le traitement thermique de mise en solution de l'acier (étape E2). La durée du traitement thermique de mise en solution E2 de l'acier peut être supérieure ou égale à 1 heure, et par exemple être comprise entre 1 heure et 2 heures.
Un traitement de trempe de l'acier (étape E3) est ensuite réalisé à l'issue du traitement de mise en solution E2. Ce traitement de trempe E3 consiste en un refroidissement rapide de l'acier par immersion dans un fluide de refroidissement comme l'eau ou l'huile. Durant le traitement de trempe E3, l'acier est refroidi jusqu'à une température de fin de trempe Ta. Cette température de fin de trempe Ta est, dans l'exemple illustré, égale à la température ambiante (20°C), mais on ne sort pas du cadre de l'invention si celle-ci est différente de la température ambiante, et est par exemple supérieure à la température ambiante. La température de fin de trempe Ta peut être inférieure ou égale à 71°C, de préférence inférieure ou égale à 50°C. En particulier, la température de fin de trempe Ta peut être comprise entre 16°C et 71°C. A la fin du traitement de trempe E3, il n'y a plus de refroidissement de l'acier par échange thermique entre ce dernier et le fluide de refroidissement précité utilisé pour la trempe. La température de l'acier est égale, à ce moment-là, à la température de fin de trempe Ta.
Si cela est nécessaire, une première étape intermédiaire (étape E4) durant laquelle l'acier est maintenu dans un environnement à température ambiante Ta peut être effectuée, après la trempe E3 et avant le placement de l'acier dans l'enceinte cryogénique. On pourrait, en variante, s'affranchir de cette première étape intermédiaire E4 et directement placer l'acier dans l'enceinte cryogénique après le traitement de trempe E3. Bien entendu lorsqu'elle est effectuée, cette première étape intermédiaire E4 est d'une durée limitée de sorte que la durée séparant la fin du traitement de trempe E3 du début du traitement cryogénique demeure elle aussi limitée, comme indiqué plus haut.
Une fois l'acier placé dans l'enceinte cryogénique, un refroidissement de l'intérieur de l'enceinte est alors réalisé (étape E5).
Ce refroidissement comprend une rampe de descente en température jusqu'à la température Tc de traitement qui est inférieure ou égale à -73°C. La vitesse de refroidissement imposée durant cette rampe de descente en température peut être supérieure ou égale à l,5°C/minute, voire supérieure ou égale à 2,5°C/minute, voire supérieure ou égale à 5°C/minute. Cette vitesse de refroidissement imposée peut être sensiblement constante. On ne sort pas du cadre de l'invention si la vitesse de refroidissement varie durant le refroidissement E5, le refroidissement E5 peut ainsi comprendre une première descente en température à une première vitesse de refroidissement, puis une deuxième descente en température à une deuxième vitesse de refroidissement différente de la première, par exemple inférieure à celle-ci.
Comme évoqué plus haut, dans l'invention on limite la durée séparant la fin du traitement de trempe E3, correspondant au moment où la température de fin de trempe Ta est atteinte, du début du traitement cryogénique E6, correspondant au moment où la température de traitement Tc est atteinte. Cette durée correspond à la durée après la fin de la trempe E3 pendant laquelle l'acier est à une température supérieure à la température de traitement Tc. L'installation utile pour la mise en œuvre du procédé est connue en soi. Une telle installation comprend une enceinte cryogénique reliée à un réservoir de fluide de refroidissement ainsi qu'un système de contrôle configuré pour contrôler le débit d'introduction du fluide de refroidissement à l'intérieur de l'enceinte, et son débit d'évacuation à l'extérieur de celle-ci. Du fait du contrôle de ces débits d'introduction et d'évacuation, il est possible d'obtenir la vitesse de refroidissement souhaitée, ce qui participe à avoir la durée souhaitée entre la fin de la trempe E3 et le début du traitement cryogénique E6. Ce contrôle des débits d'introduction et d'évacuation permet, en outre, de maintenir la température de traitement Te durant le traitement cryogénique. A titre d'exemple d'installation cryogénique utilisable, on peut citer l'installation Linde Gas VF TES fluide type azote liquide.
Un palier de stabilisation en température, pendant lequel la température de traitement Te est maintenue, est ensuite effectué afin de réaliser le traitement cryogénique de l'acier (étape E6). La durée du traitement cryogénique E6 est prédéterminée, et peut être supérieure ou égale à 1 heure, et par exemple être comprise entre 1 heure et 2 heures.
Une fois le traitement cryogénique E6 réalisé, une montée en température progressive jusqu'à température ambiante Ta peut être réalisée (étape E7).
On peut ensuite effectuer, si cela est souhaité, une deuxième étape intermédiaire E8 durant laquelle l'acier est maintenu dans un environnement à température ambiante Ta.
Une rampe de montée en température peut ensuite être réalisée (étape E9) jusqu'à une température de revenu Tr, par exemple comprise entre 465°C et 550°C.
Un palier de stabilisation en température, à la température de revenu Tr, est alors effectué afin de réaliser le traitement thermique de revenu (étape E10). La durée du traitement de revenu peut être supérieure ou égale à 4 heures, et par exemple être comprise entre 4 heures et 32 heures. L'acier peut ensuite être refroidi, par exemple en le maintenant dans un environnement à température ambiante. L'expression « compris(e) entre ... et ... » doit se comprendre comme incluant les bornes.
Claims (6)
- REVENDICATIONS1. Procédé de traitement d'un acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, le procédé comportant au moins : - un traitement thermique de mise en solution (E2) de l'acier à une température comprise entre 950°C et 1100°C, - un traitement de trempe (E3) de l'acier, réalisé après le traitement thermique de mise en solution, - le placement de l'acier dans une enceinte cryogénique après le traitement de trempe, - le refroidissement (E5) de l'intérieur de l'enceinte cryogénique dans laquelle l'acier est présent, ce refroidissement étant réalisé jusqu'à une température de traitement (Te) inférieure ou égale à -73°C, et - le traitement cryogénique (E6) de l'acier pendant lequel la température de traitement est maintenue dans l'enceinte, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique étant inférieure ou égale à 4 heures.
- 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 2 heures.
- 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 1 heure.
- 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la durée du traitement cryogénique (E6) est supérieure ou égale à 1 heure.
- 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant en outre un traitement de revenu (E10) de l'acier réalisé après le traitement cryogénique (E6).
- 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'acier traité constitue une pièce d'un train d'atterrissage d'un aéronef.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1759760A FR3072392B1 (fr) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | Procede de traitement d'un acier |
EP18200468.9A EP3473734A1 (fr) | 2017-10-18 | 2018-10-15 | Procede de traitement d'un acier |
CA3021321A CA3021321A1 (fr) | 2017-10-18 | 2018-10-17 | Procede de traitement d'un acier |
US16/162,903 US20190112680A1 (en) | 2017-10-18 | 2018-10-17 | Method of treating a steel |
CN201811215167.4A CN109680126A (zh) | 2017-10-18 | 2018-10-18 | 一种处理钢材的方法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1759760 | 2017-10-18 | ||
FR1759760A FR3072392B1 (fr) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | Procede de traitement d'un acier |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR3072392A1 FR3072392A1 (fr) | 2019-04-19 |
FR3072392B1 true FR3072392B1 (fr) | 2019-10-25 |
Family
ID=61132537
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR1759760A Active FR3072392B1 (fr) | 2017-10-18 | 2017-10-18 | Procede de traitement d'un acier |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20190112680A1 (fr) |
EP (1) | EP3473734A1 (fr) |
CN (1) | CN109680126A (fr) |
CA (1) | CA3021321A1 (fr) |
FR (1) | FR3072392B1 (fr) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115478211A (zh) * | 2021-05-31 | 2022-12-16 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种钨钼铌元素强化的超高强度钢及其棒材制备方法 |
CN115058563A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-09-16 | 中国科学院金属研究所 | 一种提升高Co-Ni二次硬化钢强韧性的热处理方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080268164A1 (en) * | 2007-04-26 | 2008-10-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Apparatuses and Methods for Cryogenic Cooling in Thermal Surface Treatment Processes |
PL2250293T3 (pl) * | 2008-02-20 | 2012-04-30 | Questek Innovations Llc | Tania, ultra-wysokowytrzymałościowa stal o wysokiej wiązkości |
FR2947565B1 (fr) * | 2009-07-03 | 2011-12-23 | Snecma | Traitement cryogenique d'un acier martensitique a durcissement mixte |
CN102127711B (zh) * | 2011-02-22 | 2012-05-23 | 武汉科技大学 | 一种纳米结构的超高强度双相钢及其制造方法 |
CN104388661A (zh) * | 2014-11-06 | 2015-03-04 | 无锡市百顺机械厂 | 一种轴套热处理工艺 |
CN106399653B (zh) * | 2016-09-27 | 2018-01-30 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种提高1Ni9低温钢冲击韧性的方法 |
-
2017
- 2017-10-18 FR FR1759760A patent/FR3072392B1/fr active Active
-
2018
- 2018-10-15 EP EP18200468.9A patent/EP3473734A1/fr not_active Withdrawn
- 2018-10-17 US US16/162,903 patent/US20190112680A1/en not_active Abandoned
- 2018-10-17 CA CA3021321A patent/CA3021321A1/fr active Pending
- 2018-10-18 CN CN201811215167.4A patent/CN109680126A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109680126A (zh) | 2019-04-26 |
CA3021321A1 (fr) | 2019-04-18 |
US20190112680A1 (en) | 2019-04-18 |
FR3072392A1 (fr) | 2019-04-19 |
EP3473734A1 (fr) | 2019-04-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2984131C (fr) | Acier, produit realise en cet acier, et son procede de fabrication | |
FR3072392B1 (fr) | Procede de traitement d'un acier | |
CA3022115A1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece en acier inoxydable martensitique a partir d'une tole | |
WO2017064684A1 (fr) | Acier, produit réalisé en cet acier, et son procédé de fabrication | |
US20120134615A1 (en) | High-temperature axle bearing made of ni3(si, ti)-based intermetallic compound alloy and method for producing the same | |
EP2072631A1 (fr) | Tole en acier inoxydable austenitique et procédé d'obtention de cette tole | |
EP2680090A1 (fr) | Ressort-moteur pour une pièce d'horlogerie | |
EP0362086B1 (fr) | Procédé de fabrication de pièces en alliage d'aluminium gardant une bonne résistance à la fatigue après un maintien prolongé à chaud | |
FR3032723A1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece en acier faiblement allie nitrure | |
EP3728652B1 (fr) | Procédé de traitement thermique d'une pièce en acier maraging | |
FR2841907A1 (fr) | Piece de palier, procede de traitement thermique d'une telle piece de roulement | |
FR2567910A1 (fr) | Acier pour les coquilles des cylindres des machines de coulee en continu d'aluminium | |
EP2171115B1 (fr) | Procede de traitement thermique de culasses en alliage a base d'aluminium, et culasses presentant des proprietes de resistance a la fatigue ameliorees | |
EP0792945A1 (fr) | Procédé de traitement thermique d'un superalliage à base de nickel | |
WO2011045515A1 (fr) | Traitements thermiques d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier | |
EP2488672B1 (fr) | Homogeneisation d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier | |
CH648355A5 (fr) | Procede pour augmenter la duree de vie d'une piece en materiau refractaire a fibres paralleles de carbure metallique noyees dans une matrice metallique. | |
EP2208804B1 (fr) | Acier, notamment pour roulements et pièces mécaniques aptes à la cémentation ou à la carbonitruration, et pièces réalisées avec cet acier. | |
CH279670A (fr) | Ressort moteur, notamment pour mouvement de montre. | |
EP4057077A1 (fr) | Composant horloger en laiton sans plomb et son procédé de fabrication | |
EP4305496A1 (fr) | Composant horloger en laiton sans plomb et son procede de fabrication | |
FR2952559A1 (fr) | Procede de fabrication d'alliages de titane avec forgeages a temperatures incrementees | |
FR2994194A1 (fr) | Procede de traitement thermique d'une piece en alliage d'aluminium | |
FR2869246A1 (fr) | Procede de fabrication de pieces d'un couple conique | |
FR2961527A1 (fr) | Procede de traitement thermique d'une piece massive en alliage d'aluminium coulee sous pression |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20190419 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 4 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 7 |