FR3071914A3 - Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique - Google Patents
Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique Download PDFInfo
- Publication number
- FR3071914A3 FR3071914A3 FR1860152A FR1860152A FR3071914A3 FR 3071914 A3 FR3071914 A3 FR 3071914A3 FR 1860152 A FR1860152 A FR 1860152A FR 1860152 A FR1860152 A FR 1860152A FR 3071914 A3 FR3071914 A3 FR 3071914A3
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- temperature
- pressure
- flow
- exchanger
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004821 distillation Methods 0.000 title claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 4
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
- F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
- F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
- F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
- F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Dans un procédé de séparation d'air, un débit d'air (2) est surpressé dans un surpresseur chaud (B), refroidi et envoyé au bout froid d'un échangeur (E1), une partie (4) de l'air est surpressée dans un surpresseur froid (C) et ensuite distillé dans une colonne de séparation d'air.
Description
La présente invention vise l’amélioration des performances énergétiques d'une unité de séparation d'air produisant un gaz, généralement de l'oxygène, à une pression supérieure à 10 bara, par vaporisation dans l'échangeur principal d'oxygène liquide soutiré des colonnes de distillation et porté à haute pression au moyen d'une pompe.
Dans les unités de production d'oxygène par vaporisation de liquide, l'efficacité énergétique de l'installation dépend en grande partie de la façon dont on procède pour générer le fluide chaud sous pression, généralement de l'air d'alimentation, qui, en se condensant vers le bout froid de l'échangeur, permettra la vaporisation de l'oxygène par échange de calories. L'invention propose un procédé particulièrement efficace pour générer ce gaz sous pression.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de production d'un gaz par distillation cryogénique de l'air dans une installation comprenant au moins une colonne moyenne pression et une colonne basse pression, thermiquement reliées entre elles, dans lequel : i) au moins une partie de l'air d'alimentation est portée à une première pression P2, supérieure d'au moins 5 bars à la pression opératoire de la colonne moyenne pression, au moyen d'un compresseur dont la température d'aspiration T1 est proche de la température atmosphérique, ii) au moins un réfrigérant refroidit le gaz comprimé en sortie de compresseur pour générer un flux d'air à la pression P2 et à une température T2 proche de la température ambiante T1, iii) au moins une partie du flux est ensuite introduite dans un premier échangeur E1 de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -100°C, iv) une deuxième partie du flux (ii) subit au moins une étape de compression additionnelle à partir de la pression P2 et à la température T2 jusqu'à une pression P3 supérieure à P2, puis est refroidie jusqu'à la température T3 proche de T1, v) cette deuxième partie d flux est ensuite introduit dans le premier échangeur E1 de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -50°C, vi) au moins une partie de cette deuxième partie du flux est comprimée à partir de cette température cryogénique dans un surpresseur jusqu'à une pression P5 supérieure à P3 et une température T5, vii) ce débit ainsi comprimé est renvoyé dans un des échangeurs des étapes iii) ou iv) pour y être refroidi jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillatio, vii) au moins une partie de cette deuxième partie de flux, non comprimée de manière cryogénique, est refroidie jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillation, et viii) de l’oxygène liquide se vaporise à une pression supérieure à 10 bars abs dans l’échangeur de chaleur. L’invention sera décrite en plus de détail en se référant à la Figure.
Un procédé de production d'un gaz par distillation cryogénique de l'air est mis en oeuvre dans une installation comprenant au moins une colonne moyenne pression et une colonne basse pression, thermiquement reliées entre elles.
Au moins une partie de l'air d'alimentation 1 est portée à une première pression P2, supérieure d'au moins 5 bars à la pression opératoire de la colonne moyenne pression, au moyen d'un compresseur A dont la température d'aspiration T1 est proche de la température atmosphérique.
Une partie 8 de l’air à P1 et T1 peut être refroidie dans l’échangeur de chaleur E1 et ensuite envoyée à la distillation. Cette étape est optionnelle.
Au moins un réfrigérant refroidit le gaz comprimé en sortie de compresseur A pour générer un flux d'air 2 à la pression P2 et à une température T2 proche de la température ambiante T1.
Au moins une partie 7 du flux 2 est ensuite introduite dans un premier échangeur E1 de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -100°C. Ensuite elle est détendue dans une turbine D et envoyée à la distillation.
Une deuxième partie du flux subit au moins une étape de compression additionnelle dans un compresseur B à partir de la pression P2 et à la température T2 jusqu'à une pression P3 supérieure à P2, puis est refroidie jusqu'à la température T3 proche de T1.
Ce flux 3 est ensuite introduit dans un premier échangeur E1 de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -50°C.
Au moins une partie 4 de ce flux est comprimée à partir de cette température cryogénique dans un compresseur C jusqu'à une pression P5 supérieure à P3 et une température T5.
Ce flux ainsi comprimé 5 est renvoyé dans l’échangeur E1 pour y être refroidi jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillation.
De l’oxygène liquide (non-illustré) se vaporise à une pression supérieure à 10 bars abs dans l’échangeur de chaleur E1.
Au moins une partie de cette deuxième partie de flux, non comprimée de manière cryogénique, est refroidie jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillation.
La compression du flux sous pression à partir de la température cryogénique peut se faire dans un surpresseur C accouplé à la turbine de détente D.
Un gaz enrichi en azote issu de la colonne moyenne pression est détendu dans une turbine E après réchauffage dans l’échangeur E1.
La puissance fournie par la turbine D peut différer significativement de la puissance requise par le surpresseur cryogénique C, de sorte qu’un système de fourniture (respectivement d'extraction) de puissance complémentaire (respectivement excédentaire) soit intégré entre la turbine et le surpresseur, soit directement sur l'arbre commun de la turbine/surpresseur, soit par l'intermédiaire d'un multiplicateur
Un turbine liquide est présente sur au moins une partie du fluide 6.
Les compresseurs A et B peuvent être une machine combinée avec extraction intermédiaire.
Les turbines D et E peuvent être couplées aux compresseurs B et C ou bien couplées à des génératrices électriques.
Claims (2)
- Revendications
- 1. Procédé de production d'un gaz par distillation cryogénique de l'air dans une installation comprenant au moins une colonne moyenne pression et une colonne basse pression, thermiquement reliées entre elles, dans lequel : i) au moins une partie de l'air d'alimentation (1) est portée à une première pression P2, supérieure d'au moins 5 bars à la pression opératoire de la colonne moyenne pression, au moyen d'un compresseur (A) dont la température d'aspiration T1 est proche de la température atmosphérique, ii) au moins un réfrigérant refroidit le gaz comprimé (2) en sortie de compresseur pour générer un flux d'air à la pression P2 et à une température T2 proche de la température ambiante T1, iii) au moins une partie du flux est ensuite introduite dans un premier échangeur (E1) de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -100°C, iv) une deuxième partie du flux (ii) subit au moins une étape de compression additionnelle à partir de la pression P2 et à la température T2 jusqu'à une pression P3 supérieure à P2, puis est refroidi jusqu'à la température T3 proche de T, v) cette deuxième partie du flux (3) est ensuite introduite dans le premier échangeur (E1 ) de l'unité de séparation d'air pour subir un refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à -50°C, vi) au moins une partie (4) de cette deuxième partie du flux est comprimée à partir de cette température cryogénique dans un compresseur (C) jusqu'à une pression P5 supérieure à P3 et une température T5, vii) ce débit ainsi comprimé (5) est renvoyé dans l’échangeur pour y être refroidi jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillation, viii) au moins une partie de cette deuxième partie de flux, non comprimée de manière cryogénique, est refroidie jusqu'au bout froid de l'échangeur où il se liquéfie, puis est envoyé après détente dans au moins une des colonnes de distillation et ix) de l’oxygène liquide se vaporise à une pression supérieure à 10 bars abs dans l’échangeur de chaleur.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1860152A FR3071914B3 (fr) | 2018-11-05 | 2018-11-05 | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1860152A FR3071914B3 (fr) | 2018-11-05 | 2018-11-05 | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR3071914A3 true FR3071914A3 (fr) | 2019-04-05 |
FR3071914B3 FR3071914B3 (fr) | 2020-04-24 |
Family
ID=65948781
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR1860152A Active FR3071914B3 (fr) | 2018-11-05 | 2018-11-05 | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
FR (1) | FR3071914B3 (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023051946A1 (fr) * | 2021-09-29 | 2023-04-06 | Linde Gmbh | Procédé de séparation cryogénique de l'air et installation de séparation d'air |
-
2018
- 2018-11-05 FR FR1860152A patent/FR3071914B3/fr active Active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023051946A1 (fr) * | 2021-09-29 | 2023-04-06 | Linde Gmbh | Procédé de séparation cryogénique de l'air et installation de séparation d'air |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR3071914B3 (fr) | 2020-04-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101479550B (zh) | 低温空气分离*** | |
US7600396B2 (en) | Power cycle with liquefied natural gas regasification | |
US20090078001A1 (en) | Cryogenic Distillation Method and System for Air Separation | |
EP3047221A2 (fr) | Procédé et appareil de production d'oxygène gazeux par distillation cryogénique de l'air | |
EP2847060B1 (fr) | Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique | |
JPH06117753A (ja) | 空気の高圧低温蒸留方法 | |
JP2009509120A (ja) | 低温蒸留による空気の分離方法及び装置。 | |
US20150192065A1 (en) | Process and apparatus for generating electric energy | |
CN101351680A (zh) | 低温空气分离法 | |
EP2691718B1 (fr) | Procede de production d'un gaz de l'air sous pression par distillation cryogenique | |
KR19990029611A (ko) | 저순도 산소를 개선된 효율로 생성시키는 고압의 극저온 정류시스템 | |
FR3071914A3 (fr) | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique | |
CN105378411A (zh) | 生产至少一种空气产品的方法、空分设备、产生电能的方法和装置 | |
FR2949846A1 (fr) | Procede et installation de production d'oxygene par distillation d'air | |
JP6842334B2 (ja) | 空気分離方法、及び空気分離装置 | |
EP3058297B1 (fr) | Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique | |
US20060272353A1 (en) | Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation | |
US7219514B2 (en) | Method for separating air by cryogenic distillation and installation therefor | |
MXPA06007312A (es) | Sistema criogenico para produccion de nitrogeno a presion elevada. | |
US6351969B1 (en) | Cryogenic nitrogen production system using a single brazement | |
WO2009112744A2 (fr) | Appareil de separation d'air par distillation cryogenique | |
US9989306B2 (en) | Method and device for recovering high-pressure oxygen and high-pressure nitrogen | |
WO2009136074A2 (fr) | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique | |
FR2761762A1 (fr) | Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique | |
FR2861841A1 (fr) | Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 4 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |