FR3034142A1 - MICROJET EJECTION GRID DEVICE FOR REDUCING JET NOISE FROM A TURBOMACHINE - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un dispositif pour la réduction du bruit de jet d'une turbomachine, comprenant un capot externe (16) muni à l'intérieur d'une paroi (20) délimitant à l'extérieur une veine (22) annulaire d'écoulement d'un flux secondaire issu de la turbomachine, ladite paroi du capot externe comprenant une pluralité de circuits de microjets (28) comprenant chacun des moyens (30) de prélèvement de flux gazeux dans la veine d'écoulement du flux secondaire qui s'ouvrent dans un unique conduit d'alimentation (32), celui-ci débouchant au niveau d'un bord de fuite du capot externe par l'intermédiaire d'au moins une grille d'éjection (34) apte à diviser le flux gazeux prélevé en une pluralité de flux gazeux ayant des sections droites de dimensions inférieures à une section droite (D) du conduit d'alimentation.The invention relates to a device for reducing the jet noise of a turbomachine, comprising an outer cover (16) provided inside a wall (20) delimiting on the outside an annular duct (22) of flow of a secondary stream coming from the turbomachine, said wall of the outer cover comprising a plurality of microjet circuits (28) each comprising means (30) for sampling the flow of gas in the flow stream of the secondary flow which open in a single supply duct (32), the latter opening at a trailing edge of the outer cover via at least one ejection grille (34) capable of dividing the gas stream taken in a plurality of gas streams having straight sections smaller than a straight section (D) of the supply duct.

Description

1 Arrière-plan de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général de la réduction du bruit de jet d'une turbomachine munie d'une tuyère de type à flux séparés. La pollution sonore est devenue aujourd'hui l'un des sujets de préoccupation pour les motoristes qui sont de plus en plus confrontés à la nuisance acoustique de leurs turbomachines. Les sources de bruit d'une turbomachine sont nombreuses mais il a été constaté que le bruit de jet en sortie de la tuyère de la turbomachine est le bruit prédominant lors des phases de décollage d'un avion. Les autorités de certification étant de plus en plus exigeantes face aux émissions acoustiques des turbomachines, des efforts ont été demandés aux motoristes pour réduire le bruit de leurs turbomachines, et notamment le bruit de jet.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to the general field of jet noise reduction of a turbomachine provided with a separate flow type nozzle. Noise pollution has become one of the issues of concern for engine manufacturers, who are increasingly confronted with the acoustic nuisance of their turbomachinery. The noise sources of a turbomachine are numerous but it has been found that the jet noise at the outlet of the turbomachine nozzle is the predominant noise during the takeoff phases of an aircraft. As certification authorities are increasingly demanding in terms of acoustic emissions from turbomachines, efforts have been requested from motorists to reduce the noise of their turbomachines, and in particular jet noise.

Typiquement, une turbomachine munie d'une tuyère à flux séparés comprend un corps central centré sur l'axe longitudinal de la turbomachine, un capot interne disposé autour du corps central en lui étant coaxial pour délimiter avec celui-ci un canal (ou veine) annulaire d'écoulement d'un flux primaire (ou flux chaud) issu de la turbomachine, et un capot externe disposé autour du capot interne en lui étant coaxial pour délimiter avec celui-ci un canal annulaire d'écoulement d'un flux secondaire (ou flux froid) issu de la turbomachine. Dans une telle turbomachine, le bruit de jet provient notamment du mélange entre le flux secondaire et le flux d'air extérieur à la turbomachine s'écoulant le long de la paroi extérieure du capot externe. Ce bruit est un bruit à large bande de fréquence généré par deux types de source acoustique : un bruit à haute fréquence provenant de petites structures turbulentes du mélange entre les flux et perçu essentiellement près de l'éjection, et un bruit à basse fréquence provenant des grosses structures tourbillonnaires apparaissant loin du jet. Pour réduire le bruit de jet, l'un des moyens utilisés consiste à augmenter efficacement le mélange entre les flux gazeux. A cet effet, il est connu de prélever de l'air s'écoulant dans le canal d'écoulement de flux secondaire pour l'éjecter plus en aval au niveau du bord de fuite du capot externe de sorte à agir sur les couches de cisaillement se formant au niveau de la zone de mélange entre le flux secondaire et le flux d'air 3034142 2 extérieur à la turbomachine. On pourra par exemple se référer au document WO 2006/013243 qui décrit une mise en oeuvre de ce principe dans laquelle les jets d'air prélevés par des conduits d'alimentation et éjectés au niveau du bord de fuite du capot externe convergent deux à 5 deux pour former des triangles d'interaction. Les solutions proposées dans l'art antérieur ne permettent pas toujours d'obtenir une réduction significative du bruit de jet. En effet, la présence des conduits d'alimentation avec leurs entrées et sorties engendre des impacts sur les performances du moteur qui peuvent 10 s'avérer critiques s'ils ne sont pas suffisamment optimisés. De même, ces conduits entraînent des pénalités importantes de bruit dans les moyennes et hautes fréquence, notamment à cause du bruit aérodynamique causé par l'écoulement du flux au niveau du bord de fuite du capot externe.Typically, a turbomachine provided with a separate flow nozzle comprises a central body centered on the longitudinal axis of the turbomachine, an inner cover disposed around the central body by being coaxial therewith to define therewith a channel (or vein) annular flow of a primary flow (or hot flow) from the turbomachine, and an outer cover disposed around the inner cover being coaxial with it to define therewith an annular flow channel of a secondary flow ( or cold flow) from the turbomachine. In such a turbomachine, the jet noise comes in particular from the mixture between the secondary flow and the flow of air outside the turbomachine flowing along the outer wall of the outer cover. This noise is a broadband frequency noise generated by two types of acoustic sources: high frequency noise from small turbulent structures of the mixture between flows and perceived essentially near ejection, and low frequency noise from large swirling structures appearing far from the jet. To reduce jet noise, one of the means used is to effectively increase the mixing between the gas streams. For this purpose, it is known to draw air flowing in the secondary flow flow channel to eject further downstream at the trailing edge of the outer cover so as to act on the shear layers forming at the mixing zone between the secondary flow and the air flow 3034142 2 outside the turbomachine. For example, reference may be made to the document WO 2006/013243, which describes an implementation of this principle in which the air jets sampled by supply ducts and ejected at the trailing edge of the outer cover converge two to five times. two to form interaction triangles. The solutions proposed in the prior art do not always make it possible to obtain a significant reduction in jet noise. Indeed, the presence of the supply ducts with their inputs and outputs generates impacts on the engine performance which can be critical if they are not sufficiently optimized. Similarly, these ducts cause significant noise penalties in the medium and high frequency, particularly because of the aerodynamic noise caused by the flow of the flow at the trailing edge of the outer cover.

15 Objet et résumé de l'invention La présente invention a donc pour but principal de pallier de tels inconvénients en proposant de réduire le bruit de jet d'une turbomachine munie d'une tuyère à flux séparés, notamment en améliorant les performances acoustiques en moyennes et hautes fréquences sans 20 pénaliser trop fortement les performances du moteur. Ce but est atteint grâce à un dispositif pour la réduction du bruit de jet d'une turbomachine, comprenant un capot externe muni à l'intérieur d'une paroi délimitant à l'extérieur une veine annulaire d'écoulement d'un flux secondaire issu de la turbomachine, et dans lequel, conformément à 25 l'invention, la paroi du capot externe comprend une pluralité de circuits de microjets comprenant chacun des moyens de prélèvement de flux gazeux dans la veine d'écoulement du flux secondaire qui s'ouvrent dans un unique conduit d'alimentation, ledit conduit d'alimentation débouchant au niveau d'un bord de fuite du capot externe par l'intermédiaire d'au moins 30 une grille d'éjection apte à diviser le flux gazeux prélevé en une pluralité de flux gazeux ayant des sections droites de dimensions inférieures à une section droite du conduit d'alimentation. Chaque circuit de microjets du dispositif selon l'invention a pour fonction de prélever de l'air dans le canal d'écoulement du flux externe 35 pour l'injecter au niveau du bord de fuite du capot externe afin d'agir sur les couches cisaillement entre le flux secondaire et l'air extérieur à la 3034142 3 turbomachine s'écoulant le long du capot externe, et ainsi favoriser le mélange entre ces flux d'air. Le dispositif selon l'invention est remarquable notamment en ce qu'il propose d'utiliser une grille d'éjection destinée à diviser le flux gazeux prélevé en une pluralité de flux gazeux de faibles 5 dimensions. La présence d'une telle grille d'éjection permet ainsi de maintenir la performance aérodynamique du capot externe tout en aboutissant à des performances acoustiques accrues dans les moyennes et hautes fréquences notamment. En effet, la présence de la grille d'éjection permet de ne pas générer de bruit parasite car la pluralité de 10 flux gazeux de faibles dimensions présentent des formes peu intrusives dans le mélange de flux. De plus, cette grille d'éjection permet de réaliser une injection dans le flux secondaire avec un angle de pénétration et/ou un angle de dérapage qui favorisent la réduction du bruit de jet. Enfin, la grille d'éjection a un bruit propre qui est réduit (par rapport à un tube 15 unique débouchant), ce qui améliore les performances acoustiques dans les moyennes et hautes fréquences. De préférence, la grille d'éjection de chaque circuit de microjets comprend une plaque munie d'une pluralité de perçages ayant chacune une section droite de dimension inférieure à la section droite du conduit 20 d'alimentation. Dans ce cas, au moins certains des perçages de la plaque de chaque grille d'éjection présentent avantageusement, dans un plan longitudinal par rapport à un axe d'écoulement du flux secondaire, un angle de pénétration par rapport à un axe radial du capot externe compris 25 entre 10° et 60° et/ou, dans un plan transversal par rapport à l'axe d'écoulement du flux secondaire, un angle de dérapage par rapport audit axe radial compris entre 25° et 90°. Les inventeurs ont en effet constaté que des angles de pénétration et de dérapage choisis dans ces plages de valeurs permettent d'obtenir d'importants gains en termes de réduction du 30 bruit de jet. Les perçages de la plaque de chaque grille d'éjection peuvent présenter une section droite qui est de forme circulaire. Dans ce cas, la section droite des perçages de la plaque de chaque grille d'éjection présente de préférence un diamètre compris entre 0,5 mm et 2,5 mm.OBJECT AND SUMMARY OF THE INVENTION The main object of the present invention is thus to overcome such disadvantages by proposing to reduce the jet noise of a turbomachine provided with a nozzle with separate streams, in particular by improving the acoustic performances in average and high frequencies without unduly penalizing the engine performance. This object is achieved by means of a device for reducing the jet noise of a turbomachine, comprising an outer cowl provided inside a wall delimiting on the outside an annular flow stream of a secondary stream from of the turbomachine, and wherein, in accordance with the invention, the wall of the outer hood comprises a plurality of microjet circuits each comprising means for sampling gaseous flows in the flow vein of the secondary flow which open in a single supply duct, said supply duct opening out at a trailing edge of the outer hood via at least one ejection grille capable of dividing the withdrawn gas stream into a plurality of flows gas having straight sections smaller than a cross section of the supply duct. Each microjet circuit of the device according to the invention has the function of withdrawing air in the flow channel of the external flow 35 to inject it at the trailing edge of the outer cover in order to act on the shear layers. between the secondary flow and the air outside the turbomachine 30 flowing along the outer cover, and thus promote mixing between these air flows. The device according to the invention is remarkable in particular that it proposes to use an ejection grid for dividing the gaseous stream taken from a plurality of gaseous flows of small dimensions. The presence of such an ejection grid thus makes it possible to maintain the aerodynamic performance of the outer cowl while at the same time leading to increased acoustic performances in the medium and high frequencies in particular. Indeed, the presence of the ejection grid makes it possible not to generate unwanted noise because the plurality of small gas flows have non-intrusive shapes in the flow mixture. In addition, this ejection grid makes it possible to inject into the secondary stream with a penetration angle and / or a slip angle which favor the reduction of the jet noise. Finally, the ejection grid has a clean noise which is reduced (compared to a single opening tube), which improves the acoustic performance in the medium and high frequencies. Preferably, the ejection grid of each microjet circuit comprises a plate provided with a plurality of bores each having a cross section of dimension less than the cross section of the supply conduit. In this case, at least some of the bores of the plate of each ejection grid advantageously have, in a longitudinal plane relative to a flow axis of the secondary flow, a penetration angle with respect to a radial axis of the outer cowl between 10 ° and 60 ° and / or, in a plane transverse to the flow axis of the secondary flow, a skid angle with respect to said radial axis of between 25 ° and 90 °. The inventors have indeed found that penetration and slip angles chosen in these ranges of values make it possible to obtain significant gains in terms of reducing jet noise. The holes in the plate of each ejection grid may have a cross section that is circular in shape. In this case, the cross section of the holes of the plate of each ejection grid preferably has a diameter of between 0.5 mm and 2.5 mm.

3034142 4 Alternativement, les perçages de la plaque de chaque grille d'éjection peuvent présenter une section droite qui est de forme rectangulaire ou elliptique. De préférence également, la grille d'éjection de chaque circuit 5 de microjets est alignée axialement avec les moyens de prélèvement de flux gazeux. Cette caractéristique permet de minimiser les pertes de charges. De préférence encore, une surface d'éjection de la grille d'éjection est comprise entre 0,5% et 2,5% d'une surface d'éjection de la 10 veine d'écoulement du flux secondaire. Les moyens de prélèvement de flux gazeux de chaque circuit de microjets peuvent comprendre une ou deux écopes de prélèvement débouchant dans la veine d'écoulement du flux secondaire et s'ouvrant dans le conduit d'alimentation.Alternatively, the bores of the plate of each ejection grid may have a cross section that is rectangular or elliptical. Also preferably, the ejection grid of each microjet circuit 5 is aligned axially with the gas flow sampling means. This characteristic makes it possible to minimize the losses of charges. More preferably, an ejection gate ejection surface is between 0.5% and 2.5% of an ejection surface of the flow stream of the secondary stream. The gas flow sampling means of each microjet circuit may comprise one or two sampling cups opening into the flow vein of the secondary flow and opening in the supply conduit.

15 L'invention a également pour objet une turbomachine comprenant un corps central, un capot interne disposé autour du corps central en lui étant coaxial pour délimiter avec celui-ci un canal annulaire d'écoulement d'un flux primaire issu de la turbomachine, et un capot externe disposé autour du capot interne en lui étant coaxial pour délimiter 20 avec celui-ci un canal annulaire d'écoulement d'un flux secondaire issu de la turbomachine, la turbomachine comprenant en outre un dispositif de réduction du bruit de jet tel que défini précédemment. Brève description des dessins 25 D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent des exemples de réalisation dépourvus de tout caractère limitatif. Sur les figures : - la figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale 30 d'une turbomachine à flux séparés équipée d'un dispositif pour la réduction du bruit de jet selon l'invention ; - la figure 2 est une vue agrandie et en perspective du dispositif pour la réduction du bruit de jet de la figure 1 ; - la figure 3 est une vue en coupe longitudinale du dispositif de 35 la figure 2 ; 3034142 5 - les figures 4A à 4C sont des vues d'une grille d'éjection selon trois plans de coupe différents ; - la figure 5 est une vue en perspective d'une grille d'éjection selon une variante de réalisation ; et 5 - la figure 6 est une courbe de gains (en décibels) en fonction des fréquences (en Hz) montrant la réduction de pénalités dans les moyennes et hautes fréquences du dispositif selon l'invention. Description détaillée de l'invention 10 La figure 1 représente, de façon très schématique et en perspective, une turbomachine 10 munie d'une tuyère de type à flux séparés. De façon connue, la turbomachine 10 comprend un corps central 12 centré sur l'axe longitudinal X-X de la turbomachine, un capot 15 interne 14 disposé autour du corps central en lui étant coaxial, et un capot externe 16 disposé autour du capot interne en lui étant coaxial. Au niveau d'une paroi intérieure 14a, le capot interne 14 délimitent avec le corps central 12 un canal (ou veine) annulaire 18 d'écoulement d'un flux primaire (ou flux chaud) issu de la turbomachine.The invention also relates to a turbomachine comprising a central body, an inner cover disposed around the central body by being coaxial therewith to define therewith an annular flow channel of a primary flow coming from the turbomachine, and an outer cover disposed around the inner cover being coaxial therewith to delimit therewith an annular flow channel of a secondary flow coming from the turbomachine, the turbomachine further comprising a device for reducing jet noise such that previously defined. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Other features and advantages of the present invention will emerge from the description given below, with reference to the accompanying drawings which illustrate embodiments having no limiting character. In the figures: - Figure 1 is a schematic longitudinal sectional view of a separate flow turbomachine equipped with a device for reducing jet noise according to the invention; FIG. 2 is an enlarged perspective view of the device for reducing the jet noise of FIG. 1; Figure 3 is a longitudinal sectional view of the device of Figure 2; FIGS. 4A to 4C are views of an ejection grid according to three different section planes; - Figure 5 is a perspective view of an ejection grid according to an alternative embodiment; and FIG. 6 is a curve of gains (in decibels) as a function of frequencies (in Hz) showing the reduction of penalties in the medium and high frequencies of the device according to the invention. DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION FIG. 1 very schematically shows in perspective a turbomachine 10 provided with a separate flow-type nozzle. In known manner, the turbomachine 10 comprises a central body 12 centered on the longitudinal axis XX of the turbomachine, an inner cowl 14 disposed around the central body by being coaxial thereto, and an outer cowl 16 disposed around the inner cowl in it being coaxial. At an inner wall 14a, the inner cowl 14 delimit with the central body 12 an annular channel (or vein) 18 for the flow of a primary stream (or hot stream) from the turbomachine.

20 De même, une paroi extérieure 14b du capot interne 14 et une paroi intérieure 20 du capot externe 16 délimitent entre elles un canal annulaire 22 d'écoulement d'un flux secondaire (ou flux froid). La turbomachine comprend également une pluralité d'aubes fixes directrices de sortie 24 (appelées OGV pour « Outlet Guide Vane ») 25 qui s'étendent chacune radialement depuis la paroi intérieure 20 du capot externe 16 au travers du canal 22 d'écoulement du flux secondaire jusqu'à la paroi extérieure 14b du capot interne. Ces aubes directrices de sortie 24 sont positionnées dans le canal 22 d'écoulement du flux secondaire en aval des aubes de soufflante 30 26 et servent typiquement à redresser le flux secondaire dans l'axe X-X de la turbomachine. Pour réduire le bruit de jet, en particulier pendant les phases de décollage, l'invention prévoit de prélever de l'air s'écoulant dans le canal 22 d'écoulement du flux secondaire pour l'injecter plus en aval sous forme 35 de microjets au niveau du bord de fuite du capot externe 16 de sorte à agir sur les couches cisaillement entre le flux secondaire et l'air extérieur à 3034142 6 la turbomachine s'écoulant le long du capot externe, et ainsi favoriser le mélange entre ces flux d'air. Plus précisément, pour les conditions d'activation des microjets visées pendant les phases de décollage, les inventeurs ont 5 avantageusement considéré que la vitesse d'éjection de l'air par les microjets devait être d'au moins 200 m/s, le débit d'éjection de l'air par les microjets devait être d'au moins 2,3 kg/s et le rapport entre la surface d'éjection de tous les microjets et la surface d'éjection totale du canal d'écoulement du flux secondaire devait être compris entre 0,5% et 2,5%.Likewise, an outer wall 14b of the inner cover 14 and an inner wall 20 of the outer cover 16 delimit between them an annular channel 22 for the flow of a secondary flow (or cold flow). The turbomachine also comprises a plurality of directional guide vanes 24 (called OGVs for "Outlet Guide Vane") 25 which each extend radially from the inner wall 20 of the outer cover 16 through the flow flow channel 22. secondary to the outer wall 14b of the inner cover. These exit guide vanes 24 are positioned in the flow channel 22 of the secondary flow downstream of the fan blades 26 and typically serve to straighten the secondary flow in the X-X axis of the turbomachine. In order to reduce the jet noise, in particular during the takeoff phases, the invention provides for drawing air flowing in the flow channel 22 of the secondary flow to inject it further downstream in the form of microjets. at the trailing edge of the outer cover 16 so as to act on the shear layers between the secondary flow and the outside air to the turbomachine flowing along the outer cover, and thus promote the mixing between these flows of 'air. More specifically, for the activation conditions of the microjets targeted during the takeoff phases, the inventors have advantageously considered that the speed of ejection of the air by the microjets should be at least 200 m / s, the flow rate the microjets had to be at least 2.3 kg / s and the ratio of the ejection area of all microjets to the total ejection area of the secondary flow channel should be between 0.5% and 2.5%.

10 A cet effet, comme représenté plus précisément sur les figures 2 et 3, l'invention prévoit de munir le capot externe 16 de la turbomachine d'une pluralité de circuits de microjets 28, par exemple entre 8 et 16 circuits, qui peuvent être régulièrement espacées les uns des autres autour de l'axe longitudinal X-X.For this purpose, as shown more precisely in Figures 2 and 3, the invention provides for providing the outer cover 16 of the turbomachine of a plurality of microjet circuits 28, for example between 8 and 16 circuits, which can be regularly spaced from each other about the longitudinal axis XX.

15 Chaque circuit de microjets 28 comprend notamment une ou deux écopes de prélèvement 30 qui débouche(nt) dans le canal 22 d'écoulement du flux secondaire en aval des aubes directrices de sortie 24. Les écopes de prélèvement représentées sur les figures sont dites « dynamiques », c'est-à-dire qu'elles font saillies dans le canal 20 d'écoulement du flux secondaire. Alternativement, les écopes de prélèvement pourraient être au même niveau que la paroi intérieure 20 du capot externe. Chaque circuit de microjets 28 comprend également un unique conduit d'alimentation 32 dans lequel s'ouvre l'écope de prélèvement 30 25 correspondante et qui débouche par une extrémité aval au niveau d'un bord de fuite du capot externe 16. Dans le mode de réalisation des figures 1 à 3, le conduit d'alimentation 32 de chaque circuit de microjets est un tube qui est positionné à l'intérieur du capot externe 16 entre sa paroi intérieure 20 et 30 sa paroi extérieure. Ce conduit d'alimentation 32 est raccordé en amont à la ou les écopes de prélèvement 30 et en aval à au moins une grille d'éjection 34, chaque grille d'éjection étant apte à diviser le flux gazeux prélevé en une pluralité de flux gazeux ayant des sections droites de dimensions 35 inférieures à une section droite du conduit d'alimentation.Each microjet circuit 28 comprises in particular one or two sampling cups 30 which opens (nt) into the flow channel 22 of the secondary flow downstream of the outlet guide vanes 24. The sample cups shown in the figures are called " dynamic ", i.e. they protrude into the flow channel of the secondary flow. Alternatively, the sampling scoops could be at the same level as the inner wall 20 of the outer cover. Each microjet circuit 28 also comprises a single supply conduit 32 into which the corresponding sampling cup 30 opens and which opens out via a downstream end at a trailing edge of the outer cover 16. In the embodiment of Figures 1 to 3, the supply duct 32 of each microjet circuit is a tube which is positioned inside the outer cover 16 between its inner wall 20 and 30 its outer wall. This supply duct 32 is connected upstream to the sampling chamber (s) 30 and downstream to at least one ejection grid 34, each ejection grid being able to divide the gaseous stream taken from a plurality of gas streams. having straight sections of dimensions less than a straight section of the supply duct.

3034142 7 De préférence, l'écope de prélèvement 30 et l'extrémité aval du conduit d'alimentation 32 qui est raccordée à la grille d'éjection 34 sont alignés axialernent l'un par rapport à l'autre de sorte à minimiser les pertes de charges.Preferably, the sampling scoop 30 and the downstream end of the supply duct 32 which is connected to the ejection grille 34 are aligned axially with respect to one another so as to minimize the losses. loads.

5 Les figures 4A à 4C représentent plus en détails un exemple de réalisation d'une grille d'éjection 34 équipant chaque circuit de microjets. La grille d'éjection 34 se présente sous la forme d'une plaque perforée par une pluralité de perçages 36 ayant chacune une section droite de dimension inférieure à la section droite du conduit d'alimentation 10 32. Plus précisément, ces perçages 36 s'ouvrent en amont dans le conduit d'alimentation 32 du circuit de microjets correspondant et débouchent en aval au niveau du bord de fuite du capot externe 16, dans une zone de confluence entre le flux gazeux issu du canal 22 d'écoulement du flux secondaire et le flux d'air extérieur à la turbomachine s'écoulant autour du 15 capot externe. Par ailleurs, les perçages 36 débouchent dans cette zone de confluence avec un angle de pénétration a (par rapport à l'axe radial Z-Z du capot externe - figure 4B) et/ou un angle de dérapage g (par rapport à l'axe radial Z-Z - figure 4C). L'angle de pénétration a, est défini dans un 20 plan longitudinal par rapport à l'axe longitudinal X-X du capot externe (correspondant à l'axe d'écoulement du flux secondaire traversant la turbomachine), c'est-à-dire un plan formé par les axes longitudinal X-X et radial Z-Z du capot externe, tandis que l'angle de dérapage g est défini dans un plan transversal par rapport à l'axe longitudinal X-X du capot 25 externe, c'est-à-dire un plan formé par les axes tangentiel Y-Y et radial Z- Z du capot externe. De préférence, l'angle de pénétration a est compris entre 10° et 60° et l'angle de dérapage â est compris entre 25° et 90°. Des angles de pénétration a et de dérapage g choisis dans ces plages de valeurs 30 permettent d'obtenir d'importants gains en termes de réduction du bruit de jet. De plus, comme représenté sur l'exemple de réalisation des figures 4A à 4C, les perçages 36 peuvent présenter une forme cylindrique avec une section droite de forme circulaire.FIGS. 4A to 4C show in more detail an exemplary embodiment of an ejection grille 34 fitted to each microjet circuit. The ejection grid 34 is in the form of a plate perforated by a plurality of bores 36 each having a cross section of dimension less than the cross section of the supply duct 32. More specifically, these bores 36 are open upstream in the feed duct 32 of the corresponding microjet circuit and open downstream at the trailing edge of the outer cover 16, in a confluence zone between the gas stream coming from the flow channel 22 of the secondary flow and the flow of air outside the turbomachine flowing around the outer hood. Moreover, the bores 36 open out in this confluence zone with a penetration angle a (with respect to the radial axis ZZ of the outer cowl - FIG. 4B) and / or a skid angle g (with respect to the radial axis ZZ - Figure 4C). The penetration angle α is defined in a longitudinal plane with respect to the longitudinal axis XX of the outer cowl (corresponding to the flow axis of the secondary flow passing through the turbomachine), that is to say one plane formed by the longitudinal axis XX and radial ZZ of the outer cover, while the wiping angle g is defined in a plane transverse to the longitudinal axis XX of the outer cover 25, that is to say a plane formed by the tangential axes YY and radial Z-Z of the outer cover. Preferably, the penetration angle α is between 10 ° and 60 ° and the slip angle α is between 25 ° and 90 °. A and w slip angles selected from these ranges of values provide significant gains in terms of jet noise reduction. In addition, as shown in the embodiment of Figures 4A to 4C, the holes 36 may have a cylindrical shape with a circular cross section.

35 Dans ce cas, la section droite des perçages 36 présente avantageusement un diamètre d compris entre 0,5 mm et 2,5 mm, à 3034142 8 comparer à la section (circulaire ou autre) du conduit d'alimentation 32 qui est comprise entre 0,001 mm2 et 0,004 mm2. On notera que la plaque formant la grille d'éjection peut, dans le cas de perçages 36 de forme cylindrique, présenter une épaisseur e qui au 5 moins deux fois supérieure au diamètre d des perçages. Cette épaisseur e pourra bien entendu varier sur toute la longueur de la plaque de sorte à faciliter l'intégration de cette dernière dans la grille d'éjection. La figure 5 représente une variante de réalisation de la grille d'éjection 34' de chaque circuit de microjets. Dans cette variante, les 10 perçages 36' ont une forme parallélépipédique avec une section droite de forme rectangulaire. Dans cette variante, la section droite des perçages 36' (c'est à dire leur surface) ont une dimension inférieure à la section droite du conduit d'alimentation et ces perçages présentent avantageusement un 15 angle de pénétration par rapport à l'axe longitudinal du capot externe et/ou un angle de dérapage par rapport à un axe tangentiel au capot externe. Bien entendu, la forme des perçages pratiqués dans la plaque formant la grille d'éjection pourraient être différente à celles représentées 20 ici. On pourra ainsi choisir des perçages dont la section droite est rectangulaire en inversant longueur et largeur par rapport à la figure 5 ou bien des perçages dont la section droite est de forme elliptique ou autre. La figure 6 illustre les gains acoustiques (en décibels) en fonction des fréquences (en Hz) obtenus grâce au dispositif pour la 25 réduction du bruit de jet selon l'invention. La courbe C1 représentée sur cette figure correspond à la courbe des gains acoustiques obtenus grâce à un dispositif de réduction du bruit de jet dépourvu de grilles d'éjection selon l'invention (c'est-à-dire que les conduits d'alimentation débouchent directement au niveau du bord 30 de fuite du capot externe). La courbe C2 représente les gains acoustiques obtenus grâce à un dispositif pour la réduction du bruit de jet conforme à l'invention (c'est-à-dire avec des grilles d'éjection positionnées au niveau de l'extrémité aval du conduit d'alimentation de chaque circuit de microjets).In this case, the cross-section of the bores 36 advantageously has a diameter of between 0.5 mm and 2.5 mm, compared to the (circular or other) section of the supply duct 32 which is between 0.001 mm 2 and 0.004 mm 2. It will be noted that the plate forming the ejection grid may, in the case of holes 36 of cylindrical shape, have a thickness e which is at least twice as great as the diameter d of the bores. This thickness e may of course vary over the entire length of the plate so as to facilitate the integration of the latter in the ejection grid. FIG. 5 represents an alternative embodiment of the ejection grid 34 'of each microjet circuit. In this variant, the holes 36 'have a parallelepipedal shape with a cross section of rectangular shape. In this variant, the cross-section of the bores 36 '(ie their surface) have a dimension smaller than the cross-section of the supply duct and these bores advantageously have a penetration angle with respect to the longitudinal axis. outer cover and / or a skid angle with respect to an axis tangential to the outer cover. Of course, the shape of the holes in the plate forming the ejection grid could be different to those shown here. It will be possible to choose holes whose cross section is rectangular by inverting length and width with respect to Figure 5 or holes whose cross section is elliptical or other. FIG. 6 illustrates the acoustic gains (in decibels) as a function of the frequencies (in Hz) obtained thanks to the device for the reduction of the jet noise according to the invention. The curve C1 represented in this figure corresponds to the curve of the acoustic gains obtained thanks to a device for reducing jet noise without ejection grids according to the invention (that is to say that the supply ducts open directly at the trailing edge of the outer hood). Curve C2 represents the acoustic gains obtained thanks to a device for the reduction of the jet noise according to the invention (that is to say with ejection grids positioned at the downstream end of the duct). supply of each microjet circuit).

35 Ces courbes montrent un gain acoustique ô substantiel obtenu par un dispositif selon l'invention (courbe C2) par rapport à un dispositif 3034142 9 dépourvu de grilles d'éjection (courbe C1), notamment dans les moyennes et hautes fréquences (représentées respectivement par les plages de valeurs B et C, la plage A représentant les basses fréquences). Ce gain acoustique est notamment dû à la présence de la grille d'éjection qui a un 5 bruit propre qui est réduit par rapport à un conduit d'alimentation débouchant directement au niveau du bord de fuite du capot externe.These curves show a substantial acoustic gain obtained by a device according to the invention (curve C2) with respect to a device 3034142 9 devoid of ejection grids (curve C1), in particular in the medium and high frequencies (represented respectively by the ranges of values B and C, the range A representing the low frequencies). This acoustic gain is due in particular to the presence of the ejection grille which has a clean noise which is reduced compared to a feed duct opening directly at the trailing edge of the outer cover.

Claims (10)

REVENDICATIONS1. Dispositif pour la réduction du bruit de jet d'une turbomachine, comprenant un capot externe (16) muni à l'intérieur d'une paroi (20) délimitant à l'extérieur une veine annulaire (22) d'écoulement d'un flux secondaire issu de la turbomachine, caractérisé en ce que la paroi du capot externe comprend une pluralité de circuits de microjets (28) comprenant chacun des moyens (30) de prélèvement de flux gazeux dans la veine d'écoulement du flux secondaire qui s'ouvrent dans un unique conduit d'alimentation (32), ledit conduit d'alimentation débouchant au niveau d'un bord de fuite du capot externe par l'intermédiaire d'au moins une grille d'éjection (34 ; 34') apte à diviser le flux gazeux prélevé en une pluralité de flux gazeux ayant des sections droites (d) de dimensions inférieures à une section droite (D) du conduit d'alimentation.REVENDICATIONS1. Device for reducing the jet noise of a turbomachine, comprising an outer cowl (16) provided inside a wall (20) defining on the outside an annular vein (22) for the flow of a stream secondary valve from the turbomachine, characterized in that the wall of the outer cover comprises a plurality of microjet circuits (28) each comprising means (30) for sampling the flow of gas in the flow vein of the secondary flow which open. in a single supply duct (32), said supply duct opening out at a trailing edge of the outer hood via at least one ejection grille (34; 34 ') capable of dividing the gas stream taken from a plurality of gas streams having straight sections (d) of dimensions smaller than a straight section (D) of the supply duct. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel la grille d'éjection (34 ; 34') de chaque circuit de microjets (28) comprend une plaque munie d'une pluralité de perçages (36 ; 36') ayant chacune une section droite (d) de dimension inférieure à la section droite (D) du conduit d'alimentation.2. Device according to claim 1, wherein the ejection grid (34; 34 ') of each microjet circuit (28) comprises a plate provided with a plurality of bores (36; 36') each having a cross section. (d) smaller in size than the straight section (D) of the supply duct. 3. Dispositif selon la revendication 2, dans lequel au moins certains des perçages (36 ; 36') de la plaque de chaque grille d'éjection présentent, dans un plan longitudinal par rapport à un axe (X-X) d'écoulement du flux secondaire, un angle de pénétration (a) par rapport à un axe radial (Z-Z) compris entre 10° et 60° et/ou, dans un plan transversal par rapport à l'axe (X-X) d'écoulement du flux secondaire, un angle de dérapage (§) par rapport audit axe radial (Z-Z) compris entre 25° et 90°.3. Device according to claim 2, wherein at least some of the bores (36; 36 ') of the plate of each ejection grid have, in a longitudinal plane relative to an axis (XX) of flow of the secondary flow. , an angle of penetration (a) with respect to a radial axis (ZZ) of between 10 ° and 60 ° and / or, in a plane transverse to the axis (XX) of flow of the secondary flow, an angle of skid (§) with respect to said radial axis (ZZ) between 25 ° and 90 °. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 et 3, dans lequel les perçages de la plaque de chaque grille d'éjection présentent une section droite qui est de forme circulaire. 3034142 114. Device according to one of claims 2 and 3, wherein the bores of the plate of each ejection grid have a cross section which is circular in shape. 3034142 11 5. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel la section droite des perçages de la plaque de chaque grille d'éjection présente un diamètre compris entre 0,5 mm et 2,5 mm. 55. Device according to claim 4, wherein the cross section of the holes of the plate of each ejection grid has a diameter of between 0.5 mm and 2.5 mm. 5 6. Dispositif selon l'une des revendications 2 et 3, dans lequel les perçages de la plaque de chaque grille d'éjection présentent une section droite qui est de forme rectangulaire ou elliptique.6. Device according to one of claims 2 and 3, wherein the holes of the plate of each ejection grid have a cross section which is rectangular or elliptical. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, 10 dans lequel la grille d'éjection de chaque circuit de microjets est alignée axialement avec les moyens de prélèvement de flux gazeux.7. Device according to any one of claims 1 to 6, wherein the ejection grid of each microjet circuit is aligned axially with the gas flow sampling means. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel une surface d'éjection de la grille d'éjection est comprise entre 15 0,5% et 2,5% d'une surface d'éjection de la veine d'écoulement du flux secondaire.The device according to any of claims 1 to 7, wherein an ejection gate ejection surface is between 0.5% and 2.5% of a vein ejection surface. flow of the secondary flow. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel les moyens de prélèvement de flux gazeux de chaque circuit 20 de microjets comprennent une ou deux écopes de prélèvement (30) débouchant dans la veine (22) d'écoulement du flux secondaire et s'ouvrant dans le conduit d'alimentation (32).9. Device according to any one of claims 1 to 8, wherein the gas flow sampling means of each microjet circuit 20 comprises one or two sampling cups (30) opening into the flow passage (22) of the secondary flow and opening in the supply duct (32). 10. Turbomachine (10) comprenant un corps central (12), un 25 capot interne (14) disposé autour du corps central en lui étant coaxial pour délimiter avec celui-ci une veine annulaire (18) d'écoulement d'un flux primaire issu de la turbomachine, et un capot externe (16) disposé autour du capot interne en lui étant coaxial pour délimiter avec celui-ci une veine annulaire (22) d'écoulement d'un flux secondaire issu de la 30 turbomachine, la turbomachine comprenant en outre dispositif de réduction du bruit de jet selon l'une quelconque des revendications 1 à 9.10. A turbomachine (10) comprising a central body (12), an inner cowl (14) disposed around the central body being coaxial therewith to define therewith an annular vein (18) for flow of a primary flow derived from the turbomachine, and an outer cowl (16) disposed around the inner cowl coaxial therewith to define therewith an annular vein (22) for the flow of a secondary stream from the turbomachine, the turbomachine comprising in addition jet noise reduction device according to any one of claims 1 to 9.