FR3029890A1 - Profil aerodynamique configure pour attenuer les instabilites tourbillonnaires principales en aval du bord de fuite en regime subsonique. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un profil aérodynamique configuré pour atténuer les instabilités tourbillonnaires en régime subsonique comprenant un générateur de vibrations (9) s'étendant sur au moins une partie du profil aérodynamique (1) et générant des vibrations sur une zone du profil (1) s'étendant sur un bord de fuite (3) du profil (1) à une fréquence comprise entre 10 et 200 Hz.

Description

PROFIL AERODYNAMIQUE CONFIGURE POUR ATTENUER LES INSTABILITES TOURBILLONNAIRES PRINCIPALES EN AVAL DU BORD DE FUITE EN REGIME SUBSONIQUE L'invention se situe dans le domaine de l'aérodynamique. L'invention concerne, plus précisément, un profil aérodynamique d'atténuation des instabilités tourbillonnaires. L'invention s'applique particulièrement à une aile d'un aéronef ou à une pâle de machine rotative.

La figure 1 illustre le profil d'une aile d'un aéronef. On peut définir différentes parties du profil aérodynamique 1 : un bord d'attaque 2, un bord de fuite 3, la corde 4, l'extrados 5, l'intrados 6 et la peau 7. On entend par bord d'attaque 2 la section avant du profil aérodynamique 1, le bord d'attaque 2 faisant face à l'air.

On entend par bord de fuite 3 la partie arrière du profil 1 amincie pour diminuer la traînée aérodynamique, le bord de fuite représente environ 15 et 25% du profil 1. On entend par corde 4 le segment de droite joignant le bord d'attaque 2 au bord de fuite 3. zo On entend par extrados 5 la face du profil aérodynamique 1 située du côté de la portance. On entend par intrados 6 la face du profil aérodynamique située du côté opposé à la portance. On entend par peau 7 le revêtement de surface externe du profil 1. 25 Dans le domaine aéronautique, on distingue plusieurs types de régimes d'écoulement turbulent au niveau du profil aérodynamique 1 : 3029890 2 - un premier type d'instabilités périodiques, appelées tourbillons de Von Karman observables à basses fréquences, induit des turbulences dans des zones de cisaillement en aval des bords de fuite 3. Ces tourbillons ont une incidence importante en régime transsonique lors de la phase de vol de 5 croisière mais aussi en régime subsonique lors des phases de vol de décollage et d'atterrissage dans le cas d'un aéronef. Les fréquences caractéristiques fvK des tourbillons de type Von Karman sont comprises entre 1 et 20 Hz. - un deuxième type d'instabilités périodiques, appelées les tourbillons de 10 Kelvin-Helmholtz, observables à plus hautes fréquences, induit aussi des turbulences dans des zones de cisaillement en aval des bords de fuite 3. Ces tourbillons de Kelvin-Helmholtz ont une incidence importante en régime subsonique lors des phases de vol de décollage et d'atterrissage dans le cas d'un aéronef mais aussi au cours de la phase de vol de croisière. Ces 15 turbulences sont en partie responsables du bruit aérodynamique. Les fréquences caractéristiques fKH de tourbillons de Kelvin-Helmholtz sont comprises entre 200 et 1000 Hz. Il est connu de réaliser une déformation du profil aérodynamique au niveau de l'extrados 5 à très basse fréquence pour limiter les turbulences de type zo Von Karman. En effet, la demande de brevet FR0800748 décrit un procédé de déformation active par asservissement d'un profil aérodynamique comportant un matériau élastique, appliqué sur une partie de la surface du profil aérodynamique, le matériau étant en contact avec un écoulement fluide. Le matériau élastique 25 étant déformable par au moins un actionneur à mémoire de forme placé en contact avec le matériau élastique, l'actionneur étant commandé par un calculateur relié à des capteurs. Les actionneurs sont situés à environ 20 à 40% du bord d'attaque, la déformation de la peau se fait en vis-à-vis des actionneurs. 3029890 3 En d'autres termes, ce document décrit un procédé de modification d'un profil aérodynamique à partir de matériau à mémoire de forme. La fréquence de modification du profil aérodynamique étant limitée par les temps de commutation des matériaux à mémoire de forme, les fréquences de 5 modification du profil aérodynamique sont de l'ordre de la vingtaine d'hertz. Ces fréquences correspondent aux fréquences caractéristiques fvK des turbulences de Von Karman. En résumé, les déformations à basses fréquences de la peau 7 du profil aérodynamique 1 permettent d'atténuer les amplitudes des fréquences des 10 tourbillons de Von Karman fvK. Un inconvénient de la solution proposée dans le document cité précédemment est que les matériaux à mémoire de forme ont une fréquence de commutation trop faible pour permettre l'atténuation des amplitudes des fréquences de l'ordre de 200 à 1000 Hz correspondant aux fréquences fKH 15 tourbillons de Kelvin-Helmholtz. Un but de l'invention est de proposer un profil aérodynamique permettant notamment d'atténuer la traînée et une partie du bruit aérodynamique. Selon un aspect de l'invention, il est proposé un profil aérodynamique configuré pour atténuer les instabilités tourbillonnaires en régime subsonique comprenant un générateur de vibrations s'étendant sur au moins une partie du profil et générant des vibrations sur une zone du profil s'étendant sur un bord de fuite du profil à une fréquence imposée comprise entre 10 et 200 Hz. On entend par « régime subsonique » les phases de vol correspondant au décollage, à l'atterrissage mais aussi à la phase de vol de croisière.

On entend par « vibration » une déformation vibratoire ou périodique de la peau 7 du profil, en l'occurrence au niveau du bord de fuite 3, ou un mouvement vibratoire ou périodique, en l'occurrence au niveau du bord de fuite 3.

3029890 4 L'application d'un mouvement vibratoire ou d'une déformation vibratoire à une fréquence spécifique sur une zone particulière du profil aérodynamique, en l'occurrence le bord de fuite 3, permet de casser la cohérence des tourbillons de Kelvin-Helmholtz et ainsi d'atténuer l'intensité des turbulences 5 générées par ces tourbillons. Avantageusement, la fréquence des vibrations sur le bord de fuite est comprise entre 30 et 90 Hz. Plus précisément, la fréquence est comprise entre 60 et 90 Hz. Ici, les fréquences des vibrations nécessaires pour atténuer les instabilités 10 sont inférieures aux fréquences caractéristiques fKH des tourbillons de Kelvin- Helmholtz. De manière surprenante, il n'est pas nécessaire d'imposer des vibrations à une fréquence du même ordre de grandeur que les fréquences caractéristiques des tourbillons de Kelvin Helmholtz pour atténuer l'intensité des instabilités générées par ces tourbillons.

15 Ainsi, des dispositifs d'actionnement classiquement utilisés dans le domaine des actionnements peuvent être employés pour générer ces vibrations. Avantageusement, le générateur de vibration comprend au moins un matériau piézoélectrique, et préférentiellement du titano-zirconate de plomb (PZT). Alternativement, d'autres matériaux peuvent être employés tel que le 20 PVDF, acronyme de PolyVinyliDene Fluoride. Selon un premier mode de réalisation, le générateur de vibrations comprend au moins un actionneur générant des mouvements vibratoires du bord de fuite. Avantageusement, les actionneurs sont disposés sous la peau 7 du profil aérodynamique sur une zone du profil 1 s'étendant sur une distance 25 correspondant à 70 à 80 % de la longueur de la corde 4 du profil à partir du bord d'attaque 2. Les actionneurs sont délocalisés par rapport au lieu d'application des vibrations ou en d'autres termes l'actionnement qui génère la vibration est réalisé à distance de la vibration.

3029890 5 Avantageusement, les actionneurs sont des barreaux piézoélectriques disposés selon une direction parallèle à la direction de la corde 4 du profil, les barreaux piézoélectriques étant orientés en opposition de phase (système d'actionnement push-push) les uns par rapport aux autres.

5 Un profil aérodynamique mis en oeuvre selon ce mode de réalisation présente une surface au niveau de l'extrados et de l'intrados complètement lisse qui ne perturbe pas la surface portante. Selon un deuxième mode de réalisation, le générateur de vibrations est constitué d'au moins une portion de couche d'un matériau électro-actif 10 disposée sous la peau du profil et s'étendant au moins sur une partie du bord de fuite. Ici, l'actionnement est réalisé en vis-à-vis de la vibration. De la même manière que selon le premier mode de réalisation précédent, la surface de l'extrados reste lisse, il n'y a pas de perturbation de la surface porteuse.

15 Avantageusement, le générateur de vibrations est configuré pour générer des vibrations du bord de fuite d'une amplitude comprise entre 0,5 mm et 10 mm. Avantageusement, le profil aérodynamique comprend en outre un moyen de déformation du profil à une fréquence de l'ordre de l'hertz. zo L'ajout d'un générateur de déformation à basse fréquence permet d'atténuer les perturbations liées aux tourbillons de type Von Karman. Avantageusement, le moyen de déformation comprend au moins un actionneur comprenant un matériau à mémoire de forme tel qu'un alliage comprenant du nickel et du titane.

25 Le profil aérodynamique tel que décrit précédemment est une pâle d'une machine rotative.

3029890 6 Le profil aérodynamique tel que décrit précédemment est une aile d'un aéronef. Selon un autre aspect de l'invention, il est proposé un procédé d'atténuation des instabilités tourbillonnaires destiné à un profil aérodynamique 5 comprenant une étape de génération de vibrations sur une zone s'étendant sur le bord de fuite à une fréquence imposée comprise entre 10 et 200 Hz. L'invention sera mieux comprise à l'étude de quelques modes de réalisation décrits à titre d'exemples, et illustrés par des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1, déjà décrite, représente un profil aérodynamique, selon 10 l'art connu, - la figure 2 représente un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 illustre la chaîne de commande mettant en oeuvre les actionneurs, - la figure 4 est un schéma mettant en évidence les vibrations du bord 15 de fuite, selon l'invention, - la figure 5 représente un deuxième mode de réalisation de l'invention, - les figures 6a et 6b sont des représentations graphiques de la densité de puissance spectrale (DSP) en fonction de la fréquence d'une traînée, respectivement, sans et avec l'application de vibrations 20 imposées sur le bord de fuite, selon l'invention, et - les figures 7a à 7d mettent en évidence la diminution de l'intensité des instabilités avec l'application de vibrations imposées pour différentes fréquences de vibrations. Le principe de l'invention consiste à casser la cohérence des turbulences qui 25 se forment dans la zone de cisaillement située sensiblement en aval du bord 3029890 7 de fuite 3 en générant des vibrations dans des zones du profil particulières et à des fréquences judicieusement choisies. La figure 2 représente un profil aérodynamique comprenant des matériaux électro-actifs générant des mouvements vibratoires du bord de fuite, selon un 5 aspect de l'invention. Le profil aérodynamique 1 est une aile d'avion s'étendant selon une direction longitudinale sensiblement perpendiculaire au fuselage de l'avion. Sur cette figure 2, il s'agit d'une coupe transversale de l'aile d'avion 1 permettant de visualiser l'intérieur de l'aile 1.

10 L'aile d'avion 1 représentée ici comprend deux parties : une partie fixe 1 a reliée au fuselage de l'avion et une partie mobile 1 b ou aileron, les deux parties 1 a ; lb étant connectées via une articulation 8. L'aileron lb comprend un bord de fuite 3. En amont de la partie mobile 1 b, sur la partie fixe la de l'aile 1, sont disposés des actionneurs 9 comprenant 15 des matériaux piézoélectriques agissant sur l'articulation 8 et générant des mouvements de la partie mobile lb de l'aile, et, par voie de conséquence, du bord de fuite 3. Sur la figure 2, seuls deux actionneurs 9 sont représentés. Dans les faits, l'aile d'avion 1 comprend une pluralité d'actionneurs 9 répartis sur une zone 20 en amont de l'articulation 8 de manière à générer des mouvements vibratoires distribués à une fréquence fAct sur l'ensemble du bord de fuite 3 de manière à créer des vibrations uniformes. En d'autres termes, la répartition des actionneurs permet de générer des mouvements vibratoires d'une surface mobile, et non pas en un point localisé. Des actionneurs 25 distribués permettent d'obtenir, en outre, des degrés de liberté supplémentaires permettant de localiser l'actionnement dans une zone 10 particulière de la voilure ce qui peut s'avérer intéressant d'un point de vue économie énergétique. Les actionneurs distribués permettent par ailleurs des 3029890 8 mouvements vibratoires de type ondes de surface progressives ou stationnaires. Typiquement, la zone 10 est située à environ 70 à 80% de la longueur de la corde 4. Alternativement, les actionneurs 9 peuvent être disposés sur une 5 zone 10 s'étendant sur toute la partie fixe la de l'aile 1. Typiquement, les actionneurs 9 comprennent au moins un matériau céramique piézoélectrique pouvant être du PZT, acronyme de Titanozirconate de plomb. Ce matériau est particulièrement adapté pour ce type d'application, il permet 10 de générer des mouvements vibratoires à hautes fréquences, soit des fréquences comprises entre 10 et 200 hertz, avantageusement des fréquences comprises entre 30 et 90 Hertz, et préférentiellement des fréquences comprises entre 60 et 90 Hertz. Cette céramique peut être mise en oeuvre sous forme massive typiquement 15 sous la forme d'un barreau dont les dimensions sont de l'ordre du millimètre voire du centimètre ou sous forme massive multicouche permettant d'augmenter le champ électrique au sein du matériau ou sous forme d'un matériau composite fibré dont les fibres comprennent le PZT, cette dernière mise en forme étant un bon compromis en terme de force et d'amplitude de 20 déplacement. En l'espèce, les actionneurs 9 sont mis en oeuvre sous la forme de barreaux piézoélectriques actionnés en opposition de phase les uns par rapport aux autres. Plus précisément, les actionneurs 9 sont de forme cylindrique d'environ 1 centimètre de diamètre et mesurent environ 6 centimètres de 25 longueur. Ce dimensionnement permet après amplification un mouvement vibratoire d'une amplitude de 2 mm sous une force d'environ 200 N. Alternativement, d'autres systèmes électro-actifs configurés pour générer des vibrations à une fréquence de l'ordre de la centaine d'hertz peuvent être 3029890 9 utilisés, tels que des matériaux électrostrictifs ou magnétostrictifs tel que le terfenol-D, des alliages à mémoires de forme magnétiques tel que le NiMnGa ou des systèmes d'actionnement basés sur l'exploitation des forces d'origine magnétique.

5 On comprend aisément que le dimensionnement des actionneurs est fonction de l'application pour laquelle les actionneurs sont destinés. La figure 3 illustre le procédé permettant le fonctionnement des actionneurs. Les actionneurs 9 peuvent être commandés par un calculateur 11. Le calculateur 11 calcule notamment la commande à appliquer à chaque 10 actionneur 9 de manière à générer les mouvements vibratoires. Le calculateur 11 est connecté à une électronique d'alimentation 12 modulable en fréquence, phase et amplitude permettant aux actionneurs 9 de générer en réponse des vibrations modulables en fréquence, phase ou amplitude. Avantageusement, le calculateur 11 est couplé à des capteurs 13 permettant 15 ainsi de créer une boucle d'asservissement et d'ajuster le fonctionnement des actionneurs 9. La figure 4 illustre les mouvements vibratoires obtenus à l'aide du mode de réalisation décrit sur la figure 2. La figure 4 représente la partie mobile lb de l'aile d'avion, les actionneurs 9, zo non visibles sur cette figure, étant situés en amont de l'articulation 8. La partie 1 b est mobile en rotation autour d'un axe de rotation 14. En l'occurrence, la partie mobile 1 b tourne autour de l'axe 14 générant un mouvement de translation dz du bord de fuite 3. Le dimensionnement des actionneurs 9 décrit précédemment (figure 2) 25 permet de générer sur un prototype dont la corde 4 de l'aile 1 est d'environ 40 cm une déformation dz de 1,5 mm à une fréquence d'actionnement fAct comprise entre 60 et 90 Hertz.

3029890 10 On entend par fréquence d'actionnement, la fréquence imposée sur les actionneurs ou patchs pour générer le mouvement vibratoire. La figure 5 représente une aile d'avion 1 selon un deuxième mode de réalisation de l'invention comprenant en outre un moyen de déformation à 5 basse fréquence. Dans ce mode de réalisation, il s'agit de générer des déformations vibratoires à la surface du profil aérodynamique 1. Le profil aérodynamique 1 comprend de fines couches ou « patchs » 9 comprenant notamment un matériau piézoélectrique et s'étendant sous la peau souple 7 au niveau du bord de 10 fuite 3 du profil aérodynamique 1. De la même façon que dans le cas précédent, les patchs 9 peuvent être commandés par un calculateur 11 qui définit la commande à appliquer en fonction du mouvement souhaité, la commande étant modulable en fréquence, amplitude et phase. Avantageusement, le calculateur 11 est couplé à des capteurs 13 permettant 15 ainsi de créer une boucle d'asservissement et d'ajuster le fonctionnement des actionneurs 9. Préférentiellement, les « patchs » constituent aussi les capteurs 13 ce qui permet notamment un gain de poids. Dans ce mode de réalisation, les « patchs » 9 jouent le rôle d'actionneurs 9 sur une demi-période et de 20 capteurs 13 sur l'autre demi-période. L'aile d'avion comprend en outre un moyen de déformation du profil 1 constitué par deux couches 15 comprenant au moins un matériau à mémoire de forme, par exemple. Les couches de matériau à mémoire de forme 15 s'étendent sous la peau 7 souple du profil aérodynamique 1 au niveau de 25 l'extrados 5 et de l'intrados 6, à l'exception du bord de fuite 3. Ce type de matériau est particulièrement intéressant pour ce type d'application, il permet des déformations à basse fréquence de la peau 7 de l'extrados 5 et de l'intrados 6, typiquement à des fréquences de l'ordre du hertz.

3029890 11 Alternativement, les couches de matériau à mémoire de forme 15 peuvent être remplacées par des actionneurs comprenant un matériau à mémoire de forme et permettant la déformation de la peau souple 7. Les figures 6a et 6b représentent les courbes de densité de puissance 5 spectrales d'une traînée, respectivement sans et avec vibrations imposées sur le bord de fuite 3, les vibrations à une fréquence d'actionnement fAct étant obtenues à l'aide d'un générateur de vibration de type actionneur tel que représenté sur la figure 2. La figure 6a illustre la densité de puissance spectrale du signal en fonction 10 de la fréquence lorsqu'aucune vibration n'est imposée, la DSP étant enregistrée sensiblement en aval du bord de fuite 3, et plus précisément à un point de coordonnées x/c= 1,089 et y/c=0,179, avec c étant la longueur de la corde 4. La courbe 16 présente un pic d'intensité significative observable à une 15 fréquence d'actionnement fAct de 200 Hz environ. Cette fréquence correspond à la fréquence caractéristique fKH des tourbillons de kelvin-Helmholtz ce qui signifie qu'il existe des perturbations d'intensité significatives. La figure 6b illustre la densité spectrale de puissance du signal d'une traînée 20 lorsqu'une vibration est imposée sur le bord de fuite 3, la DSP étant enregistrée en aval du bord de fuite 3, au même endroit que pour l'enregistrement de la courbe 16. La fréquence fAct de la vibration imposée est de 90 Hz, elle est inférieure à la fréquence caractéristique fKH des tourbillons de Kelvin-Helmholtz.

25 La courbe 17 d'enregistrement de la densité de puissance spectrale présente notamment un pic de 10 dB d'intensité observable à une fréquence d'actionnement fAct de 90Hz. Ce pic correspond aux vibrations imposées par le générateur de vibrations sur le bord de fuite 3.

3029890 12 Le pic observé sur la courbe 16 à une fréquence fKH de 200 Hz correspondant à la fréquence caractéristique f KH des tourbillons de Kelvin-Helmholtz est fortement atténué sur la courbe 17, son intensité est de 2 dB environ.

5 En d'autres termes, l'amplitude des fréquences caractéristiques fKH des tourbillons de Kelvin-Helmholtz est fortement atténuée par application de vibrations sur le bord de fuite 3 à une fréquence fAct de 90 Hz, inférieure à la fréquence caractéristiques fKH des tourbillons de Kelvin-Helmholtz. Ces vibrations cassent la cohérence des tourbillons et atténuent de manière 10 significative l'intensité des tourbillons. Les figures 6a et 6b montrent bien que la mise en oeuvre de matériaux électro-actifs judicieusement répartis sur le profil aérodynamique 1 pour générer des déformations et/ou mouvements vibratoires dans des domaines de fréquences particuliers inférieurs aux fréquences caractéristiques des 15 turbulences permettent d'atténuer l'intensité des fréquences caractéristiques des instabilités et notamment de tourbillons de Kelvin-Helmholtz. L'invention permet donc de réduire les turbulences en régime subsonique lors des phases de décollage et d'atterrissage notamment ce qui, par voie de conséquence, permet de réduire la traînée, d'économiser du carburant, de 20 réduire les émissions de gaz à effet de serre tel que le CO2, mais aussi, de réduire la fatigue structurelle du profil aérodynamique 1. Les modes de réalisation de l'invention sur les figures 2 et 5 décrits précédemment montrent bien que l'invention peut être mise en oeuvre par différents moyens, tels que des « patchs », des actionneurs ou tout autre 25 moyen capable de générer des mouvements ou déformations vibratoires du bord de fuite 3 à une fréquence appropriée. Les figures 7a à 7d sont des représentations graphiques de la vitesse transversale perpendiculaire à la vitesse de l'écoulement.

3029890 13 Ces graphiques illustrent l'intensité des turbulences en aval du bord de fuite 3 pour différentes fréquences de vibrations imposées. La figure 7a met en évidence les turbulences lorsqu'aucune vibration n'est imposée sur le bord de fuite 3.

5 L'intensité des turbulences est très importante en aval du bord de fuite 3 et s'atténue à mesure qu'on s'éloigne du bord de fuite 3. Les turbulences en aval du bord de fuite 3 correspondent aux tourbillons de Von Karman dont la fréquence caractéristique est de l'ordre de 20 Hz et aux tourbillons de Kelvin-Helmholtz dont la fréquence caractéristique est comprise entre 0 et 200 Hz.

10 Lorsqu'on applique une vibration sur le bord de fuite 3 de l'ordre de la vingtaine d'hertz, l'intensité des turbulences en aval du bord de fuite 3 diminue : l'intensité des turbulences est plus faible. Cette diminution supplémentaire pourrait être attribuée à l'atténuation des intensités des fréquences caractéristiques des tourbillons de Von Karman, notamment.

15 Lorsqu'on applique une fréquence de vibration fAct supérieure ou égale à environ 60 Hz, on observe des intensités de turbulences faibles. Cette diminution de l'intensité des turbulences semble être due à l'atténuation des fréquences caractéristiques fKH de Kelvin-Helmholtz par l'application d'une vibration sur le bord de fuite 3 à une fréquence comprise entre 60 et 90 Hz. zo Les figures 7a à 7d mettent en évidence la diminution des turbulences en aval du bord de fuite 3.

Claims (12)

1. REVENDICATIONS1. Profil aérodynamique configuré pour atténuer les instabilités tourbillonnaires en régime subsonique comprenant un générateur de vibrations (9) s'étendant sur au moins une partie du profil aérodynamique (1) et générant des vibrations sur une zone du profil (1) s'étendant sur un bord de fuite (3) du profil (1) à une fréquence comprise entre 10 et 200 Hz.
2. 2. Profil aérodynamique selon la revendication 1 dans lequel la fréquence (fAct) des vibrations est comprise entre 30 et 90 Hz.
3. 3. Profil aérodynamique selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel la fréquence des vibrations (fAct) est comprise entre 60 et 90 Hz.
4. 4. Profil aérodynamique selon l'une des revendications précédentes dans lequel le générateur de vibrations (9) comprend au moins un matériau piézoélectrique.
5. 5. Profil aérodynamique selon la revendication 4 dans lequel le générateur de vibrations (9) comprend du titano-zirconate de plomb (PZT).
6. 6. Profil aérodynamique selon l'une des revendications précédentes dans lequel le générateur de vibrations (9) comprend au moins un actionneur générant des vibrations du bord de fuite (3).
7. 7. Profil aérodynamique selon la revendication 6 dans lequel les actionneurs (9) sont disposés sur une distance correspondant à environ 70 à 80 % de la longueur de la corde (4) du profil (1).
8. 8. Profil aérodynamique selon la revendication 6 ou 7 dans lequel les actionneurs (9) sont des barreaux piézoélectriques disposés selon une direction parallèle à la direction de la corde (4) du profil (1), les barreaux 3029890 15 piézoélectriques étant actionnés en opposition de phase (actionnement push-push) deux à deux.
9. 9. Profil aérodynamique selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le générateur de vibrations (9) est constituée d'au moins une portion de couche 5 d'un matériau électro-actif (15) disposée sous la peau (7) du profil (1) et s'étendant au moins sur une partie du bord de fuite (3).
10. 10. Profil aérodynamique selon l'une des revendications précédentes dans lequel le générateur de vibrations (9) est configuré pour générer une vibration verticale du bord de fuite (3) d'une amplitude comprise entre 0,5 113 mm et 10 mm.
11. 11. Profil aérodynamique selon l'une des revendications précédentes comprenant en outre un moyen de déformation (15) du profil (1) à une fréquence comprise entre 1 et 20 Hz.
12. 12. Procédé d'atténuation des instabilités tourbillonnaires destiné à un profil 15 aérodynamique (1) comprenant une étape de génération de vibrations sur une zone du profil (1) s'étendant sur le bord de fuite (3) du profil (1) à une fréquence comprise entre 10 et 200 Hz.