FR3006121A1

FR3006121A1 - Systeme de controle de charges electriques recevant au moins deux phases d'un reseau de distribution electrique

Info

Publication number: FR3006121A1
Application number: FR1354629A
Authority: FR
Inventors: Cedric Goumy; Etienne Alirol
Original assignee: FagorBrandt SAS
Current assignee: Groupe Brandt SAS
Priority date: 2013-05-23
Filing date: 2013-05-23
Publication date: 2014-11-28
Anticipated expiration: 2033-05-23
Also published as: EP2806328B1; FR3006121B1; ES2615889T3; EP2806328A1

Abstract

Un système de contrôle de charges électriques (30) reçoit au moins deux phases (PH1, PH2) d'un réseau de distribution électrique, chaque phase (PH1, PH2) constituant une tension d'alimentation (U1(t), U2(t)) par rapport à un potentiel de référence (UREF1, UREF2), le système de contrôle (30) comportant un microcontrôleur (11), un potentiel de référence (UREF2) associé au microcontrôleur (11) étant différent d'au moins un des potentiels de référence (UREF1) associés aux phases (PH1, PH2). Le système de contrôle (30) comporte un dispositif de mesure (10A) d'au moins une première tension d'alimentation (U1(t)) par rapport à un potentiel de référence (UREF1) différent du potentiel de référence (UREF2) associé au microcontrôleur (11), le dispositif de mesure (10A) générant un signal de sortie (u1(t)) représentatif de la première tension d'alimentation (U1(t)), le microcontrôleur (11) étant configuré pour déterminer la valeur de ladite première tension d'alimentation (U1(t)) à chaque instant en fonction du signal de sortie (u1(t)). Mise en œuvre dans une table de cuisson à induction.

Description

La présente invention concerne un système de contrôle de charges électriques alimenté par au moins deux phases d'un réseau de distribution électrique. Elle concerne également un appareil électroménager comportant un tel système de contrôle de charges électriques. 10 Elle s'applique de manière générale à tout appareil électrique dans lequel une puissance prédéfinie doit être délivrée sur des charges électriques, comme une table de cuisson à induction dans laquelle une puissance doit être délivrée sur les inducteurs. En effet, lorsqu'un appareil est alimenté par la tension sinusoïdale du 15 réseau de distribution électrique, il peut être nécessaire de mesurer au cours du temps la valeur de cette tension d'alimentation afin d'ajuster les différents paramètres de fonctionnement de l'appareil en fonction de la fluctuation dans le temps de cette tension d'alimentation. Ainsi, par exemple, afin de déterminer la puissance à délivrer sur une 20 charge électrique, la tension délivrée par le réseau de distribution électrique doit être mesurée. En général, un système de contrôle de charges électriques comporte un microcontrôleur configuré pour déterminer les puissances à délivrer sur les charges électriques. 25 Dans un système électronique, tel que le système de contrôle de charges électriques, alimenté par au moins deux phases d'un réseau de distribution électrique, les circuits électroniques alimentés par des phases différentes doivent être isolés électriquement entre eux. Pour cela, par exemple on utilise des potentiels de référence 30 différents pour chaque phase différente. Ainsi, chaque phase constitue une tension d'alimentation par rapport à un potentiel de référence.

Lorsque le potentiel de référence associé au microcontrôleur est différent du potentiel de référence associé aux circuits électroniques commandant une charge électrique, la mesure directe de la tension délivrée par la phase n'est pas aisément réalisable. Ainsi, on utilise souvent des courbes de tension théoriques préenregistrées ou calculées à l'aide des formules mathématiques, obtenant des valeurs de tension d'alimentation approximatives et parfois éloignées des valeurs réelles. Par conséquent, les valeurs des puissances à délivrer sur les charges électriques déterminées en fonction des valeurs de tension d'alimentation peuvent être fausses.

La présente invention a pour but de proposer un système de contrôle des charges électriques, permettant de déterminer de façon fiable la puissance à délivrer aux charges électriques. A cet effet, la présente invention vise, selon un premier aspect, un système de contrôle de charges électriques recevant au moins deux phases d'un réseau de distribution électrique, chaque phase constituant une tension d'alimentation par rapport à un potentiel de référence, le système de contrôle comportant un microcontrôleur, un potentiel de référence associé audit microcontrôleur étant différent d'au moins un des potentiels de référence associés aux phases.

Selon l'invention, le système de contrôle comporte un dispositif de mesure d'au moins une première tension d'alimentation par rapport à un potentiel de référence différent du potentiel de référence associé au microcontrôleur, le dispositif de mesure générant un signal de sortie représentatif de ladite au moins première tension d'alimentation, le microcontrôleur étant configuré pour déterminer la valeur de ladite première tension d'alimentation à chaque instant en fonction dudit signal de sortie. Grâce à l'utilisation de ce signal de sortie qui est représentatif de la tension d'alimentation à mesurer, le microcontrôleur détermine des valeurs de tension d'alimentation qui ne sont pas théoriques mais réelles.

La puissance devant être délivrée à la charge électrique est donc déterminée de façon fiable.

Selon une caractéristique avantageuse, le système de contrôle de charges électriques comprend pour chaque phase, des moyens d'alimentation comprenant un redresseur de tension, les au moins deux tensions d'alimentation constituées étant respectivement les tensions sinusoïdales 5 desdites au moins deux phases du réseau de distribution électrique après redressement, la période des tensions sinusoïdales redressées étant prédéfinie, et le dispositif de mesure mesurant la tension sinusoïdale redressée correspondant à la première tension d'alimentation à chaque période prédéfinie. Il est ainsi possible de connaître la valeur de la tension d'alimentation 10 à tout instant t sur la période prédéfinie de la tension sinusoïdale redressée. Selon un mode de réalisation, les moyens d'alimentation comprennent un redresseur de tension à double alternance. Par exemple, le redresseur de tension est un pont de diodes. En pratique, le dispositif de mesure d'une tension d'alimentation 15 comprend un pont diviseur de tension résistif monté aux bornes des moyens d'alimentation, une diode Zener montée en série avec ledit pont diviseur de tension et un transistor monté aux bornes d'une première résistance dudit pont diviseur de tension, des moyens d'isolation galvanique disposés entre ledit pont diviseur de tension et le microcontrôleur et comprenant un optocoupleur monté 20 entre ledit transistor et ledit microcontrôleur, ledit microcontrôleur étant relié à la sortie de l'optocoupleur. Grâce à l'utilisation d'une diode Zener montée en série avec le pont diviseur de tension, il est possible en fonction de la valeur de la tension présente à l'entrée du pont diviseur de tension de commuter le transistor entre 25 un état bloqué et un état passant de manière à faire fonctionner également en commutation l'optocoupleur. On notera, que le signal de sortie du dispositif de mesure est pris à la sortie de l'optocoupleur. La détection de l'état passant ou bloqué du transistor et de 30 l'optocoupleur par le microcontrôleur permet d'en déduire la valeur efficace de la tension d'alimentation.

En outre, une isolation galvanique est assurée entre le microcontrôleur et le dispositif de mesure, ces deux éléments recevant des tensions référencées à des potentiels différents. En pratique, la première résistance du pont diviseur de tension est montée entre la base et l'émetteur dudit transistor, le collecteur du transistor étant monté en série avec la diode émettrice de l'optocoupleur. Avantageusement, l'optocoupleur comprend une diode émettrice constituée d'une diode électroluminescente et un transistor de sortie. Il est ainsi possible d'utiliser un optocoupleur standard réduisant le 10 coût du système de contrôle. En pratique, on choisit une diode Zener de telle sorte que la tension d'avalanche de la diode Zener est inférieure à Ueff x V, où Ueff est égale à la valeur efficace de la tension d'alimentation à mesurer. On choisit ainsi une diode Zener dont la tension d'avalanche satisfait 15 cette condition quelles que soient les fluctuations de la valeur efficace de la tension d'alimentation à mesurer. En pratique, le signal de sortie du dispositif de mesure est la tension détectée par le microcontrôleur, cette tension étant nulle lorsque la tension sinusoïdale redressée à l'entrée du pont diviseur de tension est supérieure à la 20 tension d'avalanche de ladite diode Zener et étant égale à une valeur prédéterminée non nulle lorsque la tension sinusoïdale redressée à l'entrée dudit pont diviseur de tension est inférieure à la tension d'avalanche de ladite diode Zener. Selon une caractéristique, le microcontrôleur comprend des moyens 25 de calcul de la valeur efficace de la tension d'alimentation à mesurer à partir de paramètres du signal de sortie, ces paramètres étant ladite période prédéfinie et un intervalle de temps correspondant à la durée pendant laquelle la tension sinusoïdale redressée à l'entrée dudit pont diviseur de tension est supérieure à la tension d'avalanche de la diode Zener pendant ladite période prédéfinie. 30 Avantageusement, le système de contrôle de charges électriques comprend en outre un dispositif de mesure du courant associé à chaque charge électrique étant apte à mesurer le courant délivré vers la charge électrique associée. Selon une caractéristique, le système de contrôle de charges électriques comprend un dispositif d'isolation galvanique entre le microcontrôleur et chaque circuit électronique relié au microcontrôleur et alimenté par la première tension d'alimentation. Selon un mode de réalisation, le système de contrôle de charges électriques comprend en outre un deuxième dispositif de mesure d'au moins une deuxième tension d'alimentation par rapport à un potentiel de référence similaire au potentiel de référence associé au microcontrôleur. Les potentiels de référence associés à la deuxième tension d'alimentation et au microcontrôleur étant similaires, le second dispositif de mesure peut mesurer directement de manière fiable la tension d'alimentation. En outre, il n'est pas nécessaire d'équiper le système de contrôle d'une isolation galvanique entre le microcontrôleur et les circuits électroniques reliés au microcontrôleur alimentés par la deuxième tension d'alimentation. Ceci permet de réaliser un système de contrôle de charges électriques moins onéreux. Selon un second aspect, la présente invention concerne également 20 un appareil électroménager recevant aux moins deux phases d'un réseau de distribution électrique et comportant un ensemble de charges électriques. Selon l'invention, l'appareil électroménager comprend un système de contrôle des charges électriques conforme à l'invention. Cet appareil électroménager présente des caractéristiques et 25 avantages analogues à ceux décrits précédemment en relation avec le système de contrôle de charges électriques. L'invention s'applique notamment pour une table de cuisson à induction comprenant un ensemble d'inducteurs et un système de contrôle des charges électriques conforme à l'invention, les charges électriques étant les 30 inducteurs. D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description ci-après.

Aux dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs : - la figure 1 est un schéma illustrant un système de contrôle de charges électriques conformément à un mode de réalisation de l'invention. - la figure 2 est un schéma électronique illustrant le dispositif de mesure de la tension d'alimentation conformément à un mode de réalisation de l'invention ; et - la figure 3 est un chronogramme illustrant la tension d'alimentation à mesurer après redressement et la tension mesurée aux bornes du microcontrôleur du dispositif de mesure de la figure 2.

Un exemple de réalisation du système de contrôle de charges électriques 30 conforme à l'invention est représenté à la figure 1. Les charges électriques C1 à C6 sont par exemple des inducteurs dans une table de cuisson à induction, mais peuvent être n'importe quel type de charge, par exemple des foyers de cuisson radiants ou des résistances d'un four. Dans le mode de réalisation décrit, le système de contrôle de charges électriques 30 reçoit deux phases PH1, PH2 d'un réseau de distribution électrique. Chaque phase PH1, PH2 constitue respectivement une tension d'alimentation U1(t), U2(t) par rapport à un potentiel de référence UREF1, UREF2 respectivement. Ainsi, une première phase PH1 constitue une première tension d'alimentation U1(t) par rapport à un premier potentiel de référence UREF1 et une deuxième phase PH2 constitue une deuxième tension d'alimentation U2(t) par rapport à un deuxième potentiel de référence UREF2. Bien entendu, le système de contrôle de charges électriques 30 pourrait recevoir une troisième phase constituant une troisième tension d'alimentation par rapport à un troisième potentiel de référence. La tension du réseau de distribution électrique ou tension de secteur 30 présente par exemple une valeur de 230 VRMS (valeur de crête de 325V) pour le réseau électrique français.

Bien entendu, la tension de secteur peut présenter des valeurs différentes, en fonction du réseau électrique du pays dans lequel on se situe. Dans le mode de réalisation décrit, le système de contrôle de charges électriques comprend pour chaque phase, des moyens d'alimentation 20A, 20B comprenant un redresseur de tension 21A, 21B. Ainsi, les tensions d'alimentation constituées U1(t), U2(t) sont respectivement les tensions sinusoïdales des deux phases PH1, PH2 du réseau de distribution électrique après redressement. La période TO des tensions sinusoïdales redressées est donc prédéfinie. Dans un mode de réalisation, les redresseurs de tension 21A, 21B sont des redresseurs de tension à double alternance. Ici, le redresseur est mis en oeuvre par un montage en pont de de diodes ou pont de Graêtz. Dans le mode de réalisation décrit, le système de contrôle 30 comporte un microcontrôleur 11 configuré pour gérer le fonctionnement du système de contrôle. Dans cet exemple, le microcontrôleur 11 reçoit des tensions référencées au deuxième potentiel de référence UREF2. Le système de contrôle 30 comporte un dispositif de mesure 10A de la première tension d'alimentation U1(t) par rapport au premier potentiel de référence UREF1, ce premier potentiel de référence UREF1 étant différent du potentiel de référence associé au microcontrôleur 11 (deuxième potentiel de référence UREF2). Ainsi, le dispositif de mesure 10A mesure la première tension sinusoïdale redressée U1(t) correspondant à la première tension d'alimentation à chaque période prédéfinie TO. Cette période TO de la tension sinusoïdale à mesurer U1(t) est connue et mémorisée par exemple, au niveau du microcontrôleur 11. Par exemple, pour un réseau de distribution électrique de fréquence 50Hz, la période TO est égale à 10 ms. Le microcontrôleur 11 est configuré pour déterminer la valeur de la première tension d'alimentation U1(t) à chaque instant en fonction d'un signal de sortie ul (t) du dispositif de mesure 10A. Ceci sera décrit en référence aux figures 2 et 3. Le système de contrôle de charges électriques 30 comporte des circuits électroniques de commande 31 commandant chacun une charge électrique Cl à C6. Le système de contrôle de charges électriques 30 comprend en outre un dispositif de mesure du courant 32 associé à chaque charge électrique Cl à C6 qui est apte à mesurer le courant délivré vers la charge électrique associée.

Entre chaque circuit électronique de commande 31 référencé au premier potentiel de référence UREF1 et le microcontrôleur 11, des dispositifs d'isolation galvanique 33 sont disposés. Parfois, des dispositifs de mesure de courant intègrent une fonction d'isolation galvanique.

On considère dans ce cas que le dispositif d'isolation galvanique 33 est intégré dans le dispositif de mesure de courant. Ceci est le cas de composants tels que les transformateurs de courant ou les capteurs à effet HALL. Le système de contrôle de charges électriques 30 comprend en outre un deuxième dispositif de mesure 10B de la deuxième tension d'alimentation U2(t). Ce deuxième dispositif de mesure 10B comporte par exemple un pont diviseur de tension résistif monté aux bornes des moyens d'alimentation 20B, c'est-à-dire en sortie du redresseur 21B.

Le microcontrôleur 11 est monté aux bornes d'une des résistances du pont diviseur de tension et mesure ainsi une valeur instantanée représentative de la tension d'alimentation à l'entrée du pont diviseur de tension. Ces moyens étant des moyens classiques et connus de l'homme du métier ne sont pas représentés sur les figures. On notera qu'il n'est pas nécessaire de prévoir des dispositifs d'isolation galvanique entre le microcontrôleur 11 et les circuits électroniques alimentés par la deuxième tension d'alimentation U2(t) car le potentiel de référence utilisé est identique. Ceci représente une réduction de coût importante dans la mise en oeuvre du système de contrôle de charges électriques.

Bien entendu, le potentiel de référence du microcontrôleur 11 pourrait être différent des premier et deuxième potentiels de référence UREF1, UREF2. Dans un tel cas, il serait nécessaire de disposer des dispositifs d'isolation galvanique entre le microcontrôleur 11 et les circuits électroniques 10 référencés aux premier et deuxième potentiels de référence UREF1, UREF2. On va décrire ensuite en référence à la figure 2, un dispositif de mesure d'une tension d'alimentation, cette tension d'alimentation étant ici, la première tension d'alimentation U1(t) ayant comme référence un premier potentiel de référence UREF1, ce premier potentiel de référence UREF1 étant 15 différent du potentiel de référence associé au microcontrôleur 11 (UREF2). Le dispositif de mesure 10A comprend un pont diviseur de tension résistif composé ici de deux résistances R1, R2 montées en série aux bornes des moyens d'alimentation 20A du système électronique. Ainsi, la tension d'alimentation à mesurer U1(t) est présente aux 20 bornes du pont diviseur de tension résistif R1, R2. Une diode Zener D1 est montée en série avec le pont diviseur de tension R1, R2. Cette diode Zener D1 est classique et présente une tension d'avalanche Vz. 25 Cette tension d'avalanche Vz est choisie de manière à être toujours inférieure à Ueff x \I2, où Ueff est égale à la valeur efficace de la tension d'alimentation à mesurer U1(t). A titre d'exemple non limitatif, si le réseau de distribution électrique présente une valeur efficace de l'ordre de 230V, la tension d'avalanche Vz doit 30 être inférieure à 330V. A titre d'exemple non limitatif, la diode Zener choisie présente une tension d'avalanche Vz de 200V. 4.

Un transistor T1 est monté aux bornes d'une première résistance R1 du pont diviseur de tension R1, R2. Ce transistor T1 peut être un transistor classique du type NPN. En pratique, la première résistance R1 du pont diviseur de tension R1, R2 est montée entre la base B et l'émetteur E du transistor T1. Par ailleurs, le collecteur C du transistor T1 est monté en série avec une diode émettrice 12 d'un optocoupleur U1. L'optocoupleur U1 peut également être un optocoupleur standard comprenant la diode émettrice 12, par exemple constitué d'une diode électroluminescente, et disposée en regard d'un transistor de sortie 13. Cet optocoupleur U1 constitue ainsi des moyens d'isolation galvanique montés entre le transistor T1 et le microcontrôleur 11. Plus précisément, le microcontrôleur 11 est monté en sortie du transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1.

Ainsi, le microcontrôleur 11 est relié aux bornes de la première résistance R1 du pont diviseur de tension R1, R2 au travers du transistor T1 et de l'optocoupleur U1. Un signal de sortie u1(t) du dispositif de mesure est pris en sortie de l'optocoupleur Ul.

Le microcontrôleur 11 reçoit ainsi en entrée le signal de sortie u1(t) du dispositif de mesure 10A correspondant à la tension en sortie du transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1. La diode émettrice 12 de l'optocoupleur U1, montée en série avec le collecteur C du transistor T1, est polarisée par une résistance R3 reliée à une source de tension continue préfixée, ici égale à 5V. De même, le transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1 est polarisé au moyen d'une résistance R4 reliée à une source de tension continue préfixée, ici égale à 5V. Ainsi, le microcontrôleur 11 est adapté à détecter un niveau logique alternant entre 0 lorsque le transistor de sortie 13 est passant et 1 lorsque le transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1 est bloqué.

On va décrire à présent en référence à la figure 3 le fonctionnement dans le temps de ce dispositif de mesure de la tension d'alimentation. On a illustré en partie haute du chronogramme de la figure 3 l'évolution de la tension d'alimentation à mesurer U1(t), cette tension 5 sinusoïdale redressée évoluant entre la valeur nulle et une valeur maximale égale àUeff x On a également illustré sur ce schéma la valeur de la tension d'avalanche Vz de la diode Zener D1. La partie basse du chronogramme illustre la tension u1(t) détectée 10 par le microcontrôleur 11 aux bornes du transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1. En fonctionnement, lorsque la tension d'alimentation U1(t) est inférieure à la tension d'avalanche Vz de la diode Zener D1, la diode Zener D1 est bloquée. 15 Par conséquent, le courant circulant dans le pont diviseur de tension résistif R1, R2 est nul. En conséquence, le transistor TI est bloqué de telle sorte que la diode émettrice 12 de l'optocoupleur U1 est également bloquée. Le transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1 étant alors également 20 bloqué, la tension u1(t) détectée par le microcontrôleur 11 est égale à la tension continue de 5V imposée par la résistance de polarisation R4. A contrario, lorsque la tension d'alimentation U1(t) est supérieure à la tension d'avalanche Vz de la diode Zener D1, la diode Zener Dl est passante. Un courant non nul circule alors dans le pont diviseur de tension 25 résistif R1, R2. Le transistor TI est alors dans un état passant de telle sorte que la diode émettrice 12 de l'optocoupleur U1 est également passante. Le transistor de sortie 13 de l'optocoupleur U1 devient lui-même passant de telle sorte que la tension u1(t) détectée par le microcontrôleur 11 est 30 égale à OV.

Le microcontrôleur 11 surveille ainsi en continu, sur la période prédéfinie TO de la tension sinusoïdale d'alimentation U1(t), la valeur de la tension u1(t) en sortie de l'optocoupleur U1. Le microcontrôleur 11 peut ainsi en déduire la valeur d'un intervalle 5 de temps At correspondant à la durée pendant laquelle la tension U1(t) à l'entrée du pont diviseur de tension R1, R2 est supérieure à la tension d'avalanche Vz de la diode Zener D1 sur la période prédéfinie TO. En d'autres termes, le microcontrôleur 11 mesure l'intervalle de temps At entre un front descendant (passage de l'état logique 1 à l'état logique 10 0) et un front montant (passage de l'état logique 0 à l'état logique 1) de la tension u1(t) en sortie de l'optocoupleur U1. Comme expliqué ci-dessous, cette mesure permet au microcontrôleur 11 de calculer la valeur efficace Ueff de la tension d'alimentation U 1(t). 15 Comme illustré à la figure 3, la tension d'alimentation U1(t) prend une valeur égale à la tension d'avalanche Vz à deux instants t, t', l'intervalle de temps At correspondant ainsi à t'-t. Le microcontrôleur 11 comprend des moyens de calcul de la valeur efficace Ueff de la tension d'alimentation U1(t) à partir de la période prédéfinie 20 TO et de cet intervalle de temps At, cette période prédéfinie TO et cet intervalle de temps At étant des paramètres du signal de sortie u1(t). En pratique, la tension d'alimentation U1(t) a pour valeur la tension d'avalanche Vz aux instants t, t' de telle sorte qu'on a les expressions suivantes : 25 Ueff x x sin [u x (t / TO)] = Vz Ueff x x sin [Tr x (t' / TO)] = Vz Par ailleurs At = t'-t et t' = T0-t. On en déduit ainsi que 30 At = T0-2t soit t = (TO-At) / 2 Ainsi, la valeur efficace Ueff de la tension d'alimentation U1(t) peut s'écrire : Ueff = Vz / (ivr2 x sin [(u / 2) x ((TO-At) / TO)]). Ainsi, la mesure de l'intervalle de temps At par le microcontrôleur 11 permet de connaître la valeur de la tension efficace Ueff de la tension d'alimentation U 1(t).

On notera que le rapport cyclique du signal u1(t) varie directement en fonction de la valeur de la tension efficace Ueff. Ainsi, la connaissance de la période prédéfinie TO et la mesure de l'intervalle de temps At par le microcontrôleur 11, permet d'en déduire la valeur efficace Ueff de la tension d'alimentation et ainsi de déterminer la valeur de la tension d'alimentation du réseau de distribution électrique quel que soit l'instant t sur la période TO selon la formule suivante : U1(t) = Ueff x -e- x sin [rr x (t / TO)] Le dispositif de mesure 10A décrit précédemment permet ainsi de mesurer la tension sinusoïdale du réseau de distribution électrique à chaque instant avec des moyens d'isolation galvanique U1 disposés entre le pont diviseur de tension R1, R2 et le microcontrôleur 11. Ce dispositif de mesure de tension 10A peut mettre en oeuvre un optocoupleur U1 standard, et présenter ainsi un coût réduit. Le système de contrôle de charges électriques 30 comportant ce 20 dispositif de mesure 10A de tension peut être utilisé dans un appareil électroménager domestique, et par exemple dans une table de cuisson à induction. Les tables de cuisson à induction sont connectées sur une ou plusieurs phases du réseau de distribution électrique. L'utilisation d'un seul 25 microcontrôleur pour mesurer la tension d'au moins deux phases d'alimentation électrique nécessite l'utilisation d'un tel dispositif de mesure de tension.

Claims

REVENDICATIONS1. Système de contrôle de charges électriques (30) recevant au moins deux phases (PH1, PH2) d'un réseau de distribution électrique, chaque phase (PH1, PH2) constituant une tension d'alimentation (U1(t), U2(t)) par rapport à un potentiel de référence (UREF1, UREF2), le système de contrôle (30) comportant un microcontrôleur (11), un potentiel de référence (UREF2) associé audit microcontrôleur (11) étant différent d'au moins un des potentiels de référence (UREF1) associés aux phases (PH1, PH2), ledit système de contrôle (30) étant caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif de mesure (10A) d'au moins une première tension d'alimentation (U1(t)) par rapport à un potentiel de référence (UREF1) différent du potentiel de référence (UREF2) associé au microcontrôleur (11), le dispositif de mesure (10A) générant un signal de sortie (u1(t)) représentatif de ladite au moins première tension d'alimentation (U1(t)), le microcontrôleur (11) étant configuré pour déterminer la valeur de ladite première tension d'alimentation (U1(t)) à chaque instant en fonction dudit signal de sortie (u1(t)).
2. Système de contrôle de charges électriques conforme à la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend pour chaque phase (PH1, 20 PH2), des moyens d'alimentation (20A, 20B) comprenant un redresseur de tension (21A, 21B), les au moins deux tensions d'alimentation constitués (U1(t), U2(t)) étant respectivement les tensions sinusoïdales desdites au moins deux phases du réseau (PH1, PH2) de distribution électrique après redressement, la période (TO) des tensions sinusoïdales redressées étant prédéfinie, et le 25 dispositif de mesure (10A) mesurant la tension sinusoïdale redressée (U1(t)) correspondant à la première tension d'alimentation (U1(t)) à chaque période prédéfinie (TO).
3. Système de contrôle de charges électriques conforme à la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (20A, 20B) 30 comprennent un redresseur de tension (21A, 21B) à double alternance.
4. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que le redresseur de tension (21A, 21B) est un pont de diodes.
5. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des 5 revendications 2 à 4, caractérisé en ce que le dispositif de mesure (10A) d'une tension d'alimentation comprend un pont diviseur de tension résistif (R1, R2) monté aux bornes des premiers moyens d'alimentation (20A), une diode Zener (D1) montée en série avec ledit pont diviseur de tension (R1, R2), un transistor (T1) monté aux bornes d'une première résistance (R1) dudit pont diviseur de 10 tension (R1, R2), et des moyens d'isolation galvanique (U1) disposés entre ledit pont diviseur de tension (R1, R2) et le microcontrôleur (11) et comprenant un optocoupleur (U1) monté entre ledit transistor (T1) et ledit microcontrôleur (11), ledit microcontrôleur (11) étant relié à la sortie de l'optocoupleur (U1).
6. Système de contrôle de charges électriques conforme à la 15 revendication 5, caractérisé en ce que ladite première résistance (R1) dudit pont diviseur de tension (R1, R2) est montée entre la base (B) et l'émetteur (E) dudit transistor (T1), le collecteur (C) dudit transistor (T1) étant monté en série avec la diode émettrice (12) de l'optocoupleur (U1).
7. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que l'optocoupleur (U1) comprend une diode émettrice (12) constituée d'une diode électroluminescente et un transistor de sortie (13).
8. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce qu'une tension d'avalanche (Vz) de la diode Zener (D1) est inférieure à Ueff x où Ueff est égale à la valeur efficace de la tension d'alimentation à mesurer (U1(t)).
9. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que le signal de sortie (u1(t)) du dispositif de mesure (10A) est la tension (u1(t)) détectée par le microcontrôleur (11), cette tension (u1(t)) étant nulle lorsque la tension sinusoïdale redressée (U1(t)) à l'entrée du pont diviseur de tension (R1, R2) est supérieure à la tension d'avalanche (Vz) de ladite diode Zener (D1) et étant égale à une valeur prédéterminée non nulle lorsque la tension sinusoïdale redressée (U1(t)) à l'entrée dudit pont diviseur de tension (R1, R2) est inférieure à la tension d'avalanche (Vz) de ladite diode Zener (D1).
10. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des 5 revendication 5 à 9, caractérisé en ce que le microcontrôleur (11) comprend des moyens de calcul de la valeur efficace (Ueff) de la tension d'alimentation à mesurer (U1(t)) à partir de paramètres du signal de sortie, lesdits paramètres étant ladite période prédéfinie (TO) et un intervalle de temps (At) correspondant à la durée pendant laquelle la tension sinusoïdale redressée (U1(t)) à l'entrée 10 dudit pont diviseur de tension (R1, R2) est supérieure à la tension d'avalanche (Vz) de la diode Zener (D1) pendant ladite période prédéfinie (TO).
11. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif de mesure du courant (32) associé à chaque charge électrique (C1 à C6) étant 15 apte à mesurer le courant délivré vers la charge électrique (C1 à C6) associée.
12. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif d'isolation galvanique (33) entre le microcontrôleur (11) et chaque circuit électronique relié au microcontrôleur (11) et alimenté par la première tension d'alimentation 20 (U 1(t)).
13. Système de contrôle de charges électriques conforme à l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un deuxième dispositif de mesure (10B) d'au moins une deuxième tension d'alimentation (U2(t)) par rapport à un potentiel de référence (UREF2) similaire au potentiel de 25 référence associé au microcontrôleur (11).
14. Appareil électroménager recevant au moins deux phases d'un réseau de distribution électrique et comportant un ensemble de charges électriques (C1 à C6), caractérisé en ce qu'il comprend un système de contrôle des charges électriques (30) conforme à l'une des revendications 1 à 13.