FR3003024A1 - HEAT EXCHANGER OF A TURBOMACHINE - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un échangeur de chaleur (12) d'une veine de circulation d'air d'une turbomachine, la veine étant délimitée entre une structure fixe externe annulaire (14) et une structure fixe interne annulaire, l'échangeur de chaleur (12) étant adapté pour être traversé par un fluide à refroidir et comprenant des ailettes (20) faisant saillie par rapport à une surface d'une des structures fixes et s'étendant en hauteur dans la veine de circulation d'air, chaque ailette (20) s'étendant axialement, dans le sens de la circulation d'air, entre un bord d'attaque (30) et un bord de fuite (32). Selon l'invention, le profil de chaque ailette (20) dans un plan médian passant par le bord d'attaque (30) et le bord de fuite (32) est tel qu'un premier angle formé entre le bord d'attaque (30) et la surface de la structure fixe (14) est inférieur à un deuxième angle formé entre le bord de fuite (32) et la surface de la structure fixe (14), et tel que la hauteur du bord d'attaque (30) est inférieure ou égale à la hauteur du bord de fuite (32).The invention relates to a heat exchanger (12) for an air circulation duct of a turbomachine, the duct being delimited between an annular external fixed structure (14) and an annular internal fixed structure, the heat exchanger (12) being adapted to be traversed by a fluid to be cooled and comprising fins (20) projecting from a surface of one of the fixed structures and extending in height in the air circulation duct, each fin (20) extending axially in the direction of the air flow between a leading edge (30) and a trailing edge (32). According to the invention, the profile of each fin (20) in a median plane passing through the leading edge (30) and the trailing edge (32) is such that a first angle formed between the leading edge ( 30) and the surface of the fixed structure (14) is smaller than a second angle formed between the trailing edge (32) and the surface of the fixed structure (14), and such as the height of the leading edge (30). ) is less than or equal to the height of the trailing edge (32).

Description

DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne un échangeur de chaleur d'une veine de circulation d'air d'une turbomachine. Un tel échangeur est particulièrement adapté pour être installé dans une turbomachine d'un aéronef et, plus spécialement, un turboréacteur d'avion. ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION On entend par "turbomachine", dans le présent contexte, toute machine permettant la conversion de l'énergie thermique d'un fluide de 10 travail en énergie mécanique par détente dudit fluide de travail dans une turbine. Plus particulièrement, ce fluide de travail peut être un gaz de combustion résultant de la réaction chimique d'un combustible avec de l'air dans une chambre de combustion. Ainsi, les turbomachines, telles que décrites dans le présent contexte, comprennent les turboréacteurs à flux 15 simple ou double, les turbopropulseurs, les turbomoteurs ou les turbines à gaz, entre autres. Dans la description qui suit, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation normal de l'air dans la veine de circulation d'air de la turbomachine. La veine de circulation d'air est définie 20 entre une structure fixe externe annulaire et une structure fixe interne annulaire de la turbomachine. Une turbomachine comporte de nombreux éléments comme les paliers à roulement supportant le ou les arbres de la turbomachine, qui nécessitent d'être à la fois lubrifiés et refroidis. Aussi, il est connu 25 d'alimenter ces éléments en huile "froide". Ainsi, certains turboréacteurs sont équipés d'un échangeur air-huile surfacique du type "SACOC " (pour "Surface Air-Cooled Oil-cooler") disposé dans une veine de circulation d'air du turboréacteur. Dans cet échangeur air-huile de type "SACOC" sont ménagés une multitude de 30 canaux dans lesquels circule l'huile à refroidir. L'échangeur comprend un corps surmonté d'ailettes présentant un profil trapézoïdal isocèle. Ces ailettes augmentent la surface d'échange thermique entre l'huile à refroidir circulant dans les canaux du corps et l'air circulant dans la veine du turboréacteur. Toutefois, ces ailettes génèrent également des pertes de 35 charges indésirables.FIELD OF THE INVENTION The invention relates to a heat exchanger of an air circulation vein of a turbomachine. Such an exchanger is particularly suitable for installation in a turbomachine of an aircraft and, more specifically, an aircraft turbojet engine. BACKGROUND OF THE INVENTION The term "turbomachine", in the present context, any machine for converting the thermal energy of a working fluid into mechanical energy by expanding said working fluid in a turbine. More particularly, this working fluid may be a combustion gas resulting from the chemical reaction of a fuel with air in a combustion chamber. Thus, turbomachines, as described in the present context, include single or dual flow turbojets, turboprops, turbine engines or gas turbines, among others. In the description which follows, the terms "upstream" and "downstream" are defined with respect to the direction of normal circulation of the air in the air circulation duct of the turbomachine. The air circulation duct is defined between an annular external fixed structure and an annular internal fixed structure of the turbomachine. A turbomachine comprises many elements such as rolling bearings supporting the shaft or shafts of the turbomachine, which need to be both lubricated and cooled. Also, it is known to supply these elements with "cold" oil. Thus, some turbojet engines are equipped with an air-oil surface exchanger of the "SACOC" type (for "Surface Air-Cooled Oil-cooler") arranged in an air circulation duct of the turbojet engine. In this air-oil exchanger type "SACOC" are formed a multitude of 30 channels in which circulates the oil to be cooled. The exchanger comprises a body surmounted by fins having an isosceles trapezoidal profile. These fins increase the heat exchange surface between the oil to be cooled circulating in the channels of the body and the air circulating in the vein of the turbojet engine. However, these fins also generate losses of unwanted loads.

Il existe donc un besoin pour un nouveau type d'échangeur de chaleur et, plus particulièrement d'échangeur air-huile. PRESENTATION DE L'INVENTION Le présent exposé concerne un échangeur de chaleur d'une veine de circulation d'air d'une turbomachine, la veine de circulation d'air étant délimitée entre une structure fixe externe annulaire et une structure fixe interne annulaire, l'échangeur de chaleur étant adapté pour être traversé par un fluide à refroidir et comprenant des ailettes faisant saillie par rapport à une surface d'une des structures fixes et s'étendant en hauteur 10 dans la veine de circulation d'air, chaque ailette s'étendant axialement, dans le sens de la circulation d'air, entre un bord d'attaque et un bord de fuite. Dans un plan médian passant par le bord d'attaque et le bord de fuite, le profil de chaque ailette est tel qu'un premier angle formé entre le profil du bord d'attaque et le profil de la surface de la structure fixe est 15 inférieur à un deuxième angle formé entre le profil du bord de fuite et le profil de la surface de la structure fixe, et tel que la hauteur du bord d'attaque est inférieure ou égale à la hauteur du bord de fuite. Un tel échangeur de chaleur est souvent appelé "échangeur de chaleur surfacique". 20 La structure fixe externe annulaire, dite OFS pour "Outer Fixed Structure" et la structure fixe interne annulaire, dite IFS pour "Inner Fixed Structure" font partie de la nacelle de la turbomachine. Les surfaces des structures fixes interne et externe canalisent entre elles le flux d'air qui circule dans la turbomachine et délimitent la veine de circulation d'air. 25 L'échangeur de chaleur peut être fixé sur ou partiellement intégré à l'une des structures fixes. Le bord d'attaque de chaque ailette définit l'extrémité amont de l'ailette et fait face à l'écoulement de l'air. Le bord de fuite définit l'extrémité aval de l'ailette et se situe à l'opposé du bord d'attaque par 30 rapport au sens de circulation de l'air. Chaque ailette comprend un bord d'attaque, un bord de fuite et deux faces latérales reliant le bord d'attaque au bord de fuite. La surface formée par les faces latérales et délimitée par le bord d'attaque, le bord de fuite et la crête de l'ailette définit une surface d'échange thermique. La chaleur (énergie thermique) dégagée par le 35 fluide "chaud" à refroidir est échangée avec l'air froid circulant dans la veine de circulation d'air venant au contact de la surface d'échange thermique de chaque ailette, ce qui permet de refroidir le fluide. En particulier, le fluide à refroidir peut être de l'air, du carburant ou de l'huile. Par comparaison avec l'art antérieur, le fait que le premier angle soit limité permet de diminuer l'interaction du bord d'attaque avec l'air et donc les pertes de charge. Le deuxième angle du bord de fuite est quant à lui supérieur au premier angle de manière à maintenir une surface d'échange thermique suffisante dans la partie aval de l'ailette. Ainsi, le premier angle peut être inférieur à 60 degrés (i.e. strictement inférieur à soixante degrés) et, de préférence, peut être compris entre 30 degrés et 50 10 degrés. Dans ce cas, avantageusement, le deuxième angle peut être égal à 60 degrés environ. De même, il est possible de limiter la hauteur du bord d'attaque pour diminuer les pertes de charge. Pour maintenir une surface d'échange thermique suffisante, la hauteur du bord de fuite est alors supérieure à 15 celle du bord d'attaque. Ainsi, dans certains modes de réalisation, le profil de l'ailette dans le plan médian est tel que la hauteur du bord d'attaque est inférieure (i.e. strictement inférieure) à la hauteur du bord de fuite. Ainsi, la hauteur du bord d'attaque peut être comprise entre 5 millimètres et 20 millimètres. La hauteur du bord de fuite peut être comprise 20 entre 1,1 fois la hauteur du bord d'attaque et 5 fois la hauteur du bord d'attaque. Au final, de telles dispositions permettent d'obtenir une ailette ayant un profil plus aérodynamique minimisant les pertes de charges, tout en conservant de bonnes performances d'échange thermique pour 25 l'échangeur de chaleur. Dans certains modes de réalisation, dans un premier plan de coupe longitudinal orthogonal au plan médian, la section de l'ailette au voisinage du bord d'attaque est effilée. En d'autres termes, l'épaisseur de l'ailette décroit progressivement lorsqu'on se rapproche du bord d'attaque de 30 l'ailette depuis la partie centrale de celle-ci. Ceci permet de faire subir à l'air un faible contournement lorsqu'il passe autour du bord d'attaque. Dans certains modes de réalisation, dans un premier plan de coupe longitudinal orthogonal au plan médian, la section de l'ailette au voisinage du bord de fuite est effilée. En d'autres termes, l'épaisseur de l'ailette 35 décroit progressivement lorsqu'on se rapproche du bord de fuite de l'ailette depuis la partie centrale de celle-ci. Grâce à ces dispositions, l'air subit une ouverture progressive lorsqu'il passe autour du bord de fuite. Dans certains modes de réalisation, le sommet du profil du bord d'attaque dans le plan médian est arrondi. Ceci permet de réduire la déviation subie par l'air et, ainsi, les pertes de charges. Dans un mode de réalisation, l'échangeur de chaleur est un échangeur air-huile. L'invention pourrait néanmoins s'appliquer à d'autres types d'échangeurs et, notamment, à un échangeur air-air ou air-carburant. 10 Le présent exposé concerne également un ensemble d'échangeur de chaleur de turbomachine comprenant un échangeur de chaleur tel que précédemment décrit, une structure fixe externe annulaire de turbomachine, et une structure fixe externe annulaire de turbomachine, l'échangeur de chaleur étant fixé sur ou partiellement intégré à l'une des 15 structures fixes. L'invention concerne également une turbomachine comprenant un tel ensemble d'échangeur de chaleur. Les caractéristiques et avantages précités, ainsi que d'autres, apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, d'exemples de 20 réalisation de l'échangeur de chaleur proposé. Cette description détaillée fait référence aux dessins annexés. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Les dessins annexés sont schématiques et ne sont pas à l'échelle, ils visent avant tout à illustrer les principes de l'invention. 25 Sur ces dessins, d'une figure (FIG) à l'autre, des éléments (ou parties d'élément) identiques sont repérés par les mêmes signes de référence. La figure 1 est une demi-coupe axiale d'une veine de circulation d'air d'un turboréacteur comprenant un exemple d'échangeur de chaleur. La figure 2 est une vue de détail en perspective de l'échangeur de 30 chaleur de la figure 1, suivant la flèche II. La figure 3 est une vue de détail de l'échangeur de chaleur dans un plan médian de symétrie d'une ailette, repéré par les flèches sur la figure 2. La figure 4 est une vue agrandie de l'ailette de la figure 3 dans le 35 plan médian.There is therefore a need for a new type of heat exchanger and, more particularly, air-oil exchanger. PRESENTATION OF THE INVENTION The present disclosure relates to a heat exchanger of an air circulation duct of a turbomachine, the air circulation duct being delimited between an annular external fixed structure and an annular internal fixed structure. heat exchanger being adapted to be traversed by a fluid to be cooled and comprising fins projecting from a surface of one of the fixed structures and extending in height in the air circulation duct, each fin extending axially, in the direction of the air flow, between a leading edge and a trailing edge. In a median plane passing through the leading edge and the trailing edge, the profile of each fin is such that a first angle formed between the profile of the leading edge and the profile of the surface of the fixed structure is less than a second angle formed between the profile of the trailing edge and the profile of the surface of the fixed structure, and such that the height of the leading edge is less than or equal to the height of the trailing edge. Such a heat exchanger is often called a "surface heat exchanger". The annular external fixed structure, called OFS for "Outer Fixed Structure" and the annular internal fixed structure, called IFS for "Inner Fixed Structure" form part of the nacelle of the turbomachine. The surfaces of the internal and external fixed structures channel between them the flow of air flowing in the turbomachine and delimit the air circulation duct. The heat exchanger may be attached to or partially integrated with one of the fixed structures. The leading edge of each fin defines the upstream end of the fin and faces the flow of air. The trailing edge defines the downstream end of the fin and is opposite the leading edge with respect to the direction of airflow. Each fin comprises a leading edge, a trailing edge and two lateral faces connecting the leading edge to the trailing edge. The surface formed by the side faces and defined by the leading edge, the trailing edge and the ridge of the fin defines a heat exchange surface. The heat (thermal energy) released by the "hot" fluid to be cooled is exchanged with the cold air circulating in the air circulation duct coming into contact with the heat exchange surface of each fin, which makes it possible to cool the fluid. In particular, the fluid to be cooled may be air, fuel or oil. In comparison with the prior art, the fact that the first angle is limited makes it possible to reduce the interaction of the leading edge with the air and thus the pressure drops. The second angle of the trailing edge is greater than the first angle so as to maintain a sufficient heat exchange area in the downstream portion of the fin. Thus, the first angle may be less than 60 degrees (i.e. strictly less than sixty degrees) and preferably may be between 30 degrees and 50 degrees. In this case, advantageously, the second angle may be equal to about 60 degrees. Similarly, it is possible to limit the height of the leading edge to reduce the pressure losses. To maintain a sufficient heat exchange area, the height of the trailing edge is then greater than that of the leading edge. Thus, in certain embodiments, the profile of the fin in the median plane is such that the height of the leading edge is smaller (i.e. strictly lower) than the height of the trailing edge. Thus, the height of the leading edge may be between 5 millimeters and 20 millimeters. The height of the trailing edge may be between 1.1 times the height of the leading edge and 5 times the height of the leading edge. In the end, such arrangements make it possible to obtain a fin having a more aerodynamic profile minimizing the pressure losses, while maintaining good heat exchange performance for the heat exchanger. In some embodiments, in a first longitudinal sectional plane orthogonal to the median plane, the section of the fin near the leading edge is tapered. In other words, the thickness of the fin decreases progressively as one approaches the leading edge of the fin from the central portion thereof. This allows the air to be weakly bypassed as it passes around the leading edge. In some embodiments, in a first longitudinal sectional plane orthogonal to the median plane, the section of the fin in the vicinity of the trailing edge is tapered. In other words, the thickness of the fin 35 decreases progressively when approaching the trailing edge of the fin from the central part thereof. Thanks to these provisions, the air undergoes a gradual opening as it passes around the trailing edge. In some embodiments, the vertex of the leading edge profile in the median plane is rounded. This makes it possible to reduce the deflection experienced by the air and thus the pressure drops. In one embodiment, the heat exchanger is an air-oil exchanger. The invention could nevertheless be applied to other types of exchangers and, in particular, to an air-to-air or air-fuel exchanger. The present disclosure also relates to a turbomachine heat exchanger assembly comprising a heat exchanger as previously described, an annular external turbomachine fixed structure, and an annular external fixed turbomachine structure, the heat exchanger being fixed on or partially integrated into one of the 15 fixed structures. The invention also relates to a turbomachine comprising such a heat exchanger assembly. The foregoing and other features and advantages will be apparent from the following detailed description of exemplary embodiments of the proposed heat exchanger. This detailed description refers to the accompanying drawings. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The accompanying drawings are diagrammatic and are not to scale, they are primarily intended to illustrate the principles of the invention. In these drawings, from one figure (FIG) to the other, identical elements (or parts of element) are identified by the same reference signs. FIG. 1 is an axial half-section of an air circulation duct of a turbojet engine comprising an example of a heat exchanger. FIG. 2 is a perspective detail view of the heat exchanger of FIG. 1 along arrow II. FIG. 3 is a detailed view of the heat exchanger in a median plane of symmetry of a fin, indicated by the arrows in FIG. 2. FIG. 4 is an enlarged view of the fin of FIG. the median plane.

La figure 5 est une vue agrandie de l'ailette de la figure 4, repérée par la zone entourée V sur la figure 4. La figure 6 représente la section de l'ailette de la figure 3, dans un premier plan de coupe longitudinal, orthogonal au plan médian, repéré par les flèches VI-VI sur la figure 3. DESCRIPTION DETAILLEE D'EXEMPLES DE REALISATION La figure 1 est une vue schématique d'une veine 10 de circulation d'air d'une turbomachine et plus précisément d'un turboréacteur d'avion. Il s'agit d'une vue en demi-coupe axiale par rapport à l'axe principale X du 10 turboréacteur autour duquel tourne le rotor du turboréacteur. La veine 10 de circulation d'air, ci-après appelée "veine", est symétrique ou quasi-symétrique autour de l'axe X. Le turboréacteur comprend un échangeur de chaleur. Dans cet exemple l'échangeur de chaleur est un échangeur air-huile 12 du type 15 "SACOC". Dans l'exemple, l'échangeur air-huile 12 est disposé à l'entrée de la veine 10. En outre, le turboréacteur comprend une structure fixe externe annulaire 14, appelée dans la suite de la description "structure fixe externe" et une structure fixe interne annulaire 16, appelée dans la suite 20 de la description "structure fixe interne". La direction de circulation de l'air dans la turbomachine est matérialisée par la flèche A. Comme illustré sur la figure 2, l'échangeur air-huile 12 selon l'invention comprend, dans cet exemple, un corps 18, annulaire, faisant partie de la structure fixe externe 14. L'échangeur air-huile 12 est donc 25 intégré en partie à la structure fixe externe 14, la surface extérieure 18S du corps 18 définissant une partie de la surface 14S de la structure fixe externe 14. Dans d'autres exemples de réalisation, l'échangeur air-huile 12 pourrait être intégré en partie à la structure fixe interne 16. Par ailleurs, l'échangeur air-huile 12 comprend des ailettes 20 reliées au corps 18. 30 Chaque ailette 20 est en saillie par rapport à la surface 14S de la structure fixe externe 14 et s'étend en hauteur dans la veine 10. Les ailettes 20 peuvent être parallèles entre elles. La figure 3 est une vue de l'échangeur air-huile 12 dans un plan médian P, repéré par les flèches de la figure 2. Ce plan médian P 35 passe par un bord d'attaque 30 et un bord de fuite 32 de l'ailette 20. Dans l'exemple, le plan médian P est un plan de symétrie de l'ailette 20. Le plan médian P correspond à un plan de coupe axial comprenant l'axe X. Le bord d'attaque 30 et le bord de fuite 32 de l'ailette 20 sont décrits plus en détail dans la suite de la description. Le corps 18 de l'échangeur air-huile 12 comporte un canal 24 d'entrée d'huile "chaude" à refroidir, une pluralité de canaux 26 dans lesquels circule l'huile "chaude", ainsi qu'un canal de sortie 28 permettant de récupérer l'huile "chaude". Le corps 18 de l'échangeur air-huile 12 pourrait toutefois comprendre d'autres canaux d'entrée, de circulation et de sortie de l'huile "chaude". 10 Comme on peut le voir en partie sur les figures 1 et 2, les ailettes 20 assurant l'échange de chaleur entre l'huile "chaude" et l'air "froid" circulant dans la veine 10, sont disposées circonférentiellement en face de de la structure fixe interne 16 de l'échangeur. Ces ailettes 20 sont fixées au corps 18 de l'échangeur 12 et font saillie par rapport à la surface 18S 15 du corps 18, c'est-à-dire par rapport à la surface 14S la structure fixe externe 14. Les ailettes 20 font donc saillie dans la veine 10 de circulation d'air. Les ailettes 20 sont disposées au niveau des canaux 26 de circulation de l'huile "chaude". L'huile "chaude" qui arrive dans le corps 18 et qui 20 demande à être refroidie, traverse la pluralité de canaux 26 de circulation. La chaleur dégagée par l'huile "chaude" est transférée à chaque ailette 20 en saillie dans la veine 10 de circulation dans laquelle circule de l'air froid. Ainsi, l'énergie thermique, "emmagasinée" dans chaque ailette 20, est transférée via la surface d'échange thermique de chaque ailette 20 à l'air 25 froid. Comme illustré sur les figures 3, 4 et 5, chaque ailette 20 comprend une extrémité amont définissant le bord d'attaque 30, faisant face à l'écoulement de l'air, et une extrémité aval définissant le bord de fuite 32. Par ailleurs, comme illustré plus spécifiquement sur la figure 2, 30 chaque ailette comprend deux faces latérales 33 reliant le bord d'attaque 30 au bord de fuite 32 (une seule face latérale 33 est visible sur la figure 2). Ainsi, la surface formée par les faces latérales 33 et délimitée par le bord d'attaque 30, le bord de fuite 32 et la crête 37 de l'ailette 20 définit une surface d'échange thermique. La surface d'échange thermique de 35 chaque ailette 20 est en contact avec l'air "frais" circulant dans la veine 10 de circulation d'air, ce qui permet de refroidir l'huile "chaude".FIG. 5 is an enlarged view of the fin of FIG. 4, marked by the zone surrounded V in FIG. 4. FIG. 6 represents the section of the fin of FIG. 3, in a first longitudinal sectional plane, orthogonal to the median plane, indicated by the arrows VI-VI in FIG. 3. DETAILED DESCRIPTION OF EXEMPLARY EMBODIMENTS FIG. 1 is a schematic view of a vein 10 for the circulation of air of a turbomachine and more precisely of an airplane turbojet. This is an axial half-sectional view with respect to the main axis X of the turbojet engine about which the rotor of the turbojet engine rotates. The air flow vein 10, hereinafter called "vein", is symmetrical or quasi-symmetrical about the X axis. The turbojet engine comprises a heat exchanger. In this example, the heat exchanger is an air-oil exchanger 12 of the "SACOC" type. In the example, the air-oil exchanger 12 is disposed at the inlet of the vein 10. In addition, the turbojet engine comprises an annular external fixed structure 14, hereinafter referred to as the "external fixed structure" description and a annular internal fixed structure 16, hereinafter referred to as "internal fixed structure". The direction of air circulation in the turbomachine is indicated by the arrow A. As illustrated in FIG. 2, the air-oil exchanger 12 according to the invention comprises, in this example, a body 18, which is a ring of the external fixed structure 14. The air-oil exchanger 12 is thus partly integrated with the external fixed structure 14, the outer surface 18S of the body 18 defining a part of the surface 14S of the external fixed structure 14. Other examples of embodiment, the air-oil exchanger 12 could be integrated in part with the internal fixed structure 16. Moreover, the air-oil exchanger 12 comprises fins 20 connected to the body 18. Each fin 20 is in protruding from the surface 14S of the external fixed structure 14 and extends in height in the vein 10. The fins 20 may be parallel to each other. FIG. 3 is a view of the air-oil exchanger 12 in a median plane P, indicated by the arrows in FIG. 2. This median plane P 35 passes through a leading edge 30 and a trailing edge 32 of the In the example, the median plane P is a plane of symmetry of the fin 20. The median plane P corresponds to an axial section plane comprising the axis X. The leading edge 30 and the edge 32 of the fin 20 are described in more detail in the following description. The body 18 of the air-oil exchanger 12 comprises a "hot" oil inlet channel 24 to be cooled, a plurality of channels 26 in which the "hot" oil circulates, and an outlet channel 28 to recover the "hot" oil. The body 18 of the air-oil exchanger 12 may, however, comprise other channels of entry, circulation and output of the "hot" oil. As can be seen in part in FIGS. 1 and 2, the fins 20 providing the heat exchange between the "hot" oil and the "cold" air flowing in the vein 10, are arranged circumferentially opposite the of the internal fixed structure 16 of the exchanger. These fins 20 are fixed to the body 18 of the exchanger 12 and protrude from the surface 18S 15 of the body 18, that is to say with respect to the surface 14S the external fixed structure 14. The fins 20 are therefore protruding into the vein 10 of air circulation. The fins 20 are disposed at the channels 26 for circulation of the "hot" oil. The "hot" oil which arrives in the body 18 and which needs to be cooled passes through the plurality of circulation channels 26. The heat generated by the "hot" oil is transferred to each fin 20 projecting into the circulation channel 10 in which cold air circulates. Thus, thermal energy, "stored" in each fin 20, is transferred via the heat exchange surface of each fin 20 to cold air. As illustrated in FIGS. 3, 4 and 5, each fin 20 comprises an upstream end defining the leading edge 30, facing the flow of air, and a downstream end defining the trailing edge 32. As shown more specifically in FIG. 2, each fin comprises two lateral faces 33 connecting the leading edge 30 to the trailing edge 32 (only one lateral face 33 is visible in FIG. 2). Thus, the surface formed by the side faces 33 and delimited by the leading edge 30, the trailing edge 32 and the peak 37 of the fin 20 defines a heat exchange surface. The heat exchange surface of each fin 20 is in contact with the "fresh" air circulating in the air circulation duct 10, thereby cooling the "hot" oil.

En outre, si l'on se réfère aux figures 3 et 4, dans le plan médian P, le bord d'attaque 30 présente un profil 34, le bord de fuite 32 présente un profil 36, la crête 37 présente un profil 38, et la surface 14S de la structure fixe externe 14 présente un profil 40. Le profil 40 de la structure fixe externe 14 est sensiblement rectiligne sur toute la longueur de l'ailette 20. De même, dans le plan médian P, on définit l'angle Al comme étant l'angle défini entre le profil 40 de la surface 14S de la structure fixe externe 14 et la tangente T1 au profil 34 du bord d'attaque 30, la 10 tangente Ti étant prise à l'intersection 34A du profil 40 et du profil 34. De même, on définit l'angle A2 comme étant l'angle défini entre le profil 40 de la structure fixe externe 14 et la tangente T2 au profil 36 du bord de fuite 32, la tangente T2 étant prise à l'intersection 36A du profil 40 avec le profil 36. 15 L'angle Al du bord d'attaque 30 est inférieur à l'angle A2 du bord de fuite 32. L'angle Al du bord d'attaque 30 est strictement inférieur à 60 degrés et avantageusement compris entre 30 et 50 degrés. L'angle A2 du bord de fuite 32 est sensiblement égal à 60 degrés (i.e. égal à 60 degrés ou légèrement supérieur). 20 Grâce à cette disposition on réduit la déviation de l'écoulement de l'air lorsque celui-ci atteint une ailette et donc les pertes de charge. Comme illustré sur les figures 4 et 5, on définit, dans le plan médian P, un premier point d'intersection I1 comme étant le point d'intersection de la tangente Ti au bord d'attaque 30 avec la tangente T3 au profil 38 25 de la crête 37 de l'ailette 20, la tangente T3 étant prise au milieu 38A du profil 38. On définit également dans le plan médian P, un deuxième point d'intersection 12 comme étant le point d'intersection de la tangente T2 avec la tangente T3. On définit également, dans le plan médian P, la hauteur H1 du bord d'attaque 30 comme étant la distance entre le point 30 d'intersection Il et la projection orthogonale de ce point Il sur le profil 40 de la structure fixe externe 14. De même, on définit une hauteur H2 du bord de fuite 32 comme étant la distance entre le point d'intersection 12 et la projection orthogonale du point 12 sur le profil 40 de la structure fixe externe 14. 35 La hauteur H1 du bord d'attaque 30 est inférieure ou égale à la hauteur H2 du bord de fuite 32. De préférence, la hauteur H1 est strictement inférieure à la hauteur H2. Avantageusement, la hauteur H2 est comprise entre 1,1 fois la hauteur H1 et 5 fois la hauteur H1. En outre, la hauteur H1 peut être comprise entre 5 et 20 millimètres. Ces dispositions permettent de maintenir une surface d'échange thermique de l'ailette 20 satisfaisante en contact avec l'air « froid » entrant dans la veine 10 de circulation d'air, et ce, pour obtenir un refroidissement adéquat de l'huile "chaude" circulant dans les canaux 26 du corps 18. Dans le plan médian P, le sommet Si du profil 34 du bord d'attaque 30 peut être pointu ou arrondi. Lorsqu'il est pointu, le sommet Si est confondu avec le point d'intersection Il. Lorsqu'il est arrondi (comme dans l'exemple représenté), le sommet Si est en retrait par rapport au point d'intersection II (le sommet Si est une "approximation curviligne" du point d'intersection Il). Un tel sommet Si arrondi réduit la déviation de l'air circulant dans la veine 10, ceci réduisant les pertes de charge. De même, dans le plan médian P, le sommet S2 du profil 36 du bord de fuite 32 peut être pointu ou arrondi. Lorsqu'il est pointu, le sommet S2 est confondu avec le point d'intersection 12 (comme dans l'exemple représenté). Lorsqu'il est arrondi, le sommet S2 est en retrait par rapport au point d'intersection 12 (le sommet S2 est une "approximation curviligne" du point d'intersection 12). La figure 6 représente une section de l'ailette 20 dans un premier plan de coupe longitudinal P1, orthogonal au plan médian P, repéré par les flèches VI-VI de la figure 3. Dans ce plan P1, les sections 42 et 44 de l'ailette 20, respectivement, au voisinage du bord d'attaque 30 et du bord de fuite 32, sont effilées. Autrement dit, l'épaisseur de l'ailette 20 décroit lorsque l'on se rapproche progressivement, respectivement du bord d'attaque 30 et du bord de fuite 32, depuis la partie centrale 46 de l'ailette 20.In addition, with reference to FIGS. 3 and 4, in the median plane P, the leading edge 30 has a profile 34, the trailing edge 32 has a profile 36, the peak 37 has a profile 38, and the surface 14S of the external fixed structure 14 has a profile 40. The profile 40 of the external fixed structure 14 is substantially rectilinear over the entire length of the fin 20. Similarly, in the median plane P, we define the angle A1 being the angle defined between the profile 40 of the surface 14S of the external fixed structure 14 and the tangent T1 to the profile 34 of the leading edge 30, the tangent Ti being taken at the intersection 34A of the profile 40 and of the profile 34. Similarly, the angle A2 is defined as being the angle defined between the profile 40 of the external fixed structure 14 and the tangent T2 to the profile 36 of the trailing edge 32, the tangent T2 being taken at 36A of the profile 40 with the profile 36. The angle Al of the leading edge 30 is less than the angle A2 of the edge of the 32. The angle Al of the leading edge 30 is strictly less than 60 degrees and advantageously between 30 and 50 degrees. The angle A2 of the trailing edge 32 is substantially equal to 60 degrees (i.e. equal to 60 degrees or slightly higher). With this arrangement, the deflection of the flow of air when it reaches a fin and therefore the pressure drops is reduced. As illustrated in FIGS. 4 and 5, in the median plane P, a first intersection point I1 is defined as being the point of intersection of the tangent Ti at the leading edge 30 with the tangent T3 at the profile 38. of the peak 37 of the fin 20, the tangent T3 being taken in the middle 38A of the profile 38. A second intersection point 12 is also defined in the median plane P as being the point of intersection of the tangent T2 with the tangent T3. The height H1 of the leading edge 30 is also defined in the median plane P as the distance between the point of intersection Il and the orthogonal projection of this point II on the profile 40 of the external fixed structure 14. Similarly, a height H2 of the trailing edge 32 is defined as being the distance between the point of intersection 12 and the orthogonal projection of the point 12 on the profile 40 of the external fixed structure 14. The height H1 of the edge of attack 30 is less than or equal to the height H2 of the trailing edge 32. Preferably, the height H1 is strictly less than the height H2. Advantageously, the height H2 is between 1.1 times the height H1 and 5 times the height H1. In addition, the height H1 can be between 5 and 20 millimeters. These arrangements make it possible to maintain a satisfactory heat exchange surface of the fin 20 in contact with the "cold" air entering the air circulation duct 10, in order to obtain adequate cooling of the oil. In the median plane P, the peak Si of the profile 34 of the leading edge 30 may be pointed or rounded. When pointed, the vertex Si coincides with the point of intersection Il. When rounded (as in the example shown), the vertex Si is set back from the point of intersection II (the vertex Si is a "curvilinear approximation" of the point of intersection II). Such a rounded vertex reduces the deflection of the air circulating in the vein 10, this reducing the pressure drops. Similarly, in the median plane P, the top S2 of the profile 36 of the trailing edge 32 may be pointed or rounded. When pointed, the vertex S2 coincides with the intersection point 12 (as in the example shown). When rounded, the vertex S2 is set back from the intersection point 12 (the vertex S2 is a "curvilinear approximation" of the point of intersection 12). FIG. 6 shows a section of fin 20 in a first longitudinal sectional plane P1, orthogonal to the median plane P, indicated by arrows VI-VI of FIG. 3. In this plane P1, sections 42 and 44 of FIG. 20, respectively, in the vicinity of the leading edge 30 and the trailing edge 32 are tapered. In other words, the thickness of the fin 20 decreases as we approach progressively, respectively the leading edge 30 and the trailing edge 32, from the central portion 46 of the fin 20.

Les modes ou exemples de réalisation décrits dans le présent exposé sont donnés à titre illustratif et non limitatif, une personne du métier pouvant facilement, au vu de cet exposé, modifier ces modes ou exemples de réalisation, ou en envisager d'autres, tout en restant dans la portée de l'invention.The modes or examples of embodiment described in the present description are given for illustrative and not limiting, a person skilled in the art can easily, in view of this presentation, modify these modes or embodiments, or consider others, while remaining within the scope of the invention.

De plus, les différentes caractéristiques de ces modes ou exemples de réalisation peuvent être utilisées seules ou être combinées entre elles.In addition, the various features of these modes or embodiments can be used alone or be combined with each other.

Lorsqu'elles sont combinées, ces caractéristiques peuvent l'être comme décrit ci-dessus ou différemment, l'invention ne se limitant pas aux combinaisons spécifiques décrites dans le présent exposé. En particulier, sauf précision contraire, une caractéristique décrite en relation avec un mode ou exemple de réalisation peut être appliquée de manière analogue à un autre mode ou exemple de réalisation.When combined, these features may be as described above or differently, the invention not being limited to the specific combinations described herein. In particular, unless otherwise specified, a characteristic described in connection with a mode or example of embodiment may be applied in a similar manner to another embodiment or embodiment.

Claims (10)

REVENDICATIONS1. Echangeur de chaleur (12) d'une veine (10) de circulation d'air d'une turbomachine, la veine (10) de circulation d'air étant délimitée entre une structure fixe externe annulaire (14) et une structure fixe interne annulaire (16), l'échangeur de chaleur (12) étant adapté pour être traversé par un fluide à refroidir et comprenant des ailettes (20) faisant saillie par rapport à une surface d'une des structures fixes et s'étendant en hauteur dans la veine (10) de circulation d'air, chaque ailette (20) s'étendant axialement, dans le sens de la circulation d'air, entre un bord d'attaque (30) et un bord de fuite (32), l'échangeur de chaleur (12) étant caractérisé en ce que le profil de chaque ailette (20) dans un plan médian (P) passant par le bord d'attaque (30) et le bord de fuite (32) est tel qu'un premier angle (A1) formé entre le bord d'attaque (30) et la surface de la structure fixe (14, 16) est inférieur à un deuxième angle (A2) formé entre le bord de fuite (32) et la surface de la structure fixe (14, 16), et tel que la hauteur (H1) du bord d'attaque (30) est inférieure ou égale à la hauteur (H2) du bord de fuite (32).REVENDICATIONS1. Heat exchanger (12) for a turbomachine air circulation duct (10), the air circulation duct (10) being delimited between an annular external fixed structure (14) and an annular internal fixed structure (16), the heat exchanger (12) being adapted to be traversed by a fluid to be cooled and comprising fins (20) protruding from a surface of one of the fixed structures and extending in height in the air-flow duct (10), each fin (20) extending axially in the direction of the air flow between a leading edge (30) and a trailing edge (32); heat exchanger (12) being characterized in that the profile of each fin (20) in a median plane (P) passing through the leading edge (30) and the trailing edge (32) is such that a first angle (A1) formed between the leading edge (30) and the surface of the fixed structure (14, 16) is smaller than a second angle (A2) formed between the trailing edge (32) and the surface of the fixed structure (14, 16), and such that the height (H1) of the leading edge (30) is less than or equal to the height (H2) of the trailing edge (32). 2. Echangeur de chaleur selon la revendication 1, dans lequel le profil de l'ailette (20) dans le plan médian (P) est tel que la hauteur (H1) du bord d'attaque (30) est inférieure à la hauteur (H2) du bord de fuite (32)Heat exchanger according to claim 1, wherein the profile of the fin (20) in the median plane (P) is such that the height (H1) of the leading edge (30) is less than the height ( H2) of the trailing edge (32) 3. Echangeur de chaleur selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le profil de l'ailette (20) dans le plan médian (P) est tel que la hauteur (H2) du bord de fuite (32) est comprise entre 1,1 fois la hauteur (H1) du bord d'attaque (30) et 5 fois la hauteur (H1) du bord d'attaque (30).3. Heat exchanger according to claim 1 or 2, wherein the profile of the fin (20) in the median plane (P) is such that the height (H2) of the trailing edge (32) is between 1, 1 times the height (H1) of the leading edge (30) and 5 times the height (H1) of the leading edge (30). 4. Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le premier angle (A1) est inférieur à 60 degrés. 3 003 02 4 114. Heat exchanger according to any one of claims 1 to 3, wherein the first angle (A1) is less than 60 degrees. 3,003 02 4 11 5. Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le premier angle (Al) est compris entre 30 degrés et 50 degrés. 55. Heat exchanger according to any one of claims 1 to 4, wherein the first angle (Al) is between 30 degrees and 50 degrees. 5 6. Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la section (42) de l'ailette (20) au voisinage du bord d'attaque (30) dans un premier plan de coupe longitudinal (P1) orthogonal au plan médian (P), est effilée. 106. Heat exchanger according to any one of claims 1 to 5, wherein the section (42) of the fin (20) in the vicinity of the leading edge (30) in a first longitudinal section plane (P1). orthogonal to the median plane (P), is tapered. 10 7. Echangeur de chaleur selon la revendication 6, dans lequel la section (44) de l'ailette (20) au voisinage du bord de fuite (32) dans le premier plan de coupe longitudinal (Pl), est effilée.7. Heat exchanger according to claim 6, wherein the section (44) of the fin (20) in the vicinity of the trailing edge (32) in the first longitudinal section plane (P1) is tapered. 8. Echangeur de chaleur selon l'une quelconque des revendications 1 à 15 7, dans lequel le sommet (Si) du bord d'attaque (30) dans le plan médian (P) est arrondi.8. Heat exchanger according to any one of claims 1 to 7, wherein the vertex (Si) of the leading edge (30) in the median plane (P) is rounded. 9. Ensemble d'échangeur de chaleur de turbomachine comprenant, un échangeur de chaleur (12) selon l'une quelconque des revendications 20 1 à 8, une structure fixe externe annulaire (14), une structure fixe interne annulaire (16), l'échangeur de chaleur (12) étant fixé sur ou partiellement intégré à l'une des structures fixes (14, 16).A turbomachine heat exchanger assembly comprising, a heat exchanger (12) according to any one of claims 1 to 8, an annular external fixed structure (14), an annular internal fixed structure (16), heat exchanger (12) being fixed on or partially integrated with one of the fixed structures (14, 16). 10.Turbomachine comprenant un ensemble d'échangeur de chaleur selon 25 la revendication 9.10.Turbomachine comprising a heat exchanger assembly according to claim 9.