FR2987888A1

FR2987888A1 - Dehydration reservoir for air-conditioning/heating installation in interior space of passenger compartment in e.g. electric car, has outlets discharging refrigerant in liquid phase to subcooler and external pressure reducer from lower part

Info

Publication number: FR2987888A1
Application number: FR1252089A
Authority: FR
Inventors: Vincent Pot; Patrick Bach
Original assignee: Peugeot Citroen Automobiles SA
Current assignee: PSA Automobiles SA
Priority date: 2012-03-08
Filing date: 2012-03-08
Publication date: 2013-09-13
Anticipated expiration: 2032-03-08
Also published as: FR2987888B1

Abstract

The reservoir (RD) has first and second inlets (E1, E2) for receiving a refrigerant from an inner condenser and a subcooler (SR), respectively. A lower part communicates with two portions through a drying unit to collect the refrigerant. A control unit comprises a third inlet that communicates with an upper part. A first outlet (S1) supplies a compressor (CP) the refrigerant in a gas phase. A fourth inlet communicates with the lower part. Second and third outlets (S2, S3) discharge the refrigerant in a liquid phase to the subcooler and an external pressure reducer (DTE) from the lower part. An independent claim is also included for an air-conditioning/heating installation.

Description

RÉSERVOIR DE DÉSHYDRATATION À CINQ VOIES POUR UNE INSTALLATION DE CHAUFFAGE/CLIMATISATION À ÉCHANGEUR DE CHALEUR ET SOUS-REFROIDISSEUR EXTERNES L'invention concerne les installations de chauffage/climatisation qui équipent certains véhicules, éventuellement de type automobile, et certains bâtiments, et qui constituent des pompes à chaleur réversibles capables de fonctionner en mode de chauffage comme en mode de réfrigération, et plus la précisément les réservoirs de déshydratation que comprennent certaines de ces installations. Comme le sait l'homme de l'art, certaines installations de chauffage/climatisation comportent notamment : - un compresseur qui est propre à chauffer et pressuriser un fluide 15 frigorigène, - un condenseur interne qui est propre, en mode de chauffage, à contribuer au chauffage d'un air dit intérieur par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, - un réservoir de déshydratation qui est agencé pour séparer au moins 20 partiellement les phases liquide et gazeuse du fluide frigorigène issu du condenseur interne, - un sous-refroidisseur qui est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu du condenseur interne, via le sous-refroidisseur, - un détendeur externe qui est propre, en mode de chauffage, à 25 dépressuriser le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur, - un échangeur externe qui est propre, en mode de chauffage, à réchauffer le fluide frigorigène qui est issu du détendeur externe par échange avec un air dit extérieur pour alimenter le compresseur. Une telle installation est notamment décrite dans le document brevet 30 déposé en France sous le numéro FR 1150666. On entend ici par « externe » un équipement intervenant dans le processus d'échange de calories avec l'air extérieur (comme par exemple un évaporateur externe ou un détendeur externe alimentant un échangeur externe), et par « interne » un équipement intervenant dans le processus d'échange de calories avec l'air intérieur (comme par exemple un condenseur interne ou un évaporateur interne ou encore un détendeur interne alimentant un évaporateur interne). Lorsqu'une installation de ce type équipe un système qui ne dispose pas d'une énergie importante, comme c'est par exemple le cas dans un véhicule de type tout électrique ou hybride, sa puissance de chauffage et sa puissance de réfrigération sont généralement peu élevées. Il en résulte que l'installation n'est pas capable de réchauffer suffisamment l'air intérieur lorsque la température extérieure est vraiment très basse, typiquement inférieure à un seuil qui dépend de l'installation considérée et du fluide frigorigène utilisé (ce seuil peut être égale à -10°C ou -15°C, par exemple). En effet, lorsque la température extérieure devient inférieure au seuil précité, la puissance d'échange de calories, disponible au niveau de la façade avant (comprenant le sous-refroidisseur et l'échangeur externe) n'est pas suffisante pour réaliser l'évaporation totale du fluide frigorigène. Le fluide frigorigène, qui sort de l'échangeur externe et qui est aspiré par le compresseur, est donc diphasique (c'est-à-dire très majoritairement gazeux et très minoritairement liquide) au lieu d'être totalement en phase gazeuse, ce qui dégrade le fonctionnement du compresseur. Afin d'éviter cette dégradation, le détendeur externe diminue le débit de fluide frigorigène qui alimente l'échangeur externe afin d'obtenir une surchauffe suffisante des vapeurs dans cet échangeur externe. Hélas, cela induit une réduction notable du débit de fluide frigorigène qui passe dans le condenseur interne ce qui pénalise fortement sa puissance d'échange de calories. De plus, le détendeur externe n'étant pas entièrement fermé (pour éviter que le compresseur ne se dégrade), du fluide frigorigène en phase liquide peut être malgré tout renvoyé vers le compresseur. En fait, le débit minimum est soit trop important pour que la totalité du fluide frigorigène soit évaporée ce qui induit une alimentation du compresseur avec des gouttelettes de liquide nocives, soit trop faible pour permettre la production d'une puissance de chauffage suffisante au niveau du condenseur interne.The invention relates to the heating / air-conditioning installations that are fitted to certain vehicles, possibly of automobile type, and some buildings, which constitute two-way heat exchangers. reversible heat pumps capable of operating in heating mode as in refrigeration mode, and more precisely the dewatering tanks that include some of these facilities. As is known to those skilled in the art, certain heating / air-conditioning installations comprise in particular: a compressor which is suitable for heating and pressurizing a refrigerant fluid; an internal condenser which is clean, in heating mode, to contribute heating a so-called internal air by exchange with the refrigerant from the compressor, - a dewatering tank which is arranged to at least partially separate the liquid and gaseous phases of the refrigerant from the internal condenser, - a subcooler which is arranged to cool the refrigerant which comes from the internal condenser, via the subcooler, - an external expander which is clean, in heating mode, to depressurize the refrigerant from the subcooler, - an exchanger external which is clean, in heating mode, to heat the refrigerant which is issued from the external expansion valve by exchange with an air called outside for a compress the compressor. Such an installation is described in particular in patent document 30 filed in France under the number FR 1150666. Here "external" means an equipment involved in the process of exchange of calories with the outside air (such as an external evaporator for example). or an external regulator supplying an external exchanger), and by "internal" an equipment involved in the heat exchange process with the indoor air (such as an internal condenser or an internal evaporator or an internal regulator supplying an evaporator internal). When an installation of this type equips a system that does not have a significant energy, as is the case, for example, in an all-electric or hybrid type vehicle, its heating power and its cooling power are generally low. high. As a result, the installation is not able to sufficiently heat the indoor air when the outside temperature is really very low, typically below a threshold that depends on the installation in question and the refrigerant used (this threshold can be equal to -10 ° C or -15 ° C, for example). Indeed, when the outside temperature falls below the above threshold, the heat exchange power available at the front panel (including the subcooler and the external heat exchanger) is not sufficient to achieve evaporation. total refrigerant. The refrigerant, which leaves the external exchanger and which is sucked by the compressor, is therefore two-phase (that is to say very predominantly gaseous and very slightly liquid) instead of being completely in the gas phase, which degrades the operation of the compressor. In order to avoid this degradation, the external expansion valve decreases the flow of refrigerant which supplies the external exchanger in order to obtain sufficient overheating of the vapors in this external exchanger. Alas, this induces a significant reduction in the flow of refrigerant that passes into the internal condenser which greatly penalizes its power of heat exchange. In addition, the external expansion valve is not completely closed (to prevent the compressor from being degraded), liquid phase refrigerant can still be returned to the compressor. In fact, the minimum flow rate is either too high for all the refrigerant to be evaporated which induces a compressor supply with harmful liquid droplets, or too low to allow the production of sufficient heating power at the level of the refrigerant. internal condenser.

L'invention a donc pour but d'améliorer la situation. Elle propose notamment à cet effet un réservoir de déshydratation, destiné à équiper une installation de chauffage/climatisation du type de celle présentée dans la partie introductive, et comprenant : - une partie supérieure comportant des première et deuxième parties communiquant et munies respectivement de première et deuxième entrées propres à recevoir le fluide frigorigène issu respectivement du condenseur interne et du sous-refroidisseur, - une partie inférieure communiquant avec les première et deuxième parties via des moyens de dessiccation afin de collecter le fluide frigorigène en phase liquide, et - des moyens de contrôle comprenant une troisième entrée communiquant avec la partie supérieure, une première sortie propre, dans un mode de fonctionnement choisi, à alimenter le compresseur en fluide frigorigène en phase gazeuse détendu dans la partie supérieure, au moins une quatrième entrée communiquant avec la partie inférieure, et des deuxième et troisième sorties propres à alimenter respectivement le sous-refroidisseur et le détendeur externe en fluide frigorigène en phase liquide issu de la partie inférieure.The invention therefore aims to improve the situation. It proposes for this purpose a dewatering tank, intended to equip a heating / air-conditioning system of the type presented in the introductory part, and comprising: an upper part comprising first and second parts communicating and respectively provided with first and second second inputs adapted to receive the refrigerant respectively from the internal condenser and the subcooler, - a lower part communicating with the first and second parts via drying means for collecting the refrigerant in the liquid phase, and - means of control comprising a third input communicating with the upper part, a first clean output, in a selected operating mode, supplying the compressor with refrigerant gas phase expanded in the upper part, at least a fourth input communicating with the lower part, and second t third clean outlets respectively supplying the subcooler and the external expander liquid refrigerant fluid from the lower part.

On comprendra que grâce à cet agencement très particulier du réservoir de déshydratation, une séparation efficace des phases liquide et gazeuse peut être effectuée, et donc la phase gazeuse peut être directement renvoyée vers le compresseur sans passer par le détendeur externe et l'échangeur externe, ce qui permet de réduire le débit de la phase liquide dans ces derniers afin de l'adapter à la (très) faible quantité de calories effectivement récupérables dans l'air extérieur lorsque sa température est (très) basse, sans réduire significativement le débit dans le condenseur interne. Le réservoir selon l'invention peut comporter d'autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment : - les première et seconde parties peuvent communiquer via une paroi poreuse ; - sa partie inférieure peut comporter des troisième et quatrième parties communiquant respectivement avec les première et deuxième parties via les moyens de dessiccation et propres à collecter le fluide frigorigène en phase liquide issu respectivement des première et deuxième parties ; - la quatrième entrée des moyens de contrôle peut communiquer avec la troisième partie. Dans ce cas, les moyens de contrôle peuvent comprendre une cinquième entrée communiquant avec la quatrième partie ; - ses moyens de contrôle peuvent être agencés, dans un premier sous- mode du mode de fonctionnement choisi, pour coupler la quatrième entrée à la troisième sortie et la cinquième entrée à la deuxième sortie de sorte que le fluide frigorigène issu du condenseur interne et collecté en phase liquide dans la quatrième partie alimente le détendeur externe, tout en faisant fonctionner le sous-refroidisseur en circuit fermé pour qu'il ne contribue pas au fonctionnement de l'installation ; - ses moyens de contrôle peuvent être agencés, dans un second sous-mode du mode de fonctionnement choisi, pour coupler la quatrième entrée à la deuxième sortie et la cinquième entrée à la troisième sortie de sorte que le fluide frigorigène issu du condenseur interne et collecté en phase liquide dans la quatrième partie alimente le sous-refroidisseur et que le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur et collecté en phase liquide dans la cinquième partie alimente le détendeur externe ; - les troisième et quatrième parties peuvent être séparées par une paroi imperméable. L'invention propose également une installation de chauffage/climatisation comprenant un compresseur propre à chauffer et pressuriser un fluide frigorigène, un condenseur interne propre à contribuer au chauffage d'un air dit intérieur par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, un sous-refroidisseur agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu du condenseur interne, un détendeur externe propre à dépressuriser le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur, un échangeur externe propre à réchauffer le fluide frigorigène issu du détendeur externe par échange avec un air dit extérieur pour alimenter le compresseur, et un réservoir de déshydratation du type de celui présenté ci-avant et un conduit reliant une première sortie du réservoir de déshydratation à un conduit alimentant le compresseur. Ce condenseur interne peut en outre être propre, en mode de chauffage, à réchauffer, par échange avec le fluide frigorigène issu du compresseur, un fluide caloporteur destiné à alimenter un aérotherme qui est propre à chauffer l'air intérieur par échange thermique.It will be understood that by virtue of this very particular arrangement of the dewatering tank, an effective separation of the liquid and gaseous phases can be effected, and thus the gaseous phase can be directly sent back to the compressor without passing through the external expander and the external exchanger, This makes it possible to reduce the flow rate of the liquid phase in the latter in order to adapt it to the (very) small amount of calories that are actually recoverable in the outside air when its temperature is (very) low, without significantly reducing the flow rate in the internal condenser. The reservoir according to the invention may comprise other characteristics that can be taken separately or in combination, and in particular: the first and second parts can communicate via a porous wall; its lower part may comprise third and fourth parts communicating respectively with the first and second parts via the drying means and suitable for collecting the refrigerant in the liquid phase coming respectively from the first and second parts; the fourth input of the control means can communicate with the third part. In this case, the control means may comprise a fifth input communicating with the fourth part; its control means can be arranged, in a first sub-mode of the selected operating mode, to couple the fourth input to the third output and the fifth input to the second output so that the refrigerant coming from the internal condenser and collected in the liquid phase in the fourth part feeds the external expander, while operating the subcooler in a closed circuit so that it does not contribute to the operation of the installation; its control means can be arranged, in a second sub-mode of the selected operating mode, for coupling the fourth input to the second output and the fifth input to the third output so that the refrigerant coming from the internal condenser and collected in the liquid phase in the fourth portion feeds the subcooler and that the refrigerant from the subcooler and collected in the liquid phase in the fifth portion feeds the external expander; the third and fourth parts can be separated by an impermeable wall. The invention also proposes a heating / air-conditioning installation comprising a compressor adapted to heat and pressurize a refrigerant, an internal condenser able to contribute to the heating of a so-called internal air by exchange with the refrigerant coming from the compressor, a sub-heater. cooler arranged to cool the refrigerant from the internal condenser, an external pressure regulator capable of depressurizing the refrigerant from the subcooler, an external exchanger suitable for heating the refrigerant from the external expander by exchange with an air said outside to supply the compressor, and a dewatering tank of the type shown above and a conduit connecting a first outlet of the dewatering tank to a duct supplying the compressor. This internal condenser can also be clean, in heating mode, to heat, by exchange with the refrigerant from the compressor, a heat transfer fluid for supplying a heater that is adapted to heat the indoor air by heat exchange.

Par ailleurs, cette installation peut comprendre un évaporateur interne propre, en mode de réfrigération, à refroidir l'air intérieur par échange avec le fluide frigorigène. Dans ce cas, le sous-refroidisseur peut être agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu de l'échangeur externe dans le mode de réfrigération, afin de permettre un accroissement de la capacité de refroidissement de l'évaporateur interne. L'invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, comprenant une installation de chauffage/climatisation du type de celle présentée ci-avant. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 illustre schématiquement et fonctionnellement un premier exemple de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation équipée d'un réservoir de déshydratation selon l'invention, dans un premier mode de chauffage, la figure 2 illustre schématiquement et fonctionnellement un second exemple de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation équipée d'un réservoir de déshydratation selon l'invention, dans le premier mode de chauffage, la figure 3 illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue en coupe, un exemple de réalisation d'un réservoir de déshydratation selon l'invention dans le premier mode de chauffage, la figure 4 illustre schématiquement et fonctionnellement l'installation de chauffage/climatisation de la figure 1 dans un premier sous-mode de fonctionnement d'un second mode de chauffage dit « grand froid », la figure 5 illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue en coupe, le réservoir de déshydratation de la figure 3 dans le premier sous- mode de fonctionnement du second mode de chauffage dit grand froid, la figure 6 illustre schématiquement et fonctionnellement l'installation de chauffage/climatisation de la figure 1 dans un second sous-mode de fonctionnement du second mode de chauffage dit grand froid, et la figure 7 illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue en coupe, le réservoir de déshydratation de la figure 3 dans le second sous-mode de fonctionnement du second mode de chauffage dit grand froid. Les dessins annexés pourront non seulement servir à compléter l'invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant.Furthermore, this installation may include a clean internal evaporator, in refrigeration mode, to cool the indoor air by exchange with the refrigerant. In this case, the subcooler may be arranged to cool the refrigerant from the external exchanger in the refrigeration mode, to allow an increase in the cooling capacity of the internal evaporator. The invention also proposes a vehicle, possibly of automobile type, comprising a heating / air-conditioning installation of the type presented above. Other features and advantages of the invention will appear on examining the detailed description below, and the accompanying drawings, in which: FIG. 1 schematically and functionally illustrates a first embodiment of a heating installation; air conditioning equipped with a dewatering tank according to the invention, in a first heating mode, Figure 2 schematically and functionally illustrates a second embodiment of a heating / air conditioning system equipped with a dewatering tank according to the In the first heating mode, FIG. 3 diagrammatically and functionally illustrates, in a cross-sectional view, an exemplary embodiment of a dehydration tank according to the invention in the first heating mode, FIG. functionally the heating / air conditioning system of Figure 1 in a first sub-mode of operation of a second heating mode said "cold", Figure 5 schematically and functionally illustrates, in a sectional view, the dewatering tank of Figure 3 in the first sub-mode of operation of the second heating mode said cold weather, the FIG. 6 diagrammatically and functionally illustrates the heating / air-conditioning system of FIG. 1 in a second sub-mode of operation of the second so-called "super-cold" heating mode, and FIG. 7 schematically and functionally illustrates, in a sectional view, the dehydration tank of Figure 3 in the second sub-mode of operation of the second heating mode said cold weather. The attached drawings may not only serve to complete the invention, but also contribute to its definition, if any.

L'invention a notamment pour but de proposer un réservoir de déshydratation RD destiné à équiper une installation de chauffage/climatisation IC, de type pompe à chaleur réversible. Dans ce qui suit, on considère, à titre d'exemple non limitatif, que l'installation de chauffage/climatisation IC fait partie d'un véhicule automobile, comme par exemple une voiture de type « tout électrique » ou « hybride ». Mais l'invention n'est pas limitée à cette application. Elle concerne en effet toute installation de chauffage/climatisation de type pompe à chaleur réversible, qu'elle soit destinée à être installée dans un véhicule (quel qu'en soit le type) ou dans un bâtiment.The invention aims in particular to provide a dewatering tank RD for equipping a heating / air conditioning system IC, type reversible heat pump. In what follows, it is considered, by way of non-limiting example, that the heating / air conditioning system IC is part of a motor vehicle, such as a car type "all-electric" or "hybrid". But the invention is not limited to this application. It concerns indeed any reversible heat pump air conditioning / heating system, whether intended to be installed in a vehicle (whatever the type) or in a building.

On a schématiquement représenté sur les figures 1 et 2 respectivement des premier et second exemples de réalisation d'une installation de chauffage/climatisation IC selon l'invention. Le premier exemple de réalisation, illustré sur la figure 1, est par exemple destiné à être implanté dans un véhicule automobile électrique ou un bâtiment. Le second exemple de réalisation, illustré sur la figure 2, est par exemple destiné à être implanté dans un véhicule automobile hybride ou dans un bâtiment. Une installation de chauffage/climatisation IC, selon l'invention, est destinée à fonctionner selon au moins deux modes de chauffage et un mode de réfrigération selon les besoins, ainsi qu'éventuellement selon au moins un mode mixte. Mais l'invention intervient essentiellement dans le mode de chauffage.FIGS. 1 and 2 show schematically first and second exemplary embodiments of a heating / air-conditioning system IC according to the invention. The first exemplary embodiment, illustrated in FIG. 1, is for example intended to be implanted in an electric motor vehicle or a building. The second exemplary embodiment, illustrated in FIG. 2, is for example intended to be implanted in a hybrid motor vehicle or in a building. A heating / air-conditioning system IC, according to the invention, is intended to operate according to at least two heating modes and a refrigeration mode according to the needs, as well as possibly according to at least one mixed mode. But the invention is mainly involved in the heating mode.

Comme illustré sur les figures 1 et 2, cette installation de chauffage/climatisation IC comprend notamment un compresseur CP, un condenseur interne CDI, un détendeur externe DTE, un échangeur externe EE, et un sous-refroidisseur SR qui interviennent tous au moins dans le mode de chauffage. Elle comprend également un évaporateur interne El, mais ce dernier (El) n'intervient pas dans les deux modes qui sont exclusivement dédiés au chauffage. Le compresseur CP est chargé de chauffer et de pressuriser un fluide frigorigène qui est issu de l'échangeur externe EE dans les deux modes de chauffage, et de l'évaporateur interne El dans le mode de réfrigération.As illustrated in FIGS. 1 and 2, this heating / air-conditioning installation IC comprises in particular a compressor CP, an internal condenser CDI, an external regulator DTE, an external exchanger EE, and a subcooler SR, all of which intervene at least in the heating mode. It also includes an internal evaporator El, but the latter (El) does not intervene in the two modes that are exclusively dedicated to heating. The compressor CP is responsible for heating and pressurizing a refrigerant that comes from the external heat exchanger EE in both heating modes, and the internal evaporator El in the refrigeration mode.

Le condenseur interne CDI intervient au moins dans les modes de chauffage. Il est chargé de contribuer au chauffage d'un air dit intérieur (qui provient ici de l'intérieur de l'habitacle du véhicule) par échange avec le fluide frigorigène transformé en gaz chaud et pressurisé par le compresseur CP. Il est de préférence dimensionné de manière à condenser sensiblement intégralement le fluide frigorigène issu du compresseur CP, dans les modes de chauffage, de sorte qu'il soit sensiblement intégralement dans une phase liquide et partiellement refroidi lors de l'échange direct ou indirect avec l'air intérieur. Dans l'exemple illustré sur les figures 1, 4 et 6, le condenseur interne CDI est de type gaz/air. Il est donc chargé de chauffer l'air intérieur qui le traverse par échange avec le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui circule dans ses conduits ou entre ses plaques empilées et qui provient du compresseur CP, par exemple via une pompe PE. Dans l'exemple illustré sur la figure 2, le condenseur interne CDI est de type gaz/liquide. Il est donc chargé de réchauffer un fluide caloporteur, qui circule dans certains de ses conduits ou entre certaines parties de ses plaques empilées et qui est issu d'un circuit de refroidissement, par échange avec le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui circule dans certains autres de ses conduits ou entre certaines autres parties de ses plaques empilées. Ce fluide caloporteur réchauffé regagne alors le circuit de refroidissement pour alimenter un aérotherme AR qui est chargé, dans les modes de chauffage, de chauffer l'air intérieur qui le traverse par échange avec le fluide caloporteur réchauffé. Classiquement, le fluide caloporteur qui sort de l'aérotherme AR alimente la portion du circuit de refroidissement qui traverse le moteur MR et qui alimente le condenseur interne CDI via une pompe PE. On entend ici par « aérotherme » un échangeur de chaleur de type air/liquide. On notera que l'aérotherme AR peut éventuellement faire partie de l'installation IC. Le détendeur externe DTE n'intervient que dans les modes de chauffage. Il est chargé de dépressuriser le fluide frigorigène qui est issu du réservoir de déshydratation RD (décrit plus loin), avant qu'il n'alimente l'échangeur externe EE. Il délivre un liquide refroidi et dépressurisé. On notera que le détendeur externe DTE peut disposer d'un réglage thermostatique propre qui permet de régler la surchauffe du fluide réfrigérant en sortie de l'échangeur externe EE, afin qu'il sorte autant que faire se peut dans une phase gazeuse.The CDI internal condenser intervenes at least in the heating modes. It is responsible for contributing to the heating of a so-called interior air (which comes here from inside the passenger compartment of the vehicle) by exchange with the refrigerant converted into hot gas and pressurized by the compressor CP. It is preferably dimensioned so as to substantially completely condense the refrigerant fluid from the compressor CP, in the heating modes, so that it is substantially completely in a liquid phase and partially cooled during the direct or indirect exchange with the refrigerant. indoor air. In the example illustrated in FIGS. 1, 4 and 6, the internal condenser CDI is of gas / air type. It is therefore responsible for heating the indoor air that passes through exchange with the refrigerant (hot and pressurized gas) flowing in its ducts or between its stacked plates and which comes from the compressor CP, for example via a PE pump. In the example illustrated in FIG. 2, the internal condenser CDI is of gas / liquid type. It is therefore responsible for heating a heat transfer fluid, which circulates in some of its conduits or between parts of its stacked plates and which is derived from a cooling circuit, by exchange with the refrigerant (hot and pressurized gas) circulating in some others of its ducts or between certain other parts of its stacked plates. This heated heat transfer fluid then regains the cooling circuit to supply an AR heater that is charged, in the heating modes, to heat the indoor air that passes through an exchange with the heat transfer fluid. Conventionally, the heat transfer fluid leaving the heater AR feeds the portion of the cooling circuit that passes through the engine MR and feeds the internal condenser CDI via a pump PE. The term "heater" here means an air / liquid type heat exchanger. Note that the heater AR may possibly be part of the IC installation. The external expansion valve DTE only intervenes in the heating modes. It is responsible for depressurizing the refrigerant which is derived from the dehydration tank RD (described below), before it feeds the external exchanger EE. It delivers a cooled and depressurized liquid. It should be noted that the external expansion valve DTE can have a clean thermostatic adjustment which makes it possible to regulate the superheating of the refrigerant at the outlet of the external exchanger EE, so that it exits as much as possible in a gaseous phase.

L'échangeur externe EE intervient au moins dans les modes de chauffage et dans le mode de réfrigération. Il s'agit par exemple d'une pompe à chaleur réversible. Dans les deux modes de chauffage (illustrés sur les figures 1, 2, 4 et 6), il (EE) agit en tant qu'évaporateur et est chargé de réchauffer le fluide frigorigène (liquide refroidi et dépressurisé) qui est issu du détendeur externe DTE par échange avec l'air extérieur (froid ou très froid), c'est-à-dire absorption de calories contenues dans l'air extérieur. Il délivre alors en sortie un fluide frigorigène, en phase très majoritairement gazeuse et légèrement réchauffé, qui est destiné à alimenter le compresseur CP.The external exchanger EE operates at least in the heating modes and in the cooling mode. This is for example a reversible heat pump. In the two heating modes (illustrated in FIGS. 1, 2, 4 and 6), it (EE) acts as an evaporator and is responsible for heating the refrigerant (cooled and depressurized liquid) which comes from the external regulator DTE by exchange with outside air (cold or very cold), that is to say absorption of calories contained in the outside air. It then delivers at the outlet a refrigerant, in a very predominantly gaseous and slightly heated phase, which is intended to supply the compressor CP.

On notera que dans le mode de réfrigération, l'échangeur externe EE agit en tant que condenseur et est chargé de refroidir le fluide frigorigène (gaz chaud et pressurisé) qui est issu du compresseur CP par échange avec l'air extérieur (chaud), c'est-à-dire transfert de calories dans l'air extérieur. Il délivre alors en sortie un fluide frigorigène, en phase liquide partiellement refroidi, qui est destiné à alimenter le sous-refroidisseur SR. Le sous-refroidisseur SR intervient dans tous les modes de fonctionnement de l'installation IC. Il est de préférence externe, comme l'échangeur externe EE, afin de pouvoir être plus efficacement refroidi par échange thermique avec l'air extérieur. Par exemple, il s'agit d'un autre échangeur de chaleur de type liquide/air. Il peut, par exemple, comporter des conduits ou des plaques empilées dans ou entre lesquel(le)s circule le fluide frigorigène (en phase liquide) à sous refroidir par échange avec l'air extérieur qui le traverse. Dans le premier mode de chauffage (illustré sur les figures 1 et 2) et dans le second sous-mode de fonctionnement du second mode de chauffage (illustré sur la figure 6), il (SR) est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu du réservoir de déshydratation RD, afin d'alimenter le détendeur externe DTE pour permettre un accroissement de la capacité de réchauffage de l'échangeur externe EE (qui fonctionne alors en tant qu'évaporateur). On notera que dans le mode de réfrigération, le sous-refroidisseur SR est agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène qui est issu de l'échangeur externe EE, afin d'alimenter l'évaporateur interne El en fluide frigorigène en phase liquide sous-refroidi et ainsi permettre un accroissement de sa capacité de refroidissement. On notera également, comme illustré non limitativement sur les figures 1, 2, 4 et 6, que le sous-refroidisseur SR peut être avantageusement contigu avec l'échangeur externe EE. On entend ici par « contigu » le fait d'être au contact de l'échangeur externe EE, ou bien dans le voisinage immédiat de ce dernier (EE), typiquement à quelques centimètres, ou encore imbriqué dans l'échangeur externe EE. Dans ce cas, le sous-refroidisseur SR constitue en complément une source de chaleur pour l'échangeur externe EE contigu. On comprendra alors que cette source de chaleur (que constitue le sous-refroidisseur SR) est de nature à réduire la probabilité que l'échangeur externe EE givre en présence d'un air extérieur dont la température est basse, et à lui permettre de conserver une performance suffisante, ou bien à protéger la zone qui est potentiellement la plus froide en mode de chauffage. Il est important de noter que le réchauffement de l'échangeur externe EE peut se faire par conduction thermique, en cas d'imbrication ou de contact mécanique avec le sous-refroidisseur SR, et/ou par le biais de l'air extérieur qui a été réchauffé lors de son passage au travers du sous-refroidisseur SR (ce qui nécessite que ce dernier (SR) soit placé en amont de l'échangeur externe EE vis-à-vis du flux d'air extérieur, comme illustré). On notera également que lorsque le sous-refroidisseur SR et l'échangeur externe EE sont contigus, ils peuvent constituer deux sous-parties contiguës (éventuellement imbriquées) d'un même échangeur de chaleur ou bien deux échangeurs de chaleur indépendants et contigus. L'évaporateur interne El intervient au moins dans le mode de réfrigération, mais pas dans les modes de chauffage. Comme illustré sur les figures 1, 2, 4 et 6, il est préférable de prévoir en amont de l'entrée de cet évaporateur interne El un détendeur interne DTI. Ce dernier est alors chargé de refroidir encore plus et dépressuriser le fluide frigorigène (en phase liquide et sous-refroidi), qui est issu du sous-refroidisseur SR, via le réservoir de déshydratation RD. Dans le mode de réfrigération l'évaporateur interne El est chargé de refroidir l'air intérieur qui le traverse par échange thermique avec le fluide frigorigène refroidi et dépressurisé (en phase liquide) qui est (ici) issu du détendeur interne DTI. On comprendra que grâce au fonctionnement permanent du sous-refroidisseur SR, le détendeur interne DTI peut agir encore plus efficacement et donc refroidir encore plus efficacement le fluide frigorigène (en phase liquide) qu'il reçoit. Par conséquent, l'évaporateur interne El peut absorber de façon optimale les calories qui sont présentes dans l'air intérieur chaud qui le traverse, et ainsi refroidir ce dernier de façon optimale. On notera que le détendeur interne DTI peut disposer d'un réglage thermostatique propre qui permet de régler la surchauffe du fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur interne El, afin qu'il sorte systématiquement dans une phase gazeuse. Comme illustré sur les figures 3, 5 et 7, un réservoir de déshydratation RD, selon l'invention, comprend une partie supérieure PS, une partie inférieure PI et des moyens de contrôle MC. La partie supérieure PS est définie dans un réceptacle et comporte des première PS1 et deuxième PS2 parties qui communiquent entre elles, de préférence via une paroi poreuse PP. On entend ici par « paroi poreuse » une paroi qui laisse passer le fluide frigorigène en phase gazeuse et les très petites particules de fluide frigorigène en phase liquide. L'utilisation d'une paroi poreuse PP dépend de la géométrie de la partie supérieure PS. Sa fonction est notamment de protéger des projections de liquide la première sortie 51 qui est décrite ci-dessous. Elle peut être réalisée en métal, en plastique ou en toute autre matière compatible avec le fluide frigorigène utilisé ainsi que l'huile du compresseur CP. La première partie PS1 est munie d'une première entrée El propre à recevoir le fluide frigorigène qui est issu du condenseur interne CDI. La seconde partie PS2 est munie d'une deuxième entrée E2 propre à recevoir le fluide frigorigène qui est issu du sous-refroidisseur SR. La partie inférieure PI est définie dans le même réceptacle que celui dans lequel est définie la partie supérieure PS et communique avec les première PS1 et deuxième PS2 parties de cette dernière (PS) via des moyens de dessiccation MD afin de collecter par gravité le fluide frigorigène en phase liquide issu de ces première PS1 et deuxième PS2 parties. Ces moyens de dessiccation MD permettent avantageusement de purifier le fluide frigorigène. Les moyens de contrôle MC comprennent au moins des troisième E3 et quatrième E4 entrées, et des première 51, deuxième S2 et troisième S3 sorties. On notera que le réservoir de déshydratation RD constitue ainsi un réservoir à cinq voies, à savoir les première El et deuxième E2 entrées de son réceptacle, et les première Si, deuxième S2 et troisième S3 sorties de 30 ses moyens de contrôle MC. La troisième entrée E3 communique avec la partie supérieure PS. La première sortie S1 est propre, dans un mode de fonctionnement choisi (ici appelé second mode de chauffage dit « grand froid », et illustré sur les figures 4 à 7), à alimenter, via un conduit CD dédié, le compresseur CP en fluide frigorigène en phase gazeuse qui s'est détendu dans la partie supérieure PS via l'éventuelle paroi poreuse PP.It will be noted that in the refrigeration mode, the external heat exchanger EE acts as a condenser and is responsible for cooling the refrigerant (hot and pressurized gas) which comes from the compressor CP by exchange with the outside air (hot), that is, transfer of calories to the outside air. It then delivers a refrigerant, in liquid phase partially cooled, which is intended to supply the subcooler SR. The SR subcooler is involved in all operating modes of the IC system. It is preferably external, like the external exchanger EE, in order to be more efficiently cooled by heat exchange with the outside air. For example, it is another liquid / air type heat exchanger. It may, for example, comprise ducts or plates stacked in or between which the refrigerant circulates (in the liquid phase) to be cooled by exchange with the outside air passing therethrough. In the first heating mode (illustrated in FIGS. 1 and 2) and in the second operating sub-mode of the second heating mode (illustrated in FIG. 6), it (SR) is arranged to cool the refrigerant which is derived from the dewatering tank RD, to supply the external expansion valve DTE to allow an increase in the heating capacity of the external exchanger EE (which then functions as an evaporator). It will be noted that in the refrigeration mode, the subcooler SR is arranged to cool the refrigerant which is derived from the external exchanger EE, in order to supply the internal evaporator El with refrigerant in the liquid-cooled sub-cooled phase. and thus allow an increase in its cooling capacity. It will also be noted, as illustrated without limitation in FIGS. 1, 2, 4 and 6, that the subcooler SR may advantageously be contiguous with the external exchanger EE. By "contiguous" is meant here the fact of being in contact with the external exchanger EE, or in the immediate vicinity of the latter (EE), typically a few centimeters, or else nested in the external exchanger EE. In this case, the subcooler SR is in addition a heat source for the external exchanger EE contiguous. It will be understood that this heat source (which constitutes the subcooler SR) is likely to reduce the probability that the external heat exchanger EE frost in the presence of an outside air whose temperature is low, and to allow it to conserve sufficient performance, or to protect the area that is potentially the coldest in heating mode. It is important to note that the heating of the external heat exchanger EE can be done by thermal conduction, in case of interlocking or mechanical contact with the SR subcooler, and / or through the external air which has was warmed during its passage through the subcooler SR (which requires that the latter (SR) is placed upstream of the external heat exchanger EE vis-à-vis the outside air flow, as shown). It will also be noted that when the subcooler SR and the external exchanger EE are contiguous, they may form two contiguous (possibly nested) sub-parts of the same heat exchanger or two independent and contiguous heat exchangers. The internal evaporator El intervenes at least in the refrigeration mode, but not in the heating modes. As illustrated in Figures 1, 2, 4 and 6, it is preferable to provide upstream of the inlet of this internal evaporator El an internal expansion valve DTI. The latter is then responsible for further cooling and depressurizing the refrigerant (in the liquid phase and subcooled), which comes from the subcooler SR via the dehydration tank RD. In the refrigeration mode, the internal evaporator El is responsible for cooling the internal air which passes therethrough by heat exchange with the cooled and depressurized refrigerant (in the liquid phase) which is (here) coming from the internal expansion valve DTI. It will be understood that, thanks to the continuous operation of the subcooler SR, the internal expansion valve DTI can act even more efficiently and thus cool the refrigerant (in the liquid phase) it receives even more efficiently. Therefore, the internal evaporator El can optimally absorb the calories that are present in the hot indoor air that passes through it, and thus cool it optimally. It should be noted that the internal expansion valve DTI can have a proper thermostatic setting which makes it possible to adjust the superheating of the refrigerant at the outlet of the internal evaporator El, so that it always comes out in a gaseous phase. As illustrated in FIGS. 3, 5 and 7, a dewatering tank RD, according to the invention, comprises an upper part PS, a lower part PI and control means MC. The upper part PS is defined in a receptacle and comprises first PS1 and second PS2 parts which communicate with each other, preferably via a porous wall PP. The term "porous wall" here means a wall that allows the refrigerant to pass through in the gas phase and the very small refrigerant particles in the liquid phase. The use of a porous wall PP depends on the geometry of the upper part PS. Its function is in particular to protect liquid projections the first output 51 which is described below. It can be made of metal, plastic or any other material compatible with the refrigerant used as well as the CP compressor oil. The first part PS1 is provided with a first input El adapted to receive the refrigerant which is derived from the internal condenser CDI. The second portion PS2 is provided with a second input E2 adapted to receive the refrigerant which is derived from the subcooler SR. The lower part PI is defined in the same receptacle as that in which the upper part PS is defined and communicates with the first PS1 and second PS2 parts thereof (PS) via drying means MD in order to collect by gravity the refrigerant in liquid phase from these first PS1 and second PS2 parts. These desiccation means MD advantageously make it possible to purify the refrigerant. The control means MC comprise at least third inputs E3 and fourth E4, and first 51, second S2 and third S3 outputs. It will be noted that the dewatering tank RD thus constitutes a five-way reservoir, namely the first E1 and second E2 inputs of its receptacle, and the first Si, second S2 and third S3 outputs of its control means MC. The third input E3 communicates with the upper part PS. The first output S1 is clean, in a selected operating mode (here called the second heating mode called "big cold", and illustrated in FIGS. 4 to 7), to supply, via a dedicated CD conduit, the compressor CP in fluid refrigerant in the gas phase which has relaxed in the upper part PS via the possible porous wall PP.

La quatrième entrée E4 communique avec la partie inférieure PI. On notera que la partie inférieure PI peut être divisée en des troisième PI3 et quatrième PI4 parties communiquant respectivement avec les première PS1 et deuxième PS2 parties via les moyens de dessiccation MD et propres à collecter le fluide frigorigène en phase liquide issu respectivement de ces première PS1 et deuxième PS2 parties. On notera également qu'il est préférable que les troisième PI3 et quatrième PI4 parties de la partie inférieure soient séparées par une paroi imperméable PS. En effet, dans le mode pompe à chaleur, le débit de fluide frigorigène arrivant du condenseur interne CDI va être sous refroidi dans le sous-refroidisseur SR, et donc si les deuxième S2 et troisième S3 sorties n'étaient pas séparées ce débit de fluide frigorigène pourrait aller, d'une part, vers le sous-refroidisseur SR, et, d'autre part, vers le détendeur externe DTE, ce qui n'est pas souhaitable. En d'autres termes, il est préférable de séparer le fluide frigorigène condensé du fluide frigorigène sous refroidi. Dans ce cas, la quatrième entrée E4 des moyens de contrôle MC communique avec la troisième partie P13, et les moyens de contrôle MC comprennent une cinquième entrée E5 qui communique avec la quatrième partie P14. La deuxième sortie S2 est propre à alimenter le sous-refroidisseur SR en fluide frigorigène en phase liquide issu de la partie inférieure PI.The fourth input E4 communicates with the lower part PI. It will be noted that the lower part PI can be divided into third PI3 and fourth PI4 parts respectively communicating with the first PS1 and second PS2 parts via the desiccation means MD and able to collect the refrigerant liquid phase respectively from these first PS1 and second PS2 parts. It should also be noted that it is preferable that the third and fourth parts PI3 and P4 of the lower part are separated by an impermeable wall PS. Indeed, in the heat pump mode, the flow of refrigerant arriving from the internal condenser CDI will be undercooled in the subcooler SR, and therefore if the second S2 and third S3 outputs were not separated this fluid flow The refrigerant could go, on the one hand, to the subcooler SR, and on the other hand to the external regulator DTE, which is undesirable. In other words, it is preferable to separate the condensed refrigerant from the refrigerant under cooling. In this case, the fourth input E4 of the control means MC communicates with the third part P13, and the control means MC comprises a fifth input E5 which communicates with the fourth part P14. The second output S2 is suitable for supplying the subcooler SR with refrigerant in the liquid phase coming from the lower part PI.

La troisième sortie S3 est propre à alimenter le détendeur externe DTE en fluide frigorigène en phase liquide issu de la partie inférieure PI. On notera qu'afin de faciliter le contrôle du fonctionnement de l'installation IC, mais également de permettre à cette dernière (IC) d'offrir au moins un mode de fonctionnement mixte, l'installation IC peut comprendre l'une au moins des vannes Vj, de type trois voies, présentées ci-après, et de préférence toutes : - une première vanne V1 (j = 1) comprenant une entrée couplée à la sortie du compresseur CP, une première sortie couplée à l'entrée du condenseur 2 9 8 7888 13 interne CDI et une seconde sortie couplée à une première entrée/sortie de l'échangeur externe EE, - une deuxième vanne V2 (j = 2) comprenant une entrée couplée à la sortie du condenseur interne CDI, une première sortie couplée à la première 5 entrée El du réservoir de déshydratation RD, et une seconde sortie couplée à la première entrée/sortie de l'échangeur externe EE, - une troisième vanne V3 (j = 3) comprenant une entrée/sortie couplée à une seconde entrée/sortie de l'échangeur externe EE, une sortie couplée à la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, et une entrée 10 couplée à la sortie du détendeur externe DTE, et - une quatrième vanne V4 (j = 4) comprenant une première entrée couplée à la sortie de l'évaporateur interne El, une seconde entrée couplée à la première entrée/sortie dudit échangeur externe EE, et une sortie, - une cinquième vanne V5 (j = 5), par exemple de type trois voies, et 15 comprenant une première entrée couplée à l'une des extrémités du conduit dédié CD, une seconde entrée couplée au conduit qui est couplé à la sortie de la quatrième vanne V4, et une sortie couplée à l'entrée du compresseur CP. Il est important de noter que chaque vanne de type trois voies peut 20 être remplacée par deux vannes de type deux voies, par exemple. Par ailleurs, les quatrième V4 et cinquième V5 vannes peuvent être éventuellement remplacées par une vanne de type quatre voies, par exemple. On notera qu'avec les vannes Vj présentées ci-avant (ou bien avec des paires équivalentes de vannes de type deux voies), l'installation IC peut 25 offrir au moins un mode de fonctionnement mixte décrit dans le document brevet déposé en France sous le numéro FR 1150666. Comme indiqué plus haut, le réservoir de déshydratation RD décrit ci-avant permet de mettre en oeuvre des premier et second modes de chauffage. 30 Le premier mode de chauffage est illustré sur les figures 1 à 3. Il est adapté aux températures extérieures moyennement froides, typiquement comprises entre environ 0°C et +15°C (comme indiqué dans la partie introductive ces valeurs varient selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). Dans ce premier mode de chauffage le fluide frigorigène en phase gazeuse circule du compresseur CP vers le condenseur interne CDI où il sert (figure 1) ou contribue seulement (figure 2) à réchauffer l'air intérieur par échange thermique. La première vanne V1 est alors configurée de manière à aiguiller le fluide frigorigène en phase gazeuse vers le condenseur interne CDI. Puis, le fluide frigorigène va du condenseur interne CDI (d'où il ressort en phases gazeuse et liquide) vers la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, via la deuxième vanne V2 qui est configurée à cet effet. Le fluide frigorigène pénètre dans la première partie la PS1 et sa phase liquide (très majoritaire) tombe par inertie dans la troisième partie PS3, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase liquide contenu dans cette troisième partie PS3 ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la quatrième entrée E4 des moyens de contrôle MC et la deuxième sortie S2, et se dirige vers le sous-refroidisseur 15 SR. Le fluide frigorigène en phase liquide est alors sous-refroidi, puis dirigé vers la deuxième entrée E2 du réservoir de déshydratation RD. Le fluide frigorigène pénètre alors dans la deuxième partie PS2 et tombe par inertie dans la quatrième partie PS4, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase liquide contenu dans cette quatrième partie PS4 ressort 20 (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la cinquième entrée E5 des moyens de contrôle MC et la troisième sortie S3, et se dirige vers le détendeur externe DTE, où il est dépressurisé. Ensuite, le fluide frigorigène va du détendeur externe DTE vers l'évaporateur externe EE, via la troisième vanne V3 qui est configurée à cet effet. Il est alors encore plus 25 dépressurisé par échange thermique avec l'air extérieur. Enfin, le fluide frigorigène va de l'évaporateur externe EE vers le compresseur CP où il est transformé en gaz chauffé et pressurisé, via la quatrième vanne V4 qui est configurée à cet effet. La partie de réfrigération (évaporateur interne El) est ainsi bien isolée de la partie de chauffage (condenseur interne CDI et/ou 30 aérotherme AR). Le second mode de chauffage est illustré sur les figures 4 à 7. Il est adapté aux températures extérieures froides, voire très froides, typiquement inférieures à environ 0°C (cette valeur varie selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). En fait, ce second mode de chauffage peut être décliné en deux sous-modes de fonctionnement. Un premier sous-mode de fonctionnement est adapté aux températures extérieures très froides, typiquement inférieures à -10°C (cette valeur varie selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). Dans ce premier sous-mode de fonctionnement illustré sur les figures 4 et 5, les moyens de contrôle MC sont agencés pour coupler leur quatrième entrée E4 à la troisième sortie S3 et leur cinquième entrée E5 à la deuxième sortie S2 afin que le fluide frigorigène qui est issu du condenseur interne CDI et qui a été collecté en phase liquide dans la quatrième partie P4 alimente le détendeur externe DTE. Le sous-refroidisseur SR fonctionne alors en circuit fermé via le réservoir de déshydratation RD et donc ne contribue pas au chauffage (ici de l'habitacle du véhicule).The third output S3 is suitable for supplying the external expansion valve DTE with refrigerant in the liquid phase coming from the lower part PI. It should be noted that in order to facilitate the control of the operation of the installation IC, but also to allow this latter (IC) to offer at least one mixed mode of operation, the installation IC can comprise at least one of the three-way type valves Vj, presented below, and preferably all: a first valve V1 (j = 1) comprising an input coupled to the output of the compressor CP, a first output coupled to the input of the condenser 2 9 8 7888 13 internal CDI and a second output coupled to a first input / output of the external exchanger EE, - a second valve V2 (j = 2) comprising an input coupled to the output of the internal condenser CDI, a first coupled output at the first inlet 5E of the dewatering tank RD, and a second outlet coupled to the first inlet / outlet of the external exchanger EE, - a third valve V3 (j = 3) comprising an inlet / outlet coupled to a second inlet / leaving the hall external emitter EE, an output coupled to the first input El of the dewatering tank RD, and an input coupled to the output of the external expansion valve DTE, and a fourth valve V4 (j = 4) comprising a first input coupled to the output of the internal evaporator E1, a second input coupled to the first input / output of said external exchanger EE, and an output, - a fifth valve V5 (j = 5), for example of the three-way type, and comprising a first input coupled to one end of the dedicated conduit CD, a second input coupled to the conduit coupled to the output of the fourth valve V4, and an output coupled to the input of the compressor CP. It is important to note that each three-way valve can be replaced by two two-way valves, for example. Moreover, the fourth V4 and fifth V5 valves may be eventually replaced by a four-way type valve, for example. It will be noted that with the valves V i presented above (or with equivalent pairs of two-way type valves), the installation IC may offer at least one mixed mode of operation described in the patent document filed in France under the number FR 1150666. As indicated above, the dehydration tank RD described above makes it possible to implement first and second heating modes. The first heating mode is illustrated in FIGS. 1 to 3. It is suitable for moderately cold external temperatures, typically between about 0 ° C. and + 15 ° C. (as indicated in the introductory part, these values vary according to the type of heating. IC installation and depending on the type of refrigerant used). In this first heating mode the gas phase refrigerant flows from the compressor CP to the internal condenser CDI where it serves (Figure 1) or contributes only (Figure 2) to heat the indoor air by heat exchange. The first valve V1 is then configured to direct the refrigerant gas phase to the internal condenser CDI. Then, the refrigerant goes from the internal condenser CDI (from which it appears in gaseous and liquid phases) to the first inlet El of the dewatering tank RD, via the second valve V2 which is configured for this purpose. The refrigerant enters the first part PS1 and its liquid phase (very majority) falls by inertia in the third part PS3, via the desiccation means MD. The liquid phase refrigerant contained in this third part PS3 (at least partly) spring (RD) from the dewatering tank, via the fourth input E4 of the control means MC and the second output S2, and goes to the subcooler 15 SR. The refrigerant in the liquid phase is then subcooled, then directed to the second inlet E2 of the dewatering tank RD. The refrigerant then enters the second part PS2 and falls by inertia in the fourth part PS4, via the desiccation means MD. The liquid phase refrigerant contained in this fourth portion PS4 exits (at least partially) from the dewatering tank RD via the fifth input E5 of the control means MC and the third output S3, and goes to the external expander DTE where he is depressurized. Then, the refrigerant goes from the external expander DTE to the external evaporator EE, via the third valve V3 which is configured for this purpose. It is then further depressurized by heat exchange with the outside air. Finally, the refrigerant goes from the external evaporator EE to the compressor CP where it is converted into heated and pressurized gas via the fourth valve V4 which is configured for this purpose. The refrigeration part (internal evaporator El) is thus well insulated from the heating part (internal condenser CDI and / or 30 unit heater AR). The second heating mode is illustrated in FIGS. 4 to 7. It is suitable for cold or very cold external temperatures, typically less than about 0 ° C. (this value varies according to the type of the installation IC and according to the type of installation. refrigerant used). In fact, this second heating mode can be divided into two sub-modes of operation. A first sub-operating mode is suitable for very cold outdoor temperatures, typically below -10 ° C (this value varies depending on the type of IC installation and the type of refrigerant used). In this first sub-mode of operation illustrated in FIGS. 4 and 5, the control means MC are arranged to couple their fourth input E4 to the third output S3 and their fifth input E5 to the second output S2 so that the refrigerant which is derived from the internal condenser CDI and which was collected in the liquid phase in the fourth part P4 feeds the external expander DTE. The subcooler SR then operates in a closed circuit via the dewatering tank RD and thus does not contribute to the heating (here of the passenger compartment of the vehicle).

En d'autres termes, on injecte un maximum de gaz directement dans le compresseur CP (via la première sortie S1 et le conduit dédié CD) afin de garder un débit soutenu dans le condenseur interne CDI et on sous-alimente l'échangeur externe EE en le « délestant » tout en « court-circuitant » le sous-refroidisseur SR, ce qui permet de renforcer les performances thermiques de l'installation IC par très grand froid au détriment du COP (ou coefficient de performance). En effet, le débit (réduit) qui alimente l'échangeur externe EE est désormais adapté à la quantité de calories qui est effectivement disponible dans l'air extérieur. La mise en oeuvre de ce premier sous-mode de fonctionnement peut 25 se faire avec des moyens de contrôle MC comprenant, par exemple, des premier MA1 et second MA2 moyens de contrôle d'accès. Le premier moyen de contrôle d'accès MA1 est chargé de contrôler l'accès à la première sortie S1 via la troisième entrée E3. Il peut se présenter sous la forme d'une vanne à deux voies ou d'un volet, par exemple. 30 Le second moyen de contrôle d'accès MA2 est chargé de contrôler l'accès aux deuxième S2 et troisième S3 sorties via les quatrième E4 et cinquième E5 entrées. Il peut se présenter sous la forme d'une vanne à quatre voies, par exemple et non limitativement.In other words, a maximum of gas is injected directly into the compressor CP (via the first output S1 and the dedicated duct CD) in order to keep a sustained flow rate in the internal condenser CDI and the external exchanger EE is under-powered. by "unloading" while "short-circuiting" the subcooler SR, which helps to enhance the thermal performance of the IC installation very cold to the detriment of the COP (or coefficient of performance). Indeed, the (reduced) flow that feeds the external exchanger EE is now adapted to the amount of calories that is actually available in the outside air. The implementation of this first sub-mode of operation can be done with control means MC comprising, for example, first MA1 and second MA2 access control means. The first access control means MA1 is responsible for controlling access to the first output S1 via the third input E3. It may be in the form of a two-way valve or a flap, for example. The second access control means MA2 is responsible for controlling access to the second S2 and third S3 outputs via the fourth E4 and fifth E5 inputs. It can be in the form of a four-way valve, for example and not limited to.

Dans le premier sous-mode de fonctionnement le fluide frigorigène en phase gazeuse circule du compresseur CP vers le condenseur interne CDI où il sert (figure 4) ou contribue seulement à réchauffer l'air intérieur par échange thermique. La première vanne V1 est alors configurée de manière à aiguiller le fluide frigorigène en phase gazeuse vers le condenseur interne CDI. Puis, le fluide frigorigène va du condenseur interne CDI (d'où il ressort en phases gazeuse et liquide) vers la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, via la deuxième vanne V2 qui est configurée à cet effet. Le fluide frigorigène pénètre dans la première partie PS1 et sa phase liquide (très la majoritaire) tombe par inertie dans la troisième partie PS3, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase gazeuse, contenu dans la première partie PS1, traverse l'éventuelle paroi poreuse PP en se détendant légèrement du fait de l'aspiration du compresseur CP, puis il ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la troisième entrée E3 15 des moyens de contrôle MC et la première sortie S1, et se dirige vers le compresseur CP qui l'aspire. En fait, la partie inférieure PI n'étant pas remplie entièrement, le gaz contenu dans la partie supérieure PS (et résultant du volume inoccupé par la phase liquide) est aspiré via la troisième entrée E3 et la première sortie S1 20 vers le compresseur CP, via le conduit dédié CD. Cette aspiration crée une légère dépression qui favorise la vaporisation partielle du liquide, ce qui permet une alimentation continue du compresseur CP. Le niveau de la phase liquide dans la partie inférieure PI est donc important dans ce cas. Une quantité trop importante de phase liquide engendre un risque d'aspiration de 25 gouttelettes vers le compresseur CP, tandis qu'un niveau trop faible contrarie la vaporisation et donc la formation de gaz. Le volume utile de la phase liquide est donc défini par le volume contenu dans le sous-refroidisseur SR, le volume contenu dans les tuyaux d'interconnexion et le volume de liquide contenu dans la partie inférieure PI.In the first sub-mode of operation the gas phase refrigerant flows from the compressor CP to the internal condenser CDI where it serves (Figure 4) or only contributes to heat the indoor air by heat exchange. The first valve V1 is then configured to direct the refrigerant gas phase to the internal condenser CDI. Then, the refrigerant goes from the internal condenser CDI (from which it appears in gaseous and liquid phases) to the first inlet El of the dewatering tank RD, via the second valve V2 which is configured for this purpose. The refrigerant enters the first portion PS1 and its liquid phase (the majority) falls inertia in the third part PS3, via the desiccation means MD. The gas phase refrigerant, contained in the first part PS1, passes through the possible porous wall PP while relaxing slightly due to the suction of the compressor CP, then it comes out (at least in part) of the dewatering tank RD, via the third input E3 of the control means MC and the first output S1, and goes to the compressor CP which sucks it. In fact, the lower part PI is not completely filled, the gas contained in the upper part PS (and resulting from the unoccupied volume by the liquid phase) is sucked via the third input E3 and the first output S1 20 to the compressor CP , via the dedicated conduit CD. This suction creates a slight depression which favors the partial vaporization of the liquid, which allows a continuous supply of the compressor CP. The level of the liquid phase in the lower part PI is therefore important in this case. Too much liquid phase generates a risk of suction of 25 droplets to the compressor CP, while too low level upset the vaporization and therefore the formation of gas. The useful volume of the liquid phase is thus defined by the volume contained in the subcooler SR, the volume contained in the interconnecting pipes and the volume of liquid contained in the lower part PI.

30 Le fluide frigorigène en phase liquide contenu dans la troisième partie PS3 ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la quatrième entrée E4 des moyens de contrôle MC et la troisième sortie S3, et se dirige vers le détendeur externe DTE. Dans le même temps, le fluide frigorigène circule en circuit fermé dans le sous-refroidisseur SR et dans le réservoir de déshydratation RD, via la deuxième partie PS2, la quatrième partie P14, la cinquième entrée E5, les seconds moyens de contrôle d'accès MA2 et la deuxième sortie S2. Le fluide frigorigène en phase liquide, qui parvient dans le détendeur externe DTE, est dépressurisé, puis il va vers l'évaporateur externe EE, via la troisième vanne V3 qui est configurée à cet effet. Il est alors encore plus dépressurisé par échange thermique avec l'air extérieur. Enfin, le fluide frigorigène va de l'évaporateur externe EE vers le compresseur CP où il est transformé en gaz chauffé et pressurisé, via la la quatrième vanne V4 qui est configurée à cet effet. La partie de réfrigération (évaporateur interne El) est ainsi bien isolée de la partie de chauffage (condenseur interne CDI et/ou aérotherme AR). Le second sous-mode de fonctionnement est adapté aux températures extérieures froides, typiquement comprises entre environ 0°C et 15 environ -10°C (ces valeurs varient selon le type de l'installation IC et selon le type de fluide frigorigène utilisé). Dans ce second sous-mode de fonctionnement illustré sur les figures 6 et 7, les moyens de contrôle MC sont agencés pour coupler leur quatrième entrée E4 à la deuxième sortie S2 et leur cinquième entrée E5 à la troisième sortie S3 afin, d'une part, que le fluide 20 frigorigène issu du condenseur interne CDI et qui a été collecté en phase liquide dans la quatrième partie P4 alimente le sous-refroidisseur SR, et, d'autre part, que le fluide frigorigène issu du sous-refroidisseur SR et collecté en phase liquide dans la cinquième partie P5 alimente le détendeur externe DTE. Le sous-refroidisseur SR contribue donc également au chauffage (ici de 25 l'habitacle du véhicule). En d'autres termes, on injecte un maximum de gaz directement dans le compresseur CP (via la première sortie S1 et le conduit dédié CD) afin de garder un débit soutenu dans le condenseur interne CDI et on sous-alimente l'échangeur externe EE et le sous-refroidisseur SR en les « délestant », ce qui 30 permet de renforcer les performances thermiques de l'installation IC par grand froid légèrement au détriment du COP (ou coefficient de performance). La mise en oeuvre de ce second sous-mode de fonctionnement peut également se faire avec les premier MA1 et second MA2 moyens de contrôle d'accès. Dans le second sous-mode de fonctionnement le fluide frigorigène en phase gazeuse circule du compresseur CP vers le condenseur interne CDI où il sert (figure 6) ou contribue seulement à réchauffer l'air intérieur par échange thermique. La première vanne V1 est alors configurée de manière à aiguiller le fluide frigorigène en phase gazeuse vers le condenseur interne CDI. Puis, le fluide frigorigène va du condenseur interne CDI (d'où il ressort en phases gazeuse et liquide) vers la première entrée El du réservoir de déshydratation RD, via la deuxième vanne V2 qui est configurée à cet effet. Le fluide la frigorigène pénètre dans la première partie PS1 et sa phase liquide (très majoritaire) tombe par inertie dans la troisième partie PS3, via les moyens de dessiccation MD. Le fluide frigorigène en phase gazeuse, contenu dans la première partie PS1, traverse l'éventuelle paroi poreuse PP en se détendant légèrement du fait de l'aspiration du compresseur CP, puis il ressort (au 15 moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la troisième entrée E3 des moyens de contrôle MC et la première sortie S1, et se dirige vers le compresseur CP qui l'aspire, via le conduit dédié CD. Le fluide frigorigène en phase liquide contenu dans la troisième partie PS3 ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la quatrième entrée E4 des 20 moyens de contrôle MC et la deuxième sortie S2, et se dirige vers le sous- refroidisseur SR. Le fluide frigorigène en phase liquide est alors sous-refroidi, puis dirigé vers la deuxième entrée E2 du réservoir de déshydratation RD. Le fluide frigorigène pénètre alors dans la deuxième partie PS2 et tombe par inertie dans la quatrième partie PS4, via les moyens de dessiccation MD. Le 25 fluide frigorigène en phase liquide contenu dans cette quatrième partie PS4 ressort (au moins en partie) du réservoir de déshydratation RD, via la cinquième entrée E5 des moyens de contrôle MC et la troisième sortie S3, et se dirige vers le détendeur externe DTE, où il est dépressurisé. Ensuite, le fluide frigorigène va du détendeur externe DTE vers l'évaporateur externe EE, 30 via la troisième vanne V3 qui est configurée à cet effet. Il est alors encore plus dépressurisé par échange thermique avec l'air extérieur. Enfin, le fluide frigorigène va de l'évaporateur externe EE vers le compresseur CP où il est transformé en gaz chauffé et pressurisé, via la quatrième vanne V4 qui est configurée à cet effet. L'invention est particulièrement avantageuse car elle permet à une installation de chauffage/climatisation à pompe à chaleur de continuer à fonctionner alors même que l'échange de calories avec l'air extérieur s'avère très faible en raison de températures extérieures très basses. Cela permet notamment d'éviter de recourir à des moyens de chauffage additionnels, par exemple électriques, qui induiraient un surcoût et une surconsommation d'énergie électrique. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation de réservoir de la déshydratation, d'installation de chauffage/climatisation et de véhicule décrits ci-avant, seulement à titre d'exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l'homme de l'art dans le cadre des revendications ci-après.The liquid phase refrigerant contained in the third portion PS3 is (at least partially) springing from the dewatering tank RD, via the fourth input E4 of the control means MC and the third output S3, and goes to the external expansion valve DTE . At the same time, the refrigerant circulates in a closed circuit in the subcooler SR and in the dewatering tank RD, via the second part PS2, the fourth part P14, the fifth input E5, the second access control means MA2 and the second output S2. The refrigerant in the liquid phase, which reaches the external expansion valve DTE, is depressurized and then goes to the external evaporator EE via the third valve V3 which is configured for this purpose. It is then even more depressurized by heat exchange with the outside air. Finally, the refrigerant goes from the external evaporator EE to the compressor CP where it is converted into heated and pressurized gas, via the fourth valve V4 which is configured for this purpose. The refrigeration part (internal evaporator El) is thus well insulated from the heating part (internal condenser CDI and / or heater AR). The second sub-mode of operation is suitable for cold outdoor temperatures, typically between about 0 ° C and about -10 ° C (these values vary depending on the type of IC installation and the type of refrigerant used). In this second sub-mode of operation illustrated in FIGS. 6 and 7, the control means MC are arranged to couple their fourth input E4 to the second output S2 and their fifth input E5 to the third output S3, on the one hand , that the refrigerant fluid from the internal condenser CDI and which has been collected in the liquid phase in the fourth part P4 feeds the subcooler SR, and, secondly, that the refrigerant from the subcooler SR and collected in the liquid phase in the fifth part P5 feeds the external expansion valve DTE. The subcooler SR thus also contributes to the heating (here of the passenger compartment of the vehicle). In other words, a maximum of gas is injected directly into the compressor CP (via the first output S1 and the dedicated duct CD) in order to keep a sustained flow rate in the internal condenser CDI and the external exchanger EE is under-powered. and the SR subcooler by "loosening" them, which makes it possible to reinforce the thermal performance of the cold-room installation IC slightly to the detriment of the COP (or coefficient of performance). The implementation of this second sub-mode of operation can also be done with the first MA1 and second MA2 access control means. In the second sub-mode of operation the gas phase refrigerant flows from the compressor CP to the internal condenser CDI where it serves (Figure 6) or only contributes to heat the indoor air by heat exchange. The first valve V1 is then configured to direct the refrigerant gas phase to the internal condenser CDI. Then, the refrigerant goes from the internal condenser CDI (from which it appears in gaseous and liquid phases) to the first inlet El of the dewatering tank RD, via the second valve V2 which is configured for this purpose. The refrigerant fluid enters the first part PS1 and its liquid phase (very majority) falls by inertia in the third part PS3 via the desiccation means MD. The gas phase refrigerant, contained in the first part PS1, passes through the possible porous wall PP while relaxing slightly due to the suction of the compressor CP, then it emerges (at least in part) from the dewatering tank RD via the third input E3 of the control means MC and the first output S1, and goes to the compressor CP which sucks it via the dedicated conduit CD. The liquid phase refrigerant contained in the third portion PS3 (at least partially) is released from the dewatering tank RD via the fourth inlet E4 of the control means MC and the second outlet S2, and goes to the subcooler. SR. The refrigerant in the liquid phase is then subcooled, then directed to the second inlet E2 of the dewatering tank RD. The refrigerant then enters the second part PS2 and falls by inertia in the fourth part PS4, via the desiccation means MD. The liquid phase refrigerant contained in this fourth portion PS4 is (at least partially) springing from the dewatering tank RD via the fifth input E5 of the control means MC and the third output S3, and is directed to the external expansion valve DTE where he is depressurized. Then, the refrigerant goes from the external expander DTE to the external evaporator EE, via the third valve V3 which is configured for this purpose. It is then even more depressurized by heat exchange with the outside air. Finally, the refrigerant goes from the external evaporator EE to the compressor CP where it is converted into heated and pressurized gas via the fourth valve V4 which is configured for this purpose. The invention is particularly advantageous because it allows a heat pump air conditioning / heating system to continue to operate even though the exchange of calories with outside air is very low due to very low outside temperatures. This allows in particular to avoid the use of additional heating means, for example electrical, which would induce additional cost and over-consumption of electrical energy. The invention is not limited to the embodiments of dehydration tank, heating / air conditioning installation and vehicle described above, only by way of example, but it encompasses all the variants that may consider the skilled in the art within the scope of the claims below.

Claims

REVENDICATIONS1. Réservoir de déshydratation (RD) pour une installation de chauffage/climatisation (IC) comprenant un compresseur (CP) propre à chauffer et pressuriser un fluide frigorigène, un condenseur interne (CDI) propre à contribuer au chauffage d'un air dit intérieur par échange avec ledit fluide frigorigène issu dudit compresseur (CP), un sous-refroidisseur (SR) agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu dudit condenseur interne (CDI), un détendeur externe (DTE) propre à dépressuriser le fluide frigorigène issu dudit sous-refroidisseur (SR), et un échangeur externe (EE) propre à réchauffer le fluide frigorigène issu dudit détendeur externe (DTE) par échange avec un air dit extérieur pour alimenter ledit compresseur (CP), caractérisé en ce qu'il comprend i) une partie supérieure (PS) comportant des première (PS1) et deuxième (PS2) parties communiquant et munies respectivement de première (El) et deuxième (E2) entrées propres à recevoir le fluide frigorigène issu respectivement dudit condenseur interne (CDI) et dudit sous-refroidisseur (SR), ii) une partie inférieure (PI) communiquant avec lesdites première (PS1) et deuxième (PS2) parties via des moyens de dessiccation (MD) afin de collecter le fluide frigorigène en phase liquide, et iii) des moyens de contrôle (MC) comprenant une troisième entrée (E3) communiquant avec ladite partie supérieure (PS), une première sortie (S1) propre, dans un mode de fonctionnement choisi, à alimenter ledit compresseur (CP) en fluide frigorigène en phase gazeuse détendu dans ladite partie supérieure (PS), au moins une quatrième entrée (E4) communiquant avec ladite partie inférieure (PI), et des deuxième (S2) et troisième (S3) sorties propres à alimenter respectivement ledit sous-refroidisseur (SR) et ledit détendeur externe (DTE) en fluide frigorigène en phase liquide issu de ladite partie inférieure (PI).REVENDICATIONS1. Dehydration tank (RD) for a heating / air conditioning (IC) installation comprising a compressor (CP) capable of heating and pressurizing a refrigerant, an internal condenser (CDI) capable of contributing to the heating of a so-called internal air by exchange with said refrigerant from said compressor (CP), a subcooler (SR) arranged to cool the refrigerant from said internal condenser (CDI), an external expander (DTE) suitable for depressurizing the refrigerant from said subcooler (SR), and an external exchanger (EE) adapted to heat the refrigerant from said external expander (DTE) by exchange with an air said outside to supply said compressor (CP), characterized in that it comprises i) a part upper (PS) having first (PS1) and second (PS2) portions communicating and respectively provided with first (El) and second (E2) inputs adapted to receive the refrigerant fluid from respectively said internal condenser (CDI) and said subcooler (SR), ii) a lower part (PI) communicating with said first (PS1) and second (PS2) parts via desiccant means (MD) to collect the refrigerant in the liquid phase, and iii) control means (MC) comprising a third input (E3) communicating with said upper part (PS), a first output (S1) own, in a selected operating mode, to supply said gas phase refrigerant compressor (CP) expanded in said upper part (PS), at least one fourth inlet (E4) communicating with said lower part (PI), and second (S2) and third (S3) clean outlets supplying respectively said subcooler (SR) and said external expander (DTE) liquid refrigerant from said lower part (PI).

2. Réservoir selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites première (PS1) et seconde (PS2) parties communiquent via une paroi poreuse (PP).2. Tank according to claim 1, characterized in that said first (PS1) and second (PS2) parts communicate via a porous wall (PP).

3. Réservoir selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ceque ladite partie inférieure (PI) comporte des troisième (PI3) et quatrième (PI4) parties communiquant respectivement avec lesdites première (PS1) et deuxième (PS2) parties via lesdits moyens de dessiccation (MD) et propres à collecter le fluide frigorigène en phase liquide issu respectivement desdites première (PS1) et deuxième (PS2) parties.3. Tank according to one of claims 1 and 2, characterized in that said lower part (PI) comprises third (PI3) and fourth (PI4) parts respectively communicating with said first (PS1) and second (PS2) parts via said desiccant means (MD) and adapted to collect the liquid phase refrigerant respectively from said first (PS1) and second (PS2) parts.

4. Réservoir selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite quatrième entrée (E4) desdits moyens de contrôle (MC) communique avec ladite troisième partie (PI3), et en ce que lesdits moyens de contrôle (MC) comprennent une cinquième entrée (E5) communiquant avec ladite quatrième partie (PI4).4. Tank according to claim 3, characterized in that said fourth input (E4) of said control means (MC) communicates with said third part (PI3), and in that said control means (MC) comprise a fifth input ( E5) communicating with said fourth portion (PI4).

5. Réservoir selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens de contrôle (MC) sont agencés, dans un premier sous-mode dudit mode de fonctionnement choisi, pour coupler ladite quatrième entrée (E4) à ladite troisième sortie (S3) et ladite cinquième entrée (E5) à ladite deuxième sortie (S2) de sorte que le fluide frigorigène issu dudit condenseur interne (CDI) et collecté en phase liquide dans ladite quatrième partie (P4) alimente ledit détendeur externe (DTE), tout en faisant fonctionner ledit sous-refroidisseur (SR) en circuit fermé pour qu'il ne contribue pas au fonctionnement de ladite installation (IC).5. Tank according to claim 4, characterized in that said control means (MC) are arranged, in a first sub-mode of said selected operating mode, for coupling said fourth input (E4) to said third output (S3) and said fifth input (E5) to said second output (S2) so that the refrigerant from said internal condenser (CDI) and collected in the liquid phase in said fourth portion (P4) feeds said external expansion valve (DTE) while operating said subcooler (SR) in closed circuit so that it does not contribute to the operation of said installation (IC).

6. Réservoir selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de contrôle (MC) sont agencés, dans un second sous-mode dudit mode de fonctionnement choisi, pour coupler ladite quatrième entrée (E4) à ladite deuxième sortie (S2) et ladite cinquième entrée (E5) à ladite troisième sortie (S3) de sorte que le fluide frigorigène issu dudit condenseur interne (CDI) et collecté en phase liquide dans ladite quatrième partie (P4) alimente ledit sous-refroidisseur (SR) et que le fluide frigorigène issu dudit sous-refroidisseur (SR) et collecté en phase liquide dans ladite cinquième partie (P5) alimente ledit détendeur externe (DTE).6. Tank according to one of claims 4 and 5, characterized in that said control means (MC) are arranged in a second sub-mode of said selected operating mode, for coupling said fourth input (E4) to said second outlet (S2) and said fifth inlet (E5) to said third outlet (S3) so that the refrigerant from said internal condenser (CDI) and collected in liquid phase in said fourth portion (P4) supplies said subcooler (SR ) and that the refrigerant from said subcooler (SR) and collected in the liquid phase in said fifth portion (P5) feeds said external expander (DTE).

7. Réservoir selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que lesdites troisième (PI3) et quatrième (PI4) parties sont séparées par une paroi imperméable.7. Tank according to one of claims 3 to 6, characterized in that said third (PI3) and fourth (PI4) parts are separated by an impermeable wall.

8. Installation de chauffage/climatisation (IC) comprenant un compresseur (CP) propre à chauffer et pressuriser un fluide frigorigène, uncondenseur interne (CDI) propre à contribuer au chauffage d'un air dit intérieur par échange avec ledit fluide frigorigène issu dudit compresseur (CP), un sous-refroidisseur (SR) agencé pour sous refroidir le fluide frigorigène issu dudit condenseur interne (CDI), un détendeur externe (DTE) propre à dépressuriser le fluide frigorigène issu dudit sous-refroidisseur (SR), et un échangeur externe (EE) propre à réchauffer le fluide frigorigène issu dudit détendeur externe (DTE) par échange avec un air dit extérieur pour alimenter ledit compresseur (CP), caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un réservoir de déshydratation (RD) selon l'une des revendications précédentes et un conduit (CD) reliant une première sortie (S1) dudit réservoir de déshydratation (RD) à un conduit alimentant ledit compresseur (CP).8. Heating / air-conditioning (IC) installation comprising a compressor (CP) capable of heating and pressurizing a refrigerant, an internal condenser (CDI) capable of contributing to the heating of an air inside said exchange with said refrigerant from said compressor (CP), a subcooler (SR) arranged to cool the refrigerant from said internal condenser (CDI), an external expansion valve (DTE) capable of depressurizing the refrigerant from said subcooler (SR), and a heat exchanger external (EE) adapted to heat the refrigerant from said external expander (DTE) by exchange with an air said outside to supply said compressor (CP), characterized in that it further comprises a dehydration tank (RD) according to l one of the preceding claims and a conduit (CD) connecting a first outlet (S1) of said dewatering tank (RD) to a conduit feeding said compressor (CP).

9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit condenseur interne (CDI) est propre, en mode de chauffage, à réchauffer, par échange avec ledit fluide frigorigène issu dudit compresseur (CP), un fluide caloporteur destiné à alimenter un aérotherme (AR) propre à chauffer ledit air intérieur par échange thermique.9. Installation according to claim 8, characterized in that said internal condenser (CDI) is clean, in heating mode, to heat, by exchange with said refrigerant from said compressor (CP), a heat transfer fluid for supplying a heater (AR) adapted to heat said indoor air by heat exchange.

10. Installation selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisée en ce qu'elle comprend un évaporateur interne (El) propre, en mode de réfrigération, à refroidir ledit air intérieur par échange avec ledit fluide frigorigène, et en ce que ledit sous-refroidisseur (SR) est agencé pour sous refroidir ledit fluide frigorigène issu dudit échangeur externe (EE) dans ledit mode de réfrigération, afin de permettre un accroissement de la capacité de refroidissement dudit évaporateur interne (El).10. Installation according to one of claims 8 and 9, characterized in that it comprises a clean internal evaporator (El), in cooling mode, to cool said indoor air by exchange with said refrigerant, and in that said subcooler (SR) is arranged to cool said refrigerant from said external heat exchanger (EE) in said refrigeration mode, to allow an increase in the cooling capacity of said internal evaporator (El).

11. Véhicule, caractérisé en ce qu'il comprend une installation de chauffage/climatisation (IC) selon l'une des revendications 8 à 10.11. Vehicle, characterized in that it comprises a heating / air conditioning (IC) installation according to one of claims 8 to 10.