FR2952405A1 - STIRLING MOTOR WITH IMPROVED EFFICIENCY AND IMPROVED AND / OR VARIABLE POWER - Google Patents
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Abstract
La présente invention concerne un moteur Stirling de type alpha, bêta ou gamma du type comprenant d'une part, dans un volume interne, une chambre de compression et une chambre de détente représentant respectivement une zone froide et une zone chaude et un gaz prévu pour circuler d'une zone à l'autre selon un mouvement de va et vient, et, d'autre part, des pistons déplaceur et/ou moteur prévus pour provoquer le déplacement dudit gaz d'une zone à l'autre, au moins un dispositif de refroidissement dudit gaz et un régénérateur tous deux sur le trajet dudit gaz. Le moteur Stirling selon l'invention se caractérise en ce qu'il comprend, de plus, un volume prédéterminé d'un liquide vaporisable dans son volume interne, avantageusement injecté à l'aide d'un moyen d'injection externe comportant au moins un point d'entrée pour le liquide vaporisable dans l'espace interne du moteur. Dans un mode particulier de réalisation de l'invention, le moteur Stirling selon l'invention comporte, de plus, un moyen de récupération de l'énergie dissipée au cours de son fonctionnement. Ceci permet d'améliorer encore davantage le rendement du moteur. L'invention consiste ainsi à introduire une quantité optimisée d'un liquide vaporisable qui va être utilisée lors des cycles de fonctionnement du moteur au même titre que le gaz de fonctionnement et qui va contribuer à amplifier le phénomène relatif aux pressions internes.The present invention relates to a Stirling engine of alpha, beta or gamma type of the type comprising on the one hand, in an internal volume, a compression chamber and an expansion chamber respectively representing a cold zone and a hot zone and a gas provided for to move from one zone to another in a reciprocating movement, and, secondly, displacer pistons and / or motor provided to cause the displacement of said gas from one zone to another, at least one cooling device of said gas and a regenerator both in the path of said gas. The Stirling engine according to the invention is characterized in that it comprises, in addition, a predetermined volume of a vaporizable liquid in its internal volume, advantageously injected with the aid of an external injection means comprising at least one entry point for the vaporizable liquid in the internal space of the engine. In a particular embodiment of the invention, the Stirling engine according to the invention further comprises a means for recovering the energy dissipated during its operation. This further improves the efficiency of the engine. The invention thus consists in introducing an optimized quantity of a vaporizable liquid that will be used during the operating cycles of the engine as well as the operating gas and which will contribute to amplifying the phenomenon relating to internal pressures.
Description
La présente invention concerne le domaine technique des moteurs à combustion externe. Plus particulièrement, l'invention concerne les moteurs Stirling de type alpha, bêta ou gamma. Les moteurs Stirling sont des moteurs à gaz chaud et à combustion externe qui présentent l'avantage d'être simples de conception, silencieux et de fournir un travail avec un bon rendement. Ces types de moteur fonctionnent à partir de toutes sortes d'énergies externes telles que le bois, l'eau chaude, la vapeur d'eau, l'énergie solaire, les gaz combustibles, le charbon, les hydrocarbures, la tourbe, tout produit combustible venant de la biomasse, les gaz chauds rejetés et non utilisés, l'électricité ou encore l'énergie nucléaire. Le moteur Stirling, qu'il soit de type alpha, bêta ou gamma se caractérise par un volume de gaz comprimé à une pression déterminée dans un espace confiné étanche comprenant comme éléments principaux au moins une chambre dans laquelle est prévu un déplaceur, ou un piston permettant le déplacement du gaz, qui est associé par un jeu de bielles et de vilebrequin, ou autres moyens mécaniques, à un piston-moteur, ou piston de puissance, aménagé dans une deuxième chambre qui lui est propre, les deux chambres étant reliées entre-elles, selon certaines variantes de conception, par un conduit principal, spécifiquement prévu pour le transit du gaz, par où transite le gaz confiné en mouvements de va-et-vient permanents d'une chambre à l'autre lors du fonctionnement dudit moteur. Ce moteur comprend également un système de chauffe externe, source de calories, caractérisant la zone chaude du moteur, un dispositif de refroidissement situé sur le trajet du gaz et caractérisant la zone froide du moteur, ainsi qu'un régénérateur aménagé en un point du trajet du gaz confiné, entre le refroidisseur et la zone chaude. The present invention relates to the technical field of external combustion engines. More particularly, the invention relates to Stirling engines of alpha, beta or gamma type. Stirling engines are hot gas and external combustion engines that have the advantage of being simple in design, quiet and provide work with good performance. These types of motors operate from all kinds of external energies such as wood, hot water, water vapor, solar energy, combustible gases, coal, hydrocarbons, peat, any product fuel from biomass, hot gases discharged and unused, electricity or nuclear energy. The Stirling engine, whether of the alpha, beta or gamma type, is characterized by a volume of compressed gas at a determined pressure in a sealed confined space comprising as main elements at least one chamber in which a displacer, or piston, is provided. allowing the displacement of the gas, which is associated by a set of connecting rods and crankshaft, or other mechanical means, to a piston-engine, or power piston, arranged in a second chamber which is its own, the two chambers being connected between they, according to certain design variants, by a main duct, specifically provided for the transit of the gas, through which the confined gas passes into permanent back and forth movements from one chamber to another during operation of said engine . This engine also comprises an external heating system, a source of calories, characterizing the hot zone of the engine, a cooling device located on the gas path and characterizing the cold zone of the engine, and a regenerator arranged at a point on the path. confined gas, between the cooler and the hot zone.
Selon le principe général propre à tous les types de moteurs Stirling alpha, bêta ou gamma, un gaz est confiné dans un volume interne isolé et de forme généralement tubulaire dans lequel évolue par des mouvements de va-et-vient le déplaceur dans un espace qui lui est propre. Les mouvements de va-et-vient du piston, ou déplaceur, dans le volume interne fermé sont conjugués avec les mouvements d'un piston de travail associé au dispositif et évoluant dans un autre espace du volume interne fermé qui lui est propre. Les mouvements de va-et vient du déplaceur dans son espace réservé ont pour effet de déplacer le gaz confiné de la zone chaude à la zone froide. La zone chaude du moteur reçoit un apport thermique externe, via le système de chauffe, dont le but est de dilater le gaz confiné à l'intérieur de la chambre de détente en le réchauffant, tandis que la zone froide a pour but de compresser ce gaz qui vient d'être réchauffé en le refroidissant dans la chambre de compression. Entre la zone chaude et la zone froide est disposé le régénérateur en un point du trajet du gaz. Ainsi, plus l'écart de température entre les deux zones est grand, meilleur est le rendement, car les dilatations-compressions alternées du gaz emprisonné générées dans l'enceinte de la chambre sont immédiatement répercutées au piston de travail associé au dispositif, une liaison tubulaire spécifique reliant la chambre du déplaceur à la chambre du piston de travail associé. L'efficacité d'un moteur Stirling repose en partie sur l'écart de température entre la zone chaude et la zone froide. Cette efficacité repose plus spécifiquement d'une part, sur l'efficacité des moyens utilisés pour favoriser les échanges thermiques côté zone chaude afin d'obtenir les meilleurs échauffements du gaz confiné à l'intérieur dudit moteur et, d'autre part, sur l'efficacité des moyens utilisés d'échange thermique via le refroidisseur côté zone froide qui doivent si possible posséder des performances équivalentes à ceux qui sont aménagés côté zone chaude pour restituer cette énergie reçue. La fréquence de ces échanges thermiques étant élevée lors du fonctionnement de ces moteurs, les moyens utilisés pour optimiser ces échanges thermiques doivent être performants. Le moteur Stirling présente beaucoup d'attraits en raison, par exemple, du faible bruit émis lors de son fonctionnement, de la polyvalence énergétique et du rendement obtenu. Ce rendement mériterait d'être néanmoins encore amélioré et, de plus, il serait avantageux de disposer d'un moteur Stirling qui soit réglable en puissance et en vitesse. Le but de la présente invention est de proposer un moteur Stirling du type alpha, 25 bêta ou gamma, qui présente un rendement amélioré par rapport au rendement des moteurs Stirling connus. Un autre but de la présente invention est de proposer un moteur Stirling du type alpha, bêta ou gamma, qui soit réglable en vitesse et en puissance au cours de son fonctionnement. 30 A cet effet, l'invention concerne un moteur Stirling de type alpha, bêta ou gamma comprenant, d'une part, dans un volume interne, une chambre de compression et une chambre de détente représentant respectivement une zone chaude et une zone froide ainsi qu'un gaz de fonctionnement prévu pour circuler d'une zone à l'autre selon un mouvement de va et vient et, d'autre part, des pistons déplaceur et/ou moteur prévus pour provoquer le déplacement dudit gaz d'une zone à l'autre, au moins un dispositif de refroidissement dudit gaz de fonctionnement et un régénérateur tous deux sur le trajet dudit gaz, caractérisé en ce qu'il comprend, de plus, un volume prédéterminé d'un liquide vaporisable dans son volume interne. According to the general principle specific to all types of Stirling alpha, beta or gamma engines, a gas is confined in an insulated internal volume and of generally tubular shape in which the motions move back and forth in a space which it's clean. The reciprocating movements of the piston, or displacer, in the closed internal volume are conjugated with the movements of a working piston associated with the device and evolving in another space of the closed internal volume of its own. The move-and-move movements of the displacer into its reserved space have the effect of moving the confined gas from the hot zone to the cold zone. The hot zone of the engine receives an external heat input, via the heating system, the purpose of which is to expand the gas confined inside the expansion chamber by heating it, while the cold zone is intended to compress this gas that has just been heated by cooling it in the compression chamber. Between the hot zone and the cold zone is located the regenerator at a point of the gas path. Thus, the greater the temperature difference between the two zones, the better the efficiency, because the alternate expansion-compressions of the trapped gas generated in the enclosure of the chamber are immediately reflected in the working piston associated with the device, a connection specific tubular connecting the displacer chamber to the associated working piston chamber. The efficiency of a Stirling engine is partly based on the difference in temperature between the hot zone and the cold zone. This efficiency rests more specifically on the one hand, on the efficiency of the means used to promote heat exchange on the hot zone side in order to obtain the best heating of the gas confined within said engine and, on the other hand, on the efficiency of the heat exchange means used via the cold side cooler which should if possible have performance equivalent to those arranged on the hot zone to return this received energy. Since the frequency of these heat exchanges is high during the operation of these motors, the means used to optimize these heat exchanges must be efficient. The Stirling engine has many attractions, for example, low noise during operation, energy versatility and performance. This performance deserves to be still improved and, moreover, it would be advantageous to have a Stirling engine that is adjustable in power and speed. The object of the present invention is to provide a Stirling engine of the alpha, beta or gamma type, which has an improved efficiency compared to the performance of known Stirling engines. Another object of the present invention is to provide a Stirling engine of the alpha, beta or gamma type, which is adjustable in speed and power during its operation. To this end, the invention relates to a Stirling engine of the alpha, beta or gamma type comprising, on the one hand, in an internal volume, a compression chamber and an expansion chamber respectively representing a hot zone and a cold zone. that an operating gas intended to move from one zone to another in a reciprocating movement and, on the other hand, displacers and / or motor pistons intended to cause the displacement of said gas from a zone to the other, at least one cooling device of said operating gas and a regenerator both in the path of said gas, characterized in that it further comprises a predetermined volume of a vaporizable liquid in its internal volume.
L'invention consiste ainsi à introduire une quantité optimisée d'un liquide vaporisable qui va être utilisé lors des cycles de fonctionnement du moteur au même titre que le gaz de fonctionnement et qui va contribuer à amplifier le phénomène relatif aux pressions internes. En effet, le liquide vaporisable va contribuer à augmenter fortement le taux de compression dans le volume interne en additionnant son volume à celui du gaz de fonctionnement lui même fortement chauffé et le piston associé au moteur va immédiatement exploiter ce phénomène en générant un couple nettement plus important à la sortie sur l'arbre du moteur. Le moteur comprend préférentiellement un moyen d'injection du liquide vaporisable, ledit moyen d'injection comportant au moins un point d'entrée pour le liquide vaporisable dans le moteur. Avantageusement, ledit moyen d'injection de liquide vaporisable comporte un réservoir dudit liquide vaporisable et au moins un conduit secondaire reliant ledit réservoir à au moins un point desdits points d'entrée pour le liquide vaporisable dans le moteur. The invention thus consists in introducing an optimized quantity of a vaporizable liquid which will be used during engine operating cycles in the same way as the operating gas and which will contribute to amplifying the phenomenon relating to internal pressures. Indeed, the vaporizable liquid will contribute to greatly increase the compression rate in the internal volume by adding its volume to that of the operating gas itself strongly heated and the piston associated with the engine will immediately exploit this phenomenon by generating a significantly higher torque important at the output on the motor shaft. The engine preferably comprises a means for injecting the vaporizable liquid, said injection means comprising at least one entry point for the vaporizable liquid in the engine. Advantageously, said vaporizable liquid injection means comprises a reservoir of said vaporizable liquid and at least one secondary conduit connecting said reservoir to at least one point of said entry points for the vaporizable liquid in the engine.
Avantageusement, le conduit secondaire comporte des moyens de commande de l'injection du liquide vaporisable. Ces moyens de commande permettent à l'utilisateur de gérer lui-même l'injection, en termes de quantité et de moment, du liquide vaporisable dans le moteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le moteur comporte un conduit principal qui relie la zone chaude et la zone froide et qui est prévu pour la circulation du gaz entre lesdites zones chaude et froide. Selon ce mode de réalisation, le régénérateur se trouvera sur le trajet du conduit principal. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de refroidissement du gaz inclut un dispositif de refroidissement qui comprend des moyens de refroidissement et de condensation du gaz et, également, de séparation du liquide vaporisable du gaz non condensé, ledit dispositif étant en communication avec ledit réservoir du liquide vaporisable. Selon un tel mode de réalisation de l'invention, le dispositif de refroidissement comprend un orifice d'entrée du gaz et du liquide vaporisé en provenance de la zone chaude, un conduit hélicoïdal pour la circulation du gaz et du liquide vaporisé, un espace de circulation d'un liquide de refroidissement tout autour dudit conduit hélicoïdal, un orifice de sortie dudit liquide après condensation en communication avec ledit réservoir et un orifice de sortie du gaz non condensé. Advantageously, the secondary duct comprises means for controlling the injection of the vaporizable liquid. These control means allow the user to manage himself the injection, in terms of quantity and moment, vaporizable liquid in the engine. According to one embodiment of the invention, the engine comprises a main conduit which connects the hot zone and the cold zone and which is provided for the flow of gas between said hot and cold zones. According to this embodiment, the regenerator will be in the path of the main conduit. According to one embodiment of the invention, the gas cooling device includes a cooling device which comprises means for cooling and condensing the gas and, also, for separating the vaporizable liquid from the non-condensed gas, said device being in communicating with said reservoir of the vaporizable liquid. According to such an embodiment of the invention, the cooling device comprises a gas inlet orifice and vaporized liquid from the hot zone, a helical conduit for the circulation of gas and vaporized liquid, a space of circulating a coolant all around said helical conduit, an outlet port of said liquid after condensation in communication with said reservoir and a non-condensed gas outlet port.
Selon l'invention, le moteur peut encore comporter, dans son volume interne côté zone froide, un dispositif de refroidissement du gaz qui comprend un échangeur thermique interne comportant une paroi dite intermédiaire de forme tubulaire solidarisée au piston qui se déplace dans la chambre côté zone froide ou solidarisée aux parois latérales de ladite chambre côté zone froide et se prolongeant dans la chambre côté zone froide, une paroi tubulaire externe enveloppant la paroi intermédiaire et fixée audit moteur par un moyen de fixation, une paroi tubulaire interne en forme de U et fixée sur la paroi tubulaire externe de manière étanche et de manière à créer un passage entre lesdites parois interne et externe dans lequel peut se loger la paroi intermédiaire, le passage étant en communication avec une entrée, dans la chambre côté zone froide, pour le gaz et/ou le liquide vaporisable sous forme vaporisée. Selon ce mode de réalisation de l'invention, le dispositif de refroidissement du gaz comporte, de plus, un dispositif de refroidissement auxiliaire en communication avec l'échangeur thermique interne côté zone froide. According to the invention, the engine may further comprise, in its internal volume on the cold zone side, a device for cooling the gas which comprises an internal heat exchanger comprising a so-called intermediate wall of tubular form secured to the piston which moves in the chamber on the zone side cold or secured to the side walls of said cold zone chamber and extending into the cold zone chamber, an outer tubular wall surrounding the intermediate wall and fixed to said engine by a fastening means, a U-shaped inner tubular wall and fixed on the outer tubular wall sealingly and so as to create a passage between said inner and outer walls in which the intermediate wall can be housed, the passage being in communication with an inlet, in the cold-side chamber, for the gas and or vaporizable liquid in vaporized form. According to this embodiment of the invention, the gas cooling device further comprises an auxiliary cooling device in communication with the internal heat exchanger on the cold zone side.
Le moteur selon l'invention peut comporter soit un seul, soit les deux dispositifs de refroidissement décrits précédemment. Lorsque le moteur selon l'invention ne comporte pas de conduit principal pour la circulation du gaz de fonctionnement, il comprendra préférentiellement le dispositif de refroidissement composé de l'échangeur thermique interne côté zone froide. The engine according to the invention may comprise either one or both of the cooling devices described above. When the engine according to the invention does not comprise a main conduit for the circulation of the operating gas, it will preferably comprise the cooling device composed of the internal heat exchanger on the cold zone side.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le moteur comporte, de plus, dans son volume interne côté zone chaude, un échangeur thermique interne du même type que celui décrit précédemment. Cet échangeur thermique interne, côté zone chaude, comporte ainsi une paroi dite intermédiaire de forme tubulaire solidarisée au piston qui se déplace dans la chambre côté zone chaude ou, dans une variante de l'invention, solidarisée aux parois latérales de la chambre côté zone chaude, et se prolongeant dans la chambre côté zone chaude, une paroi tubulaire externe enveloppant ladite paroi intermédiaire et fixée au moteur par un moyen de fixation, une paroi tubulaire interne en forme de U et fixée sur la paroi tubulaire externe de manière étanche et de manière à créer un passage entre lesdites parois interne et externe dans lequel peut se loger la paroi intermédiaire, le passage étant en communication avec une entrée, dans la chambre côté zone chaude, pour le gaz et/ou le liquide vaporisable sous forme vaporisée. Cet échangeur thermique interne côté zone chaude est prévu pour favoriser les échanges thermiques côté zone chaude entre une source de chaleur externe au moteur et le volume interne du moteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le ou les points d'entrée pour le liquide vaporisable dans le moteur débouchent dans le volume interne du moteur, côté zone chaude ou côté zone froide. Dans ce mode de réalisation de l'invention, le liquide vaporisable pénétrera dans le volume interne du moteur directement. According to one embodiment of the invention, the engine further comprises, in its internal volume on the hot zone side, an internal heat exchanger of the same type as that described above. This internal heat exchanger, hot zone side, thus comprises a so-called intermediate wall of tubular form secured to the piston which moves in the hot zone side chamber or, in a variant of the invention, secured to the side walls of the hot zone side chamber and extending into the hot zone side chamber, an outer tubular wall enclosing said intermediate wall and fixed to the motor by a fixing means, a U-shaped inner tubular wall and secured to the outer tubular wall in a sealed manner and creating a passage between said inner and outer walls in which the intermediate wall can be housed, the passage being in communication with an inlet, in the hot zone side chamber, for the gas and / or vaporizable liquid in vaporized form. This internal heat exchanger on the hot zone side is designed to promote heat exchange on the hot zone side between a source of heat external to the engine and the internal volume of the engine. According to one embodiment of the invention, the entry point or points for the vaporizable liquid in the engine open into the internal volume of the engine, hot zone side or cold zone side. In this embodiment of the invention, the vaporizable liquid will penetrate into the internal volume of the engine directly.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le ou les points d'entrée pour le liquide vaporisable dans le moteur débouchent dans l'espace créé par l'échangeur thermique interne côté zone chaude, en aval ou au niveau de l'orifice d'entrée du gaz dans la chambre, côté zone chaude, lorsque celui-ci provient de la zone froide. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, lorsque le moteur comporte un conduit principal pour la circulation du gaz de fonctionnement d'une zone à l'autre, le ou les points d'entrée pour le liquide vaporisable débouchent dans ce conduit principal entre le régénérateur et le volume interne du moteur situé côté zone chaude ou encore entre le régénérateur et le dispositif de refroidissement dudit gaz. Bien entendu, plusieurs points d'entrée peuvent être prévus et une combinaison 20 des possibilités ci-dessus mentionnées est envisageable. Un dispositif d'injection peut être en outre prévu au niveau du ou des points d'entrée, tel qu'un injecteur ou un injecteur électromécanique à commande électronique. Un tel dispositif d'injection permet de pulvériser le liquide vaporisable à injecter au moment de son injection. 25 Selon un mode de réalisation de l'invention, ledit gaz est de l'air, de l'hélium ou de l'hydrogène. Le liquide vaporisable est préférentiellement de l'eau. L'invention concerne encore un dispositif motorisé qui se caractérise en ce qu'il comprend un moteur tel que défini précédemment. Avantageusement, ledit dispositif motorisé est un véhicule, tel qu'un véhicule 30 terrestre ou marin. Le liquide vaporisable ajouté au gaz de fonctionnement du moteur selon l'invention, se trouvera à l'état liquide côté zone froide et à l'état de vapeur côté zone chaude. Au cours d'un cycle de fonctionnement du moteur, le gaz de fonctionnement va entraîner le liquide vers la zone chaude dans laquelle il va immédiatement être transformé en un volume de vapeur tel qu'il va contribuer à augmenter fortement le taux de compression dans la chambre de compression ainsi que dans l'ensemble du volume interne en additionnant son volume à celui du gaz confiné lui-même fortement chauffé. La transformation du liquide vaporisable à l'état de vapeur est réalisée dans la chambre de détente grâce à l'apport de calories provenant de la source de chaleur externe. La forte augmentation du taux de compression génère ainsi un couple nettement plus important à la sortie sur l'arbre du moteur Stirling. Le retour du mélange gazeux, c'est-à-dire le mélange constitué du gaz de fonctionnement et du liquide vaporisable à l'état de vapeur vers la zone froide, va permettre notamment de condenser la vapeur qui vient d'être surchauffée en zone chaude et le cycle peut recommencer. Le moyen d'injection de liquide vaporisable comporte préférentiellement un réservoir pour le liquide vaporisable qui est relié au conduit principal ou encore directement au volume interne du moteur par un conduit secondaire. According to another embodiment of the invention, the entry point (s) for the vaporizable liquid in the engine open into the space created by the internal heat exchanger on the hot zone side, downstream or at the orifice gas inlet into the chamber, hot zone side, when it comes from the cold zone. According to another embodiment of the invention, when the engine comprises a main duct for the circulation of the operating gas from one zone to another, the entry point or points for the vaporizable liquid open into this main duct between the regenerator and the internal volume of the engine located on the hot zone side or between the regenerator and the cooling device of said gas. Of course, several entry points can be provided and a combination of the possibilities mentioned above is possible. An injection device may be further provided at the at least one entry point, such as an electronically controlled injector or electromechanical injector. Such an injection device makes it possible to spray the vaporizable liquid to be injected at the time of its injection. According to one embodiment of the invention, said gas is air, helium or hydrogen. The vaporizable liquid is preferably water. The invention also relates to a motorized device which is characterized in that it comprises a motor as defined above. Advantageously, said motorized device is a vehicle, such as a terrestrial or marine vehicle. The vaporizable liquid added to the operating gas of the engine according to the invention will be in the liquid state on the cold zone side and in the hot zone side steam state. During a cycle of operation of the engine, the operating gas will drive the liquid to the hot zone in which it will immediately be converted into a volume of vapor such that it will contribute to greatly increase the compression ratio in the compression chamber as well as in the entire internal volume by adding its volume to that of the confined gas itself strongly heated. The transformation of the steam vaporizable liquid is carried out in the expansion chamber through the supply of calories from the external heat source. The strong increase in the compression ratio thus generates a much higher torque at the output on the Stirling engine shaft. The return of the gaseous mixture, that is to say the mixture consisting of the operating gas and vaporizable liquid vapor state towards the cold zone, will allow in particular to condense the steam that has just been superheated in zone hot and the cycle can start again. The vaporizable liquid injection means preferably comprises a reservoir for the vaporizable liquid which is connected to the main duct or directly to the internal volume of the engine by a secondary duct.
Le moyen d'injection de liquide vaporisable équipé de moyens de commande de l'injection permet de gérer le débit et le volume de liquide par intervention externe. Il est ainsi possible de maîtriser la vitesse et la puissance du moteur. L'injection du volume prédéterminé de liquide permet de générer une quantité de vapeur engendrant une capacité de variation de pression des gaz internes à tout moment, en concordance avec le cycle gaz-chaud-gaz froid généré par le moteur Stirling en fonctionnement. Pour ce faire, le conduit secondaire comporte des moyens de commande de l'injection du liquide vaporisable. Il peut s'agir, par exemple selon une première forme de réalisation, d'une pompe d'injection à distributeur à commande électronique distribuant, selon les ordres donnés, la quantité de liquide désirée, par pulsions rythmées liées aux mouvements cycliques du fluide gazeux dans l'espace interne du moteur Stirling en action, sachant que la quantité de liquide pulsée désirée est liée à la puissance de chauffe générée demandée au niveau de l'échangeur thermique à un instant T et sollicitée par le donneur d'ordres qui peut être le conducteur d'un véhicule activant par exemple sa pédale d'accélérateur selon ses désirs. Afin de faciliter la transformation quasi instantanée du liquide en vapeur, le conduit secondaire peut comporter au niveau du point d'entrée dans l'espace interne du moteur ou dans le conduit principal au moins un moyen de pulvérisation du liquide, tel qu'un injecteur. Selon une autre forme de réalisation, les moyens de commande de l'injection du liquide vaporisable consistent en une pompe à pression alimentant un ou plusieurs injecteurs électromécaniques à commande électronique asservie. Les fluides impliqués dans la présente invention peuvent revêtir différentes combinaisons. Ainsi, dans une première combinaison, peuvent être utilisés de l'air comme fluide gazeux, et de l'eau comme fluide vaporisable. Dans une deuxième combinaison, peuvent être utilisés de l'hélium comme fluide gazeux et de l'eau comme fluide vaporisable. Dans une troisième version, peuvent être utilisés de l'hydrogène comme fluide gazeux et de l'eau comme fluide vaporisable. D'autres combinaisons sont encore possibles. En effet, même si l'eau est le liquide vaporisable préférentiellement choisi, ce choix n'est pas limitatif et d'autres liquides vaporisables sont également envisagés. Le moteur Stirling peut être équipé d'un moyen de condensation en communication avec le dispositif de refroidissement et en communication avec le réservoir. Dans ce cas, le liquide qui pénètre sous forme de vapeur dans le dispositif de refroidissement, est condensé dans le moyen de condensation et récupéré sous forme liquide en sortie du dispositif et peut être ainsi réutilisé dans les cycles de fonctionnement suivants. Afin de réduire le volume mort de l'espace confiné occupé par le gaz, le dispositif de refroidissement et le condenseur forment préférentiellement un même dispositif unique, lequel permet également la séparation du liquide du gaz. Ce dispositif de refroidissement-condensation-séparation est en communication avec le réservoir prévu pour recevoir le liquide. Ce dispositif de refroidissementcondensation-séparation comprend en outre son propre circuit de refroidissement. Afin d'améliorer encore davantage le rendement et la puissance du moteur, celui-ci sera équipé d'un échangeur thermique interne côté zone chaude. Cet échangeur thermique a pour but de favoriser les échanges thermiques en favorisant les surfaces d'échange interne en contact avec le gaz, tout en limitant la formation du volume mort engendré. Selon l'invention, cet échangeur est constitué de différentes parois prévues pour augmenter les surfaces d'échange entre l'extérieur et l'intérieur de la chambre de compression. Cet échangeur thermique interne permet de créer un espace annulaire dans lequel va passer le gaz confiné caractérisant ainsi une surface de chauffe importante propre à favoriser notablement les échanges thermiques, entre la surface externe de l'échangeur thermique qui reçoit les calories, et la surface interne qui les transmet au gaz concerné. Afin d'améliorer l'efficacité de cet échangeur thermique tubulaire, sa surface externe comporte un ensemble de nervures permettant de capter quantité d'énergie venant de l'extérieur, tandis que sa surface interne comporte un ensemble de rainures propres à multiplier la surface interne d'échange dont va profiter le gaz. The vaporizable liquid injection means equipped with injection control means makes it possible to manage the flow and the volume of liquid by external intervention. It is thus possible to control the speed and power of the motor. The injection of the predetermined volume of liquid makes it possible to generate a quantity of steam generating a pressure variation capacity of the internal gases at any moment, in agreement with the cold gas-hot-gas cycle generated by the Stirling engine during operation. To do this, the secondary conduit comprises means for controlling the injection of the vaporizable liquid. It may be, for example according to a first embodiment, an electronically controlled distributor injection pump distributing, according to the orders given, the desired quantity of liquid, by rhythmic pulses related to the cyclic movements of the gaseous fluid. in the internal space of the Stirling engine in action, knowing that the desired amount of pulsed liquid is related to the generated heating power demanded at the heat exchanger at a time T and requested by the order giver who can be the driver of a vehicle activating for example his accelerator pedal according to his wishes. In order to facilitate the quasi-instantaneous conversion of the liquid into vapor, the secondary duct may comprise at the point of entry into the internal space of the engine or in the main duct at least one means for spraying the liquid, such as an injector . According to another embodiment, the means for controlling the injection of the vaporizable liquid consist of a pressure pump supplying one or more electromechanical injectors with controlled electronic control. The fluids involved in the present invention can take on different combinations. Thus, in a first combination, air can be used as a gaseous fluid, and water as a vaporizable fluid. In a second combination, helium can be used as gaseous fluid and water as vaporizable fluid. In a third version, hydrogen can be used as a gaseous fluid and water as a vaporizable fluid. Other combinations are still possible. Indeed, even if water is the vaporisable liquid preferably chosen, this choice is not limiting and other vaporizable liquids are also contemplated. The Stirling engine may be equipped with a condensing means in communication with the cooling device and in communication with the tank. In this case, the liquid which enters as a vapor in the cooling device, is condensed in the condensing means and recovered in liquid form at the outlet of the device and can thus be reused in the following operating cycles. In order to reduce the dead volume of the confined space occupied by the gas, the cooling device and the condenser preferably form the same single device, which also allows the separation of the liquid from the gas. This cooling-condensation-separation device is in communication with the reservoir designed to receive the liquid. This cooling-condensation-separation device further comprises its own cooling circuit. In order to further improve the efficiency and power of the engine, it will be equipped with an internal heat exchanger on the hot zone side. This heat exchanger is intended to promote heat exchange by promoting the internal exchange surfaces in contact with the gas, while limiting the formation of dead volume generated. According to the invention, this exchanger consists of different walls designed to increase the exchange surfaces between the outside and the inside of the compression chamber. This internal heat exchanger makes it possible to create an annular space in which the confined gas will pass, thus characterizing a large heating surface capable of appreciably favoring heat exchanges, between the external surface of the heat exchanger which receives the calories, and the internal surface. which transmits them to the gas concerned. In order to improve the efficiency of this tubular heat exchanger, its external surface comprises a set of ribs for capturing a quantity of energy coming from the outside, while its internal surface comprises a set of grooves capable of multiplying the internal surface. exchange that will benefit gas.
Le conduit secondaire du moyen d'injection de liquide vaporisable prend naissance préférentiellement côté zone froide du moteur, à la sortie du réservoir associé au refroidisseur-condenseur-séparateur, pour déboucher, préférentiellement coté zone chaude du moteur, soit en un point au moins donnant dans le conduit principal, par exemple, entre le régénérateur et la chambre de compression pourvue ou non de l'échangeur thermique, soit directement en au moins un point donnant dans l'espace interne du moteur dans la chambre de compression ou en amont de l'échangeur thermique. Ce conduit secondaire permet ainsi de transférer le liquide récupéré côté zone froide dans le réservoir associé au dispositif de refroidissementcondensation-séparation, vers la zone chaude de ce même moteur où il va être vaporisé, en quantité réglable par l'utilisateur, pour délivrer une puissance de chauffe adaptée aux besoins selon les ordres donnés par des moyens externes, ce qui va permettre de générer un moteur Stirling à puissance et vitesse variable. Le liquide arrivant, préférentiellement de manière pulvérisée par un dispositif d'injection approprié, au point d'entrée dans la zone chaude du moteur va vivement être propulsé dans la chambre de détente ou dans l'échangeur thermique soumis à haute température par apport d'énergie externe, par un mouvement rapide du gaz de fonctionnement confiné provenant, lui, de la zone froide. A ce stade précis, on observe d'une part le gaz qui va se dilater fortement et d'autre part le liquide vaporisable qui va se transformer en vapeur, ce qui va contribuer à générer un taux de compression important dans la chambre de compression, beaucoup plus important que s'il n'y avait que le gaz confiné à chauffer. Le fait de disposer d'un gaz interne qui peut être confiné à une pression initiale supérieure à la pression atmosphérique augmente d'autant les performances du moteur. Le mélange gaz-vapeur génère un taux de compression élevé et fournit ainsi toute sa force au piston-moteur associé au dispositif. Le cycle continuant, le mélange gaz-vapeur, incité par les mouvements conjugués du ou des pistons-déplaceurs et du piston-moteur, repart vers la chambre située en zone froide en passant par le refroidisseur, puis par le condenseur propre à condenser la vapeur, c'est-à-dire le liquide vaporisable qui a été vaporisé, qui va reprendre l'aspect de gouttes de liquide séparées du gaz qui vont retourner dans le réservoir aménagé en sortie du condenseur. Il peut bien sûr s'agir d'un dispositif unique de refroidissement-condensation tel que décrit précédemment. Dans le cas de possible accumulation de liquide vaporisable condensé dans la chambre située côté zone froide du moteur, un conduit auxiliaire peut faire la liaison entre la partie basse interne de cette chambre et le conduit secondaire ou le réservoir, par exemple, en un point précédant la pompe de circulation ou de distribution, afin de permettre à ce liquide vaporisable condensé d'être réutilisé au cours du fonctionnement du moteur. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le moteur Stirling selon l'invention comporte, de plus, un moyen de récupération de l'énergie dissipée au cours de son fonctionnement. Ceci permet d'améliorer encore davantage le rendement du moteur. En effet, lors du fonctionnement des moteurs Stirling de l'état de la technique, environ 65 % de l'énergie dissipée au cours de leur fonctionnement sont perdus. Selon l'invention, il est possible de récupérer environ le tiers de cette énergie perdue. The secondary duct of the vaporizable liquid injection means preferably originates on the cold zone side of the engine, at the outlet of the tank associated with the cooler-condenser-separator, to open, preferably on the hot zone of the engine, or at a point at least giving in the main duct, for example, between the regenerator and the compression chamber provided or not with the heat exchanger, either directly at at least one point giving in the internal space of the engine in the compression chamber or upstream of the 'heat exchanger. This secondary conduit thus makes it possible to transfer the liquid recovered on the cold zone into the tank associated with the cooling-condensation-separation device, towards the hot zone of the same engine where it will be vaporized, in a quantity adjustable by the user, to deliver a power of heating adapted to the needs according to the orders given by external means, which will make it possible to generate a Stirling engine with power and variable speed. The incoming liquid, preferably sprayed by a suitable injection device, at the point of entry into the hot zone of the engine will be strongly propelled into the expansion chamber or the heat exchanger subjected to high temperature by supply of external energy, by a rapid movement of the confined operating gas coming from the cold zone. At this precise stage, one observes on the one hand the gas which will dilate strongly and on the other hand the vaporizable liquid which will turn into vapor, which will contribute to generate a significant compression ratio in the compression chamber, much more important than if there was only the gas confined to heat. Having an internal gas that can be confined to an initial pressure higher than the atmospheric pressure increases the performance of the engine. The gas-vapor mixture generates a high compression ratio and thus provides all its force to the engine piston associated with the device. As the cycle continues, the gas-vapor mixture, stimulated by the combined movements of the displacer piston (s) and the engine piston, returns to the cold zone through the cooler and then through the condenser, which condenses the steam. , that is to say the vaporizable liquid which has been vaporized, which will take the appearance of drops of liquid separated from the gas that will return to the tank arranged at the outlet of the condenser. It can of course be a single cooling-condensation device as described above. In the case of possible accumulation of evaporable liquid condensed in the chamber located on the cold zone side of the engine, an auxiliary duct can make the connection between the internal lower part of this chamber and the secondary duct or the tank, for example, at a previous point. the circulation pump or dispensing pump, to allow this condensed vaporizable liquid to be reused during operation of the engine. In another embodiment of the invention, the Stirling engine according to the invention further comprises means for recovering the energy dissipated during its operation. This further improves the efficiency of the engine. Indeed, during the operation of Stirling engines of the state of the art, about 65% of the energy dissipated during their operation is lost. According to the invention, it is possible to recover about one-third of this lost energy.
Selon ce mode de réalisation, le moteur Stirling selon l'invention, qu'il soit de type alpha, bêta ou gamma, comprend une source extérieure thermique qui inclut un dispositif de combustion externe disposant d'un conduit d'évacuation de gaz brûlés. Le moteur selon l'invention comprend également, en particulier dans ce mode de réalisation, une chemise disposée autour du piston moteur ou, dans le cas du moteur bêta, autour du piston déplaceur qui est situé côté zone chaude. Selon une première variante de ce mode de réalisation, le conduit secondaire comporte une portion passant à l'intérieur dudit conduit d'évacuation de gaz brûlés de la source extérieure thermique. Dans une seconde variante de l'invention, le conduit secondaire comporte à la fois une portion passant à l'intérieur de ladite chemise et une portion passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés de la source extérieure thermique. Selon ces deux variantes, le conduit secondaire peut encore comporter une portion qui passe à l'intérieur du dispositif de combustion externe. Avantageusement, la portion du conduit secondaire qui passe à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés de la source extérieure thermique se présente sous la forme d'un serpentin ou d'un échangeur à tubes parallèles ou coaxiaux. Avantageusement encore, le moteur comprend un ballon tampon comprenant des moyens de détection de la pression dudit conduit secondaire ainsi que des moyens d'activation du moyen de commande de l'injection, ledit ballon tampon étant disposé sur le conduit secondaire, en aval du moyen de commande de l'injection, soit côté zone chaude, soit côté zone froide. La sollicitation d'un organe de commande, par exemple une pédale d'accélération d'un véhicule comprenant un moteur selon l'invention, déclenche l'activation du dispositif d'injection provoquant l'injection du liquide vaporisable dans le volume interne du moteur. Cette injection entraîne une baisse de pression dans le conduit secondaire qui est détectée par le ballon tampon. Le détecteur de pression du ballon tampon commande alors l'activation du moyen de commande de l'injection. Le ballon tampon constitue une réserve de liquide vaporisable, voire même de vapeur en phase liquide, selon son emplacement, disponible immédiatement après sollicitation par un opérateur. Ceci permet d'assurer, par exemple, une accélération immédiate d'un véhicule équipé d'un moteur selon l'invention, équivalente à celle obtenue à l'aide de moteurs à combustion interne. Dans encore un autre mode de réalisation de l'invention, le moteur comprend un dispositif d'ouverture/fermeture dudit conduit principal, tel qu'une soupape ou une vanne électromagnétique à commande électronique, qui est aménagé en un point du circuit principal, soit entre le dispositif de refroidissement et le régénérateur, soit entre le régénérateur et l'échangeur thermique. Avantageusement, ledit dispositif d'ouverture/fermeture peut être associé au dispositif d'injection de manière à former un dispositif. Ce dispositif d'ouverture/fermeture du conduit principal a pour fonction d'isoler une grande partie du volume mort du moteur en fermant le conduit principal à la circulation des gaz confinés dans le conduit principal, lors de la phase travail ou de détente en zone chaude, ce qui permet d'améliorer encore le rendement du moteur. According to this embodiment, the Stirling engine according to the invention, whether of the alpha, beta or gamma type, comprises a thermal external source which includes an external combustion device having a flue gas exhaust duct. The engine according to the invention also comprises, in particular in this embodiment, a jacket disposed around the engine piston or, in the case of the beta engine, around the displacer piston which is situated on the hot zone side. According to a first variant of this embodiment, the secondary duct comprises a portion passing inside said exhaust duct of burnt gases from the external thermal source. In a second variant of the invention, the secondary duct comprises both a portion passing inside said liner and a portion passing inside the flue gas discharge duct of the external thermal source. According to these two variants, the secondary duct may also comprise a portion which passes inside the external combustion device. Advantageously, the portion of the secondary duct which passes inside the exhaust duct of burnt gases from the external thermal source is in the form of a coil or a exchanger with parallel or coaxial tubes. Advantageously, the engine comprises a buffer tank comprising means for detecting the pressure of said secondary conduit as well as means for activating the injection control means, said buffer tank being disposed on the secondary conduit, downstream of the means control of the injection, either hot zone side or cold zone side. The biasing of a control member, for example an accelerator pedal of a vehicle comprising a motor according to the invention, triggers the activation of the injection device causing the injection of the vaporizable liquid into the internal volume of the engine. . This injection causes a pressure drop in the secondary duct which is detected by the buffer tank. The pressure sensor of the buffer tank then controls the activation of the injection control means. The buffer tank is a supply of vaporizable liquid, or even vapor in liquid phase, depending on its location, available immediately after solicitation by an operator. This ensures, for example, an immediate acceleration of a vehicle equipped with a motor according to the invention, equivalent to that obtained using internal combustion engines. In yet another embodiment of the invention, the engine comprises an opening / closing device of said main conduit, such as an electronically controlled valve or electromagnetic valve, which is arranged at a point in the main circuit, or between the cooling device and the regenerator, or between the regenerator and the heat exchanger. Advantageously, said opening / closing device can be associated with the injection device so as to form a device. This opening / closing device of the main duct serves to isolate a large part of the dead volume of the engine by closing the main duct to the flow of gases confined in the main duct, during the working phase or relaxation zone hot, which further improves the efficiency of the engine.
Les caractéristiques de l'invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels : La Fig. 1 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type 30 alpha selon un mode de réalisation de l'invention, La Fig. 2 représente une vue schématique de face d'un dispositif de refroidissement-condensation-séparation selon un premier mode de réalisation de l'invention, Les Fis. 3 A, B, C représentent des vues schématiques de face d'un échangeur thermique selon un premier mode de réalisation de l'invention, La Fig. 4 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type bêta selon un premier mode de réalisation de l'invention, La Fig. 5 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type gamma selon un premier mode de réalisation de l'invention, La Fig. 6 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type gamma selon un second mode de réalisation de l'invention, La Fig. 7 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type gamma selon une variante du second mode de réalisation de l'invention. La Fig. 8 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type alpha selon un second mode de réalisation de l'invention, La Fig. 9 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type alpha selon une variante du second mode de réalisation de l'invention, La Fig. 10 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type alpha selon un autre mode de réalisation de l'invention, La Fig. 11 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type bêta selon un autre mode de réalisation de l'invention, La Fig. 12 représente une vue schématique de face d'un moteur Stirling de type 20 gamma selon un autre mode de réalisation de l'invention. Sur la Fig. 1 est représenté un moteur Stirling AL de type alpha. Le moteur AL comprend, dans son espace interne Vi isolé de l'extérieur, une chambre de compression 1 et une chambre de détente 2. Les deux chambres sont séparées physiquement l'une de l'autre. L'espace interne Vi du moteur AL renferme un volume 25 déterminé d'un gaz de fonctionnement confiné à une pression définie. Deux pistons moteurs 3 et 4 sont prévus pour évoluer respectivement dans les chambres de compression 1 et de détente 2, de manière conjuguée, par un jeu de bielles 5, 6 articulées sur un même vilebrequin 7. Le moteur AL comprend arbitrairement deux zones : une zone chaude ZC dans 30 laquelle se trouve le piston moteur 4 logé dans la chambre de détente 2 et une zone froide ZF dans laquelle se trouve le piston déplaceur 3 logé dans la chambre de compression 1. La zone chaude ZC se trouve du côté d'une source extérieure thermique 14, par exemple un dispositif de combustion externe disposant d'un conduit d'évacuation de gaz brûlés, telle qu'une chaudière. Les deux chambres 1 et 2 sont reliées entre elles par un conduit principal 8 par lequel transite le gaz de fonctionnement selon un mouvement de va et vient d'une chambre à l'autre lorsque le moteur AL fonctionne. Ce conduit principal 8 comporte sur son trajet un régénérateur 9 et un dispositif de refroidissement 10 selon un premier mode de réalisation 10a, lequel est décrit ci-après. Ce dernier est situé côté zone froide ZF. Le régénérateur 9 est disposé entre le dispositif de refroidissement 10 et la chambre 2 côté zone chaude ZC. Le moteur AL comprend encore un moyen d'injection d'un liquide vaporisable 1 1 comprenant essentiellement un réservoir 1 1 1 et un conduit secondaire 112. Ce dernier permet de relier le réservoir 111 à au moins un point d'entrée 113 prévu pour injecter un liquide vaporisable dans le volume interne Vi du moteur AL. Le point d'entrée 113 peut être situé dans le conduit principal 8, par exemple entre le générateur 9 et le dispositif de refroidissement 10 ou entre le générateur 9 et la chambre 2 côté zone chaude ZC, ou bien encore directement dans le volume interne Vi du moteur comme représenté par les pointillés. Plusieurs points d'entrée 113 peuvent bien entendu être prévus. Ainsi, suivant la position du ou des points d'entrée 113, ceux-ci peuvent se trouver côté zone froide ZF ou côté zone chaude ZC. Le conduit secondaire 112 comporte un moyen de commande d'injection 114 tel qu'une pompe à injection à distributeur à commande électronique ou un moyen équivalent. Un dispositif d'injection 115, comportant des moyens de pulvérisation, est prévu au point d'entrée 113 afin de pulvériser le liquide vaporisable. Le dispositif de refroidissement l0a est illustré sur la Fig. 2. Le dispositif l0a comprend, dans ce mode de réalisation, des moyens de refroidissement et de condensation du gaz ainsi que des moyens de séparation de liquide et de gaz non condensé. Il s'agit ainsi d'un dispositif refroidisseur-condenseurséparateur. Le dispositif 10a comprend un orifice d'entrée 100 pour le mélange gaz-vapeur en provenance de la zone chaude comme décrit infra. Cet orifice d'entrée 100 est aménagé au niveau de l'enveloppe externe 101 du dispositif en un point tel qu'il se trouve à proximité d'un orifice d'entrée 102 d'un conduit hélicoïdal 103. Ce dernier est généré par l'assemblage de deux pièces dont l'une est un support profilé 104 qui supporte le profil en hélice, et dont la deuxième est une paroi tubulaire 105 de forme cylindro-conique qui reçoit le support profilé 104 avec un ajustement minimal. The characteristics of the invention mentioned above, as well as others, will emerge more clearly on reading the following description of an exemplary embodiment, said description being given in relation to the attached drawings, among which: FIG. . 1 is a schematic front view of an alpha type Stirling engine according to one embodiment of the invention; FIG. 2 is a schematic front view of a cooling-condensation-separation device according to a first embodiment of the invention, Les Fis. 3A, B, C are schematic front views of a heat exchanger according to a first embodiment of the invention, FIG. 4 is a schematic front view of a Stirling type beta engine according to a first embodiment of the invention, FIG. 5 is a schematic front view of a gamma type Stirling engine according to a first embodiment of the invention, FIG. 6 is a schematic front view of a gamma-type Stirling engine according to a second embodiment of the invention, FIG. 7 is a schematic front view of a gamma type Stirling engine according to a variant of the second embodiment of the invention. Fig. 8 is a diagrammatic front view of an alpha type Stirling engine according to a second embodiment of the invention, FIG. 9 is a schematic front view of an alpha type Stirling engine according to a variant of the second embodiment of the invention, FIG. 10 is a schematic front view of an alpha type Stirling engine according to another embodiment of the invention, FIG. 11 is a schematic front view of a beta type Stirling engine according to another embodiment of the invention, FIG. 12 is a schematic front view of a gamma type Stirling engine according to another embodiment of the invention. In FIG. 1 shows an alpha type Stirling engine AL. The motor AL comprises, in its inner space Vi insulated from the outside, a compression chamber 1 and an expansion chamber 2. The two chambers are physically separated from each other. The internal space Vi of the engine AL contains a determined volume of an operating gas confined to a defined pressure. Two engine pistons 3 and 4 are provided to evolve respectively in the compression chambers 1 and 2 relaxation, in combination, by a set of connecting rods 5, 6 articulated on the same crankshaft 7. The engine AL arbitrarily comprises two zones: a ZC hot zone in which is located the engine piston 4 housed in the expansion chamber 2 and a cold zone ZF in which is located the displacer piston 3 housed in the compression chamber 1. The hot zone ZC is located on the side of d a thermal external source 14, for example an external combustion device having a flue gas discharge duct, such as a boiler. The two chambers 1 and 2 are interconnected by a main duct 8 through which the operating gas passes in a movement back and forth from one chamber to another when the engine AL operates. This main conduit 8 comprises in its path a regenerator 9 and a cooling device 10 according to a first embodiment 10a, which is described below. The latter is located on the ZF cold zone side. The regenerator 9 is disposed between the cooling device 10 and the chamber 2 on the hot zone side ZC. The engine AL further comprises a means for injecting a vaporizable liquid 1 1 essentially comprising a reservoir 1 1 1 and a secondary conduit 112. The latter makes it possible to connect the reservoir 111 to at least one inlet point 113 provided for injecting a vaporizable liquid in the internal volume Vi of the engine AL. The entry point 113 may be located in the main duct 8, for example between the generator 9 and the cooling device 10 or between the generator 9 and the chamber 2 on the hot zone side ZC, or even directly in the internal volume Vi of the engine as represented by the dots. Several entry points 113 can of course be provided. Thus, depending on the position of the entry point or points 113, these can be located on the cold zone ZF or on the hot zone side ZC. Secondary conduit 112 includes injection control means 114 such as an electronically controlled distributor injection pump or equivalent means. An injection device 115, including spraying means, is provided at the point of entry 113 for spraying the vaporizable liquid. The cooling device 10a is illustrated in FIG. 2. The device 10a comprises, in this embodiment, means for cooling and condensing the gas as well as means for separating liquid and non-condensed gas. It is thus a chiller-condenser-separator device. The device 10a includes an inlet port 100 for the gas-vapor mixture from the hot zone as described below. This inlet orifice 100 is arranged at the level of the outer casing 101 of the device at a point such that it is close to an inlet orifice 102 of a helical duct 103. The latter is generated by the assembly of two parts, one of which is a profiled support 104 which supports the helical profile, and the second of which is a tubular wall 105 of cylindro-conical shape which receives the profiled support 104 with a minimum adjustment.
L'espace 106 généré entre l'enveloppe externe 101 et la paroi tubulaire 105 ouvre un espace de circulation pour un liquide de refroidissement. Des orifices d'entrée 107 et de sortie 108 du liquide de refroidissement sont prévus à cet effet. Le gaz et la vapeur arrivent surchauffés depuis la zone chaude ZC et sont fortement centrifugés en même temps que refroidis au fur et à mesure qu'ils poursuivent leur chemin dans le conduit hélicoïdal 103. En conséquence, la vapeur associée au gaz se condense en fines gouttelettes de liquide, dans le dispositif 10, lesquelles viennent se plaquer contre la paroi tubulaire 105 pour être vivement poussées vers la base de la paroi tubulaire 105 dont le profil conique permet d'une part de favoriser la séparation gaz / liquide et d'autre part de générer un espace volumique 109 propre à recevoir ce liquide condensé avant qu'il ne sorte du dispositif 10 par un orifice de sortie 110 débouchant dans le réservoir 111. Ce réservoir 111 comprend une tubulure de sortie 1111 permettant au liquide qu'il contient d'être réinjecté selon le cycle de fonctionnement du moteur. Le gaz, refroidi et séparé du liquide, peut maintenant sortir par l'orifice 125 aménagé à cet effet dans le support profilé 104. Afin d'optimiser les capacités de refroidissement du dispositif 10a, le support profilé 104 est évidé de manière à conserver une paroi 119 suffisamment peu épaisse qui va se trouver refroidie grâce à un deuxième circuit de liquide de refroidissement empruntant un deuxième conduit hélicoïdal 120 généré par un deuxième support profilé 121 aménagé dans l'espace évidé du support profilé 104. Ce deuxième support profilé 121 comprend en son axe une tubulure 122 qui le traverse de part en part et dans lequel va entrer un liquide de refroidissement pour remonter par le conduit hélicoïdal 120, en refroidissant la paroi 119 avant de sortir par le ou les orifices 123 prévus à cet effet. La base du support profilé 121 comprend un ou plusieurs canaux de liaison 124 entre la tubulure 122 et le conduit hélicoïdal 121 pour faciliter le passage de liquide de refroidissement. Le liquide de refroidissement peut comprendre ses propres moyens de refroidissement, par exemple un conduit, une pompe de circulation et un radiateur ventilé aménagés entre eux de manière à refroidir le liquide de refroidissement. The space 106 generated between the outer casing 101 and the tubular wall 105 opens a circulation space for a coolant. Inlets 107 and 108 of the coolant are provided for this purpose. The gas and steam overheat from the hot zone ZC and are strongly centrifuged at the same time as they cool down as they proceed in the helical conduit 103. As a result, the vapor associated with the gas condenses into fines. droplets of liquid in the device 10, which are pressed against the tubular wall 105 to be strongly pushed towards the base of the tubular wall 105 whose conical profile allows on the one hand to promote gas / liquid separation and other part of generating a volume space 109 adapted to receive the condensed liquid before it exits the device 10 through an outlet port 110 opening into the tank 111. This reservoir 111 comprises an outlet pipe 1111 allowing the liquid contained therein to be reinjected according to the cycle of operation of the engine. The gas, cooled and separated from the liquid, can now exit through the orifice 125 provided for this purpose in the profiled support 104. In order to optimize the cooling capacities of the device 10a, the profiled support 104 is hollowed so as to preserve a 119 wall sufficiently thin that will be cooled by a second coolant circuit using a second helical duct 120 generated by a second profiled support 121 arranged in the recessed space of the profiled support 104. This second shaped support 121 comprises in its axis a pipe 122 which passes through it through and into which will enter a cooling liquid to go back through the helical duct 120, cooling the wall 119 before exiting through the or orifices 123 provided for this purpose. The base of the shaped support 121 comprises one or more connecting channels 124 between the tubing 122 and the helical conduit 121 to facilitate the passage of coolant. The coolant may comprise its own cooling means, for example a duct, a circulating pump and a ventilated radiator arranged between them so as to cool the coolant.
Afin d'optimiser les échanges thermiques, le dispositif de refroidissement l0a est réalisé en matériaux tels que l'aluminium ou le cuivre, ayant préalablement subi un éventuel traitement anticorrosion. In order to optimize the heat exchange, the cooling device 10a is made of materials such as aluminum or copper, having previously undergone a possible anti-corrosion treatment.
Le dispositif de refroidissement 10a peut bien entendu être utilisé dans tout autre type de moteur ou tout dispositif nécessitant le refroidissement d'un gaz et/ou d'un fluide. Le moteur Stirling AL illustré en relation avec la Fig. 1, comprend encore un moyen prévu pour augmenter les surfaces d'échange de calories entre l'extérieur du moteur et le volume interne Vi côté zone chaude ZC. Ce moyen est un échangeur thermique interne 13 qui est maintenant décrit en relation avec les Figs. 3 A, B, C. L'échangeur thermique interne 13 selon l'invention est constitué de deux parties. La première partie consiste en une paroi dite intermédiaire 130, de forme tubulaire, qui est solidarisée, dans ce mode de réalisation, sur le piston 4 et qui se prolonge dans la chambre de détente 2, c'est-à-dire, dans la zone chaude, en direction d'une source thermique externe 14 (Fig. 3A). La fixation de la paroi intermédiaire 130 sur le piston 4 est réalisable par simple emboîtement partiel avec soudure d'appoint pour assurer le maintien. Cette paroi intermédiaire 130 doit être réalisée en matériau résistant à des températures élevées. La seconde partie est assimilable à un fourreau fermé en une extrémité et aménagé à la partie avant de la chambre 2 côté zone chaude ZC. Elle comprend une paroi externe 131 qui constitue pour partie au moins la paroi latérale 21 de la chambre 2 et qui est fixée au moteur par un moyen de fixation 132. La paroi externe 131 enveloppe la paroi intermédiaire 130. Cette seconde partie comprend encore une paroi tubulaire interne 133 en forme de U et fixée sur la paroi tubulaire externe 131 de manière étanche. La liaison entre les deux parois 131 et 133 peut se faire par l'intermédiaire de coudes 1331 et 1332 que comportent les branches 1333 et 1334 de la paroi interne 133. Cette liaison peut se faire par soudure ou par vissage. La paroi 133 ferme la chambre 2. La liaison entre les parois 131 et 133 est également réalisée de manière à créer un passage 135 entre les parois 131 et 133 dans lequel peut se loger la paroi intermédiaire 130. Plus précisément, la paroi intermédiaire 130 vient coulisser dans l'espace 135 selon les mouvements de va et vient du piston 4 puisqu'elle y est rattaché. The cooling device 10a can of course be used in any other type of engine or any device requiring the cooling of a gas and / or a fluid. The Stirling Engine AL illustrated in connection with FIG. 1, further comprises a means for increasing the heat exchange surfaces between the outside of the engine and the internal volume Vi hot zone side ZC. This means is an internal heat exchanger 13 which is now described in relation to FIGS. 3A, B, C. The internal heat exchanger 13 according to the invention consists of two parts. The first part consists of a so-called intermediate wall 130, of tubular shape, which is secured, in this embodiment, to the piston 4 and which extends into the expansion chamber 2, that is to say, in the hot zone towards an external heat source 14 (Fig. 3A). The fixing of the intermediate wall 130 on the piston 4 is achievable by simple partial fitting with additional welding to maintain. This intermediate wall 130 must be made of a material resistant to high temperatures. The second part is similar to a sleeve closed at one end and arranged at the front of the chamber 2 side hot zone ZC. It comprises an outer wall 131 which constitutes at least part of the side wall 21 of the chamber 2 and which is fixed to the motor by a fixing means 132. The outer wall 131 surrounds the intermediate wall 130. This second part still comprises a wall internal tubular 133 U-shaped and fixed on the outer tubular wall 131 in a sealed manner. The connection between the two walls 131 and 133 can be done by means of bends 1331 and 1332 that comprise the branches 1333 and 1334 of the inner wall 133. This connection can be done by welding or by screwing. The wall 133 closes the chamber 2. The connection between the walls 131 and 133 is also formed so as to create a passage 135 between the walls 131 and 133 in which the intermediate wall 130 can be housed. More specifically, the intermediate wall 130 comes slide in the space 135 according to the movements of and to the piston 4 since it is attached thereto.
Ce passage 135 est en communication avec une entrée 81 pour le gaz et/ou la vapeur provenant du conduit principal 8. Lorsque le piston 4 effectue ses mouvements de va-et vient, la paroi intermédiaire 130 dont il est équipé coulisse donc librement dans l'espace 135. Cet aménagement particulier a pour objectif, lors du fonctionnement du moteur, de faire passer le gaz confiné dans l'espace 135 étroit généré par les parois 130, 131 et 133 constituant cet échangeur thermique tubulaire 13. En conséquence, celui-ci confère une surface de chauffe importante propre à favoriser notablement les échanges thermiques entre la surface externe 1311 de l'échangeur thermique tubulaire qui reçoit les calories, et la surface interne 1312 qui les transmet au gaz. Afin d'améliorer les échanges thermiques entre l'extérieur et l'intérieur de la chambre 2, chacune des parois 131 et 133 peut comporter sur sa surface externe et/ou interne un ensemble de nervures ou rainures 13111, 1335 constituant ainsi un réseau dense de petits canaux qui seront empruntés par le gaz confiné et permettant d'augmenter les surfaces d'échange de chaleur. Dans cette optique, l'espace 135 sera le plus étroit possible (Fig. 3 B). Les parois 130, 131, 133 ci-dessus décrites peuvent être réalisées par moulage, par usinage, voire par électroérosion pour certaines parties. Ces parois seront avantageusement réalisées en matériau réfractaire tel que certains bronzes, fontes ou carbures. Une variante de l'échangeur thermique interne 13 est représentée sur la Fig. 3 C. Dans cette variante, la paroi intermédiaire 130 est solidarisée sur la paroi latérale 21 de la chambre 2 côté zone chaude ZC et se prolonge dans cette chambre. La paroi tubulaire externe 131 enveloppe toujours la paroi intermédiaire 130 et est également fixée au moteur AL par un moyen de fixation 132. La paroi tubulaire interne en forme de U 133 est toujours fixée sur la paroi tubulaire externe 131 de manière étanche et de manière à créer un passage 135 entre lesdites parois dans lequel peut se loger la paroi intermédiaire 130. L'échangeur thermique interne 13 peut bien entendu être utilisé dans tout autre 25 type de moteur ou tout dispositif nécessitant une surface importante d'échange de calories. Le réservoir 111 peut contenir au départ une quantité de liquide vaporisable Ql afin d'initier le cycle de fonctionnement du moteur (Fig. 1). Le liquide vaporisable sera avantageusement de l'eau. Après actionnement par l'utilisateur du moyen de 30 commande d'injection 114, le liquide vaporisable emprunte le conduit secondaire 112 en direction du ou des points d'entrée 113. Au niveau de ce ou de ces points d'entrée 113, le liquide est injecté pulvérisé en fonction de la position des points d'entrée 113, soit dans le conduit principal 8 entre le dispositif de refroidissement 10a et le régénérateur 9 côté zone froide ZF, ou entre le régénérateur 9 et l'espace 135 du moteur côté zone chaude ZC, soit dans le volume interne Vi du moteur au niveau ou en aval de l'orifice d'entrée du gaz 81, dans l'espace 135 créé par l'échangeur thermique interne 13. Le liquide vaporisable, une fois passé le point d'entrée 113, est vivement 5 propulsé dans la chambre de détente 2 par le gaz en provenance de la zone froide ZF au cours d'un cycle de fonctionnement du moteur. Le liquide dans la zone chaude ZC du moteur va être soumis à une haute température par apport d'énergie externe grâce à une source thermique externe 14. A ce stade précis, on observe alors d'une part le gaz qui va se dilater fortement et d'autre 10 part le liquide vaporisable qui va se transformer en vapeur. Ceci va contribuer à générer un taux de compression important dans la chambre de compression, beaucoup plus important que s'il n'y avait que le gaz confiné à chauffer. Le mélange gaz + vapeur, en remplissant notamment la chambre 2, fournit son travail mécanique. Dans la poursuite des mouvements conjugués des pistons 3 et 4, le mélange gazeux est 15 incité à repartir vers la zone froide ZF en empruntant le conduit principal 8 et en passant par le régénérateur 9, puis en passant par le dispositif de refroidissementcondensation-séparation 10a. Dans le dispositif de refroidissement-condensation-séparation 10a, le gaz et la vapeur sont refroidis, la vapeur est condensée en liquide sous forme de gouttelettes et 20 le gaz et le liquide sont séparés. A la sortie du dispositif 10a, l'eau qui vient d'être condensée et séparée du gaz se retrouve dans le réservoir 111 alors que le gaz qui vient d'être refroidi poursuit son chemin vers la chambre de compression 1. Se termine ainsi un cycle complet correspondant à un tour de l'arbre du moteur, ou vilebrequin. Ce cycle correspond au traitement complet d'une seule giclée d'eau. 25 Cette injection d'eau peut être à un volume défini, et à un instant choisi, de par la volonté du donneur d'ordres et de par les moyens qui lui sont donnés (capteurs, asservissement électronique, pédale d'accélération, etc...). Afin de répondre à des besoins de puissance, on peut aligner plusieurs moteurs Stirling de type Alpha selon l'invention sur un même vilebrequin. 30 Sur la Fig. 4 est représenté un moteur Stirling BE de type bêta selon l'invention. Le moteur BE comprend, dans son volume interne Vi, une chambre de compression 1 et une chambre de détente 2. Les chambres 1 et 2 se trouvent en réalité, dans la version bêta du moteur Stirling, au sein d'une même enceinte ou chambre 15. This passage 135 is in communication with an inlet 81 for the gas and / or the steam coming from the main duct 8. When the piston 4 carries out its movements back and forth, the intermediate wall 130 with which it is equipped slides freely in the 135. This particular arrangement aims, during operation of the engine, to pass the gas confined in the narrow space 135 generated by the walls 130, 131 and 133 constituting this tubular heat exchanger 13. Consequently, this It confers a large heating surface capable of significantly promoting thermal exchanges between the outer surface 1311 of the tubular heat exchanger which receives the calories, and the inner surface 1312 which transmits them to the gas. In order to improve the heat exchanges between the outside and the inside of the chamber 2, each of the walls 131 and 133 may comprise on its external and / or internal surface a set of ribs or grooves 13111, 1335 thus constituting a dense network small channels that will be borrowed by the confined gas and to increase the heat exchange surfaces. In this respect, space 135 will be as narrow as possible (Fig. 3 B). The walls 130, 131, 133 described above can be made by molding, by machining, or even electroerosion for some parts. These walls will advantageously be made of refractory material such as some bronzes, irons or carbides. A variant of the internal heat exchanger 13 is shown in FIG. C. In this variant, the intermediate wall 130 is secured to the side wall 21 of the ZC-zone chamber 2 and extends into this chamber. The outer tubular wall 131 always surrounds the intermediate wall 130 and is also fixed to the motor AL by a fastening means 132. The U-shaped inner tubular wall 133 is always fixed to the outer tubular wall 131 in a sealed manner and so as to create a passage 135 between said walls in which the intermediate wall 130 can be housed. The internal heat exchanger 13 can of course be used in any other type of motor or any device requiring a large area of heat exchange. The reservoir 111 may initially contain a quantity of vaporizable liquid Q1 in order to initiate the cycle of operation of the engine (FIG 1). The vaporizable liquid will advantageously be water. After user actuation of the injection control means 114, the vaporizable liquid travels the secondary conduit 112 to the entry point (s) 113. At this or these entry points 113, the liquid is injected sprayed depending on the position of the inlet points 113, either in the main duct 8 between the cooling device 10a and the regenerator 9 on the cold zone side ZF, or between the regenerator 9 and the space 135 of the engine on the zone side ZC hot, either in the internal volume Vi of the engine at or downstream of the gas inlet port 81, in the space 135 created by the internal heat exchanger 13. The vaporizable liquid, once past the point 113, is strongly propelled into the expansion chamber 2 by the gas from the cold zone ZF during a cycle of operation of the engine. The liquid in the hot zone ZC of the engine will be subjected to a high temperature by supply of external energy through an external heat source 14. At this precise stage, one then observes on the one hand the gas which will expand strongly and on the other hand, the vaporizable liquid that will turn into vapor. This will help to generate a significant compression ratio in the compression chamber, much greater than if there was only the confined gas to heat. The gas-vapor mixture, in particular filling chamber 2, provides its mechanical work. In the pursuit of the conjugated movements of the pistons 3 and 4, the gaseous mixture is prompted to return to the cold zone ZF by taking the main duct 8 and passing through the regenerator 9, then passing through the cooling-condensation-separation device 10a. . In the cooling-condensing-separation device 10a, the gas and vapor are cooled, the vapor is condensed into liquid in the form of droplets and the gas and liquid are separated. At the outlet of the device 10a, the water that has just been condensed and separated from the gas is found in the tank 111 while the gas that has just cooled continues its way to the compression chamber 1. Thus ends a complete cycle corresponding to a revolution of the motor shaft, or crankshaft. This cycle corresponds to the complete treatment of a single squirt of water. This injection of water can be at a defined volume, and at a chosen instant, by the will of the prime contractor and by the means given to it (sensors, electronic servocontrol, accelerator pedal, etc.). ..). In order to meet power requirements, it is possible to align several Stirling engines of the Alpha type according to the invention on the same crankshaft. In FIG. 4 is shown a Stirling BE engine type beta according to the invention. The engine BE comprises, in its internal volume Vi, a compression chamber 1 and a relaxation chamber 2. The chambers 1 and 2 are actually in the beta version of the Stirling engine, within the same chamber or chamber 15.
Le moteur contient encore un volume déterminé de gaz de fonctionnement confiné à une pression définie. Le moteur BE comprend un piston 3 qui joue le rôle de déplaceur et un piston moteur 4, l'un dans le prolongement de l'autre. Le piston 4 est relié par une tige 41 à une bielle 5 elle-même reliée à des vilebrequins 7 et 7'. Le piston 3 est relié par une tige 31 à la bielle 5. Les pistons 3 et 4 sont prévus pour évoluer dans la chambre 15 de manière coaxiale. En effet, la tige 31 est reliée à la partie inférieure de la bielle 5 et la tige 41 est reliée à la partie supérieure de la bielle 5, ce qui a pour conséquence que lorsque l'un des pistons monte du fait de l'entraînement des vilebrequins 7 et 7', l'autre piston descend. Le moteur comprend arbitrairement deux zones : la zone chaude ZC proche d'une source de chaleur externe 14 et dans laquelle se trouve le piston déplaceur 3 dans la chambre de détente 2 et la zone froide ZF dans laquelle se trouve le piston moteur 4 dans la chambre de compression 1. The engine still contains a determined volume of operating gas confined to a defined pressure. The BE engine comprises a piston 3 which acts as a displacer and a piston engine 4, one in the extension of the other. The piston 4 is connected by a rod 41 to a connecting rod 5 which is itself connected to crankshafts 7 and 7 '. The piston 3 is connected by a rod 31 to the rod 5. The pistons 3 and 4 are provided to move in the chamber 15 coaxially. Indeed, the rod 31 is connected to the lower part of the connecting rod 5 and the rod 41 is connected to the upper part of the connecting rod 5, which has the consequence that when one of the pistons rises due to the drive crankshafts 7 and 7 ', the other piston goes down. The engine arbitrarily comprises two zones: the hot zone ZC close to an external heat source 14 and in which the displacer piston 3 is located in the expansion chamber 2 and the cold zone ZF in which the engine piston 4 is located in the compression chamber 1.
Un dispositif d'étanchéité 16, tel un segment aménagé sur le piston-déplaceur 3 contre la paroi de la chambre 15, peut être prévu pour délimiter la zone chaude ZC de la zone froide ZF du moteur, ces deux zones étant reliées entre-elles par un conduit principal 8 par lequel transite le gaz selon un mouvement de va et vient d'une chambre 1 ou 2 à l'autre lorsque le moteur BE est en fonctionnement. Ce conduit principal 8 comporte sur son trajet un régénérateur 9 et un dispositif l0a de refroidissementcondensation-séparation tel que celui qui est décrit en relation avec la Fig.2. Ce dernier est situé côté zone froide ZF. Le régénérateur 9 est disposé entre le dispositif de refroidisseur-condensation-séparation 10a et la chambre de détente 2 sur le trajet du gaz de fonctionnement. A sealing device 16, such as a segment arranged on the displacer piston 3 against the wall of the chamber 15, may be provided to delimit the hot zone ZC of the cold zone ZF of the engine, these two zones being connected to each other by a main conduit 8 through which the gas is moved in a movement back and forth from a chamber 1 or 2 to the other when the BE engine is in operation. This main duct 8 comprises in its path a regenerator 9 and a cooling-separation-separation device 10a such as that described with reference to FIG. The latter is located on the ZF cold zone side. The regenerator 9 is disposed between the chiller-condensation-separation device 10a and the expansion chamber 2 in the path of the operating gas.
Le moteur BE comprend encore un moyen d'injection d'un liquide vaporisable 11 comprenant réservoir 111 et un conduit secondaire 112. Ce dernier permet de relier le réservoir 111 à au moins un point d'entrée 113 pour un liquide vaporisable dans le volume interne Vi du moteur. Le point d'entrée 113 peut être situé dans le conduit principal 8, entre le générateur 9 et le dispositif de refroidisseur-condensation-séparation 10a ou encore directement dans le volume interne Vi du moteur dans la chambre côté zone chaude, par exemple, en aval de l'orifice d'entrée 81 du gaz, ou au niveau de celui-ci, lorsqu'il provient de la zone froide ZF, comme représenté par les pointillés. Suivant la position des points d'entrée 113, ceux-ci peuvent se trouver côté zone froide ZF ou côté zone chaude ZC. Le conduit secondaire 112 comporte des moyens de commande de l'injection 114 du liquide vaporisable ainsi que des dispositifs d'injection 115 tels que 5 ceux décrit précédemment en ce qui concerne le moteur de type alpha. Le moteur Stirling BE comprend lui aussi un moyen permettant d'augmenter les échanges de calories entre la source de chaleur 14 et le volume interne Vi côté zone chaude ZC, par exemple un échangeur thermique interne 13 tel que décrit précédemment en relation avec la Fig. 3 C. L'échangeur thermique interne 13 peut 10 être, dans une variante, tel que décrit sur les Figs. 3 A et 3B. Le réservoir 111 peut contenir une quantité de liquide vaporisable Ql au départ afin d'initier le cycle de fonctionnement du moteur. Après actionnement par l'utilisateur de moyens de commande d'injection 114, tels qu'une pompe à injection, le liquide vaporisable emprunte le conduit secondaire 112 qui part du réservoir 111 15 aménagé en sortie du dispositif de refroidissement-condensation-séparation 10 côté zone froide ZF pour arriver côté zone chaude au niveau du point d'entrée 113. Ce point d'entrée 113 comporte un dispositif d'injection 115 tel qu'un injecteur. Le point d'entrée 113 est situé en aval ou au niveau de l'orifice d'entrée 81 du gaz en provenance de la zone froide ZF ou bien encore dans le conduit principal 8. C'est alors 20 que le gaz qui provient de la zone froide ZF, en passant par le conduit principal 8 et par le régénérateur 9, va propulser le liquide pulvérisé dans l'espace 135 défini par l'échangeur thermique 13 avant d'aboutir dans la chambre de détente 2. Le liquide est alors vaporisé sous l'effet de la haute température. C'est à ce niveau que le mélange gaz+vapeur produit son effet en agissant notamment sur le piston-moteur 4. Le 25 mouvement de retour du mélange gaz+vapeur se fait par le même chemin en repassant par l'espace interne 135 puis par le régénérateur 9 et par le conduit principal 8 et enfin par le dispositif de refroidissement-condensation-séparation 10a en cédant au passage le liquide condensé qui retourne dans le réservoir 111 alors que le gaz retourne, lui, dans la chambre de compression 1. Le cycle peut alors recommencer. 30 Afin de répondre à des besoins de puissance, il est possible d'aligner plusieurs moteurs Stirling de type Bêta selon l'invention sur un même vilebrequin. A la Fig. 5, est représenté un moteur Stirling GA de type gamma selon l'invention. Le moteur GA comprend, dans son volume interne Vi isolé de l'extérieur, une chambre de compression 1 et une chambre de détente 2. Les chambres 1 et 2 se trouvent au sein d'une même enceinte ou chambre 15. Le moteur contient encore un volume déterminé de gaz confiné à une pression définie. Le moteur GA comprend un piston 3 dans la chambre 15 qui joue le rôle de déplaceur et un piston moteur 4 dans une chambre 32 qui est parallèle et désaxé par rapport au piston déplaceur 3. Les pistons 4 et 3 sont prévus pour se déplacer dans leurs chambres respectives 15 et 32 par l'intermédiaire d'un jeu de bielles 5 et 6 solidaires d'un même vilebrequin 7. Différents modes d'embiellages connus sont applicables au moteur gamma GA selon l'invention, tels que l'embiellage Ross Yoke. Le moteur comprend également une zone chaude ZC et une zone froide ZF au niveau desquelles ont lieu, comme en ce qui concerne les moteurs de type alpha et bêta, la détente et la compression du gaz de travail en fonction du cycle de fonctionnement. Le moteur GA comporte également un conduit principal 8 reliant la chambre 2 et la chambre 1. Ce conduit principal 8 comporte sur son circuit, côté zone froide, le dispositif de refroidissement 10a, tel que celui qui est décrit en relation avec la Fig. 2, et le régénérateur 9. Le régénérateur 9 est disposé entre le dispositif de refroidissement l0a et la chambre de détente 2. C'est encore par ce conduit principal 8 que transite le gaz confiné dans ses mouvements de va-et vient incessants entre la zone chaude ZC et la zone froide ZF lorsque le moteur est en fonctionnement. The engine BE further comprises a means for injecting a vaporizable liquid 11 comprising reservoir 111 and a secondary conduit 112. This latter makes it possible to connect the reservoir 111 to at least one entry point 113 for a vaporizable liquid in the internal volume Vi of the engine. The inlet point 113 may be located in the main duct 8, between the generator 9 and the chiller-condensation-separation device 10a or directly in the internal volume Vi of the engine in the hot zone-side chamber, for example in downstream of the inlet orifice 81 of the gas, or at the level thereof, when it comes from the cold zone ZF, as represented by the dashed lines. Depending on the position of the entry points 113, these can be on the ZF cold zone side or ZC hot zone side. The secondary duct 112 comprises means for controlling the injection 114 of the vaporizable liquid as well as injection devices 115 such as those described previously with regard to the alpha type motor. The Stirling engine BE also comprises a means for increasing the heat exchange between the heat source 14 and the internal volume V on the hot zone side ZC, for example an internal heat exchanger 13 as described previously with reference to FIG. C. The internal heat exchanger 13 may alternatively be as depicted in FIGS. 3A and 3B. The reservoir 111 may contain a quantity of vaporizable liquid Q1 initially to initiate the engine operating cycle. After actuation by the user of injection control means 114, such as an injection pump, the vaporizable liquid borrows the secondary duct 112 which leaves the tank 111 arranged at the outlet of the cooling-condensation-separation device 10 side cold zone ZF to reach the hot zone side at the point of entry 113. This entry point 113 comprises an injection device 115 such as an injector. The inlet point 113 is located downstream or at the inlet orifice 81 of the gas from the cold zone ZF or even in the main pipe 8. It is then that the gas which comes from the cold zone ZF, through the main pipe 8 and the regenerator 9, will propel the sprayed liquid in the space 135 defined by the heat exchanger 13 before reaching the expansion chamber 2. The liquid is then vaporized under the effect of high temperature. It is at this level that the gas / vapor mixture produces its effect by acting in particular on the engine piston 4. The return movement of the gas + vapor mixture is made by the same path, passing through the internal space 135 and then by the regenerator 9 and by the main duct 8 and finally by the cooling-condensation-separation device 10a by yielding in passing the condensed liquid which returns to the tank 111 while the gas returns, him, in the compression chamber 1. The cycle can then start again. In order to meet power requirements, it is possible to align several Stirling type Beta engines according to the invention on the same crankshaft. In FIG. 5, there is shown a Stirling GA engine of the gamma type according to the invention. The GA engine comprises, in its internal volume Vi insulated from the outside, a compression chamber 1 and an expansion chamber 2. The chambers 1 and 2 are located within the same chamber or chamber 15. The engine still contains a determined volume of gas confined to a defined pressure. The engine GA comprises a piston 3 in the chamber 15 which acts as a displacer and a driving piston 4 in a chamber 32 which is parallel and offset with respect to the displacer piston 3. The pistons 4 and 3 are designed to move in their direction. respective chambers 15 and 32 via a set of rods 5 and 6 secured to the same crankshaft 7. Various known linkage modes are applicable to the gamma engine GA according to the invention, such as the crankshaft Ross Yoke . The engine also includes a hot zone ZC and a cold zone ZF at which, as with the alpha and beta engines, the expansion and compression of the working gas takes place according to the operating cycle. The engine GA also comprises a main duct 8 connecting the chamber 2 and the chamber 1. This main duct 8 has on its circuit, on the cold zone side, the cooling device 10a, such as that described with reference to FIG. 2, and the regenerator 9. The regenerator 9 is disposed between the cooling device 10a and the expansion chamber 2. It is again through this main duct 8 that the confined gas passes through its movements of and goes incessant between the ZC hot zone and ZF cold zone when the engine is running.
Le moteur GA comprend encore un moyen d'injection d'un liquide vaporisable 11 comprenant un réservoir 111 et un conduit secondaire 112. Ce dernier permet de relier le réservoir 111 à au moins un point d'entrée 113 pour un liquide vaporisable dans le volume interne Vi du moteur. Le point d'entrée 113 peut être situé dans le conduit principal 8, entre le régénérateur 9 et le dispositif de refroidisseur- condensation-séparation 10, soit directement dans le volume interne Vi du moteur, par exemple en aval de l'orifice d'entrée du gaz 81 dans l'espace 135 créé par l'échangeur thermique tubulaire 13 comme représenté par les pointillés. Là encore, suivant la position des points d'entrée 113, ceux-ci peuvent se trouver côté zone froide ZF ou côté zone chaude ZC. The engine GA further comprises a means for injecting a vaporizable liquid 11 comprising a reservoir 111 and a secondary conduit 112. This latter makes it possible to connect the reservoir 111 to at least one entry point 113 for a vaporizable liquid in the volume internal Vi of the engine. The entry point 113 can be located in the main duct 8, between the regenerator 9 and the cooler-condensation-separation device 10, either directly in the internal volume Vi of the engine, for example downstream of the orifice of gas inlet 81 in the space 135 created by the tubular heat exchanger 13 as shown by the dashed lines. Here again, depending on the position of the entry points 113, these can be located on the cold zone ZF or on the hot zone side ZC.
Des moyens de commande d'injection 114 et un dispositif d'injection 115 sont également prévus. Un échangeur thermique interne 13 est prévu et est tel que celui qui est décrit précédemment en relation avec la Fig. 3 C. Il peut être, dans une variante, tel que celui qui est décrit en relation avec les Figs. 3 A et 3B. Injection control means 114 and an injection device 115 are also provided. An internal heat exchanger 13 is provided and is such as that described above in connection with FIG. C. It may be, in a variant, such as that described with reference to FIGS. 3A and 3B.
Le fonctionnement du moteur GA est identique au fonctionnement décrit précédemment en relation avec les moteurs de type bêta et alpha. Les Figs. 6 à 9 représentent un autre mode de réalisation de l'invention. Selon ce mode de réalisation, une quantité de liquide vaporisable Ql, tel que de l'eau, est introduite dans un moteur Stirling de type alpha AL, bêta BE ou gamma GA dans lequel la circulation du gaz de fonctionnement se fait d'une zone chaude à une zone froide sans passage par un conduit principal. Un tel moteur Stirling de type gamma GA est représenté en liaison avec la Fig. 6. Le moteur GA est identique au moteur GA décrit précédemment en liaison avec la Fig. 5 excepté le fait que, selon cette variante, le gaz transite selon un mouvement de va et vient d'une chambre 1, 2, à l'autre dans le volume interne Vi sans emprunter de conduit externe. Le moteur GA comprend encore un échangeur thermique interne 13 et est tel que celui qui est décrit précédemment en relation avec la Fig. 3 C. Il peut être, dans 15 une variante, tel que celui qui est décrit en relation avec la Fig. 3 A. Le moteur GA comprend encore un dispositif de refroidissement 10, selon un autre mode de réalisation l0b que le dispositif de refroidissement l0a décrit précédemment, et un régénérateur 9 tous deux sur le trajet du gaz. Selon cette variante de l'invention, le dispositif de refroidissement l0b est 20 composé, côté zone froide ZF, d'un échangeur thermique interne 17 du même type que l'échangeur thermique 13 côté zone chaude ZC décrit précédemment en liaison avec les Figs. 3 A, B, C. Cet échangeur thermique 17 comporte donc une paroi dite intermédiaire de forme tubulaire 170 solidarisée au piston 4 qui se déplace dans la chambre 1 côté zone froide ZF. La paroi intermédiaire 170 peut également être 25 solidarisée aux parois latérales de la chambre 1 côté zone froide ZF comme décrit précédemment en ce qui concerne l'échangeur thermique 13 côté zone chaude ZC. Cette paroi intermédiaire 170 se prolonge dans la chambre 1 côté zone froide ZF. L'échangeur thermique 17 comprend encore une paroi tubulaire externe 171 enveloppant la paroi intermédiaire 170 et fixée au moteur GA par un moyen de 30 fixation 172. L'échangeur thermique 17 comprend encore une paroi tubulaire interne 173 en forme de U et fixée sur la paroi tubulaire externe 171 de manière étanche et de manière à créer un passage 175 entre les parois 171 et173 dans lequel peut se loger la paroi intermédiaire 170. Le passage 175 est en communication avec une entrée 91 dans la chambre 1, côté zone froide ZF, pour le gaz et/ou le liquide vaporisable sous forme vaporisée provenant de la zone chaude ZC. Le dispositif de refroidissement lob comporte, de plus, un dispositif de refroidissement auxiliaire 18 en communication avec l'échangeur thermique interne 17 côté zone froide ZF. I1 peut s'agir d'un dispositif de circulation de liquide de refroidissement enveloppant la surface externe de l'échangeur thermique 17, côté zone froide ZF. Une quantité Ql de liquide vaporisable est intégrée au moteur GA et est utilisée lors de son fonctionnement afin d'améliorer la puissance du moteur. Cette quantité de liquide peut être minime par rapport au volume du gaz de fonctionnement mais elle va néanmoins contribuer à amplifier le phénomène relatif aux pressions internes. En effet, le gaz qui se trouve dans le volume interne Vi du moteur va entraîner ce liquide vaporisable vers la zone chaude ZC, préférentiellement équipé d'un échangeur thermique tubulaire 13, qui va immédiatement transformer ce liquide en un volume de vapeur tel qu'il va avoir une incidence importante sur le fonctionnement du moteur en contribuant à augmenter fortement le taux de compression dans la chambre 1 ainsi que dans l'ensemble du volume interne Vi en additionnant son volume à celui du gaz confiné lui même fortement chauffé. De ce fait, le piston 3 associé au moteur va immédiatement exploiter le phénomène en générant un couple nettement plus important à la sortie sur l'arbre du moteur. Le retour du volume gazeux vers la zone froide ZF va permettre notamment de condenser la vapeur qui vient d'être surchauffée en zone chaude ZC. En effet, le gaz et le liquide vaporisable qui se trouve à l'état de vapeur en provenant de la zone chaude ZC vont pénétrer dans l'espace 175 de l'échangeur thermique 17. Dans cet espace, le gaz sera refroidit et la vapeur condensée. Le cycle va alors recommencer avec le retour du gaz de fonctionnement et du liquide vaporisable coté zone chaude ZC. Selon un mode de réalisation illustré en relation avec la Fig. 7, le moteur GA comporte un moyen d'injection du liquide vaporisable 11 comprenant un réservoir 111 et un conduit secondaire 112. Ce dernier permet de relier le réservoir 111 à au moins un point d'entrée 113 pour un liquide vaporisable dans le volume interne Vi du moteur. Le point d'entrée 113 peut être situé côté zone froide ZF ou côté zone chaude ZC. Sur la Fig. 8, est représenté un moteur Stirling AL de type alpha selon le second mode de réalisation de l'invention. Le moteur AL est identique au moteur AL décrit précédemment en liaison avec la Fig.l à l'exception du dispositif de refroidissement 10 qui est du type l0b décrit en liaison avec les Figs. 6 et 7. Le moteur AL comprend encore un échangeur thermique interne 13 et est tel que celui qui est décrit précédemment en relation avec la Fig. 3 C. Il peut être, dans une variante, tel que celui qui est décrit en relation avec la Fig. 3 A. Le dispositif de refroidissement du gaz 10b et le régénérateur 9 sont tous deux sur le trajet du gaz. Le dispositif de refroidissement 10b est composé d'un échangeur thermique 17 côté zone froide ZF identique à celui décrit en liaison avec la Fig. 6 concernant le 10 moteur Stirling GA. Le dispositif de refroidissement l0b comporte, de plus, un dispositif de refroidissement auxiliaire 18 en communication avec l'échangeur thermique interne 17 côté zone froide ZF. I1 peut s'agir d'un dispositif de circulation de liquide de refroidissement enveloppant la surface externe de l'échangeur thermique 17, côté zone 15 froide ZF. Une quantité Ql de liquide vaporisable est intégrée au moteur AL et est utilisée lors de son fonctionnement afin d'améliorer la puissance du moteur de la même manière que décrit précédemment en liaison avec la Fig. 6. Selon un mode de réalisation illustré en relation avec la Fig. 9, le moteur AL 20 comporte un moyen d'injection du liquide vaporisable 11 comprenant un réservoir 111 et un conduit secondaire 112. Ce dernier permet de relier le réservoir 111 à au moins un point d'entrée 113 pour un liquide vaporisable dans le volume interne Vi du moteur. Le point d'entrée 113 peut être situé côté zone froide ZF ou côté zone chaude ZC. 25 Il est bien entendu possible de remplacer le dispositif de refroidissement 10b par tout autre dispositif de refroidissement connu. Il est bien entendu également possible d'ajouter aux moteurs Stirling AL, GA et BE décrits en relation avec les Figs 1, 4 et 5, c'est-à-dire, selon le premier mode de réalisation, un échangeur thermique interne 17 côté zone froide ZF. 30 Les modes de réalisation décrits dans ce qui suit concernent un moteur Stirling selon l'invention équipé spécifiquement d'un moyen de récupération de l'énergie dissipée au cours de son fonctionnement. A la Fig. 10 est représenté un moteur de type alpha AL équipé d'un tel moyen. Ce moteur de type AL est tel qu'illustré à la Fig. 1. The operation of the GA engine is identical to the operation described above in connection with the beta and alpha type engines. Figs. 6-9 show another embodiment of the invention. According to this embodiment, a quantity of vaporizable liquid Q1, such as water, is introduced into a Stirling engine of the alpha AL, beta BE or gamma GA type in which the circulation of the operating gas is from one zone to another. hot to a cold zone without passing through a main duct. Such a gamma type Stirling engine GA is shown in connection with FIG. 6. The engine GA is identical to the engine GA described above in connection with FIG. 5 except that, according to this variant, the gas transits in a reciprocating motion from a chamber 1, 2, to the other in the internal volume Vi without borrowing external conduit. The engine GA further comprises an internal heat exchanger 13 and is such as that described above in relation to FIG. C. It may be, alternatively, as described in connection with FIG. A. The engine GA further comprises a cooling device 10, according to another embodiment 10b than the cooling device 10a described above, and a regenerator 9 both in the gas path. According to this variant of the invention, the cooling device 10b is composed, on the cold zone side ZF, of an internal heat exchanger 17 of the same type as the heat exchanger 13 on the hot zone side ZC described above in connection with FIGS. 3 A, B, C. This heat exchanger 17 therefore comprises a so-called intermediate wall of tubular form 170 secured to the piston 4 which moves in the cold zone chamber 1 ZF side. The intermediate wall 170 may also be secured to the side walls of the cold zone side chamber ZF as previously described with respect to the hot zone side heat exchanger ZC. This intermediate wall 170 is extended in the cold zone chamber 1 ZF side. The heat exchanger 17 further comprises an outer tubular wall 171 enclosing the intermediate wall 170 and fixed to the motor GA by a fixing means 172. The heat exchanger 17 also comprises an inner tubular wall 173 in the shape of a U and fixed on the outer tubular wall 171 in a sealed manner and so as to create a passage 175 between the walls 171 and 171 in which the intermediate wall 170 can be housed. The passage 175 is in communication with an inlet 91 in the chamber 1, cold zone side ZF, for the gas and / or vaporizable liquid in vaporized form from the hot zone ZC. The cooling device lob further comprises an auxiliary cooling device 18 in communication with the internal heat exchanger 17 on the cold zone side ZF. It may be a coolant circulation device wrapped around the external surface of the heat exchanger 17, cold zone side ZF. A quantity Ql of vaporizable liquid is integrated into the engine GA and is used during its operation in order to improve the power of the engine. This amount of liquid may be minimal compared to the volume of the operating gas but it will nevertheless contribute to amplifying the phenomenon relating to internal pressures. Indeed, the gas which is in the internal volume Vi of the engine will cause this vaporizable liquid to the hot zone ZC, preferably equipped with a tubular heat exchanger 13, which will immediately turn this liquid into a volume of steam such as it will have a significant impact on the operation of the engine by contributing to greatly increase the compression ratio in the chamber 1 as well as in the entire internal volume Vi by adding its volume to that of the confined gas itself strongly heated. As a result, the piston 3 associated with the engine will immediately exploit the phenomenon by generating a significantly greater torque at the output on the motor shaft. The return of the gaseous volume to the cold zone ZF will in particular make it possible to condense the steam which has just been superheated in a hot zone ZC. Indeed, the gas and vaporizable liquid that is in the vapor state from the hot zone ZC will enter the space 175 of the heat exchanger 17. In this space, the gas will be cooled and the steam condensed. The cycle will then begin again with the return of the operating gas and the vaporizable liquid on the hot zone ZC. According to an embodiment illustrated in relation to FIG. 7, the engine GA comprises a vaporizable liquid injection means 11 comprising a reservoir 111 and a secondary conduit 112. The latter makes it possible to connect the reservoir 111 to at least one inlet point 113 for a vaporizable liquid in the internal volume Vi of the engine. The entry point 113 may be located on the ZF cold zone side or ZC hot zone side. In FIG. 8, there is shown an alpha type Stirling engine AL according to the second embodiment of the invention. The motor AL is identical to the motor AL described above with reference to FIG. 1 except for the cooling device 10 which is of the type 10b described in connection with FIGS. 6 and 7. The motor AL further comprises an internal heat exchanger 13 and is such as that described above in relation to FIG. C. It may alternatively be as described in connection with FIG. A. The gas cooling device 10b and the regenerator 9 are both in the gas path. The cooling device 10b is composed of a heat exchanger 17 on the cold zone side ZF identical to that described with reference to FIG. 6 concerning the Stirling GA engine. The cooling device 10b further comprises an auxiliary cooling device 18 in communication with the internal heat exchanger 17 on the cold zone side ZF. It may be a coolant circulation device wrapping the outer surface of the heat exchanger 17, cold zone side ZF. A quantity Q1 of vaporizable liquid is integrated into the engine AL and is used during its operation in order to improve the power of the engine in the same manner as described above with reference to FIG. 6. According to an embodiment illustrated in relation to FIG. 9, the motor AL 20 comprises a means for injecting the vaporizable liquid 11 comprising a reservoir 111 and a secondary conduit 112. This latter makes it possible to connect the reservoir 111 to at least one entry point 113 for a vaporizable liquid in the volume internal Vi of the engine. The entry point 113 may be located on the ZF cold zone side or ZC hot zone side. It is, of course, possible to replace the cooling device 10b with any other known cooling device. It is of course also possible to add Stirling engines AL, GA and BE described in relation to FIGS 1, 4 and 5, that is to say, according to the first embodiment, an internal heat exchanger 17 side cold zone ZF. The embodiments described below relate to a Stirling engine according to the invention specifically equipped with a means for recovering the energy dissipated during its operation. In FIG. 10 is shown an alpha type motor AL equipped with such means. This type AL motor is as illustrated in FIG. 1.
Dans ce mode de réalisation, la source extérieure thermique 14 inclut un dispositif de combustion externe 141, tel qu'une chaudière, disposant d'une chambre 1412 et d'un conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411. La partie du moteur AL, côté zone chaude ZC, qui comporte l'échangeur thermique interne 13 est logée à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141, dans la chambre 1412. Le moteur AL comporte, de plus, une chemise 200 disposée autour du piston moteur 4, côté zone chaude ZC. A l'intérieur de cette chemise 200 est aménagé un espace 201 entre les parois de la chemise 200 et les parois entre lesquelles coulisse le piston moteur 4. Un point de raccordement 202 pour le conduit secondaire 112 est prévu, définissant ainsi une entrée 201a à l'intérieur de l'espace 201. Un autre point de raccordement identique 203 est prévu, définissant ainsi une sortie 20 lb. Le conduit secondaire 112 est raccordé à l'entrée 201a ainsi qu'à la sortie 201b de manière à permettre la circulation du liquide vaporisable à l'intérieur dudit espace 201 comme expliqué dans ce qui suit. In this embodiment, the external thermal source 14 includes an external combustion device 141, such as a boiler, having a chamber 1412 and a flue gas exhaust duct 1411. The part of the engine AL, ZC hot zone side, which comprises the internal heat exchanger 13 is housed inside the external combustion device 141, in the chamber 1412. The motor AL further comprises a jacket 200 disposed around the engine piston 4, side hot zone ZC. Inside this jacket 200 is provided a space 201 between the walls of the liner 200 and the walls between which the engine piston 4 slides. A connection point 202 for the secondary duct 112 is provided, thereby defining an inlet 201a to the interior of the space 201. Another identical connection point 203 is provided, thus defining an output 20 lb. The secondary duct 112 is connected to the inlet 201a and the outlet 201b so as to allow the flow of the vaporizable liquid inside said space 201 as explained in the following.
Le conduit secondaire 112 comporte, en aval du moyen de commande de l'injection 114 et en amont du point d'entrée 113, une portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411. Une portion 112c de conduit 112 passe encore à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141, dans la chambre 1412. The secondary duct 112 comprises, downstream of the injection control means 114 and upstream of the inlet point 113, a portion 112a passing inside the flue gas discharge duct 1411. A portion 112c of duct 112 still passes inside the external combustion device 141, in the chamber 1412.
La portion 112a se présente avantageusement sous la forme d'un serpentin ou d'un échangeur à tubes parallèles ou encore à tubes coaxiaux. L'espace 201, dans lequel peut circuler le liquide vaporisable, représente une portion 112b du conduit secondaire 112. Dans une variante de l'invention, seule la portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 est prévue. Dans une autre variante de l'invention, seules la portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 et la portion 112b passant à l'intérieur de la chemise 200 peuvent être prévues. Après actionnement par l'utilisateur du moyen de commande d'injection 114, le liquide vaporisable emprunte le conduit secondaire 112 en direction du ou des points d'entrée 113. Au cours de son trajet, il emprunte la portion 112b du conduit secondaire qui passe à l'intérieur de la chemise 200. Le liquide vaporisable absorbe alors les calories disponibles dans la région du piston moteur 4. Ceci permet une élévation de la température dudit liquide et, parallèlement, l'abaissement de la température dans la chemise 200. En sortie 201b de la chemise 200, le conduit secondaire 112 se prolonge, par sa portion 112a, à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411. La configuration en serpentin de la portion 112a favorise l'absorption d'une grande quantité des calories dissipées. En effet, les gaz d'échappement se trouvent généralement dans ce conduit d'évacuation à une température élevée, de l'ordre de 300 à 500°C. En sortie du conduit d'évacuation 1411, la portion 112c du conduit secondaire passe à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141 où sa température et sa pression y sont encore davantage élevées, préalablement à son injection à l'intérieur du volume interne Vi du moteur AL. Afin de permettre la régulation de la pression à l'intérieur du conduit secondaire 112, un ballon tampon 300 est en outre prévu sur le trajet du conduit secondaire 112, en aval du moyen de commande d'injection 114. Ce ballon tampon 300 comprend un dispositif de détection 301 de la pression qui règne à l'intérieur du conduit secondaire 112 ainsi que des moyens d'activation 302 du moyen de commande de l'injection. Lorsque la pression chute à l'intérieur du conduit secondaire 112, celle-ci est détectée par le dispositif de détection de la pression 301. Le moyen de commande d'injection 114 est alors activé par l'intermédiaire des moyens d'activation 302. Le ballon tampon 300 est une réserve de vapeur en phase liquide. La sollicitation d'un organe de commande, par exemple une pédale d'accélération d'un véhicule comprenant un tel moteur Al, déclenche l'activation du dispositif d'injection 115 provoquant l'injection du liquide vaporisable dans le volume interne du moteur. The portion 112a is advantageously in the form of a coil or an exchanger with parallel tubes or coaxial tubes. The space 201, in which the vaporizable liquid may circulate, represents a portion 112b of the secondary duct 112. In a variant of the invention, only the portion 112a passing inside the flue gas evacuation duct 1411 is provided . In another variant of the invention, only the portion 112a passing inside the flue gas exhaust duct 1411 and the portion 112b passing inside the liner 200 may be provided. After actuation by the user of the injection control means 114, the vaporizable liquid borrows the secondary duct 112 towards the entry point or points 113. During its journey, it borrows the portion 112b of the secondary conduit that passes inside the jacket 200. The vaporizable liquid then absorbs the available calories in the region of the engine piston 4. This allows an increase in the temperature of said liquid and, in parallel, the lowering of the temperature in the jacket 200. 201b outlet of the jacket 200, the secondary conduit 112 is extended, by its portion 112a, inside the flue gas evacuation conduit 1411. The serpentine configuration of the portion 112a promotes the absorption of a large amount calories dissipated. Indeed, the exhaust gas is generally in this exhaust duct at an elevated temperature, of the order of 300 to 500 ° C. At the outlet of the exhaust duct 1411, the portion 112c of the secondary duct passes inside the external combustion device 141 where its temperature and its pressure are even higher, prior to its injection into the internal volume Vi AL motor. In order to allow the regulation of the pressure inside the secondary duct 112, a buffer tank 300 is further provided in the path of the secondary duct 112, downstream of the injection control means 114. This buffer tank 300 comprises a detection device 301 of the pressure that reigns inside the secondary conduit 112 as well as activation means 302 of the injection control means. When the pressure drops inside the secondary conduit 112, it is detected by the pressure detection device 301. The injection control means 114 is then activated via the activation means 302. The buffer tank 300 is a vapor reserve in the liquid phase. The biasing of a control member, for example an accelerator pedal of a vehicle comprising such an engine A1, triggers the activation of the injection device 115 causing the injection of the vaporizable liquid into the internal volume of the engine.
Cette injection entraîne une baisse de pression dans le conduit secondaire 112, laquelle est détectée par le dispositif de détection 301 du ballon tampon 300. Le détecteur de pression 301 commande alors l'activation du moyen de commande de l'injection 114. En lien avec la Fig. 11 est représenté un moteur de type Bêta BE équipé d'un 30 moyen de récupération de l'énergie dissipée au cours de son fonctionnement. Ce moteur de type BE est tel qu'illustré à la Fig. 4. Dans ce mode de réalisation, la source extérieure thermique 14 est telle qu'illustrée sur la Fig. 10 et inclut un dispositif de combustion externe 141 disposant d'un conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411. La partie du moteur BE, côté zone chaude ZC, qui comporte l'échangeur thermique interne 13 pénètre à l'intérieur de la chambre 1412 du dispositif de combustion externe 141. Le conduit secondaire 112 comporte, en aval du moyen de commande de l'injection 114 et en amont du point d'entrée 113, une portion 112a, identique à celle illustrée en lien avec la Fig. 10, passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411, ainsi qu'une portion 112c passant à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141. Dans une variante de l'invention, seule la portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 est prévue. This injection causes a pressure drop in the secondary duct 112, which is detected by the detection device 301 of the buffer tank 300. The pressure detector 301 then controls the activation of the injection control means 114. In connection with FIG. There is shown a Beta BE engine equipped with a means for recovering the energy dissipated during its operation. This BE type motor is as illustrated in FIG. 4. In this embodiment, the external thermal source 14 is as illustrated in FIG. 10 and includes an external combustion device 141 having a flue gas exhaust duct 1411. The part of the engine BE, hot zone side ZC, which includes the internal heat exchanger 13 penetrates inside the chamber 1412 of the external combustion device 141. The secondary duct 112 comprises, downstream of the injection control means 114 and upstream of the entry point 113, a portion 112a, identical to that illustrated with reference to FIG. 10, passing inside the flue gas exhaust duct 1411, and a portion 112c passing inside the external combustion device 141. In a variant of the invention, only the portion 112a passing through The interior of the flue gas exhaust duct 1411 is provided.
Après actionnement par l'utilisateur du moyen de commande d'injection 114, le liquide vaporisable emprunte le conduit secondaire 112 en direction du ou des points d'entrée 113. Au cours de son trajet, il emprunte la portion 112a du conduit secondaire qui s'étend à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411. En sortie du conduit d'évacuation 1411, la portion 112c du conduit secondaire passe à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141. Un ballon tampon 300 est également prévu sur le trajet du conduit secondaire 112, en aval du moyen de commande de l'injection 114. A la Fig. 12 est représenté un moteur de type alpha GA équipé d'un tel moyen. Ce moteur de type GA est tel qu'illustré à la Fig. 7. After actuation by the user of the injection control means 114, the vaporizable liquid borrows the secondary conduit 112 towards the entry point or points 113. During its journey, it borrows the portion 112a of the secondary conduit which extends to the inside of the flue gas discharge duct 1411. At the outlet of the exhaust duct 1411, the portion 112c of the secondary duct passes inside the external combustion device 141. A buffer tank 300 is also provided. in the path of the secondary conduit 112, downstream of the injection control means 114. In FIG. 12 is shown an engine type alpha GA equipped with such a means. This GA type motor is as illustrated in FIG. 7.
Dans ce mode de réalisation encore, la source extérieure thermique 14 inclut un dispositif de combustion externe 141, tel qu'une chaudière, disposant d'un conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 et d'une chambre 1412. La partie du moteur GA, côté zone chaude ZC, qui comporte l'échangeur thermique interne 13 pénètre à l'intérieur de la chambre 1412 du dispositif de combustion externe 141. In this embodiment again, the external thermal source 14 includes an external combustion device 141, such as a boiler, having a flue gas exhaust duct 1411 and a chamber 1412. The engine part GA , hot zone side ZC, which comprises the internal heat exchanger 13, penetrates inside the chamber 1412 of the external combustion device 141.
Le moteur GA comporte, de plus, une chemise 200 disposée autour du piston moteur 4. A l'intérieur de cette chemise 200 est aménagé un espace 201 entre les parois de la chemise 200 et les parois entre lesquelles coulisse le piston moteur 4. Un point de raccordement 202 pour le conduit secondaire 112 est prévu, définissant ainsi une entrée 201a à l'intérieur de l'espace 201. Un autre point de raccordement identique 203 est prévu, définissant ainsi une sortie 201b. Le conduit secondaire 112 est raccordé à l'entrée 201a ainsi qu'à la sortie 201b de manière à permettre la circulation du liquide vaporisable à l'intérieur dudit espace 201 comme expliqué dans ce qui suit. Le conduit secondaire 112 comporte, en aval du moyen de commande de l'injection 114 et en amont du point d'entrée 113, une portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411, une portion 112b passant à l'intérieur de la chemise 200 ainsi qu'une portion 112c passant à l'intérieur du dispositif de combustion externe 141. La portion 112a se présente avantageusement sous la forme d'un serpentin ou d'un échangeur à tubes parallèles ou encore à tubes coaxiaux. Dans une variante de l'invention, seule la portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 est prévue. Dans une autre variante de l'invention, seules la portion 112a passant à l'intérieur du conduit d'évacuation de gaz brûlés 1411 et la portion 112b passant à l'intérieur de la chemise 200 peuvent être prévues. Le fonctionnement est identique à ce qui est décrit précédemment pour le moteur AL en lien avec la Fig. 10. Toujours dans le but d'améliorer le rendement des moteurs Stirling type Alpha, Bêta ou Gamma, selon l'invention, un dispositif d'ouverture/fermeture 83 du conduit principal 8, fonctionnant en "tout ou rien", tel qu'une soupape ou une vanne électromagnétique à commande électronique est aménagé en un point du circuit principal 8 dans lequel circule en mouvements de va-et-vient le gaz confiné du moteur. Ce mode de réalisation est décrit en lien aves les Fig 10, 11 et 12 pour les moteurs de type alpha, bêta et gamma, respectivement. The engine GA furthermore comprises a liner 200 disposed around the engine piston 4. Inside this liner 200 is arranged a space 201 between the walls of the liner 200 and the walls between which the engine piston 4 slides. connection point 202 for the secondary conduit 112 is provided, thereby defining an inlet 201a within the space 201. Another identical connection point 203 is provided, thereby defining an outlet 201b. The secondary duct 112 is connected to the inlet 201a and the outlet 201b so as to allow the flow of the vaporizable liquid inside said space 201 as explained in the following. The secondary duct 112 comprises, downstream of the injection control means 114 and upstream of the inlet point 113, a portion 112a passing inside the flue gas discharge duct 1411, a portion 112b passing through the inside of the jacket 200 and a portion 112c passing inside the external combustion device 141. The portion 112a is advantageously in the form of a coil or a parallel tube or tube exchanger coaxial. In a variant of the invention, only the portion 112a passing inside the flue gas exhaust duct 1411 is provided. In another variant of the invention, only the portion 112a passing inside the flue gas exhaust duct 1411 and the portion 112b passing inside the liner 200 may be provided. The operation is identical to that described above for the motor AL in connection with FIG. 10. Still with the aim of improving the performance of the Stirling engines type Alpha, Beta or Gamma, according to the invention, an opening / closing device 83 of the main duct 8, operating in "all or nothing", such as an electronically controlled solenoid valve or solenoid valve is provided at a point in the main circuit 8 in which the confined gas of the engine is circulated in reciprocating motions. This embodiment is described in connection with FIGS. 10, 11 and 12 for alpha, beta and gamma type engines, respectively.
Ce dispositif d'ouverture/fermeture 83 peut être situé soit entre le dispositif de refroidissement 10 et le régénérateur 9, cette solution s'imposant dans le cas où le régénérateur 9 est intégré au moteur, soit entre le régénérateur 9 et l'échangeur thermique 13 caractérisant la zone chaude ZC du moteur, dans le cas où le régénérateur 9 est de type rapporté. Ce dispositif d'ouverture/fermeture 83 permet ou ne permet pas la libre circulation des gaz dans le conduit principal 8. Selon une variante de l'invention, ce dispositif d'ouverture/fermeture 83 peut être associé au dispositif d'injection 115 pour former un dispositif monobloc dont le coût global sera moindre en grande série. Le fonctionnement du dispositif d'ouverture/fermeture 83 du conduit principal 8 est décrit dans ce qui suit. Lorsque le piston déplaçeur 3 prévu pour provoquer le déplacement du gaz de fonctionnement d'une zone à l'autre (ZC, ZF), se trouve dans l'environnement du point-mort bas, le gaz confiné qui a été propulsé vers la zone chaude ZC du moteur AL, BE ou GA en entraînant avec lui le liquide vaporisable venant d'être injecté au point 113, le dispositif 83 clôt de manière provisoire le conduit principal 8 dans la mesure où le mode de réalisation le permet. Cette fermeture momentanée isole un volume mort important comprenant le volume mort généré par le conduit principal 8, le volume mort généré par le régénérateur 9, le volume mort généré par le dispositif de refroidissement 10a, ainsi que le volume mort que génère ledit piston déplaceur 3 en remontant vers le point-mort haut dans son déplacement continu. Pendant ce temps, les gaz emprisonnés en zone chaude ZC fournissent un maximum de force au piston-moteur 4 qui remonte vers son point-mort haut. Sans le dispositif 83, la pression interne serait nettement moindre. This opening / closing device 83 may be located either between the cooling device 10 and the regenerator 9, this solution being necessary in the case where the regenerator 9 is integrated with the engine, either between the regenerator 9 and the heat exchanger. 13 characterizing the hot zone ZC of the engine, in the case where the regenerator 9 is of type reported. This opening / closing device 83 allows or does not allow the free flow of gases in the main duct 8. According to a variant of the invention, this opening / closing device 83 can be associated with the injection device 115 for to form a monobloc device whose overall cost will be lower in large series. The operation of the opening / closing device 83 of the main conduit 8 is described in the following. When the displacer piston 3 intended to cause the displacement of the operating gas from one zone to another (ZC, ZF), is in the environment of the low dead point, the confined gas which has been propelled towards the zone ZC engine hot AL, BE or GA by driving with him the vaporizable liquid just injected at point 113, the device 83 temporarily closes the main conduit 8 to the extent that the embodiment allows it. This momentary closure isolates a large dead volume comprising the dead volume generated by the main duct 8, the dead volume generated by the regenerator 9, the dead volume generated by the cooling device 10a, as well as the dead volume generated by said displacer piston 3 going up to the top dead center in its continuous displacement. Meanwhile, the gases trapped in hot zone ZC provide maximum force to the engine piston 4 which rises to its top dead center. Without the device 83, the internal pressure would be much lower.
Lorsque le piston-moteur 4 arrive dans l'environnement du point-mort haut, le dispositif 83 ouvre le conduit principal 8 afin de permettre aux gaz qui se sont détendus de repartir en direction de la zone froide ZF. Le piston-moteur 4 re-descend ensuite en vidant la chambre du gaz qu'elle contient, et le cycle recommence. When the engine piston 4 arrives in the environment of the top dead center, the device 83 opens the main pipe 8 to allow the gases that have relaxed to start towards the cold zone ZF. The engine piston 4 then returns down emptying the chamber of the gas it contains, and the cycle begins again.
Le dispositif 83 est représenté en pointillés afin d'illustrer le fait que sa présence n'est pas obligatoire au fonctionnement des moteurs AL, BE ou GA, mais optionnel. Les applications de ces moteurs Stirling à puissance et à vitesse variables de type alpha, bêta ou gamma, objets de la présente invention, sont très étendues et variées. En premier lieu, ces moteurs sont applicables à tout type de véhicule terrestre nécessitant une motorisation. Ainsi peuvent être équipés les véhicules deux roues motorisés tel les scooters et motos, les véhicules de loisirs tels que les quads, les karts et les buggy, les motoneiges, les véhicules de transport individuel et collectif tels les automobiles et autocars, les camions de service et de transport, les engins agricoles motorisés comme les tracteurs et les moissonneuses, les engins motorisés de travaux publics en tous genres, jusqu'aux différents véhicules de l'Armée affectés aux transports de troupe ou de matériel ainsi que les engins de combat motorisés tels les chars d'assaut, les canons automoteurs et les robots de reconnaissance ou d'attaque. Concernant le domaine ferroviaire, ces moteurs sont applicables à la motorisation des locomotives et autres engins de traction. Concernant le secteur marin, ces moteurs sont applicables aux bateaux de pêche et de loisirs, jusqu'aux sous-marins. Concernant le secteur aérien, ces moteurs sont applicables dans les ULM, les avions à hélices, les hélicoptères, les drones. Ces moteurs sont applicables également dans les appareillages individuels ou spéciaux nécessitant une motorisation aussi peu bruyante que possible telles les tondeuses à gazon en tout genre et les tronçonneuses. Ces moteurs sont applicables également pour la motorisation de machines spéciales comme les compresseurs mobiles ou à poste fixe, les pompes de chantier, ainsi que les générateurs d'électricité à courant alternatif ou continu sous forme de groupes électrogènes mobiles, transportables ou à poste fixe : ainsi un tel moteur couplé à un générateur d'électricité peut être aménagé au niveau du foyer des panneaux solaires paraboliques, ou en un point du circuit du fluide caloporteur dont sont équipés les panneaux solaires linéaires à concentration pour la production d'électricité. Ces moteurs sont applicables à la production d'électricité selon des formules techniques diverses, et à partir de sources d'énergie très diversifiées. Ces moteurs couplés à un générateur d'électricité sont applicables dans le domaine sensible du nucléaire en recevant l'énergie provenant soit directement du combustible radioactif, soit que cette énergie soit puisée dans un fluide caloporteur préalablement chauffé par le combustible radioactif puis véhiculé dans un circuit primaire sur lequel est greffé le ou un ensemble de moteurs selon l'invention alignés et couplés si besoin, le long de ce conduit primaire : ce dispositif présente deux avantages importants à savoir d'une part que le moteur fonctionnant en « vase clos », il n'y a aucun rejet de quoi que ce soit dans l'atmosphère, et que d'autre part il n'y a pas de circuit secondaire, ce qui limite considérablement les problèmes de fuites, de tenue de matériaux ou de maintenance. The device 83 is shown in dotted lines to illustrate the fact that its presence is not mandatory for the operation of the engines AL, BE or GA, but optional. The applications of these Stirling engines with variable power and speed of alpha, beta or gamma type, objects of the present invention, are very extensive and varied. In the first place, these engines are applicable to any type of land vehicle requiring a motorization. Motorized two-wheelers such as scooters and motorcycles, recreational vehicles such as quads, go-karts and buggies, snowmobiles, individual and collective transport vehicles such as cars and coaches, service trucks can be equipped. and transport, motorized agricultural machinery such as tractors and harvesters, motorized public works vehicles of all kinds, and various Army vehicles used for troop or equipment transport and motorized combat gear such as tanks, self-propelled guns and reconnaissance or attack robots. Concerning the railway domain, these engines are applicable to the motorization of locomotives and other traction units. In the marine sector, these engines are applicable to fishing and recreational boats, up to submarines. Regarding the air sector, these engines are applicable in microlight aircraft, propeller airplanes, helicopters, drones. These motors are also applicable in individual or special equipment requiring a motorization as quiet as possible such as lawnmowers of all kinds and chainsaws. These motors are also applicable for the motorization of special machines such as mobile or stationary compressors, site pumps, as well as AC or DC electricity generators in the form of mobile, transportable or stationary generators: thus such a motor coupled to an electricity generator can be arranged at the focal point of the parabolic solar panels, or at a point in the heat transfer fluid circuit that are equipped with linear solar panels for concentration for the production of electricity. These engines are applicable to the production of electricity according to various technical formulas, and from very diversified sources of energy. These motors coupled to an electricity generator are applicable in the sensitive nuclear field by receiving the energy coming either directly from the radioactive fuel, or because this energy is drawn from a heat transfer fluid previously heated by the radioactive fuel and then conveyed in a circuit. primary on which is grafted or a set of motors according to the invention aligned and coupled if necessary along this primary conduit: this device has two important advantages namely on the one hand that the engine operating in "closed vessel", there is no release of anything into the atmosphere, and secondly there is no secondary circuit, which significantly limits the problems of leakage, holding materials or maintenance.
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