FR2938706A1 - Filtre actif miniature a faible cout - Google Patents

Abstract

L'invention concerne les filtres actifs hyperfréquences à p cellules Cl , Cl ,..Cl ,.. Cl ,.. Clp de filtrage en cascade d'un signal hyperfréquences parcourant le filtre se propageant dans le sens de la première cellule Cl vers la dernière cellule Clp, p étant un entier supérieur ou égal à 1, chaque cellule de filtrage comportant un résonateur Re , Re ...Re ..Re .. Re de respectivement n , n ,.. n n np pôles chacun, le nombre de pôles n d'un résonateur Re d'indice i étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, un résonateur Re d'une cellule Cl étant isolé d'un résonateur Re d'une cellule précédente Cl , au moins dans le sens inverse de propagation du signal hyperfréquence parcourant le filtre, par un circuit d'isolement (A , A , A A , Att , Att ) atténuant un signal hyperfréquence de retour en provenance de ladite cellule Cl vers la cellule précédente Cl , Le circuit d'isolement d'au moins une des cellules du filtre est un atténuateur (Att , Att ) de valeur AT atténuant le signal de retour de ladite valeur d'atténuation AT, les circuits d'isolement des autres cellules étant des circuits actifs comportant au moins un transistor amplificateur. Applications : filtres actifs hyperfréquences à faible coût et grandes performances.

Description

FILTRE ACTIF MINIATURE A FAIBLE COUT

La présente invention concerne les filtres actifs miniatures à faible coût présentant des performances élevées dans le domaine des hyperfréquences.

La plupart des dispositifs électroniques et notamment dans le domaine des radiocommunications comportent des fonctions de filtrage. La fonction de filtrage est assurée dans certaines applications par des filtres passifs. Néanmoins, les objectifs de miniaturisation, de réduction des coûts et d'augmentation des performances des systèmes hyperfréquences sont de moins en moins compatibles des solutions à base de composants passifs majoritairement utilisées actuellement pour les fonctions de filtrage. En effet, l'utilisation de composants passifs pour la réalisation des filtres limitent fortement les possibilités de miniaturisation et d'intégration et pèsent sur l'architecture des systèmes hyperfréquences (d'émission ou de réception) ainsi que sur leurs performances.

Ces limitations sont particulièrement sensibles pour les applications avec une large bande de fréquences de fonctionnement, par exemple, dans le cas de bancs de filtres hyperfréquences de présélection, filtres caractérisés par une bande relative moyenne ou large avec des flancs très raides, mais aussi dans le cas des filtres en fréquence intermédiaire FI très sélectifs dont les caractéristiques sont déterminées par le plan de fréquence des récepteurs et des émetteurs. Dans le cas de récepteurs hyperfréquences, ces types de filtres passifs ne peuvent être intégrés dans les blocs d'antennes de réception du fait de leur encombrement et doivent être déportés loin des antennes ce qui conduit à une limitation des performances du récepteur, notamment par une augmentation du bruit en réception. L'élimination des gêneurs (fréquences perturbatrices) ne peut être réalisée que plus tard dans la chaîne de réception avec un risque de saturation de celle-ci ou de perte du signal utile. Dans le cas des émetteurs, les filtres passifs entrainent une baisse de la puissance rayonnée.

Pour les modules d'émission/réception de futures antennes actives multifonctions, il est nécessaire que les filtres s'adaptent au mode utilisé (guidage, poursuite, surveillance d'une ou plusieurs cibles simultanément...), les solutions de filtrage avec des éléments passifs, par nature peu adaptables, sont encore plus limitatives. L'utilisation de technologies de filtrage actif permet de réduire la taille et le coût des filtres de radiofréquences. En outre, l'utilisation de filtres actifs permettrait, par exemple, d'envisager la création de systèmes radiofréquences ou hyperfréquences 'universels' basés sur une architecture interne unique mais qui peut être reconfigurée en fonction des besoins. C'est effectivement la tendance qui émerge depuis quelques années avec les concepts de 'systèmes reconfigurables' ou de 'fonctions accordables'. Ces concepts intéressent l'industrie des télécommunications civiles mais également l'industrie militaire.

Les technologies et topologies utilisées pour la conception de filtres actifs sont nombreuses. Les filtres peuvent être réalisés sur une même puce (filtres monolithiques) ou associer des structures réalisées en technologie MMIC à des structures passives généralement planaires (filtres hybrides). En fonction de chaque application, un compromis doit être recherché pour conduire au cas par cas à un équilibre entre les fonctions passives et actives. Les différentes topologies de filtres actifs présentes dans la littérature peuvent être regroupées en deux grandes catégories :

A) Les filtres actifs résultant de la modification d'une structure de 25 filtres passifs classiques à savoir : - les filtres à résonateurs diélectriques dont les pertes sont compensées par une boucle active ; - les filtres planaires dont les pertes sont compensées par des circuits actifs tels qu'amplificateurs, circuits simulant une résistance négative 30 etc. ; - les filtres planaires qui sont rendus accordables en fréquence par l'utilisation de diodes varactors (qui peuvent être associées à des circuits simulant des capacités négatives) ou de circuits déphaseurs.

B) Les filtres actifs résultants d'une transposition aux radiofréquences et aux microondes de concepts développés pour les basses fréquences à savoir : - les filtres récursifs et transversaux, - les filtres actifs analogiques continus (filtres RC, Gm-C...etc), - les filtres à self-inductances actives et les filtres à résonateurs actifs, - les filtres basés sur la mise en parallèle (ou en cascade) de cellules passives et actives : filtres canalisés , filtres (ou résonateurs) couplés 10 activement.

Les travaux de recherche actuels sur le filtrage actif privilégient plusieurs axes de recherche, parmi lesquels on trouve : - le développement de techniques de synthèse et de principes 15 nouveaux de filtrage ; - l'optimisation de topologies existantes pour, par exemple, augmenter leur dynamique tout en les rendant moins bruyantes et plus linéaires, - l'amélioration de leur faculté d'accord en fréquence par association 20 de dispositifs de réglage, pour asservir la fréquence centrale et la sélectivité afin de remédier aux dispersions technologiques et à l'auto-échauffement qui constituent des limitations importantes.

Certaines techniques de réalisation de filtres actifs reposent sur 25 l'utilisation de cellules résonnantes séparées entre elles par des blocs actifs , c'est-à-dire des blocs amplificateurs comportant des éléments actifs. Soit une fonction de filtrage connue, caractérisée par un ensemble connu de pôles de transmission. L'objectif est de réaliser cette fonction par une suite de p d'étages actifs ou cellules CIE,.. Cl;_1,.. Clp en cascade. 30 Dans une hypothèse simplificatrice, l'élément actif de l'étage est un transistor T unilatéral et les éléments passifs constituent un résonateur Re pour chaque étage. Le terme unilatéral indique qu'un signal applique à l'entrée du transistor T se propage vers sa sortie (avec une amplification grande ou faible) et qu'un autre signal dit signal de retour se propage 35 dans le sens inverse avec une atténuation importante (ou isolement).

La figure 1 représente un schéma montrant le principe de la méthode de synthèse de filtres actifs. A cet effet nous exploitons l'unilatéralité du modèle choisi du transistor T utilisé dans les cellules afin de décomposer la structure de filtrage en cellules cascadables selon le schéma de la Figure 1. Un signal appliqué à une cellule se propage sans atténuation (ou avec amplification) dans le sens indiqué par la flèche fa sur la figure 1 et avec atténuation dans le sens inverse indiqué par la flèche barrée fr. La cellule CI; est montrée en détail sur la figure 1 dans le cadre central en pointillé.

Les transistors T sont par exemple des transistors à effet de champ (TECs). La cellule Cl; comporte le résonateur Re;, un circuit d'entrée Ce dans le cadre en pointillé à gauche du résonateur Re sous forme du schéma équivalent du circuit de drain d'un TEC Ti de la cellule CI;.

Le schéma équivalent de transistor d'entrée Ti comporte un générateur de courant GI fournissant un courant Gm. V;_1 étant la tension en sortie de la cellule Gm le gain en courant du TEC, une capacité de grille Cds et une impédance de grille Gds. Un circuit de sortie Cs de la cellule CI; représenté dans le cadre en pointillé à droite du résonateur Re; sous forme du schéma équivalent du circuit de grille du transistor T;+1 de la cellule suivante comportant une capacité de grille Cgs et une impédance de grille G9. V; est la tension de sortie en sortie de la cellule CI;. Le résonateur Re; est la partie filtrante de la cellule CI; d'ordre i de 25 pulsation centrale cd;. Le choix de cette découpe du filtre en cellules CI1,.. CI;_1,.. Cp nous conduit à exprimer les fonctions de transfert sous forme de gains en tension. Grâce au caractère unilatéral des transistors, une propriété fondamentale de cette structure est que la cellule CI;+1 n'interfère pas sur la 30 cellule précédente Cli. Chaque cellule réalise, selon ses caractéristiques, des paires de pôles réels ou complexes conjugués. Un développement théorique montre que cette structure de filtrage possède des caractéristiques très intéressantes (mais aussi des limitations) qui la différencie 35 fondamentalement de la synthèse de filtres passifs à savoir : - chaque cellule peut réaliser plusieurs paires de pôles qui peuvent être de types différents (des pôles réels et des pôles complexes). Une cellule CI; est caractérisée par son ordre n (un ordre n correspond à n paires de pôles).

Une cellule d'ordre impair permet d'intégrer dans sa construction les capacités parasites qui font partie du schéma équivalent d'un transistor ou de tout autre bloc actif. Dans la pratique, cette méthode de synthèse impose donc l'utilisation de cellules d'ordre impair. D'autre part, la théorie montre qu'une cellule dont l'ordre est impair et supérieur à 2 possède obligatoirement une paire de pôles réels (on peut combiner 2 cellules d'ordre 1 pour obtenir 2 paires de pôles complexes conjugués). En toute rigueur, on ne peut donc inclure qu'une seule cellule d'ordre supérieur ou égal à 3 car une fonction de filtrage ne comporte qu'une seule paire de pôles réels. - quels que soient l'ordre et le type de pôles réalisés par chaque cellule du filtre, elles auront toutes des fréquences centrales f;=2oo; différentes. - le caractère unilatéral de chaque cellule cascadable (dérivé de celui des transistors) permet de traiter les cellules indépendamment les unes des autres. Dans la pratique, cela se traduira par une possibilité, très importante, de régler chacune d'entre elles séparément. Néanmoins, lorsqu'on souhaite réaliser des filtres d'ordre élevé, cette technique prometteuse présente un inconvénient sérieux lié au nombre important de cellules nécessaires à la réalisation de ces types de filtres. Il est connu que plus l'ordre d'un filtre est élevé, plus ses flancs sont raides . Cela signifie que sa courbe de réponse de l'atténuation en fonction de la fréquence présentera des pentes plus importantes aux extrémités de sa bande passante ou encore que le filtre sera capable d'une réjection plus efficace des fréquences situées en dehors de la bande utile. D'après les caractéristiques théoriques décrites ci-dessus, ce filtre peut être constitué d'une cellule d'ordre impair supérieur ou égal à 3 et des cellules d'ordre 1 regroupées par deux pour réaliser les pôles complexes conjugués restant. En outre, la cellule d'ordre multiple ne peut être d'un ordre élevé car se reposeraient alors les problèmes de filtrage passif en technologie planaire (coefficients de surtension des résonateurs faibles).

En pratique, un filtre d'ordre n élevé peut être constitué d'une cellule d'ordre 3 suivie de (n-3) cellules d'ordre 1. Chaque cellule étant entourée d'un bloc actif, il en résulte un total de p=(n-1) blocs actifs. Le gain de l'ensemble, sa consommation et les difficultés pour conserver la stabilité et la linéarité de la structure augmentent en proportion de ce nombre.

Afin d'éviter les inconvénients des filtres actifs de l'état de l'art, l'invention propose un filtre actif hyperfréquences à p cellules Cl1, C12 ..C1i_1,.. Clp de filtrage en cascade d'un signal hyperfréquences parcourant le filtre se propageant dans le sens de la première cellule Cl1 vers la dernière cellule Clp, p étant un entier supérieur ou égal à 1, chaque cellule de filtrage comportant un résonateur Re1, Re2,...Rei_1,..Re; .. Rep de respectivement n1, n2,., ni_1 .. n; ... np pôles chacun, le nombre de pôles n; d'un résonateur Re d'indice i étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, un résonateur Re; d'une cellule Cl; étant isolé d'un résonateur Re;_1 d'une cellule précédente CI;_ 1, au moins dans le sens inverse de propagation du signal hyperfréquence parcourant le filtre, par un circuit d'isolement atténuant un signal hyperfréquences de retour en provenance de ladite cellule Cl; vers la cellule précédente Cli_1, caractérisé en ce que le circuit d'isolement d'au moins une des cellules du filtre est un atténuateur de valeur AT atténuant le signal de retour de ladite valeur d'atténuation AT, les circuits d'isolement des autres cellules étant des circuits actifs comportant au moins un transistor amplificateur.

Dans une réalisation du filtre, le transistor amplificateur du circuit d'isolement est monté de façon à obtenir une faible amplification et une grande atténuation du signal hyperfréquence de retour.

Dans une autre réalisation, le transistor est un transistor bipolaire 30 monté soit en émetteur suiveur, soit en collecteur commun pour former un circuit actif à faible amplification et grand isolement.

Dans une autre réalisation, le transistor est un TEC monté soit en source suiveuse, soit en drain commun pour former le circuit actif à faible 35 amplification et grand isolement.

Dans une autre réalisation, le filtre comporte une cellule Cl; d'ordre paire lorsque au moins ladite cellule CI; d'ordre paire et la cellule suivante CI;+l ont chacune un atténuateur d'isolement (Att1, Att2) de son respectif circuit résonant (Re;,.. Re;+1).

L'invention sera mieux comprise à l'aide d'exemples de réalisations selon l'invention, en référence aux dessins indexés dans lesquels : - la figure 1 représente un schéma montrant le principe de la ~o méthode de synthèse de filtres actifs ; - la figure 2 représente un schéma d'un filtre passif idéal d'ordre 3 constitué de composants localisés idéaux ; - la figure 3 montre l'atténuation en fonction de la fréquence du filtre de la figure 2 ; 15 - la figure 4 représente le schéma d'un filtre passif ayant une atténuation en fonction de la fréquence de forme identique à celle du filtre de la de la Figure 2 ; - la figure 5 montre l'atténuation en fonction de la fréquence du filtre de la figure 4 ; 20 - la figure 6 montre le schéma de principe d'un filtre de l'état de l'art présentant une courbe de filtrage de forme identique à celle du filtre de la Figure 2 ; - la figure 7 montre un exemple de réalisation d'un filtre selon l'invention ayant une courbe de réponse atténuation en fonction de la 25 fréquence très proche de celle du filtre de la figure 6 ; - la figure 8 montre respectivement la courbe de réponse en fréquence du filtre de l'état de l'art de la figure 6 et celle du filtre selon l'invention de la figure 7 et ; - la figure 9 montre un exemple de réalisation d'un filtre selon 30 l'invention d'ordre 7.

Un principal but de l'invention est de diminuer sensiblement le nombre total de cellules nécessaires pour réaliser un filtre d'ordre donné. Un autre but est de contrôler efficacement le gain total d'un filtre 35 comportant un nombre donné de cellules.

Cette solution consiste essentiellement à remplacer, en certains endroits d'un circuit de filtrage comportant plusieurs cellules de filtrage en cascade, au moins, dans une des cellules, un bloc amplificateur par un atténuateur. Le principe sur lequel est basée cette invention repose en effet sur la possibilité de considérer les résonateurs comme isolés les uns des autres. Dans le cas d'un bloc actif amplificateur, par exemple un transistor en source commune, un montage cascode ou toute autre configuration, cette propriété était assurée par l'unilatéralité (au moins dans l'idéal) d'un tel bloc actif. Dans le cas d'un atténuateur, cet isolement est assuré par l'atténuation elle-même, avec l'avantage que l'isolation se fait dans ce cas dans les 2 sens de propagation d'un signal dans le filtre et avec une contrepartie, qui est d'abaisser le gain en transmission du filtre.

Pour illustrer cette solution, les figures 2, 3, 4 et 5 décrivent deux versions d'une fonction de filtrage dérivée d'un filtre dit de Chebyshev à trois 20 pôles. La figure 2 représente le schéma d'un filtre passif idéal d'ordre 3 constitué de composants localisés idéaux. Le filtre de la figure 2 comporte deux circuits LC parallèle soit L1//C1 et L3//C3 séparés par un troisième circuit LC série, soit L2, C2 sur la figure 2. Le filtre est chargé à ses deux 25 extrémités par une impédance caractéristique Z0. La figure 3 montre l'atténuation ATf en fonction de la fréquence F du filtre de la figure 2. La figure 4 représente le schéma d'un autre filtre passif ayant une atténuation en fonction de la fréquence de forme identique à celle du filtre de 30 la de la Figure 2. La figure 5 montre l'atténuation ATf en fonction de la fréquence F du filtre de la figure 4. Le filtre représenté à la figure 4 est synthétisée par 3 cellules d'ordre 1 séparées par deux atténuateurs Att1, Att2 de 15 dB chacun. La synthèse 35 est effectuée selon la méthode proposée par Laurence Darcel dans le document Méthode de synthèse de filtres actifs MMIC , 14èmes Journées Nationales Microondes, 11-12-13 Mai 2005 Nantes. Sa courbe de réponse en fréquence représentant l'atténuation ATf en fonction de la fréquence F est montrée à la figure 5.

La comparaison entre les courbes de réponse en fréquence des filtres des figures 2 et 4 montre une quasi-similitude de forme (même coefficient de qualité) et une différence de gain de 51,8dB (gains aux points ml respectivement sur les courbes des figures 3 et 5). Cette différence de gain provient d'une part de la décomposition d'un filtre d'ordre 3 en 3 cellules d'ordre 1 et d'autre part de l'atténuation de 15 dB de chacun des deux atténuateurs att1 et Att2. La similitude de formes des courbes des figures 2 et 4 se traduit également par une différence de gain constant entre les 2 filtres, à moins de 0,1 dB près, sur toute la bande (une octave) représentée sur les figures 3 et 5. La valeur de 15dB pour chaque atténuateur Att1, Att2 est donnée à titre indicatif. Une valeur d'atténuation inférieure des atténuateurs Att1 et Att2 permet de réduire la différence de gain avec la courbe théorique d'atténuation en fonction de la fréquence de la figure 2 mais dégrade la similitude de forme.

Ce résultat remarquable montre qu'il est effectivement possible de reproduire quasi parfaitement une fonction de transfert idéale, en conservant les réjections relatives, en synthétisant un filtre par des cellules indépendantes, centrées sur des fréquences différentes et séparées par des atténuateurs.

Le filtre peut aussi comporter des étages amplificateurs pour séparer les circuits résonateurs Re et obtenir un gain du signal filtré. La figure 6 montre le schéma de principe d'un filtre de l'état de l'art présentant une courbe de filtrage de forme identique à celle du filtre de la Figure 2.

Le filtre de la figure 6 est synthétisé par 3 cellules CI1, Cl2, CI3, d'ordre 1 séparées par des blocs actifs amplificateurs A,, A2, A3 A4. Ces blocs amplificateurs peuvent être par exemple des montages de transistors dits cascodes constitués chacun d'un transistor à effet de champ (TEC) en configuration dite source commune suivi d'un transistor à effet de champ en configuration dite grille commune .

Le circuit de filtrage de la figure 6 est réalisé selon la méthode proposée par Laurence Darcel dans le document précédemment cité et dans un autre document Synthèse et Réalisation de filtres actifs microondes intégrés en technologie MMIC- Intégration de la méthode dans un outil de CAO , Thèse de doctorat de l'Université Paris VI, Décembre 2005.

Par la suite est décrit un filtre selon l'invention. La figure 7 montre un exemple de réalisation d'un filtre selon l'invention ayant une courbe de réponse atténuation en fonction de la 10 fréquence très proche de celle du filtre de la figure 6. Le filtre de la figure 7 comporte trois cellules de filtrage en cascade, une première cellule Cl1 comportant un premier amplificateur Al suivi d'un premier résonateur Re1, une deuxième cellule Cl2 comportant, selon une principale caractéristique de l'invention, un atténuateur Att1 suivi d'un 15 deuxième résonateur Reg, puis une troisième cellule CI3 comportant un troisième amplificateur A3 suivi d'un troisième résonateur Re3. L'amplificateur A2 de la deuxième cellule Cl2 du filtre de la figure 6 a été remplacé par un atténuateur Att1. L'atténuateur Att1 est, dans cet exemple de réalisation de la figure 7, un atténuateur en Té à résistances. 20 Les filtres comportent respectivement des circuits d'adaptation d'impédance d'entrée ADe 10 et de sortie ADs 20. La figure 8 montre respectivement la courbe F1 de réponse en fréquence du filtre de l'état de l'art de la figure 6 et celle F2 du filtre selon l'invention de la figure 7. 25 On constate d'une part que le filtre de l'état de l'art représenté par la courbe F1 à la figure 6 présente une réponse en fréquence très proche de la courbe idéale de la figure 3, avec des réjections relatives comparables. Le gain maximum du filtre de la figure 6 est de 26,8dB au centre de bande passante (point m8 sur la courbe), ce qui est une valeur très élevée. On peut 30 comprendre qu'un filtre d'ordre sensiblement supérieur présenterait un gain trop élevé s'il était réalisé entièrement avec des blocs actifs. On constate d'autre part que le filtre selon l'invention de la figure 7 dont la réponse en fréquence est représenté par la courbe F2 de la figure 8 présente une courbe de réponse en fréquence de forme proche de la 35 précédente F1, avec des réjections préservées mais un gain limité à 5,5dB.

On peut alors envisager des filtres d'ordre supérieurs réalisés selon ce principe.

Les courbes de réponse associées F1, F2 de la figure 8 ont été calculées pour un circuit formé de composants réalistes, appartenant à la filière de référence commerciale PH25 (pHEMT GaAs de longueur de grille 0,25pm) de la société de dénomination commerciale UMS.

La figure 9 montre un exemple de réalisation d'un filtre selon 10 l'invention d'ordre 7. Le filtre de la figure 9 montre l'avantage de filtres comportant des atténuateurs entre certains résonateurs Re à la place d'amplificateurs. Le filtre de la figure 9 comporte quatre cellules résonantes : - une première cellule CI1 comportant un amplificateur AI suivi d'un 15 résonateur Re1, - une deuxième cellule Cl2 comportant un atténuateur Att1 suivi d'un résonateur Re2, - une troisième cellule CI3 comportant un atténuateur Att2 suivi d'un résonateur Re3, 20 - une quatrième cellule CI4 comportant un amplificateur A2 suivi d'un résonateur R4, Le filtre comporte en outre le circuit d'adaptation d'entrée ADe 10 connecté entre l'entrée Ef du filtre et la première cellule Cll, la quatrième cellule CI4 étant connectée, par sa sortie, à la sortie Sf du filtre par 25 l'intermédiaire d'un amplificateur A3 et un circuit d'adaptation de sortie ADs 20. Le filtre de la figure 9 comporte trois amplificateurs AI, A2, A3 et deux atténuateurs Att1, Att2 pour un nombre total de quatre cellules résonantes. Le gain d'un tel filtre peut être bien maîtrisé ainsi que ses 30 caractéristiques de linéarité et de stabilité. En outre le filtre selon l'invention permet d'utiliser des résonateurs d'ordre 2 (Re2) entre deux atténuateurs (Alti, Att2) permettant de gagner une cellule de filtrage par rapport à un filtre de l'état de l'art devant utiliser deux cellules d'ordre 1.

L'avantage des filtres selon l'invention avec atténuateur entre un ou plusieurs circuits résonateurs est double : - d'une part, le remplacement d'un bloc amplificateur par un atténuateur permet d'abaisser significativement le gain global du filtre et donc 5 de maîtriser ses contraintes de linéarité et de stabilité, - d'autre part, un atténuateur ne présente pas de capacité parasite comme un transistor. Il est alors possible d'utiliser des cellules résonantes d'ordre pair, en particulier des cellules d'ordre 2. Ces cellules n'apportant que des pôles complexes conjugués, il est possible d'en utiliser plusieurs. Par 10 exemple, il est envisageable théoriquement de réaliser un filtre d'ordre n (élevé et impair) en utilisant une cellule d'ordre 3 et ((n-3)/2) cellules d'ordre 2, à comparer à une cellule d'ordre 3 suivie de (n-3) cellules d'ordre 1 avec seulement des blocs actifs. En fait, l'intérêt de cette solution est de combiner des étages 15 comprenant des blocs actifs avec des étages comprenant des atténuateurs. II serait en effet très pénalisant de n'utiliser que des atténuateurs car le gain global serait beaucoup trop faible.

Dans d'autres réalisations du filtre selon l'invention, les amplificateurs 20 séparant certains blocs résonateurs, peuvent être des amplificateurs à faible amplification, comme par exemple des amplificateurs à transistor en montage source suiveuse dans le cas des TECs ou en émetteur suiveur dans le cas de l'utilisation de transistors bipolaires, c'est à dire un étage en configuration dite drain commun pour les TECs ou collecteur 25 commun pour les transistors bipolaires.

Claims (4)

1. REVENDICATIONS1. Filtre actif hyperfréquences à p cellules CI1, Clp de filtrage en cascade d'un signal hyperfréquences parcourant le filtre se propageant dans le sens de la première cellule CI1 vers la dernière cellule Clv, p étant un entier supérieur ou égal à 1, chaque cellule de filtrage comportant un résonateur Re1 Rep de respectivement n,, n2,,, np pôles chacun, le nombre de pôles n; d'un résonateur Re d'indice i étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, un résonateur Re; d'une cellule CI; étant isolé d'un résonateur Re;_1 d'une cellule précédente Cl;_ 1, au moins dans le sens inverse de propagation du signal hyperfréquence parcourant le filtre, par un circuit d'isolement (Al, A2, A3 A4) atténuant un signal hyperfréquence de retour en provenance de ladite cellule CI; vers la cellule précédente CI;_1, caractérisé en ce que le circuit d'isolement d'au moins une des cellules du filtre est un atténuateur (Att1, Att2) de valeur AT atténuant le signal de retour de ladite valeur d'atténuation AT, les circuits d'isolement des autres cellules étant des circuits actifs comportant au moins un transistor amplificateur.
2. 2. Filtre actif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le transistor amplificateur du circuit d'isolement est monté de façon à obtenir une faible amplification et une grande atténuation du signal hyperfréquence de retour.
3. 3. Filtre actif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le transistor est un transistor bipolaire monté soit en émetteur suiveur, soit en collecteur commun pour former un circuit actif à faible amplification et grand isolement.
4. 4. Filtre actif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le 35 transistor est un TEC monté soit en source suiveuse, soit en drain commun pour former le circuit actif à faible amplification et grand isolement. . Filtre actif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte une cellule CI; d'ordre paire lorsque au moins ladite cellule Cl; d'ordre paire et la cellule suivante CI;+1 ont chacune un atténuateur 5 d'isolement (Att1, Att2) de son respectif circuit résonant (Re;,.. Re;+1).