L'invention concerne un convertisseur d'une première basse tension continue en une deuxième haute tension continue. Un domaine d'application de l'invention concerne les systèmes embarqués, dans lesquels la première basse tension provient par exemple d'une batterie, comme par exemple sur les véhicules automobiles. Une application particulière est par exemple l'utilisation de la haute tension continue du convertisseur sur un véhicule automobile à moteur à combustion interne, pour former une alimentation haute tension d'un dispositif embarqué de traitement des gaz d'échappement par filtration électrostatique. Un tel dispositif de traitement des gaz d'échappement est décrit par exemple dans le document FR-A-2 861 802, où l'alimentation haute tension sert à générer une décharge couronne permettant l'ionisation des gaz. Dans cette application, la haute tension doit pouvoir aller jusqu'à quelques dizaines de kilovolts, par exemple jusqu'à 20 kVolts. The invention relates to a converter from a first low DC voltage to a second DC high voltage. A field of application of the invention relates to embedded systems, in which the first low voltage comes for example from a battery, such as for example on motor vehicles. A particular application is for example the use of the DC high voltage converter in a motor vehicle with an internal combustion engine, to form a high voltage power supply of an onboard device for treating the exhaust gas by electrostatic filtration. Such an exhaust gas treatment device is described, for example, in document FR-A-2 861 802, in which the high-voltage power supply serves to generate a corona discharge enabling ionization of the gases. In this application, the high voltage must be able to go up to a few tens of kilovolts, for example up to 20 kVolts.
Le document US-A-5 107 412 décrit un convertisseur à circuit résonant série couplé à une source de tension continue par des thyristors connectés en push-pull et des diodes en inverse connectées en parallèle à ceux-ci. Ce convertisseur comporte un détecteur de passage par zéro, qui génère un signal de passage par zéro dès que le courant dans le circuit résonant série passe sous une valeur donnée après son passage par zéro, et un générateur d'impulsions de déclenchement des thyristors, qui est couplé au détecteur de passage par zéro et est sensible à ce signal de passage par zéro pour générer une impulsion de déclenchement de chaque thyristor. Le courant du circuit résonant série est mesuré à partir d'un premier transformateur de courant, dont un enroulement primaire est connecté en série avec celui d'un deuxième transformateur servant à générer la haute tension, et d'une résistance connectée à l'enroulement secondaire du premier transformateur, la tension de la résistance étant proportionnelle à la valeur instantanée du courant passant dans le circuit résonant série et étant appliquée au détecteur de passage par zéro. Afin d'empêcher une interruption involontaire du fonctionnement du convertisseur, un dispositif de mesure mesure l'intervalle de temps entre une impulsion de déclenchement et le signal de passage par zéro consécutif, une mémoire enregistre l'intervalle de temps pour un fonctionnement normal, et un circuit génère un signal auxiliaire de passage par zéro lorsque l'intervalle de temps mesuré dépasse l'intervalle de temps enregistré de plus d'une valeur prédéterminée. Le convertisseur selon le document US-A- 5 107 412 présente l'inconvénient d'un coût et d'un encombrement non négligeables. En effet, du fait de la grande intensité du courant dans le circuit lo résonant, pouvant aller jusqu'à 40 A, il nécessite un capteur de courant de taille importante, outre des circuits de conditionnement du signal et de comparaison, pour pouvoir détecter ses passages par zéro. Or, il existe des contraintes de réduction des coûts, de l'encombrement et de la consommation électrique, notamment dans les 15 applications automobiles. On cherche également à réduire l'échauffement des composants semi-conducteurs et passifs et à augmenter le rendement global du convertisseur. L'invention vise à obtenir un convertisseur d'une première basse 20 tension continue en une deuxième haute tension continue, qui respecte ces exigences en se dispensant d'un capteur du courant du circuit résonant série. A cet effet, un premier objet de l'invention est un convertisseur d'une première basse tension continue en une deuxième haute tension continue, 25 comportant un circuit résonant série, une entrée pour la première basse tension continue, un pont d'interrupteurs de découpage entre l'entrée et le circuit résonant série, 30 une unité de commande des interrupteurs de découpage par des signaux de commande, pour alimenter le circuit résonant série en courant à partir de l'entrée, un circuit d'élévation et de redressement de la tension du circuit résonant série pour produire la deuxième haute tension continue sur une sortie, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de mesure du 5 courant de la sortie, l'unité de commande comportant : - des premiers moyens de génération pour générer les signaux de commande ayant une impulsion de conduction des interrupteurs se répétant à une fréquence de découpage, 10 - des moyens sensibles aux moyens de mesure de courant pour augmenter la fréquence de découpage des signaux de commande en fonction de la valeur du courant de sortie mesuré, - des moyens de prescription pour maintenir constante la largeur d'impulsion de conduction des signaux de commande à une valeur fixée. 15 Suivant d'autres caractéristiques de l'invention, - La valeur fixée de largeur d'impulsion de conduction dans les signaux de commande des interrupteurs est supérieure ou égale à une demi-période de résonance du circuit résonant série. - La valeur fixée de largeur d'impulsion de conduction dans les 20 signaux de commande des interrupteurs est sensiblement égale à une demi-période de résonance du circuit résonant série. - La fréquence de découpage est inférieure ou égale à la fréquence de résonance du circuit résonant série. - Les moyens de prescription comportent des moyens de préréglage 25 de ladite valeur fixée de largeur d'impulsion de conduction des signaux de commande des interrupteurs, comportant au moins un composant résistif et au moins un composant capacitif ou inductif imposant ladite constante de temps. - Les premiers moyens de génération de l'unité de commande sont 30 prévus pour générer des impulsions de conduction ayant un passage de la conduction à un état d'absence de conduction, situé autour du passage à zéro du courant du circuit résonant série. - Les premiers moyens de génération de l'unité de commande comprennent un calculateur préprogrammé. - Le circuit résonance série est prévu entre un premier noeud et un deuxième noeud, le pont comporte le premier interrupteur entre l'entrée et le premier noeud, un deuxième interrupteur entre le premier noeud et la masse, un troisième interrupteur entre l'entrée et le deuxième noeud, un quatrième interrupteur entre le deuxième noeud et la masse, au moins l'un des premier et deuxième noeud étant relié à ses interrupteurs associés par l'intermédiaire d'un transformateur à un seul noyau, dont l'enroulement primaire est relié par ledit noeud à l'enroulement secondaire, l'enroulement primaire reliant ledit noeud au premier ou troisième interrupteur associé, l'enroulement secondaire reliant ledit noeud au deuxième ou quatrième interrupteur associé, l'enroulement primaire ayant sur le transformateur les mêmes caractéristiques de tension que son enroulement secondaire. US-A-5,107,412 discloses a series resonant circuit converter coupled to a DC voltage source by push-pull connected thyristors and reverse diodes connected in parallel thereto. This converter comprises a zero crossing detector, which generates a zero crossing signal as soon as the current in the series resonant circuit passes under a given value after it has passed through zero, and a trigger pulse generator of the thyristors, which is coupled to the zero crossing detector and is responsive to this zero crossing signal for generating a trigger pulse of each thyristor. The current of the series resonant circuit is measured from a first current transformer, a primary winding of which is connected in series with that of a second transformer for generating the high voltage, and a resistor connected to the winding. secondary of the first transformer, the voltage of the resistor being proportional to the instantaneous value of the current flowing in the series resonant circuit and being applied to the zero crossing detector. In order to prevent unintentional interruption of converter operation, a measuring device measures the time interval between a trigger pulse and the consecutive zero crossing signal, a memory stores the time interval for normal operation, and a circuit generates an auxiliary zero crossing signal when the measured time interval exceeds the registered time interval by more than a predetermined value. The converter according to document US Pat. No. 5,107,412 has the disadvantage of a considerable cost and bulk. Indeed, because of the great intensity of the current in the resonant lo circuit, up to 40 A, it requires a large current sensor, in addition to signal conditioning and comparison circuits, to be able to detect its crossings by zero. However, there are constraints to reduce costs, congestion and power consumption, especially in automotive applications. It is also sought to reduce the heating of the semiconductor and passive components and to increase the overall efficiency of the converter. The object of the invention is to obtain a converter from a first low DC voltage to a second DC high voltage, which meets these requirements without the need for a current sensor of the series resonant circuit. For this purpose, a first object of the invention is a converter from a first low DC voltage to a second DC high voltage, comprising a series resonant circuit, an input for the first DC low voltage, a switch bridge of switching between the input and the series resonant circuit, a control unit of the switching switches by control signals, for supplying the series resonant circuit with current from the input, a circuit for raising and rectifying the voltage of the series resonant circuit for producing the second high DC voltage on an output, characterized in that it further comprises means for measuring the current of the output, the control unit comprising: first generation means for generating the control signals having a conduction pulse of the switches repeating at a switching frequency, means responsive to the co-measuring means urant to increase the switching frequency of the control signals as a function of the value of the measured output current, - prescribing means for keeping the conduction pulse width of the control signals constant at a fixed value. According to other features of the invention, the set value of the conduction pulse width in the switch control signals is greater than or equal to one half resonant period of the series resonant circuit. The fixed value of the conduction pulse width in the switch control signals is substantially equal to one half resonance period of the series resonant circuit. - The switching frequency is less than or equal to the resonance frequency of the series resonant circuit. - The prescribing means comprise means 25 for presetting said fixed value of conduction pulse width of the switch control signals, comprising at least one resistive component and at least one capacitive or inductive component imposing said time constant. The first generation means of the control unit are provided for generating conduction pulses having a transition from conduction to a state of no conduction, located around the zero crossing of the series resonant circuit current. The first generation means of the control unit comprise a preprogrammed calculator. - The series resonance circuit is provided between a first node and a second node, the bridge comprises the first switch between the input and the first node, a second switch between the first node and the mass, a third switch between the input and the second node, a fourth switch between the second node and the ground, at least one of the first and second nodes being connected to its associated switches via a single-core transformer, whose primary winding is connected by said node to the secondary winding, the primary winding connecting said node to the first or third associated switch, the secondary winding connecting said node to the second or fourth associated switch, the primary winding having on the transformer the same characteristics of voltage as its secondary winding.
Un deuxième objet de l'invention est l'application du convertisseur de tension tel que décrit ci-dessus à l'alimentation en haute tension continue d'un dispositif de traitement des gaz d'échappement par filtration électrostatique embarqué sur un véhicule automobile à moteur à combustion interne produisant ces gaz d'échappement, la basse tension continue étant fournie par une batterie du véhicule. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 représente un synoptique modulaire du convertisseur 25 suivant l'invention, - la figure 2 est un schéma d'un mode de réalisation du pont à interrupteurs de découpage du convertisseur suivant l'invention, - la figure 3 représente, de bas en haut, le courant du circuit résonance série, le signal de commande de deux interrupteurs et le signal 30 de commande de deux autres interrupteurs dans le cas d'un convertisseur suivant l'invention fonctionnant à une première valeur de fréquence de découpage des interrupteurs, en fonction du temps, - la figure 4 représente, de bas en haut, le courant du circuit résonance série, le signal de commande de deux interrupteurs et le signal de commande de deux autres interrupteurs dans le cas d'un convertisseur suivant l'invention fonctionnant à une deuxième valeur de fréquence de découpage des interrupteurs, en fonction du temps, - la figure 5 est un synoptique modulaire d'un exemple d'un mode de réalisation d'un module de génération de signaux de commande du convertisseur suivant l'invention, et - la figure 6 représente un mode de réalisation d'un transformateur 10 pouvant être utilisé dans le convertisseur suivant l'invention. A la figure 1, le convertisseur C est par exemple embarqué sur un véhicule automobile, pour transformer la basse tension continue appliquée sur son entrée 1, qui est par exemple la tension VBat de la batterie du véhicule, en une tension continue plus élevée sur sa sortie 2, en vue 15 d'alimenter une charge reliée à celle-ci, telle que par exemple le dispositif de traitement des gaz d'échappement mentionné ci-dessus. Dans d'autres applications, la charge peut également être un système de dépollution, un système de traitement de l'air de l'habitacle du véhicule automobile par filtration électrostatique, un système de reformage de l'hydrogène par 20 plasma. Le convertisseur C comporte, successivement de l'entrée 1 vers la sortie 2, un pont 3 à découpage, un circuit résonant 4 fournissant un courant alternatif à une fréquence de résonance au primaire 51 d'un transformateur 5 élévateur de tension, un redresseur 6 de la tension alternative fournie par le secondaire 52 du transformateur 5 et un filtre 7 de 25 la tension fournie par le redresseur 6 pour produire la haute tension continue sur la sortie 2. Un filtre d'entrée peut éventuellement être prévu entre l'entrée 1 et le pont 3. Ainsi que cela est représenté aux figures 1 et 2, le circuit résonant 4 comporte une capacité 44 et une inductance 43 en série. Le transformateur 5 possède un enroulement primaire 51 en série 30 avec le circuit résonance série 4 pour fournir sur son enroulement secondaire 52 relié au redresseur 6 une tension alternative supérieure à celle présente sur son enroulement primaire 51. Le redresseur 6 est par exemple à diodes. Ainsi que cela est connu de l'homme du métier. Le pont 3 à découpage comporte quatre interrupteurs Q1, Q2, Q3, Q4, comprenant chacun des première et deuxième bornes D, S de conduction, entre lesquelles est prévue une voie V apte à conduire un courant entre les bornes D et S, et une borne G de commande de conduction/interruption de la voie V de conduction. Le circuit résonant 4 série et l'enroulement primaire 51 forment un circuit en série entre un premier noeud 41 et un deuxième noeud 42, relié aux interrupteurs Q1, Q2, Q3, Q4. A second object of the invention is the application of the voltage converter as described above to the DC high voltage supply of an exhaust gas treatment device by electrostatic filtration on board a motor vehicle. internal combustion engine producing these exhaust gases, the continuous low voltage being provided by a vehicle battery. The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of non-limiting example with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 represents a modular block diagram of the converter 25 according to the invention; FIG. 2 is a diagram of one embodiment of the switching switch bridge of the converter according to the invention, FIG. 3 represents, from the bottom up, the current of the series resonance circuit, the control signal of two Switches and the control signal of two other switches in the case of a converter according to the invention operating at a first switching frequency of the switches, as a function of time, - Figure 4 represents, from bottom to top, the current of the series resonance circuit, the control signal of two switches and the control signal of two other switches in the case of a converter according to the invention operating at a second switching frequency value of the switches, as a function of time, FIG. 5 is a modular block diagram of an example of an embodiment of a control signal generation module of the converter according to the invention, and FIG. 6 represents an embodiment of a transformer 10 that can be used in the converter according to the invention. In FIG. 1, the converter C is, for example, on a motor vehicle, for transforming the low DC voltage applied to its input 1, which is, for example, the voltage VBat of the vehicle battery, into a higher DC voltage on its output 2, for supplying a load connected thereto, such as, for example, the exhaust gas treatment apparatus mentioned above. In other applications, the charge may also be a pollution control system, an air-handling system of the passenger compartment of the motor vehicle by electrostatic filtration, a plasma hydrogen reforming system. The converter C comprises, successively from the input 1 to the output 2, a switching bridge 3, a resonant circuit 4 supplying an alternating current at a resonant frequency at the primary 51 of a step-up transformer 5, a rectifier 6 the AC voltage supplied by the secondary 52 of the transformer 5 and a filter 7 of the voltage supplied by the rectifier 6 to produce the high DC voltage on the output 2. An input filter may optionally be provided between the input 1 and the bridge 3. As shown in Figures 1 and 2, the resonant circuit 4 has a capacitor 44 and an inductor 43 in series. The transformer 5 has a primary winding 51 in series with the series resonance circuit 4 to provide on its secondary winding 52 connected to the rectifier 6 an AC voltage greater than that present on its primary winding 51. The rectifier 6 is for example diodes. As is known to those skilled in the art. The switching bridge 3 comprises four switches Q1, Q2, Q3, Q4, each comprising first and second conduction terminals D, S, between which is provided a channel V capable of conducting a current between the terminals D and S, and a conduction / conduction control terminal G of the conduction path V. The series resonant circuit 4 and the primary winding 51 form a circuit in series between a first node 41 and a second node 42, connected to the switches Q1, Q2, Q3, Q4.
La voie V de conduction de l'interrupteur Q1 est prévue entre l'entrée 1 de basse tension continue et le premier noeud 41. La voie V de conduction de l'interrupteur Q3 est prévue entre l'entrée 1 de basse tension continue et le deuxième noeud 42. La voie V de conduction de l'interrupteur Q2 est prévue entre le premier noeud 41 et la masse. La voie V de conduction de l'interrupteur Q4 est prévue entre le deuxième noeud 42 et la masse. Les bornes G de commande des interrupteurs Q1, Q2, Q3, Q4 sont reliées à une unité 8 de commande, de manière à faire conduire les interrupteurs par paire d'une manière croisée, c'est-à-dire à faire conduire les interrupteurs Q1 et Q4 et à ne pas faire conduire les interrupteurs Q2 et Q3 pour faire passer dans le circuit résonant 4 un courant ILc allant du premier noeud 41 au deuxième noeud 42 et, dans un autre cas, à faire conduire les interrupteurs Q2 et Q3 et à ne pas faire conduire les interrupteurs QI et Q4 pour faire passer dans le circuit résonant 4 un courant ILc allant du deuxième noeud 42 au premier noeud 41. Les interrupteurs QI, Q2, Q3, Q4 sont formés par exemple chacun par un transistor du type MOSFET. L'unité 8 comporte un module 81 de génération des signaux de commande des interrupteurs sur les bornes G à une fréquence f de découpage fonction de la puissance de sortie. Un module 9 est prévu pour mesurer la puissance ou le courant tout sur la sortie 2. L'unité 8 de commande comporte une entrée 82 de puissance de consigne ou de courant lems de consigne et un module soustracteur 83 pour former la différence entre la valeur de puissance de sortie ou de courant de sortie lotit mesurée par le module 9 et la valeur de puissance de consigne ou de courant de consigne Icons présente sur l'entrée 82 et fournir ce signal de différence DIF au module 81 de génération, afin que la fréquence de découpage f des interrupteurs Q1, Q2, Q3, Q4 soit régulée pour que la puissance ou le courant de la sortie 2 tout soit rendu égal à la puissance de consigne ou au courant de consigne Icons. Ainsi, la fréquence f de découpage des signaux de commande des interrupteurs est prédéfinie dans le module 81 de génération comme une fonction croissance de la grandeur de consigne sur l'entrée 82 pour le courant de sortie ou la puissance de sortie. La fréquence f de découpage correspond à la fréquence de répétition des signaux de commande des interrupteurs selon une période T de découpage (T = 1/f). Ainsi que cela est représenté aux figures 3 et 4, chaque signal de commande comporte une impulsion PON commandant la conduction de l'interrupteur, se répétant à la fréquence f de découpage. Les impulsions PON de commande de conduction de chaque interrupteur sont séparées entre elles par un temps toff d'absence de conduction de cet interrupteur. Le circuit résonant 4 possède une période de résonance (inverse de 20 la fréquence de résonance) égal à : To = 2rr (LC)1'2. Dans cette formule de calcul de la période TO de résonance et de la fréquence de résonance, L représente la somme des inductances se trouvant entre les interrupteurs croisés Q1 et Q4 ou les deux autres interrupteurs croisés Q2 et Q3, incluant la valeur de l'inductance 43 et la 25 valeur de l'inductance de l'enroulement primaire 51, et C est la capacité de l'élément 44. Le courant ILc est sinusoïdal à la période To de résonance. Les impulsions PON de conduction des interrupteurs Q1 et Q4 correspondent principalement à l'arche positive de ce courant sinusoïdal ILc, tandis que l'impulsion PON de conduction des transistors Q2 et Q3 30 correspond principalement à l'arche négative de ce courant sinusoïdal Inc. La période T des signaux de commande des interrupteurs varie donc d'une manière décroissance en fonction du courant de sortie ou de la puissance de sortie. Le module 81 de génération maintient à une valeur sensiblement constante la durée ou largeur ToN de l'impulsion PON de conduction des interrupteurs. Dans un mode de réalisation, ToN >_ T0/2. The conduction path V of the switch Q1 is provided between the low-voltage DC input 1 and the first node 41. The conduction channel V of the switch Q3 is provided between the low-voltage DC input 1 and the second node 42. The conduction path V of the switch Q2 is provided between the first node 41 and the ground. The conduction path V of the switch Q4 is provided between the second node 42 and the ground. The control terminals G of the switches Q1, Q2, Q3, Q4 are connected to a control unit 8, so as to drive the switches in pairs in a crossed manner, that is to say to drive the switches Q1 and Q4 and not to drive the switches Q2 and Q3 to pass in the resonant circuit 4 a current ILc from the first node 41 to the second node 42 and, in another case, to drive the switches Q2 and Q3 and not to drive the switches QI and Q4 to pass in the resonant circuit 4 a current ILc from the second node 42 to the first node 41. The switches QI, Q2, Q3, Q4 are each formed for example by a transistor of the type MOSFET. The unit 8 comprises a module 81 for generating the control signals of the switches on the terminals G at a switching frequency f depending on the output power. A module 9 is provided for measuring the power or the current all on the output 2. The control unit 8 has an input 82 of setpoint power or current lems setpoint and a subtractor module 83 to form the difference between the value output power or output current lotit measured by the module 9 and the setpoint power value or target current Icons present on the input 82 and provide this difference signal DIF generation module 81, so that the switching frequency f of the switches Q1, Q2, Q3, Q4 is regulated so that the power or the current of the output 2 is made equal to the target power or the setpoint current Icons. Thus, the switching frequency f of the switch control signals is predefined in the generation module 81 as a function of increasing the setpoint on the input 82 for the output current or the output power. The cutting frequency f corresponds to the repetition frequency of the control signals of the switches according to a switching period T (T = 1 / f). As shown in FIGS. 3 and 4, each control signal comprises a PON pulse controlling the conduction of the switch, being repeated at the switching frequency f. The PON conduction control pulses of each switch are separated from each other by a toff time of no conduction of this switch. The resonant circuit 4 has a resonance period (inverse of the resonant frequency) equal to: To = 2rr (LC) 1'2. In this formula for calculating the resonance period TO and the resonance frequency, L represents the sum of the inductances between the crossed switches Q1 and Q4 or the two other crossed switches Q2 and Q3, including the value of the inductance 43 and the value of the inductance of the primary winding 51, and C is the capacity of the element 44. The current ILc is sinusoidal to the resonance period To. The PON conduction pulses of the switches Q1 and Q4 correspond mainly to the positive arse of this sinusoidal current ILc, whereas the conduction PON pulse of the transistors Q2 and Q3 corresponds mainly to the negative ark of this sinusoidal current. The period T of the switch control signals therefore varies in a decreasing manner as a function of the output current or the output power. The generation module 81 maintains at a substantially constant value the duration or width ToN of the PON pulse conduction switches. In one embodiment, ToN> T0 / 2.
Par exemple, ToN û To/2. Dans le mode de réalisation représenté aux figures 3 et 4, le passage FD de l'impulsion PoN de conduction au temps tOFF d'absence de conduction à la fin du temps ToN est effectué par le module 81 après le passage du courant ILc du circuit résonant 4 sous zéro pour les interrupteurs Q1 et Q4 et au-dessus de zéro pour les interrupteurs Q2 et Q3. Ce passage FD est représenté par exemple par le front descendant de l'impulsion PON. La figure 3 correspond par exemple à une puissance de sortie de 250 Watt pour une forte charge, pour laquelle la fréquence f de découpage 15 est égale à 100 kHz (T=10 microsecondes). La figure 4 correspond à une puissance de sortie de 15Watt pour une faible charge, pour laquelle la fréquence f de découpage est de 25kHz (T= 40 microsecondes). Les interrupteurs Q2 et Q3 ont un début FM d'impulsion PON de 20 conduction ayant un retard prescrit TR par rapport à la fin FD de l'impulsion PON des interrupteurs Q1 et Q4 et vice versa, afin d'éviter un court-circuit dans le bras de puissance formé par les interrupteurs Q1 et Q2, ainsi que dans le bras de puissance formé par les interrupteurs Q3 et Q4. Pour une période de résonance du circuit résonant 4 de 10 25 microsecondes, le temps ToN de conduction de l'impulsion PON est par exemple d'environ 5 microsecondes. Dans le module 81 de génération des signaux de commande, la largeur ToN d'impulsion est préprogrammée pour obtenir une transition FD vers l'absence de conduction tOFF au voisinage du passage à zéro du 30 courant ILc du circuit résonnant 4. Au fur et à mesure que la puissance de sortie varie, cette condition est toujours assurée quel que soit le régime de fonctionnement et en se dispensant d'utiliser un circuit de détection et de mise en forme du courant ILc passant dans le circuit résonant 4. Il s'ensuit une stratégie de commande permettant de simplifier le circuit de puissance et de supprimer le circuit de détection du passage par zéro du courant résonant ILc habituellement constitué d'un capteur de courant élevé (environ 40 ampères), ainsi que le circuit du conditionnement et de comparaison du signal, réalisant ainsi une économie. Les signaux de commande générés par l'unité 8 permettent un blocage, c'est-à-dire une mise en non conduction, des interrupteurs à courant nul, ce qui permet d'avoir de très faibles pertes lorsque ces interrupteurs sont réalisés par des transistors de commutation. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 5, le module 81 de génération comporte un oscillateur 84 à fréquence variable à partir duquel est déterminée la fréquence f de découpage. Cet oscillateur 84 à fréquence variable reçoit sur une entrée 85 le signal DIF de différence et fournit sur sa sortie 86 un signal SC de cadence ayant des fronts montants FM périodiques suivant une fréquence égale ou multiple entière de la fréquence f de découpage, et par exemple égale au double de celle-ci, cette fréquence étant donc croissante suivant la valeur de la puissance du courant IconS de consigne. Ce signal SC de cadence est envoyé sur la sortie 86 à une bascule monostable 87 ayant une entrée 88 de réglage de largeur TTON d'impulsion. La bascule monostable 87 est reliée à une bascule flip- flop 91 et à un circuit 92 d'interface pour former sur deux première et deuxième sorties 89, 90 de commande des signaux périodiques à la fréquence f de découpage formés en prolongeant de la valeur temporelle ToN imposée sur l'entrée 88 de réglage les fronts montants FM du signal SC de cadencement présent sur la sortie 86. La première sortie 89 est prévue pour fournir les signaux COM de commande des interrupteurs Q1 et Q4, tandis que la deuxième sortie 90 est prévue pour fournir les signaux COM de commande des interrupteurs Q2 et Q3. Le module 81 de génération comporte en outre un circuit 93 de réglage de la largeur temporelle ToN de conduction présente sur l'entrée 88 de réglage. Ce circuit de réglage 2920608 io impose par exemple la constante de temps ToN par une résistance et une capacité. Bien entendu, le module 81 de génération pourrait également être mis en oeuvre à l'aide d'un calculateur numérique. s A faible puissance, la fréquence f de contrôle du convertisseur est inférieure à la moitié de la fréquence de résonance. Au fur et à mesure que la fréquence de découpage augmente, la puissance débitée augmente, mais la fréquence f de découpage reste inférieure à la fréquence de résonance. lo La stratégie de commande permet de simplifier les interrupteurs. Dans le cas d'interrupteurs formés de transistors du type MOSFET, les diodes anti-parallèles de ceux-ci peuvent être supprimées sans augmenter les pertes et sans dysfonctionnement du convertisseur, car à forte puissance, ces diodes antiparallèles conduisent très peu et à faible 15 puissance le courant les traversant est faible. On utilise ainsi les diodes internes des transistors du type MOSFET pour conduire le courant inverse. La répartition de la fréquence de découpage du convertisseur entre 20 kHz et 100 kHz a permis d'optimiser le rendement du convertisseur et d'étendre la plage de fonctionnement de celui-ci, et plus particulièrement 20 d'obtenir un point de fonctionnement à courant de sortie faible ou puissance de sortie faible (3 Watt à charge minimum par rapport à une charge maximum de 280 Watt). Dans le mode de réalisation de la figure 2, les transistors Q1 et Q2 du même bras de puissance sont reliés entre eux par un transformateur 21, 25 comportant un noyau unique 22 autour duquel sont prévus un enroulement primaire 23 et un enroulement secondaire 24. L'enroulement 23 relie la voie V de conduction de l'interrupteur QI au noeud 41, tandis que le deuxième enroulement 24 relie le noeud 41 à la voie V de conduction de l'interrupteur Q2. Il en est de même pour les interrupteurs Q3 et Q4 reliés entre eux ainsi 30 qu'au deuxième noeud 42 par un transformateur 31 ayant un unique noyau 32, un enroulement primaire 33 et un enroulement secondaire 34. Les caractéristiques de l'enroulement primaire 23, 33 des transformateurs 21, 31 sont identiques à celles de leur enroulement secondaire 24, 34, comme par exemple leur nombre de spires. L'inductance des enroulements 23 et 34 participe à l'inductance L de résonance du circuit 4 pour Q1 et Q4 conducteurs, tandis que l'inductance des enroulements 33 et 24 participe à s l'inductance L de résonance du circuit 4 pour Q1 et Q4 conducteurs. Les transformateurs 21 et 31 garantissent la symétrie de l'onde du courant ILc entre l'alternance positive et l'alternance négative. Ils permettent d'améliorer le fonctionnement du convertisseur, notamment pendant le régime transitoire (décharges, claquages, mise en 10 marche). Les transformateurs 21, 31 permettent de réduire les pertes en commutation des interrupteurs formés par des transistors. Les transformateurs 21, 31 permettent, pendant le blocage du transistor Q1 qui conduisait (Q1 par exemple) la récupération de l'énergie emmagasinée de l'enroulement associé (23) à cette phase de blocage vers 15 l'enroulement associé (24) au transistor complémentaire du même bras de puissance entrant en conduction (Q2). Dans le mode de réalisation de la figure 6, les transformateurs 21 et 31 sont réalisés sous la forme de ce que l'on appelle des minitransformateurs, dans lesquels le noyau est torique, par exemple en 20 microlite en matériau amorphe. On a utilisé par exemple un noyau de diamètre égal à 9,5mm, fabriqué par la société Metglas. For example, ToN û To / 2. In the embodiment shown in FIGS. 3 and 4, the passage FD of the conduction pulse PoN at time tOFF of absence of conduction at the end of the time ToN is carried out by the module 81 after the passage of the current ILc of the circuit resonant 4 subzero for switches Q1 and Q4 and above zero for switches Q2 and Q3. This passage FD is represented for example by the falling edge of the PON pulse. FIG. 3 corresponds for example to an output power of 250 Watt for a high load, for which the switching frequency f is equal to 100 kHz (T = 10 microseconds). Figure 4 corresponds to an output power of 15Watt for a low load, for which the cutting frequency f is 25kHz (T = 40 microseconds). The switches Q2 and Q3 have a conduction pulse PON FM start having a prescribed delay TR with respect to the end of the PON pulse of the switches Q1 and Q4 and vice versa, in order to avoid a short circuit in the power arm formed by the switches Q1 and Q2, and in the power arm formed by the switches Q3 and Q4. For a resonant period of the resonant circuit 4 of 10 microseconds, the conduction time ToN of the PON pulse is for example about 5 microseconds. In the module 81 for generating the control signals, the pulse width ToN is preprogrammed to obtain a transition FD to the absence of conduction t0FF in the vicinity of the zero crossing of the current ILc of the resonant circuit 4. As and when As the power output varies, this condition is always assured regardless of the operating regime and dispensing with the use of a circuit for detecting and shaping the current ILc flowing in the resonant circuit 4. It follows a control strategy making it possible to simplify the power circuit and to eliminate the zero cross detection circuit of the resonant current ILc usually consisting of a high current sensor (approximately 40 amperes), as well as the conditioning and comparison circuit of the signal, thus achieving a saving. The control signals generated by the unit 8 allow a blocking, that is to say a non-conduction, zero current switches, which allows to have very low losses when these switches are made by switching transistors. In the embodiment shown in FIG. 5, the generation module 81 comprises a variable frequency oscillator 84 from which the switching frequency f is determined. This variable frequency oscillator 84 receives on an input 85 the difference signal DIF and supplies at its output 86 a cadence signal SC having periodic FM rising edges at an equal or multiple frequency of the switching frequency f, and for example equal to twice that, this frequency being therefore increasing according to the value of the power of the current IconS of setpoint. This cadence signal SC is sent on the output 86 to a monostable flip-flop 87 having a pulse width adjustment input TTON 88. The monostable flip-flop 87 is connected to a flip-flop flip-flop 91 and to an interface circuit 92 for forming on two first and second control outputs 89, 90 of the periodic signals at the cutting frequency f formed by prolonging the time value. ToN imposed on the setting input 88 the rising edges FM of the timing signal SC present on the output 86. The first output 89 is provided to provide the control signals COM of the switches Q1 and Q4, while the second output 90 is provided to provide the control COM signals of the switches Q2 and Q3. The generation module 81 further comprises a circuit 93 for adjusting the conductive time width ToN present on the adjustment input 88. This control circuit 2920608 imposes for example the time constant ToN by a resistor and a capacitance. Of course, the generation module 81 could also be implemented using a digital computer. s At low power, the control frequency f of the converter is less than half the resonant frequency. As the chopping frequency increases, the power output increases, but the chopping frequency f remains lower than the resonant frequency. lo The control strategy simplifies the switches. In the case of switches formed of MOSFET transistors, the antiparallel diodes thereof can be suppressed without increasing the losses and without malfunction of the converter, because at high power, these antiparallel diodes conduct very little and at low power. power the current flowing through them is weak. The internal diodes of the MOSFET transistors are thus used to conduct the reverse current. The distribution of the switching frequency of the converter between 20 kHz and 100 kHz has made it possible to optimize the efficiency of the converter and to extend the operating range thereof, and more particularly to obtain a current operating point. low output or low power output (3 Watt at minimum load versus a maximum load of 280 Watt). In the embodiment of FIG. 2, the transistors Q1 and Q2 of the same power arm are interconnected by a transformer 21, 25 comprising a single core 22 around which a primary winding 23 and a secondary winding 24 are provided. winding 23 connects the conduction path V of the switch QI to the node 41, while the second winding 24 connects the node 41 to the channel V of the switch of the switch Q2. The same is true for the switches Q3 and Q4 connected to each other and to the second node 42 by a transformer 31 having a single core 32, a primary winding 33 and a secondary winding 34. The characteristics of the primary winding 23 , Transformers 21, 31 are identical to those of their secondary winding 24, 34, such as for example their number of turns. The inductance of the windings 23 and 34 participates in the resonance inductance L of the circuit 4 for Q1 and Q4 conductors, while the inductance of the windings 33 and 24 participates in the resonance inductance L of the circuit 4 for Q1 and Q4 drivers. The transformers 21 and 31 guarantee the symmetry of the wave of the current ILc between the positive alternation and the negative alternation. They make it possible to improve the operation of the converter, in particular during the transient regime (discharges, breakdowns, start-up). The transformers 21, 31 make it possible to reduce the switching losses of the switches formed by transistors. Transformers 21, 31 enable, during the blocking of transistor Q1 which led (Q1 for example), the recovery of the stored energy from the associated winding (23) to this blocking phase to the associated winding (24) at the complementary transistor of the same power arm entering conduction (Q2). In the embodiment of FIG. 6, the transformers 21 and 31 are in the form of so-called minitransformers, in which the core is O-ring, for example in microlite of amorphous material. For example, a 9.5 mm diameter core manufactured by Metglas was used.