1 MORTIER OU BETON SEC NE PRESENTANT PAS DE SEGREGATION DOMAINE DE1 DRY MORTAR OR CONCRETE NOT PRESENTING SEGREGATION DOMAINE DE
L'INVENTION La présente invention concerne un mortier ou béton sec ne présentant pas de ségrégation, un procédé de préparation de celui-ci, ainsi qu'un procédé de préparation d'un mortier ou béton humide à partir de celui-ci. The present invention relates to a non-segregated dry mortar or concrete, to a process for preparing the same, and to a process for preparing a mortar or wet concrete therefrom.
ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Dans le domaine des constructions à base de ciment, les mortiers ou bétons humides sont souvent préparés par gâchage sur place (par exemple en centrale à béton) des différents composants, c'est-à-dire du ciment, des granulats (sable et / ou cailloux), éventuellement des fillers et des additifs, et de l'eau. Toutefois, afin de simplifier le travail de l'utilisateur final, il est possible de livrer des mélanges des différents constituants secs déjà correctement dosés, de sorte qu'il ne reste plus qu'à ajouter de l'eau pour réaliser la gâchée. C'est ainsi que des sacs de mortier sec contenant du sable et du ciment sont couramment commercialisés. Toutefois, de tels mélanges secs présentent l'inconvénient majeur de subir une ségrégation importante au cours de leur conservation : le ciment et les granulats, même s'ils sont correctement mélangés au départ, ont par la suite tendance à se ségréger, c'est-à-dire à se séparer à l'intérieur de leur contenant (sac, big bag , benne...). TECHNICAL BACKGROUND In the field of cement-based constructions, wet mortars or concretes are often prepared by mixing on the spot (for example in a concrete batching plant) the various components, that is to say cement, aggregates. sand and / or pebbles, possibly fillers and additives, and water. However, to simplify the work of the end user, it is possible to deliver mixtures of different dry ingredients already correctly dosed, so that it remains only to add water to achieve the mix. Thus, bags of dry mortar containing sand and cement are commonly marketed. However, such dry mixtures have the major disadvantage of undergoing significant segregation during their storage: the cement and aggregates, even if they are properly mixed at the beginning, then tend to segregate, it is to separate themselves inside their container (bag, big bag, dump ...).
Ce phénomène de ségrégation est généré par les vibrations ou les chocs induits par le transport et les manipulations (vidanges d'un godet dans un silo, d'un silo sur un tapis roulant...). R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 2 Par conséquent, l'utilisateur final qui souhaite n'utiliser qu'une portion du volume (sac, big bag , benne...) rencontre des difficultés puisque le mélange n'est pas homogène. C'est aussi ce phénomène de ségrégation 5 qui explique qu'il est quasiment impossible de préparer à l'avance de grandes quantités de mélange ciment / granulats, au sein d'un silo par exemple. Il existe donc un réel besoin de mettre au point un mortier ou béton sec ne présentant pas ce phénomène de 10 ségrégation, ou présentant une ségrégation atténuée, de telle sorte que ce mortier ou béton sec demeure homogène lors de sa conservation et de son transport. RESUME DE L'INVENTION 15 L'invention concerne en premier lieu un mélange sec comprenant . - des compacts de ciment dont le D50 est compris entre 0,3 et 30 mm ; et - des granulats. 20 Selon un mode de réalisation, les granulats ont un D10 et un D90 compris entre 0,5 et 30 mm et / ou un Dmax inférieur à 50 mm. Selon un mode de réalisation, le rapport du D50 des compacts de ciment sur le D50 des granulats est compris 25 entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4. Selon un mode de réalisation, les compacts de ciment sont des granulés de ciment ou des comprimés de ciment, 30 éventuellement produits par une presse à rouleaux, éventuellement broyés, anhydres. Selon un mode de réalisation, les compacts de ciment comprennent une quantité de ciment supérieure à 95 % en masse, une quantité d'un agent de désintégration inférieure 35 ou égale à 0,5 % en masse et éventuellement un ou plusieurs additifs choisis parmi les agents lubrifiants, les agents liants, les plastifiants, les superplastifiants, les agents R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 3 entraîneurs d'air, les agents anti-mousse, les retardateurs, les accélérateurs et les réducteurs d'eau. Selon un mode de réalisation, l'agent de désintégration est choisi parmi l'amidon, notamment 5 l'amidon de pomme de terre (sodium starch glycolate), l'amidon de maïs (starch), la polyvinylpyrrolidone réticulée (X-PVP ou crospovidone), la fibre de cellulose, la silice colloïdale, la cellulose microcristalline, l'amidon dit carboxymethyl starch , la carboxymethyl 10 cellulose réticulée, les dérivés de cellulose du type HEC et HPMC, les résines échangeuses d'ion et leurs mélanges. Selon un mode de réalisation, la proportion massique de ciment dans le mélange sec est comprise entre 5 et 50 %, de préférence entre 10 et 40 %, de manière particulièrement 15 préférée voisine d'environ 25 % ou voisine d'environ 12,5 %. Selon un mode de réalisation, les granulats ont un D10 et un D90 compris entre 0,5 et 5 mm et les compacts de ciment ont un D50 compris entre 0,3 et 5 mm. 20 Selon un mode de réalisation, les granulats ont un D10 et un D90 compris entre 5 et 30 mm et les compacts de ciment ont un D50 compris entre 5 et 30 mm. Selon un mode de réalisation : - les granulats se répartissent en une première 25 classe de granulats, constituée par les granulats de dimension inférieure à 5 mm, et en une deuxième classe de granulats, constituée par les granulats de dimension supérieure ou égale à 5 mm ; - le D50 des compacts de ciment est compris entre le 30 D50 de la première classe de granulats et le D50 de la deuxième classe de granulats ; et - le rapport du D50 des compacts de ciments sur la moyenne des D50 de la première classe de granulats et de la deuxième classe de granulats, ladite 35 moyenne étant pondérée par les masses respectives de la première et de la deuxième classe de granulats, est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus RBrevets\25400\2549I--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 4 particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4. Selon un mode de réalisation : - les granulats se répartissent en une première 5 classe de granulats, constituée par les granulats de dimension inférieure à 5 mm, et en une deuxième classe de granulats, constituée par les granulats de dimension supérieure ou égale à 5 mm ; - les compacts de ciment se répartissent en une 10 première classe de compacts de ciment, constituée par les compacts de ciment de dimension inférieure à 5 mm, et en une deuxième classe de compacts de ciment, constituée par les compacts de ciment de dimension supérieure ou égale à 5 mm ; 15 - le rapport du D50 de la première classe de compacts de ciment sur le D50 de la première classe de granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et 20 idéalement entre 4:5 et 5:4 ; et - le rapport du D50 de la deuxième classe de compacts de ciment sur le D50 de la deuxième classe de granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus 25 particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4. Selon un mode de réalisation, la proportion massique de la première classe de granulats parmi l'ensemble des granulats est comprise entre environ 25 % et environ 50 %. 30 Selon un mode de réalisation, le rapport de la densité moyenne des compacts de ciment sur la densité moyenne des granulats est compris entre 2:3 et 3:2, de préférence entre 4:5 et 5:4, de manière plus particulièrement préférée entre 9:10 et 10:9. 35 Selon un mode de réalisation, le mélange sec selon l'invention comprend en outre des compacts d'additions minérales tels que des compacts de fillers calcaire, fillers siliceux, laitiers, cendres volantes, fumées de R:\Brevets\25400\2549I--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 5 silice, pouzzolanes ou leurs mélanges, le D50 desdits compacts d'additions minérales étant compris entre 0,3 et 30 mm et lesdits compacts d'additions minérales étant de préférence des granulés ou des comprimés, éventuellement 5 produits par une presse à rouleaux, éventuellement broyés, anhydres. Selon un mode de réalisation, l'échelle de ségrégation des compacts de ciment dans le mélange sec est inférieure à 10 fois le Dmax des compacts de ciment, de préférence 10 inférieure à 5 fois le Dmax des compacts de ciment. L'invention a également pour objet un procédé de préparation d'un mélange sec comprenant : - des compacts de ciment dont le D50 est compris entre 0,3 et 30 mm et 15 - des granulats, ledit procédé comprenant au moins une étape de mélange de compacts de ciment et de granulats. Selon un mode de réalisation dudit procédé, le mélange sec est tel que défini ci-dessus. 20 Selon un mode de réalisation, l'étape de mélange est effectuée dans un mélangeur statique. Selon un mode de réalisation, le mélangeur statique fonctionne à saturation. Selon un mode de réalisation, le mélangeur statique 25 est un mélangeur à hélices. Selon un mode de réalisation, le mélangeur statique est alimenté en compacts de ciment et en granulats au moyen de bandes transporteuses et / ou trémies. Selon un mode de réalisation, un moyen de vibration 30 est prévu au contact du mélangeur statique. Selon un mode de réalisation, les compacts de ciment d'une part et les granulats d'autre part sont introduits directement en entrée du mélangeur statique. Selon un mode de réalisation, le procédé selon 35 l'invention comprend une étape de pré-mélange de compacts de ciment et de granulats, de préférence dans un silo, avant l'étape de mélange de compacts de ciment et de granulats dans un mélangeur statique. R:\Brevets\25400\2549I--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 6 L'invention a également pour objet un procédé de préparation d'un mortier ou béton humide, comprenant une étape de gâchage du mélange sec selon l'invention avec de l'eau. 5 Selon un mode de réalisation, ledit mélange sec est préparé selon le procédé sus-défini au sein d'une centrale à béton et est ensuite immédiatement gâché avec de l'eau dans un malaxeur. L'invention a en outre pour objet un sac contenant un 10 mélange sec selon l'invention. L'invention a en outre pour objet un big bag contenant un mélange sec selon l'invention. L'invention a en outre pour objet un silo contenant un mélange sec selon l'invention. 15 La présente invention permet de surmonter les inconvénients de l'état de la technique. Elle fournit plus particulièrement un mélange sec (mortier sec ou béton sec) non-ségrégeant, ou tout au moins présentant une ségrégation considérablement atténuée par rapport aux mortiers ou 20 bétons secs connus. Ainsi, le mélange sec selon l'invention demeure homogène lors de sa conservation et de son transport. Ceci est accompli grâce à la conception de mélanges secs de ciment et granulats dans lesquels le ciment est 25 sous la forme de compacts de ciment. Selon certains modes de réalisation particuliers, l'invention présente également les caractéristiques avantageuses énumérées ci-dessous. - La distribution de taille des compacts de ciment 30 peut être prévue de manière à ce qu'elle soit adaptée à la distribution de taille des granulats (qui dépend elle-même du type d'application souhaitée) de sorte à garantir l'homogénéité du mélange sec quelle que soit la composition du 35 mélange sec en granulats. - L'invention rend possible la conservation et le transport de mélanges secs (mortier ou béton sec) de grand volume, en grand sac voire en silo. R:1Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 7 Le mortier ou le béton humide préparé à partir du mélange sec selon l'invention présente les mêmes performances qu'un mortier ou béton humide préparé à partir d'un mélange traditionnel. 5 - Le mélange des composants du mélange sec selon l'invention peut s'effectuer en tout ou en partie au moyen d'un mélangeur statique, ce qui est pratiquement impossible avec un mortier sec traditionnel. On améliore ainsi le procédé de 10 préparation du mélange sec, en le rendant plus simple et moins consommateur d'énergie. Cela peut aussi permettre de gagner du temps en travaillant en continu et non par lots. 15 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 représente la granulométrie des matériaux utilisés dans les exemples ci-dessous, à savoir le ciment classique (0), les compacts de ciment (à) et les granulats (o). Le diamètre passant des grilles de tamis en pm est 20 représenté en abscisse, et le taux massique de produit passant dans le tamis est représenté en ordonnée. La figure 2 représente schématiquement une centrale à béton traditionnelle et la figure 3 représente schématiquement une centrale à béton utilisant l'invention. 25 DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit. 30 Compacts de ciment Le mélange sec selon l'invention comprend deux composants principaux : le ciment et les granulats. Le ciment est sous forme de compacts de ciment. Par compacts de ciment on entend des amas de ciment issus d'un 35 procédé industriel et non issus d'une simple agglomération naturelle du ciment. Les compacts de ciment peuvent être obtenus par voie sèche ou par voie humide. Les procédés de voie humide R:\13revets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 8 consistent à pulvériser une solution liante sur les grains de ciment mis en mouvement dans un mélangeur-granulateur ou bien une assiette à granuler, pour provoquer l'agglomération. Cette technique nécessite l'utilisation 5 d'un produit liant et d'un solvant de dissolution du liant. Dans le cas du ciment, on utilise par exemple un alcool et un liant (polymère) pour l'obtention de granulés. L'alcool polyvinylique peut notamment être utilisé. Les documents US 5454867 et US 6500253 décrivent de tels procédés de 10 granulation par voie humide. On connaît aussi la compaction ou compression à sec, selon ce même brevet US 6500253, qui consiste à préparer un mélange d'un ciment et d'un agent de désintégration, puis à compacter ce mélange dans une machine appropriée du type 15 tabletting (ou à poinçons ou isostatique), principalement pour des compacts de taille supérieure à 5 mm. Toutefois, un type de compacts de ciment préféré est celui des compacts de ciment 20 décrits dans la demande de brevet européen n 05 290 086.7 déposée le 19 avril 2005 par le présent demandeur. De tels compacts de ciment sont des comprimés de ciment, avantageusement produits par une presse à rouleaux 25 (les rouleaux ou roues présentant éventuellement des cannelures ou des alvéoles) selon le procédé dit de briquetting , ces comprimés étant anhydres. Avantageusement, de tels compacts de ciment sont composés à plus de 95 de ciment en masse mais contiennent 30 également un agent de désintégration. De préférence celui-ci est présent dans les compacts de ciment à hauteur de 0,5 % en masse ou moins. Il facilite la redispersion des compacts lors du gâchage avec l'eau, en gonflant au contact de l'eau et en faisant donc éclater les compacts. Tout 35 agent de désintégration est en général approprié. On peut citer à titre d'exemple et de façon non-limitative . l'amidon, notamment l'amidon de pomme de terre (sodium starch glycolate), l'amidon de maïs (starch), la R.',Brevets125400125491--061025-Texte_p_8_amendée.doc- 25 octobre 2006 2904826 9 polyvinylpyrrolidone réticulée (X-PVP ou crospovidone), la fibre de cellulose, la carboxyméthyl-cellulose réticulée, la silice colloïdale, la cellulose microcristalline, l'amidon dit carboxymethyl starch , les dérivés de 5 cellulose du type HEC et HPMC, les résines échangeuses d'ion, et leurs mélanges. Les compacts peuvent également comprendre au moins un agent liant, pour améliorer l'enrobage et la liaison entre les composants : par exemple le polyéthylène glycol et la 10 cellulose microcristalline (outre son rôle d'agent de désintégration) ainsi que la polyvinylpyrrolidone. Les compacts peuvent d'autre part comprendre au moins un agent lubrifiant, ajouté pour abaisser la porosité de l'édifice particulaire et pour favoriser les forces de 15 liaison. Les problèmes de colmatage s'en trouvent réduits et le produit aggloméré a dès lors un aspect plus lisse et brillant. On peut citer à titre d'exemple le stéarate de magnésium et l'acide stéarique. D'autres additifs peuvent aussi être présents dans les 20 compacts de ciment. On peut citer notamment les plastifiants et superplastifiants, les accélérateurs, les retardateurs, les entraîneurs d'air, les anti-mousses... Le ciment est de préférence un ciment Portland, qui peut être choisi parmi les ciments Portland classiques de 25 type CPA (Ciment Portland Artificiel), et notamment parmi les ciments décrits dans la norme européenne EN 197-1. On pourra utiliser par exemple un ciment CEM1 ou CEM2 52.5 N ou R ou PM (Prise Mer) ou PMES (Prise Mer Eau Sulfatée). Le ciment peut être du type HRI (à Haute Résistance Initiale). 30 Les procédés de briquetting sont traditionnellement associés à des défauts d'hétérogénéité, à savoir la dureté de la surface extérieure et la présence d'un coeur relativement tendre pour les produits obtenus. Or c'est justement l'inconvénient traditionnel de cette 35 technique qui est mis à profit ici dans le cadre de la gestion du compromis solidité/redispersion. Les compacts de ciment peuvent avoir une géométrie et un aspect variables. Ainsi, s'ils sont obtenus à partir de R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 10 compression entre des frettes (roues) lisses ou cannelées, ils ont une forme de plaques dont la dimension est liée à la largeur des frettes (pour la largeur), à l'entrefer des frettes (pour l'épaisseur) et à la fragilité de la plaque, 5 donc la pression appliquée (pour la longueur). Par exemple, des plaques de 10 x 3 x 1 cm sont envisageables (dans ce cas, les compacts sont broyés avant d'être utilisés dans le mélange sec selon l'invention, comme cela est décrit ci-dessous). Les frettes alvéolées conduisent à des compacts 10 individuels de largeur et longueur correspondant à la taille des alvéoles, de forme correspondant à l'empreinte de l'alvéole de chaque frette et en général présentant un plan de symétrie, et d'épaisseur correspondant à l'entrefer des frettes. Par exemple, des compacts de 25 mm de 15 longueur, 15 mm de largeur et 2 mm d'épaisseur peuvent être obtenus. Plusieurs géométries présentant un plan de symétrie et de forme généralement arrondie sont possibles : boulets, dragées, oblongs, joncs... De préférence, les compacts présentent un faible élancement et sont peu 20 sensibles à l'attrition et à l'effeuillement ( capping ). Les compacts peuvent être également obtenus par broyage de compacts plus gros (éventuellement sous forme de plaques), quel que soit le mode de fabrication de ces derniers, afin d'atteindre la taille souhaitée. Un broyage 25 peut permettre de limiter la quantité de fines résiduelle, car la plupart des particules ayant une liaison faible ont alors été arrachées lors du broyage et supprimées par tamisage. De manière générale, les compacts de ciment utilisés 30 dans la présente invention sont caractérisés par un D50 compris entre 0,3 et 30 mm. De préférence, le D10 et le D90 des compacts de ciment sont également compris entre 0,3 et 30 mm. De préférence, le Dmax des compacts de ciment est inférieur ou égal à 50 mm, voire inférieur ou égal à 30 mm. 35 Le D50 correspond au 50ème centile de la distribution de taille des compacts de ciment, c'est-à-dire que 50 % des compacts ont une taille inférieure au D50 et 50 % ont une taille supérieure au D50. R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 11 Le D90 correspond au 90ème centile de la distribution de taille des compacts de ciment, c'est-à-dire que 90 % des compacts ont une taille inférieure au D90 et IO % ont une taille supérieure au D90. 5 Le D10 correspond au l0ème centile de la distribution de taille des compacts de ciment, c'est-à-dire que 10 % des compacts ont une taille inférieure au D10 et 90 % ont une taille supérieure au D10. Le Dmax correspond à la taille du compact de ciment de 10 taille maximale dans le mélange. Tous les compacts de ciment ont donc une taille inférieure ou égale au Dmax. Dans tout ce qui précède, la taille du compact de ciment désigne la dimension du compact de ciment telle que déterminée par tamisage. Dans le cas de compacts de ciment 15 de forme approximativement sphérique, la taille correspond approximativement au diamètre. Granulats L'autre constituant majeur du mélange sec selon 20 l'invention est les granulats. Par granulats on entend des graviers et / ou cailloux et / ou gravillons et / ou sables et / ou sablons tels que couramment utilisés dans le domaine. De préférence le D50 des granulats est compris entre 25 0,5 et 30 mm. De préférence le D10 et le D90 des granulats sont compris entre 0,5 et 30 mm. De préférence le Dmax des granulats est inférieur ou égal à 50 mm ou est compris entre 0,5 et 30 mm. 30 Les définitions du D10, du D50, du D90 et du Dmax sont les mêmes que pour les compacts de ciment. Répartition granulométrique et massique des compacts de ciment et des granulats dans le mélange sec 35 De préférence, la proportion massique du ciment dans le mélange sec est comprise entre 5 et 50 %, de préférence entre 10 et 40 %, de manière particulièrement préférée voisine d'environ 25 % pour les bétons à haute performance R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 12 ou à ultra-haute performance de type Ductal , et voisine d'environ 12,5 % dans le cadre de la fabrication de bétons classiques. De préférence, les granulats et les compacts de ciment 5 ont une taille moyenne voisine, c'est-à-dire que : - le rapport du D50 des compacts de ciment sur le D50 des granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et 10 idéalement entre 4:5 et 5:4 ; et éventuellement le rapport du D10 des compacts de ciment sur le D10 des granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et 15 idéalement entre 4:5 et 5:4 ; et éventuellement - le rapport du D90 des compacts de ciment sur le D90 des granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et 20 idéalement entre 4:5 et 5:4. On peut en outre également distinguer quatre modes de réalisation alternatifs particuliers, qui peuvent être combinés avec les caractéristiques ci-dessus. 1er mode de réalisation mélange sec à base de 25 granulats de type sable. Dans ce cas les granulats ont un D10 et un D90 compris entre 0,5 et 5 mm ; et les compacts de ciment ont un D50 compris entre 0,3 et 5 mm et de préférence un D10 et un D90 également compris entre 0,3 et 5 mm. Dans ce mélange les granulats sont de taille 30 relativement réduite, c'est-à-dire que les granulats appartiennent aux tranches inférieures : typiquement la tranche 0-5, ou encore un mélange de tranche 0-2 et/ou de tranche 2-5 ou 2-6. Un exemple de tel mélange est un mortier sec à base de sable et sans cailloux. Les compacts 35 de ciment ont en moyenne une taille sensiblement égale à celle des granulats. 2ème mode de réalisation : mélange sec à base de granulats de type cailloux. Dans ce cas les granulats ont R:\Brevets\25400\2549I--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 13 un D10 et un D90 compris entre 5 et 30 mm ; et les compacts de ciment ont un D50 compris entre 5 et 30 mm et de préférence un D10 et un D90 également compris entre 5 et 30 mm. Dans ce mélange les granulats sont de taille 5 relativement grande, c'est-à-dire que les granulats appartiennent aux tranches supérieures : typiquement les tranches 5-11 et / ou 11-22, ou encore les tranches 6-10 et / ou 10-20. Un tel mélange est par exemple un mélange ciment / cailloux. Les compacts de ciment ont en moyenne 10 une taille sensiblement égale à celle des granulats. Sème mode de réalisation : mélange sec de type béton sec avec un seul type de compacts de ciment. Dans ce cas les granulats se répartissent en deux classes : une première classe de granulats de taille inférieure à 5 mm, 15 et une deuxième classe de granulats de taille supérieure à 5 mm. La première classe correspond aux matériaux de type sable (tranches inférieures 0-5 ou bien 0-2 et / ou 2-6), et la deuxième classe aux matériaux de type cailloux (tranches supérieures 6-10 et / ou 10-20 ou bien 5-11 et / 20 ou 11-22). Les granulats peuvent par exemple présenter une distribution granulométrique de type bimodale, c'est-à-dire que si l'on trace la courbe décrivant la proportion massique ou volumique des granulats en fonction de la taille, la courbe atteint au moins un premier maximum local 25 dans la région des tailles comprises entre 0,5 et 5 mm et au moins un deuxième maximum local dans la région des tailles comprises entre 5 et 30 mm. Dans ce 3ème mode de réalisation, les compacts de ciment ont une taille intermédiaire entre les granulats de la première et de la 30 deuxième classes granulométriques. Par exemple la distribution granulométrique des compacts de ciment possède un maximum absolu à une taille intermédiaire entre les deux maxima locaux susmentionnés de la distribution granulométrique des granulats. De préférence, ce maximum 35 absolu pour les compacts de ciment est voisin de la moyenne des maxima locaux des granulats, ladite moyenne étant pondérée par les masses respectives de la première et de la deuxième classe de granulats. Une manière alternative de R:' revets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 14 définir ce 3ème mode de réalisation consiste à dire que le D50 des compacts de ciment est compris entre le D50 de la première classe de granulats et le D50 de la deuxième classe de granulats et que le rapport du D50 des compacts 5 de ciments sur la moyenne des D50 de la première classe de granulats et de la deuxième classe de granulats, ladite moyenne étant pondérée par les masses respectives de la première et de la deuxième classes de granulats, est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, 10 de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4. 4ème mode de réalisation : mélange sec de type béton sec avec deux types de compacts de ciment. Dans ce cas, tout comme pour le 3ème mode de réalisation, les granulats 15 se répartissent en deux classes - une première classe de granulats de taille inférieure à 5 mm et une deuxième classe de granulats de taille supérieure à 5 mm - et la distribution granulométrique des granulats est de préférence bimodale. La différence est que les compacts de 20 ciment se répartissent également en deux classes - une première classe de compacts de ciment de taille inférieure à 5 mm et une deuxième classe de compacts de ciment de taille supérieure à 5 mm -, ce qui correspond de préférence également à une distribution bimodale. Concrètement, les 25 compacts de ciment comprennent de petits compacts, de taille voisine de celle des petits granulats (granulats des tranches inférieures, de type sable), et de gros compacts, de taille voisine de celle des gros granulats (granulats des tranches supérieures, de type cailloux). On peut ainsi 30 définir ce 4ème mode de réalisation en se référant aux distributions granulométriques respectives des compacts de ciment et des granulats et en imposant que la taille correspondant au maximum local de la première classe de compacts de ciment soit approximativement égale à celle 35 correspondant au maximum local de la première classe de granulats et que la taille correspondant au maximum local de la deuxième classe de compacts de ciment soit approximativement égale à celle correspondant au maximum R:\Brevets\25400\25491ù060809-Texte_depotdoc- 9 août 2006 2904826 15 local de la deuxième classe de granulats. Une manière alternative de définir ce 4ème mode de réalisation consiste à dire que le rapport du D50 de la première classe de compacts de ciment sur le D50 de la première classe de 5 granulats est compris entre 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4 et que le rapport du D50 de la deuxième classe decompacts de ciment sur le D50 de la deuxième classe de granulats est compris entre 10 1:5 et 5:1, de préférence entre 1:2 et 2:1, de manière plus particulièrement préférée entre 2:3 et 3:2 et idéalement entre 4:5 et 5:4. Il peut être souhaitable que les proportions massiques relatives des deux classes, respectivement pour les compacts de ciment et pour les 15 granulats, soient approximativement égales. En d'autres termes, il peut être souhaitable que le facteur adimensionnel (Masse de la première classe de compacts de ciment / Masse de la deuxième classe de compacts de ciment) x (Masse de la deuxième classe de granulats / Masse de la 20 première classe de granulats) soit compris entre 1/5 et 5, de préférence entre 1/2 et 2, de manière plus particulièrement préférée entre 2/3 et 3/2, et idéalement entre 4/5 et 5/4. Dans le cas d'un béton sec tel que défini dans les 3ème 25 et 4ème modes de réalisation, la proportion massique de la première classe de granulats (matériaux de type sable) par rapport à l'ensemble des granulats est comprise entre environ 1:4 et environ 1:2 (environ 25 % et environ 50 %). 30 Il est avantageux de prévoir que les compacts de ciment et les granulats aient une densité proche ou voisine. Le ciment sous forme de compacts de ciment est généralement plus dense que le ciment pulvérulent classique. Le facteur de densification est par exemple 35 compris entre 1,1 et 1,4. Ainsi, le rapport de la densité moyenne des compacts de ciment sur la densité moyenne des granulats peut être compris entre 2:3 et 3:2, de préférence R:\Brevets\25400\25491--060809-Textedepot.doc- 9 août 2006 2904826 16 entre 4:5 et 5:4, de entre 9:10 et 10:9. Le mélange sec manière plus particulièrement préférée selon l'invention est de préférence homogène. Une manière 5 mélange sec consiste àde définir l'homogénéité de ce calculer l'échelle de ségrégation des compacts de ciment dans le mélange sec. L'échelle de ségrégation correspond à la taille du plus petit échantillon (au coté du plus petit cube de mélange) dont la composition est représentative de la composition du tas. 10 De préférence, l'échelle de ségrégation des compacts de ciment dans le mélange sec est inférieure à dix fois le Dmax des compacts de ciment, de préférence inférieure à cinq fois le Dmax des compacts de ciment. Le mélange sec selon l'invention présente la 15 caractéristique très avantageuse d'être peu susceptible de ségrégation, c'est-à-dire que lorsqu'il est soumis à des conditions de conservation, de transport et de manipulation classiques, le mélange sec selon l'invention reste homogène. La proximité de taille des granulats et des 20 compacts de ciment et éventuellement la proximité de densité de ceux-ci sont deux facteurs qui peuvent contribuer à cette propriété remarquable. De préférence, l'échelle de ségrégation des compacts de ciment dans le mélange sec, lorsque le mélange sec est soumis à des 25 conditions usuelles de conservation et de transport, demeure inférieure à 10 fois le Dmax des compacts de ciment, de préférence inférieure à 5 fois le Dmax des compacts de ciment. Le mélange sec selon l'invention peut contenir à titre 30 de constituants supplémentaires des compacts d'additions minérales, qui peuvent par exemple être des cendres volantes, des poudres calcaires, des poudres siliceuses, des pouzzolanes artificielles ou naturelles, des fumées de silice, de la chaux, du sulfate de calcium (en particulier 35 le gypse sous forme anhydre ou semi hydratée), des laitiers et mélanges de ceux-ci. Ces additions minérales peuvent contenir des adjuvants organiques ; on peut citer notamment les plastifiants et superplastifiants, les accélérateurs, R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 17 les retardateurs, les entraîneurs d'air, les antimousses... Les compacts d'additions minérales peuvent être produits par granulation par voie sèche ou humide ou par compression. Ils sont avantageusement anhydres et peuvent 5 être des broyats. Ils sont de préférence obtenus de la même manière que les compacts de ciment. Les compacts d'additions minérales, lorsqu'ils sont présents, peuvent avoir, du point de vue de leur distribution granulométrique, soit des caractéristiques 10 égales ou voisines de celles des compacts de ciment, soit des caractéristiques égales ou voisines de celles des granulats, et ce quel que soit le mode de réalisation susmentionné. Les compacts de fillers et / ou pouzzolanes peuvent encore avoir une dimension (un D50 par exemple) 15 intermédiaire entre la dimension des compacts de ciment et celle des granulats. Les compacts d'additions minérales présentent donc un D50 compris entre 0,3 et 30 mm. Le mélange sec selon l'invention peut avantageusement être présenté en sac, en big bag , en silo ou dans un 20 casier à granulats d'une centrale à béton. Un big bag est un sac de grande contenance (0,5 à 3 m3), contenant plusieurs centaines de kilogrammes de produit. Il est en général placé sur une palette pour son transport et/ou son stockage, et manipulé au palan ou au transpalette pour sa 25 vidange. Procédé de préparation d'un mélange sec selon l'invention Le procédé de préparation d'un mélange sec selon l'invention comprend nécessairement au moins une étape de 30 mélange de compacts de ciment tels que définis ci-dessus avec des granulats tels que définis ci-dessus. Ce mélange peut être effectué avec tout type de moyens de mélange usuels, tels qu'un malaxeur. Dans ce cas il peut être souhaitable de minimiser l'énergie d'agitation afin de 35 minimiser l'attrition sur les compacts de ciment. Mais l'étape de mélange en question peut également être mise en oeuvre au moyen d'un mélangeur statique. Comme cela sera démontré dans les exemples ci-dessous, il est R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 18 quasiment impossible d'obtenir à l'aide d'un mélangeur statique un mortier sec traditionnel (à base de ciment pulvérulent) qui soit homogène. En revanche, la préparation du mélange sec selon l'invention à l'aide d'un mélangeur 5 statique donne de bons résultats. Des exemples de mélangeurs statiques pouvant être utilisés dans le cadre de l'invention sont décrits dans Motionless mixers in bulk solids treatments - a review , J. Gyenis, KONA n 20 (2002), p.9-23. 10 On peut par exemple choisir un mélangeur statique lamellaire ou hélicoïdal. Les caractéristiques précises du mélangeur statique sont à choisir en fonction des paramètres du mélange sec que l'on souhaite préparer. En particulier, en augmentant le nombre d'étages du mélangeur 15 statique (ou en mettant plusieurs mélangeurs statiques à la suite), on réalise un mélange plus performant. On peut compléter le mélange dans le mélangeur statique par un mélange au moyen d'un autre dispositif, par exemple un malaxeur ou un simple mélange en silo, soit en 20 aval soit de préférence en amont du mélange par le mélangeur statique. Dans ce dernier cas, il peut être avantageux de préparer un pré-mélange des compacts de ciment avec une partie des granulats avant de mélanger au sein du mélangeur statique ce pré-mélange avec les 25 granulats restants. L'utilisation de bandes transporteuses (ou de trémies), éventuellement vibrantes, pour amener les matériaux en entrée du mélangeur statique, ou encore l'utilisation d'un moyen de vibration au contact du mélangeur statique permettent d'améliorer le mélange 30 obtenu. Le mélangeur statique peut éventuellement être utilisé à saturation. Il y a saturation dans une portion du mélangeur statique lorsque cette portion est remplie de matériaux et qu'il ne reste plus d'espace disponible pour 35 des matériaux supplémentaires. On distingue la saturation en entrée (l'entonnoir d'accès est saturé puis les grains prennent de la vitesse dans le mélangeur), la saturation en sortie (accumulation de grains en pied du mélangeur R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 19 statique, tendant à remplir progressivement le mélangeur statique ; ceci peut être obtenu grâce à un entonnoir de sortie) et la saturation totale, dans laquelle le mélangeur est complètement rempli de matériaux : voir à ce sujet 5 Motionless mixers in bulk solids treatments - a review , J. Gyenis, KONA n 20 (2002), p.9-23. La saturation totale peut être préférable. Procédé de préparation de mortiers ou bétons humides à 10 partir du mélange sec selon l'invention Le mélange sec selon l'invention est destiné à être simplement gâché avec de l'eau comme un mortier ou béton classique. Le rapport E/C est avantageusement compris entre 0,35 et 0,55. Les compacts de ciment se désintègrent 15 au contact de l'eau, ce qui assure que le mortier ou béton final présente les caractéristiques finales souhaitées. Le mélange sec peut être déversé dans le malaxeur à partir de sacs ou d'un silo. Il peut alors être déversé dans le malaxeur au moyen d'une vis doseuse et / ou d'un 20 convoyeur à bande et / ou d'une chute. Il peut également, selon un mode de réalisation particulier, être produit sur place. Dans ce cas, il suffit d'adapter une centrale à béton traditionnelle de sorte à créer un mélange sec selon l'invention juste avant le malaxeur de gâchage. Par 25 exemple, il est possible d'amener par une chute ou par bandes transporteuses les granulats et les compacts de ciment en entrée d'un mélangeur statique, la sortie du mélangeur statique débouchant directement dans le malaxeur de gâchage. 30 En faisant référence à la figure 2, une centrale à béton traditionnelle alimente un camion toupie 1 en béton. Le béton est produit dans un malaxeur 2. Les granulats sont stockés dans un ou plusieurs silos à granulats 3 et apportés dans le malaxeur via un système de transport 4a, 35 4b (bandes de convoyage, chute...). L'eau 5 est injectée directement au niveau du malaxeur, de même que le ciment classique pulvérulent, issu d'un silo à ciment 6 situé au-dessus du malaxeur 2. R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 20 En faisant référence à la figure 3, dans une centrale à béton fonctionnant grâce à l'invention, on peut prévoir d'alimenter le malaxeur 2 en mortier ou béton sec selon l'invention, c'est-à-dire en mélange de compacts de ciment 5 et de granulats selon l'invention stocké dans un silo à mélange sec 3a. Ce mélange sec est transporté jusqu'au malaxeur 2 par le système de transport 4a, 4b et simplement gâché avec l'eau 5. Alternativement, on peut prévoir d'alimenter le malaxeur 2 en granulats d'une part et en 10 compacts de ciment d'autre part, provenant d'au moins un silo à granulats 3b et d'au moins un silo à compacts de ciment 3c respectifs, et ce via le même système de transport 4a, 4b (ou via deux systèmes de transport distincts). Dans ce cas, le malaxeur 2 comporte 15 avantageusement, dans sa partie supérieure, en amont du conduit d'arrivée de l'eau 5, un mélangeur statique qui effectue un premier mélange des granulats et des compacts de ciment en le mélange sec selon l'invention, juste avant le malaxage avec l'eau. Ces deux modes de réalisation sont 20 impossibles à mettre en oeuvre avec le ciment classique, dont le caractère pulvérulent empêche le transport par le système de transport 4a, 4b mais aussi le mélange avec les granulats au moyen d'un mélangeur statique et la conservation du mélange en silo. 25 EXEMPLES Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter. Exemple 1 - Matériaux utilisés 30 Les essais sont effectués à partir de ciment CEM II/B- M (S-LL) 32.5R CE CP1 NF (Le Teil) et à partir de sable de Cassis de 0-5 mm. Les compacts de ciment sont obtenus par compression dans une presse à rouleaux Euragglo B220 et par granulation 35 dans un granulateur à râpe de passant 5 mm. Ils sont ensuite tamisés sur un tamis à mailles tissées de 2 mm. Les compacts de ciment contiennent 0,5 % en masse d'additif de redispersion (carboxyméthylCellulose réticulée). R:\Brevets\25400\2549I--060809-Texte depot.doc- 9 août 2006 2904826 21 Le sable est lui-même coupé dans la tranche granulométrique 1 mm-5 mm. La granulométrie du ciment brut, des compacts de ciment et des granulats est représentée à la figure 1. La 5 courbe granulométrique des compacts de ciment est très proche de celle des granulats ; ces deux courbes diffèrent fortement de celle du ciment classique. Exemple 2 - Protocole expérimental 10 On prépare du mortier sec contenant de 20 à 30 % en masse de ciment environ et de 70 à 80 % en masse de granulats environ, selon les expériences. Le mélange est effectué dans un mélangeur statique commercialisé par la société Solyne. Il s'agit d'un tube comprenant des spires 15 hélicoïdales tournées de 90 les unes par rapport aux autres, et de sens de rotation inversé. Le mélangeur statique utilisé ici comporte 4 spires. La longueur du tube est de 520 mm, le diamètre interne est de 53 mm et le diamètre externe de 63 mm. Ce mélangeur permet 20 théoriquement d'obtenir une échelle de ségrégation de 3,1 mm (l'échelle de ségrégation théorique est R=D/2n, où D est le diamètre interne du tube et n le nombre de spires). Le mortier sec en sortie du mélangeur est échantillonné et la composition ciment / granulats des 25 différents échantillons est analysée. Pour analyser un mortier sec préparé avec un ciment classique (pulvérulent), on tamise le mélange à 0, 8 mm. Le ciment est récupéré dans le passant et les granulats sont retenus (voir la courbe granulométrique des granulats). Chaque fraction est alors 30 pesée. Dans le cas d'un mortier sec préparé avec des compacts de ciment, on mouille d'abord l'échantillon à l'eau pour re-disperser le This phenomenon of segregation is generated by the vibrations or the shocks induced by the transport and the manipulations (emptying of a bucket in a silo, of a silo on a conveyor belt. . . ). A: \ Patent \ 25400 \-Texte_depot 25,491 to -060,809. doc- 9 August 2006 2904826 2 Therefore, the end user who wants to use only a portion of the volume (bag, big bag, tipper. . . ) encounters difficulties since the mixture is not homogeneous. It is also this phenomenon of segregation 5 which explains why it is almost impossible to prepare in advance large quantities of cement / aggregates mixture, within a silo, for example. There is therefore a real need to develop a dry mortar or concrete that does not exhibit this phenomenon of segregation, or exhibits an attenuated segregation, so that this mortar or dry concrete remains homogeneous during its storage and transportation. SUMMARY OF THE INVENTION The invention relates primarily to a dry blend comprising. cement compacts with a D50 between 0.3 and 30 mm; and - aggregates. According to one embodiment, the aggregates have a D10 and a D90 of between 0.5 and 30 mm and / or a Dmax of less than 50 mm. According to one embodiment, the ratio of the D50 of the cement compact to the D50 of the aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and ideally between 4: 5 and 5: 4. According to one embodiment, the cement compacts are cement granules or cement tablets, optionally produced by a roller press, optionally milled, anhydrous. According to one embodiment, the cement compacts comprise a quantity of cement greater than 95% by weight, an amount of a disintegrating agent of 0.5% by weight or less and optionally one or more additives chosen from lubricating agents, binding agents, plasticizers, superplasticizers, surfactants. doc- 9 August 2006 2904826 3 air entrainers, anti-foam agents, retarders, accelerators and water reducers. According to one embodiment, the disintegrating agent is chosen from starch, in particular starch glycolate, starch, crosslinked polyvinylpyrrolidone (X-PVP or crospovidone), cellulose fiber, colloidal silica, microcrystalline cellulose, carboxymethyl starch starch, crosslinked carboxymethyl cellulose, cellulose derivatives of the HEC and HPMC type, ion exchange resins and mixtures thereof. According to one embodiment, the mass proportion of cement in the dry mixture is between 5 and 50%, preferably between 10 and 40%, particularly preferably around 25% or close to 12.5%. %. According to one embodiment, the aggregates have a D10 and a D90 of between 0.5 and 5 mm and the cement compact have a D50 of between 0.3 and 5 mm. According to one embodiment, the aggregates have a D10 and a D90 of between 5 and 30 mm and the cement compacts have a D50 of between 5 and 30 mm. According to one embodiment: - the aggregates are divided into a first class of aggregates, consisting of aggregates with a size of less than 5 mm, and a second class of aggregates, consisting of aggregates of size greater than or equal to 5 mm ; the D50 of the cement compact is between the D50 of the first class of aggregates and the D50 of the second class of aggregates; and the ratio of the D50 of the cement compacts to the average of the D50 of the first class of aggregates and the second class of aggregates, said average being weighted by the respective masses of the first and second class of aggregates, between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably RBrevets \ 25400 \ 2549I - 060809-Spell_text. Most preferred is between 2: 3 and 3: 2 and most preferably between 4: 5 and 5: 4. According to one embodiment: the aggregates are divided into a first class of aggregates, consisting of aggregates with a size of less than 5 mm, and a second class of aggregates, consisting of aggregates of size greater than or equal to 5 mm ; the cement compacts are divided into a first class of cement compacts, consisting of cement compacts with a dimension of less than 5 mm, and a second class of cement compacts, constituted by cement compactors of larger size or equal to 5 mm; The ratio of the D 50 of the first class of cement compacts to the D 50 of the first class of aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more particularly preferably between 2: 3 and 3: 2 and ideally between 4: 5 and 5: 4; and the ratio of the D50 of the second class of cement compacts to the D50 of the second class of aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more particularly preferred between 2: 3 and 3: 2 and ideally between 4: 5 and 5: 4. According to one embodiment, the mass proportion of the first class of aggregates among all the aggregates is between about 25% and about 50%. According to one embodiment, the ratio of the average density of the cement compacts to the average density of the aggregates is between 2: 3 and 3: 2, preferably between 4: 5 and 5: 4, more particularly preferably between 9:10 and 10: 9. According to one embodiment, the dry blend according to the invention further comprises mineral additive compacts such as compacts of limestone fillers, siliceous fillers, slags, fly ash, fumes of R: \ Patents \ 25400 \ 2549I- -060809-Texte_depot. the silica, pozzolans or mixtures thereof, the D50 of said mineral additive compacts being between 0.3 and 30 mm and said mineral additive compacts being preferably granules or tablets, optionally by a roller press, possibly crushed, anhydrous. According to one embodiment, the segregation scale of the cement compacts in the dry mixture is less than 10 times the Dmax of the cement compacts, preferably less than 5 times the Dmax of the cement compacts. The invention also relates to a process for preparing a dry mixture comprising: cement compact with a D50 between 0.3 and 30 mm and granules, said process comprising at least one mixing step compacts of cement and aggregates. According to one embodiment of said method, the dry mixture is as defined above. According to one embodiment, the mixing step is carried out in a static mixer. According to one embodiment, the static mixer operates at saturation. According to one embodiment, the static mixer 25 is a propeller mixer. According to one embodiment, the static mixer is supplied with compact of cement and aggregates by means of conveyor belts and / or hoppers. According to one embodiment, a vibration means 30 is provided in contact with the static mixer. According to one embodiment, the cement compact on the one hand and the aggregates on the other hand are introduced directly into the input of the static mixer. According to one embodiment, the method according to the invention comprises a step of premixing cement compacts and aggregates, preferably in a silo, before the step of mixing compact compacts of cement and aggregates in a mixer static. A: \ Patent \ 25400 \ 2549I - 060809-Texte_depot. The invention also relates to a process for preparing a mortar or wet concrete, comprising a step of mixing the dry mixture according to the invention with water. According to one embodiment, said dry mixture is prepared according to the above-defined method in a concrete batching plant and is then immediately mixed with water in a kneader. The invention further relates to a bag containing a dry mixture according to the invention. The invention further relates to a big bag containing a dry mixture according to the invention. The invention further relates to a silo containing a dry mixture according to the invention. The present invention overcomes the disadvantages of the state of the art. It provides more particularly a dry mixture (dry mortar or dry concrete) non-segregating, or at least having a considerably reduced segregation compared to known dry mortars or concretes. Thus, the dry mixture according to the invention remains homogeneous during its storage and transport. This is accomplished through the design of dry mixes of cement and aggregates in which the cement is in the form of cement compacts. According to some particular embodiments, the invention also has the advantageous features listed below. - The size distribution of the cement compact 30 can be provided so that it is adapted to the size distribution of the aggregates (which itself depends on the desired type of application) so as to ensure the homogeneity of the dry mix whatever the composition of the dry aggregate mixture. - The invention makes possible the storage and transport of dry mixtures (mortar or dry concrete) large volume, large bag or silo. A: 1Brevets \ 25400 \-Texte_depot 25,491 to -060,809. The mortar or wet concrete prepared from the dry mix according to the invention has the same performance as a mortar or wet concrete prepared from a traditional mixture. The mixture of the components of the dry mixture according to the invention can be carried out in whole or in part by means of a static mixer, which is practically impossible with a traditional dry mortar. This improves the process for preparing the dry mix, making it simpler and less energy consuming. It can also save time by working continuously and not in batches. BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES FIG. 1 shows the particle size distribution of the materials used in the examples below, namely conventional cement (0), cement compacts (A) and aggregates (O). The diameter passing from the sieve screens to pm is shown as the abscissa, and the mass ratio of product passing through the sieve is plotted on the ordinate. Figure 2 schematically shows a conventional concrete plant and Figure 3 schematically shows a concrete plant using the invention. DESCRIPTION OF EMBODIMENTS OF THE INVENTION The invention is now described in more detail and in a nonlimiting manner in the description which follows. Cement Compacts The dry blend according to the invention comprises two main components: cement and aggregates. The cement is in the form of cement compacts. By cement compact is meant cement clusters from an industrial process and not from a simple natural agglomeration of cement. Cement compacts can be obtained dry or wet. The wet process processes R: \ 13revets \ 25400 \ 25491--060809-Text_depot. It is intended to spray a binder solution onto the cement grains set in motion in a mixer-granulator or a plate to be granulated to cause agglomeration. This technique requires the use of a binder and a solvent for dissolving the binder. In the case of cement, for example an alcohol and a binder (polymer) are used to obtain granules. In particular, polyvinyl alcohol may be used. US 5454867 and US 6500253 disclose such wet granulation methods. Dry compaction or compression is also known, according to that same US Pat. No. 6,500,253, which consists of preparing a mixture of a cement and a disintegrating agent, and then compacting this mixture in a suitable machine of the tabletting type (or punched or isostatic), mainly for compacts larger than 5 mm. However, a preferred type of cement compact is that of the cement compacts disclosed in European Patent Application No. 05 290 086. 7 filed on April 19, 2005 by the present plaintiff. Such cement compacts are cement tablets, advantageously produced by a roller press 25 (the rollers or wheels optionally having grooves or cells) according to the so-called briquetting process, these tablets being anhydrous. Advantageously, such cement compacts are composed of more than 95 percent cement by weight but also contain a disintegrating agent. Preferably it is present in cement compacts at 0.5% by mass or less. It facilitates the redispersion of compacts when mixing with water, swelling on contact with water and thus bursting the compacts. Any disintegrating agent is generally suitable. One can cite as an example and in a non-limiting way. starch, especially potato starch (starch glycolate), corn starch, R. 'Brevets125400125491--061025-Texte_p_8_amendée. cross-linked polyvinylpyrrolidone (X-PVP or crospovidone), cellulose fiber, crosslinked carboxymethyl cellulose, colloidal silica, microcrystalline cellulose, carboxymethyl starch starch, cellulose derivatives of the type HEC and HPMC, ion exchange resins, and mixtures thereof. The compacts may also comprise at least one binder, to improve the coating and the bonding between the components: for example polyethylene glycol and microcrystalline cellulose (in addition to its role of disintegrating agent) as well as polyvinylpyrrolidone. The compacts may further include at least one lubricating agent, added to lower the porosity of the particulate edifice and to promote binding forces. Clogging problems are reduced and the agglomerated product therefore has a smoother and brighter appearance. By way of example, mention may be made of magnesium stearate and stearic acid. Other additives may also be present in the cement compacts. There may be mentioned plasticizers and superplasticizers, accelerators, retarders, air entrainers, anti-foams. . . The cement is preferably a Portland cement, which may be chosen from conventional Portland cements of the CPA (Artificial Portland Cement) type, and in particular from the cements described in the European standard EN 197-1. For example, a cement CEM1 or CEM2 52 may be used. 5N or R or PM (Sea Take) or PMES (Seawater Sulphate Take). The cement may be of the type HRI (High Initial Strength). Briquetting processes are traditionally associated with heterogeneity defects, namely the hardness of the outer surface and the presence of a relatively soft core for the products obtained. However, it is precisely the traditional disadvantage of this technique which is used here in the context of the management of the solidity / redispersion compromise. Cement compacts can have variable geometry and appearance. Thus, if they are obtained from R: \ Patents \ 25400 \ 25491-060809-Text_ofpot. doc-9 August 2006 2904826 10 compression between smooth or fluted frets (wheels), they have a form of plates whose size is related to the width of the frets (for the width), to the gap of the frets (for the thickness) and the fragility of the plate, 5 thus the applied pressure (for the length). For example, plates of 10 x 3 x 1 cm are possible (in this case, compacts are crushed before being used in the dry mix according to the invention, as described below). The cellular frets lead to individual compacts of width and length corresponding to the size of the cells, of shape corresponding to the cavity of the cell of each band and generally having a plane of symmetry, and thickness corresponding to the gap between frets. For example, compacts of 25 mm in length, 15 mm in width and 2 mm in thickness can be obtained. Several geometries with a plane of symmetry and generally rounded shape are possible: balls, dragees, oblongs, rushes. . . Preferably, the compacts have a low slenderness and are insensitive to attrition and capping. The compacts can also be obtained by grinding larger compacts (possibly in the form of plates), regardless of the method of manufacture of the latter, to achieve the desired size. Grinding can limit the amount of residual fines, since most of the weakly bonded particles were then torn off during grinding and removed by sieving. In general, the cement compacts used in the present invention are characterized by a D50 of 0.3 to 30 mm. Preferably, the D10 and D90 cement compact are also between 0.3 and 30 mm. Preferably, the Dmax of the cement compact is less than or equal to 50 mm, or even less than or equal to 30 mm. The D50 is the 50th percentile of the size distribution of the cement compacts, ie 50% of the compacts are smaller than the D50 and 50% are larger than the D50. A: \ Patent \ 25400 \-Texte_depot 25,491 to -060,809. doc- 9 August 2006 2904826 11 The D90 is the 90th percentile of the size distribution of cement compacts, ie 90% of compacts are smaller than D90 and 10% are larger than D90 . The D10 is the 10th percentile of the size distribution of the cement compacts, ie 10% of the compacts are smaller than the D10 and 90% are larger than the D10. The Dmax corresponds to the size of the maximum size cement compact in the mixture. All cement compacts are therefore smaller than or equal to Dmax. In all of the above, the size of the cement compact refers to the size of the cement compact as determined by sieving. In the case of cement compacts of approximately spherical shape, the size corresponds approximately to the diameter. Aggregates The other major constituent of the dry mix according to the invention is the aggregates. By aggregates are meant gravel and / or pebbles and / or chippings and / or sands and / or sand as commonly used in the field. Preferably the D50 of the aggregates is between 0.5 and 30 mm. Preferably the D10 and D90 aggregates are between 0.5 and 30 mm. Preferably the Dmax of the aggregates is less than or equal to 50 mm or is between 0.5 and 30 mm. The definitions of D10, D50, D90 and Dmax are the same as for cement compacts. Granulometric and mass distribution of cement compacts and aggregates in the dry mixture Preferably, the mass proportion of the cement in the dry mixture is between 5 and 50%, preferably between 10 and 40%, particularly preferably around about 25% for high performance concrete R: \ Patents \ 25400 \ 25491-060809-Text_ofpot. doc-9 August 2006 2904826 12 or ultra-high performance Ductal type, and around 12.5% in the context of the manufacture of conventional concrete. Preferably, the aggregates and cement compacts have a similar average size, that is: - the ratio of the D50 of the cement compact to the D50 of the aggregates is between 1: 5 and 5: 1 preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and most preferably between 4: 5 and 5: 4; and optionally the ratio of the D10 of the cement compact to the D10 of the aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and ideally between 4: 5 and 5: 4; and optionally - the ratio of the D90 of the cement compact to the D90 of the aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and 20 ideally between 4: 5 and 5: 4. In addition, four particular alternative embodiments can be distinguished which can be combined with the above features. 1st embodiment dry mixture based on 25 granulates sand type. In this case the aggregates have a D10 and a D90 between 0.5 and 5 mm; and the cement compacts have a D50 between 0.3 and 5 mm and preferably a D10 and a D90 also between 0.3 and 5 mm. In this mixture the aggregates are of relatively small size, i.e. the aggregates belong to the lower slices: typically the 0-5 slice, or a 0-2 slice and / or 2- slice mixture. 5 or 2-6. An example of such a mixture is a dry mortar based on sand and without pebbles. The cement compacts have on average a size substantially equal to that of the aggregates. 2nd embodiment: dry mixture based pebble aggregates. In this case the aggregates have R: \ Patents \ 25400 \ 2549I - 060809-Text_depot. doc- 9 August 2006 2904826 13 a D10 and a D90 between 5 and 30 mm; and the cement compacts have a D50 between 5 and 30 mm and preferably a D10 and a D90 also between 5 and 30 mm. In this mixture the aggregates are of relatively large size, i.e. the aggregates belong to the upper slices: typically slices 5-11 and / or 11-22, or slices 6-10 and / or 10-20. Such a mixture is for example a mixture of cement and pebbles. The cement compacts have on average a size substantially equal to that of the aggregates. Seventh embodiment: Dry concrete type dry mix with a single type of cement compact. In this case the aggregates are divided into two classes: a first class of aggregates smaller than 5 mm, and a second class of aggregates larger than 5 mm. The first class corresponds to sand-type materials (lower slices 0-5 or 0-2 and / or 2-6), and the second class to pebble-like materials (upper slices 6-10 and / or 10-20 or well 5-11 and / or 20 or 11-22). The aggregates may for example have a particle size distribution of bimodal type, that is to say that if one draws the curve describing the mass or volume proportion of aggregates as a function of size, the curve reaches at least a first maximum local 25 in the region of sizes between 0.5 and 5 mm and at least a second local maximum in the region of sizes between 5 and 30 mm. In this third embodiment, the cement compacts have an intermediate size between the aggregates of the first and second granulometric classes. For example, the particle size distribution of the cement compact has an absolute maximum at an intermediate size between the two above-mentioned local maxima of the granulometric distribution of the aggregates. Preferably, this absolute maximum for the cement compacts is close to the average of the local maxima of the aggregates, said average being weighted by the respective masses of the first and second class of aggregates. An alternative way of R: 'coatings \ 25400 \ 25491--060809-Speech_text. This third embodiment is to say that the D50 of the cement compact is between the D50 of the first class of aggregates and the D50 of the second class of aggregates and that the ratio of the D50 of the the average of the D50 of the first class of aggregates and the second class of aggregates, said average being weighted by the respective masses of the first and second classes of aggregates, is between 1: 5 and 5; : 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and most preferably between 4: 5 and 5: 4. 4th embodiment: Dry concrete type dry mix with two types of cement compact. In this case, as for the third embodiment, the aggregates 15 are divided into two classes - a first class of aggregates smaller than 5 mm and a second class of aggregates larger than 5 mm - and the particle size distribution. aggregates is preferably bimodal. The difference is that the cement compacts are also divided into two classes - a first class of cement compacts smaller than 5 mm and a second class of cement compacts larger than 5 mm - which preferably corresponds to also to a bimodal distribution. Concretely, the cement compacts comprise small compacts, of size close to that of the small aggregates (aggregates of the lower slices, sand type), and of large compacts, of size close to that of the coarse aggregates (aggregates of the upper slices, pebble type). This fourth embodiment can thus be defined by reference to the respective particle size distributions of the cement compacts and aggregates and by imposing that the size corresponding to the local maximum of the first class of cement compacts is approximately equal to that corresponding to the local maximum of the first class of aggregates and that the size corresponding to the local maximum of the second class of cement compacts is approximately equal to that corresponding to the maximum of the second class of aggregates. An alternative way of defining this 4th embodiment is to say that the ratio of the D50 of the first class of cement compacts to the D50 of the first class of aggregates is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and ideally between 4: 5 and 5: 4 and that the ratio of the D50 of the second class of cement compacts on the D50 of the second Aggregate class is between 1: 5 and 5: 1, preferably between 1: 2 and 2: 1, more preferably between 2: 3 and 3: 2 and most preferably between 4: 5 and 5: 4. It may be desirable that the relative mass proportions of the two classes, respectively for cement compacts and for aggregates, be approximately equal. In other words, it may be desirable for the dimensionless factor (Mass of the first class of cement compact / Mass of the second class of cement compacts) x (mass of the second class of aggregates / mass of the first class of aggregates) is between 1/5 and 5, preferably between 1/2 and 2, more preferably between 2/3 and 3/2, and ideally between 4/5 and 5/4. In the case of a dry concrete as defined in the 3rd 25 and 4th embodiments, the mass proportion of the first class of aggregates (sand-type materials) with respect to all the aggregates is between approximately 1: 4 and about 1: 2 (about 25% and about 50%). It is advantageous to provide that the cement compacts and the aggregates have a close or similar density. The cement in the form of cement compacts is generally denser than the conventional powdery cement. The densification factor is for example between 1.1 and 1.4. Thus, the ratio of the average density of the cement compacts to the average density of the aggregates may be in the range of from 2: 3 to 3: 2, preferably from about 1: 1 to about 3: 2. 9 Aug 2006 2904826 16 between 4: 5 and 5: 4, between 9:10 and 10: 9. The more particularly preferred dry blend according to the invention is preferably homogeneous. A dry mixing method consists of defining the homogeneity of this compute the segregation scale of cement compacts in the dry mix. The segregation scale corresponds to the size of the smallest sample (next to the smallest mixing cube) whose composition is representative of the composition of the pile. Preferably, the segregation scale of the cement compacts in the dry mix is less than ten times the Dmax of the cement compacts, preferably less than five times the Dmax of the cement compacts. The dry blend according to the invention has the very advantageous characteristic of being unlikely to segregate, that is to say that when subjected to conventional storage, transport and handling conditions, the dry mixture according to the invention remains homogeneous. The closeness of size of aggregates and compacts of cement and possibly the proximity of density of these are two factors that can contribute to this remarkable property. Preferably, the segregation scale of the cement compacts in the dry mixture, when the dry mixture is subjected to the usual conditions of preservation and transport, remains less than 10 times the Dmax of the cement compacts, preferably less than 5 times the Dmax of cement compacts. The dry mixture according to the invention may contain, as additional constituents, mineral additive compacts, which may for example be fly ash, limestone powders, siliceous powders, artificial or natural pozzolans, silica fumes, lime, calcium sulphate (particularly gypsum in anhydrous or semi-hydrated form), slags and mixtures thereof. These mineral additions may contain organic adjuvants; mention may be made in particular of plasticizers and superplasticizers, accelerators, R: \ Patents \ 25400 \ 25491--060809-Text_depot. doc- 9 August 2006 2904826 17 retarders, air coaches, defoamers. . . Mineral additions compacts can be produced by dry or wet granulation or by compression. They are advantageously anhydrous and can be crushed. They are preferably obtained in the same way as cement compacts. The compacts of mineral additions, when present, may have, from the point of view of their particle size distribution, characteristics equal to or similar to those of the cement compacts, or characteristics equal to or close to those of the aggregates, and this regardless of the aforementioned embodiment. The compacts of fillers and / or pozzolans may still have a dimension (a D50 for example) intermediate between the size of the cement compacts and that of the aggregates. The compacts of mineral additions thus have a D50 of between 0.3 and 30 mm. The dry mixture according to the invention can advantageously be presented in bags, in big bags, in silos or in a granulator box of a concrete batching plant. A big bag is a large bag (0.5 to 3 m3) containing several hundred kilograms of product. It is usually placed on a pallet for transportation and / or storage, and handled by a hoist or pallet truck for emptying. Process for preparing a dry mix according to the invention The process for preparing a dry mix according to the invention necessarily comprises at least one step of mixing cement compact as defined above with aggregates as defined above. This mixing can be carried out with any type of conventional mixing means, such as a kneader. In this case it may be desirable to minimize the stirring energy to minimize attrition on the cement compacts. But the mixing step in question can also be implemented by means of a static mixer. As will be demonstrated in the examples below, it is R: \ Patents \ 25400 \ 25491--060809-Spell_text. It is almost impossible to obtain, using a static mixer, a homogeneous dry mortar (based on pulverulent cement). On the other hand, the preparation of the dry mixture according to the invention with the aid of a static mixer gives good results. Examples of static mixers that can be used in the context of the invention are described in Motionless mixers in bulk solids treatments - a review, J. Gyenis, KONA No. 20 (2002), p. 9-23. For example, a lamellar or helical static mixer may be chosen. The precise characteristics of the static mixer are to be chosen according to the parameters of the dry mix that one wishes to prepare. In particular, by increasing the number of stages of the static mixer (or by putting several static mixers in succession), a more efficient mixture is produced. The mixture can be completed in the static mixer by mixing by means of another device, for example a kneader or a simple silo mixture, either downstream or preferably upstream of the mixture by the static mixer. In the latter case, it may be advantageous to prepare a premix of the cement compacts with a portion of the aggregates before mixing in the static mixer this premix with the remaining granulates. The use of conveyor belts (or hoppers), possibly vibrating, to bring the input materials of the static mixer, or the use of a vibrating means in contact with the static mixer, makes it possible to improve the mixture obtained. The static mixer may optionally be used at saturation. There is saturation in a portion of the static mixer when this portion is filled with materials and there is no more space available for additional materials. We distinguish the input saturation (the access funnel is saturated then the grains gain speed in the mixer), the saturation output (accumulation of grains at the bottom of the mixer R: \ Patents \ 25400 \ 25491--060809 -Texte_depot. 9 August 2006 2904826 19 static, tending to progressively fill the static mixer; this can be achieved through an exit funnel) and total saturation, in which the mixer is completely filled with materials: see about this 5 Motionless mixers in bulk solids treatments - a review, J. Gyenis, KONA No. 20 (2002), p. 9-23. Total saturation may be preferable. Process for the preparation of wet mortars or concretes from the dry mix according to the invention The dry mix according to the invention is intended to be simply mixed with water such as a conventional mortar or concrete. The E / C ratio is advantageously between 0.35 and 0.55. The cement compacts disintegrate upon contact with the water, which ensures that the final mortar or concrete has the desired final characteristics. The dry mixture can be poured into the mixer from bags or a silo. It can then be poured into the mixer using a metering screw and / or a belt conveyor and / or a chute. It can also, according to a particular embodiment, be produced on site. In this case, it suffices to adapt a conventional concrete plant so as to create a dry mix according to the invention just before the mixing kneader. For example, it is possible to bring the aggregates and compacts of cement at the inlet of a static mixer by a chute or conveyor belts, the outlet of the static mixer opening directly into the mixing kneader. Referring to FIG. 2, a conventional concrete batching plant feeds a concrete mixer truck 1. The concrete is produced in a mixer 2. The aggregates are stored in one or more granulator silos 3 and brought into the mixer via a transport system 4a, 4b (conveyor belts, chute. . . ). The water 5 is injected directly into the mixer, as is the conventional powder cement from a cement silo 6 located above the mixer 2. A: \ Patent \ 25400 \-Texte_depot 25,491 to -060,809. With reference to FIG. 3, in a concrete batching plant operating by virtue of the invention, it is possible to supply the mixer 2 with mortar or dry concrete according to the invention, that is, that is to say in a mixture of compacts of cement 5 and aggregates according to the invention stored in a dry mix silo 3a. This dry mixture is transported to the kneader 2 by the transport system 4a, 4b and simply mixed with the water 5. Alternatively, provision may be made to supply the mixer 2 with aggregates on the one hand and with cement compacts on the other hand, originating from at least one aggregate silo 3b and at least one cement compact silo 3c respective via the same transport system 4a, 4b (or via two separate transport systems). In this case, the kneader 2 advantageously comprises, in its upper part, upstream of the water inlet duct 5, a static mixer which makes a first mixture of aggregates and compacts of cement in the dry mix according to the invention. invention, just before mixing with water. These two embodiments are impossible to implement with conventional cement, whose pulverulent nature prevents transport by the transport system 4a, 4b but also the mixture with the aggregates by means of a static mixer and the preservation of the silo mix. EXAMPLES The following examples illustrate the invention without limiting it. Example 1 - Materials used The tests were carried out using CEM II / B-M (S-LL) 32 cement. 5R CE CP1 NF (Le Teil) and from Cassis sand of 0-5 mm. Cement compacts are obtained by compression in a Euragglo B220 roller press and by granulation in a 5 mm rasp granulator. They are then sieved on a sieve with 2 mm woven mesh. Cement compacts contain 0.5% by weight of redispersion additive (crosslinked carboxymethylcellulose). R: \ Patents \ 25400 \ 2549I - 060809-Deposit text. The sand is itself cut into the particle size range 1 mm-5 mm. The particle size of the raw cement, cement compacts and aggregates is shown in Figure 1. The granulometric curve of the cement compacts is very close to that of the aggregates; these two curves differ greatly from that of conventional cement. Example 2 - Experimental Protocol Dry mortar containing from about 20 to about 30 percent by weight of cement and from about 70 to about 80 percent by weight of aggregates was prepared according to the experiments. The mixing is carried out in a static mixer marketed by Solyne. This is a tube comprising helical turns rotated 90 relative to each other, and reversed direction of rotation. The static mixer used here has 4 turns. The length of the tube is 520 mm, the internal diameter is 53 mm and the external diameter is 63 mm. This mixer theoretically makes it possible to obtain a segregation scale of 3.1 mm (the theoretical segregation scale is R = D / 2n, where D is the internal diameter of the tube and n is the number of turns). The dry mortar at the outlet of the mixer is sampled and the cement / aggregate composition of the different samples is analyzed. To analyze a dry mortar prepared with a conventional cement (powder), the mixture is sieved at 0.8 mm. The cement is recovered in the loop and the aggregates are retained (see the granulometric granulometric curve). Each fraction is then weighed. In the case of a dry mortar prepared with cement compacts, the sample is first wetted with water to re-disperse the
ciment, puis l'eau est évacuée en chauffant dans une poêle, avant que le mortier n'ait le temps de commencer à prendre. Ensuite, on procède comme 35 pour le mortier sec à base de ciment classique. Exemple 3 - Préparation de mortier sec : ségrégation verticale au cours du mélange R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 22 On alimente le mélangeur statique en ciment et en granulats au moyen de deux trémies vibrantes. Les débits sont réglés pour obtenir un approvisionnement moyen de 20 à 30 % de ciment environ et 70 à 80 % de granulats environ 5 selon les expériences. En sortie du mélangeur statique on place un tube gradué de même diamètre que le mélangeur. On analyse ensuite des échantillons couche par couche au sein du tube gradué. Ceci fournit une estimation de la ségrégation verticale et donc des variations dans le temps 10 de l'écoulement dans le mélangeur. L'expérience est réalisée avec le ciment classique (exemple comparatif), puis avec les compacts de ciment. Les résultats sont respectivement présentés dans le tableau 1 et dans le tableau 2, où les numéros d'étages croissants vont du haut 15 du tube vers le fond du tube. Tableau 1 - Ségrégation verticale (ciment classique) Echantillon Rapport massique ciment/sable Mélange restant dans le mélangeur 0,463 Etage 1 0,299 Etage 2 0,207 Etage 3 0,202 Etage 4 0,127 Etage 5 0,147 Etage 6 0,116 Etage 7 0,134 Etage 8 0,120 Etage 9 0,093 Etage 10 0,123 Etage 11 0,197 Etage 12 0,505 20 Le rapport massique moyen mesuré est ici de 0,276. On constate, avec le ciment classique, qu'une grande partie du ciment pulvérulent s'est écoulée au fond du tube au cours R:\Brevets\25400\25491--060809-Texte depot.doc- 9 août 2006 2904826 23 de l'essai, créant une ségrégation verticale importante. De plus une grande partie des produits (environ 25 % de la masse totale) est restée coincée dans le mélangeur qui a donc été colmaté, du fait de la mauvaise coulabilité du 5 ciment. Le mélange à l'aide du mélangeur statique est donc impraticable avec le ciment classique, car celui-ci est trop fin et cohésif. Tableau 2 - Ségrégation verticale (compacts de ciment) Echantillon Rapport massique ciment/sable Etage 1 0,280 Etage 2 0,323 Etage 3 0,288 Etage 4 0,272 Etage 5 0,323 Etage 6 0,267 Etage 7 0,295 Etage 8 0,308 Etage 9 0,278 Etage 10 0,355 Les résultats obtenus pour le mortier sec à base de compacts de ciment sont bien plus homogènes verticalement (le rapport massique moyen mesuré est de 0,298). En outre 15 il n'y a pas de colmatage du mélangeur. L'utilisation de compacts de ciment permet donc un écoulement régulier dans le mélangeur. Exemple 4 - Préparation de mortier sec : ségrégation 20 transverse au cours du mélange L'évaluation de la ségrégation transverse permet d'apprécier l'aptitude au mélange du mélangeur. Si le mélangeur fonctionne mal, les matériaux à l'entrée tombent de leur côté et ne se divisent pas à chaque spire. On R:\Brevets\25400\2 549 1--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 10 2904826 24 retrouve alors des matériaux non mélangés de chaque côté de la dernière spire. Pour évaluer la ségrégation transverse, on compare la composition d'un échantillon du côté où les granulats ont 5 été introduits (côté A) et du côté où le ciment a été introduit (côté B). Cette mesure est d'abord effectuée sur le mortier sec à base de ciment classique (expérience présentée à l'exemple 3). Le rapport ciment/sable mesuré est de 0,204 10 du côté A et de 0,561 du côté B. Le sable a donc tendance à rester en majorité du côté où il a été introduit, et la ségrégation transverse est importante. Dans une autre expérience, on prépare un mortier sec à base de compacts de ciment en remplissant un tube gradué de 15 granulats et compacts de ciment (en alimentant le tube par des trémies vibrantes), ce qui constitue un pré-mélange grossier, puis en vidant le tube gradué dans le mélangeur statique, de sorte à travailler en saturation en entrée. De part et d'autre de la dernière spire, on mesure un rapport 20 ciment/sable de 0,339 (côté A) et de 0,329 (côté B). Le mélange obtenu est donc beaucoup plus homogène. Par ailleurs des mesures complémentaires de ségrégation verticale (non rapportées ici) donnent des résultats comparables à ce qui a été obtenu à l'exemple 3 avec le 25 mortier sec à base de compacts de ciment. Pour compléter ces mesures, on renouvelle l'expérience en récoltant l'ensemble du mortier sec dans un seau en sortie du mélangeur statique. Puis on prélève trois échantillons à trois emplacements choisis au hasard dans le 30 seau, et on mesure le rapport massique ciment/sable. L'expérience est également menée en effectuant deux passages dans le mélangeur statique au lieu d'un seul. Les résultats sont représentés dans le tableau 3. cement, then the water is evacuated by heating in a pan, before the mortar has time to start taking. Thereafter, the procedure is followed for the conventional cementitious dry mortar. Example 3 - Preparation of dry mortar: vertical segregation during mixing R: \ Patents \ 25400 \ 25491--060809-Text_depot.doc- August 9, 2006 2904826 22 The static mixer is supplied with cement and aggregates by means of two hoppers vibrant. The flow rates are adjusted to obtain an average supply of about 20 to 30% of cement and 70 to 80% of aggregates about 5 depending on the experiments. At the outlet of the static mixer is placed a graduated tube of the same diameter as the mixer. Layer-by-layer samples are then analyzed within the graduated tube. This provides an estimate of the vertical segregation and thus variations in the flow time in the mixer. The experiment is carried out with the classic cement (comparative example), then with the compacts of cement. The results are respectively shown in Table 1 and Table 2, where the increasing stage numbers are from the top of the tube to the bottom of the tube. Table 1 - Vertical segregation (conventional cement) Sample Mass ratio cement / sand Mixture remaining in the mixer 0.463 Stage 1 0.299 Stage 2 0.207 Stage 3 0.202 Stage 4 0.127 Stage 5 0.147 Stage 6 0.116 Stage 7 0.134 Stage 8 0.120 Stage 9 0.093 Stage 10 0.123 Step 11 0.197 Step 12 0.505 The average mass ratio measured here is 0.276. With conventional cement, it is found that a large part of the pulverulent cement has flowed to the bottom of the tube during the course of the process. test, creating significant vertical segregation. In addition, a large part of the products (approximately 25% of the total mass) remained stuck in the mixer, which was therefore clogged due to the poor flowability of the cement. The mixture using the static mixer is therefore impractical with conventional cement, because it is too thin and cohesive. Table 2 - Vertical segregation (cement compact) Sample mass ratio cement / sand Stage 1 0.280 Stage 2 0.323 Stage 3 0.288 Stage 4 0.272 Stage 5 0.323 Stage 6 0.267 Stage 7 0.295 Stage 8 0.308 Stage 9 0.278 Stage 10 0.355 The results obtained for dry mortar based on cement compacts are much more homogeneous vertically (the average mass ratio measured is 0.298). In addition there is no clogging of the mixer. The use of cement compacts therefore allows a smooth flow in the mixer. EXAMPLE 4 - Dry Mortar Preparation: Transverse Segregation During Mixing The evaluation of the transverse segregation makes it possible to assess the blending ability of the mixer. If the mixer is malfunctioning, the materials at the entrance fall on their side and do not divide at each turn. We then find unmixed materials on each side of the last turn. To evaluate the transverse segregation, the composition of a sample is compared on the side where the aggregates were introduced (side A) and on the side where the cement was introduced (side B). This measurement is first performed on the conventional cement-based dry mortar (experiment shown in Example 3). The cement / sand ratio measured is 0.204 on the A side and 0.561 on the B side. The sand therefore tends to remain in the majority on the side where it was introduced, and the transverse segregation is important. In another experiment, a dry mortar based on cement compacts is prepared by filling a graduated tube with 15 compact aggregates of cement (by feeding the tube with vibrating hoppers), which constitutes a coarse premix and then emptying the graduated tube in the static mixer, so as to work in saturation input. On either side of the last turn, a cement / sand ratio of 0.339 (side A) and 0.329 (side B) was measured. The mixture obtained is therefore much more homogeneous. Moreover, additional measures of vertical segregation (not reported here) give results comparable to what was obtained in Example 3 with the dry mortar based on cement compacts. To complete these measurements, the experiment is repeated by collecting all the dry mortar in a bucket at the outlet of the static mixer. Then three samples are taken at three randomly selected locations in the bucket, and the cement / sand mass ratio is measured. The experiment is also conducted by performing two passes in the static mixer instead of one. The results are shown in Table 3.
35 R:\Brevets\25400\2549I--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 25 Tableau 3 - Ségrégation transverse (compacts de ciment) Echantillon Nombre de passages Rapport massique dans le mélangeur ciment/sable 1 1 0,319 2 0,360 2 1 0,298 2 0,325 3 1 0,367 2 0,344 Les résultats sont corrects du point de vue de 5 l'intensité de ségrégation puisque les échantillons prélevés ont une composition relativement proche de celle de l'ensemble du tas. Un second passage dans le mélangeur statique améliore la situation.Table 3 - Transverse Segregation (Cement Compacts) Sample Number of Passages Mass Ratio in Cement / Sand Mixer 1 1 0.319 2 0.360 2 Table 3 - Transverse Segregation (Cement Compacts) Sample Number of Passages Mass Ratio in Cement / Sand Mixer 1 1 0.319 2 0.360 2 1 0.298 2 0.325 3 1 0.367 2 0.344 The results are correct from the point of view of segregation intensity since the samples taken have a composition relatively close to that of the whole pile. A second pass through the static mixer improves the situation.
10 Exemple 5 - ségrégation d'un mortier sec préalablement mélangé Afin de comparer la ségrégation qui intervient dans un mortier sec classique et dans un mortier sec selon l'invention lors du transport, on prépare des mortiers secs 15 correctement mélangés. Ceux-ci sont obtenus par malaxage au Turbula pour le mortier sec classique et avec 4 passages au mélangeur statique pour le mortier sec à base de compacts de ciment. Ensuite, le mortier sec est placé dans un entonnoir d'écoulement, et le mortier sec après écoulement 20 est récupéré dans un silo parallélépipédique. On repère plusieurs zones dans le tas de mortier obtenu, et on analyse le rapport ciment/granulats dans chaque zone. Les zones sont les suivantes : Zone 1 : gère couche (sommet du tas).EXAMPLE 5 - Segregation of a dry premixed mortar In order to compare the segregation which occurs in a conventional dry mortar and in a dry mortar according to the invention during transport, dry mortars are prepared which are correctly mixed. These are obtained by Turbula mixing for the conventional dry mortar and with 4 static mixer passes for the dry mortar based on cement compacts. Then, the dry mortar is placed in a flow funnel, and the dry mortar after flowing is recovered in a parallelepiped silo. Several areas are identified in the pile of mortar obtained, and the cement / aggregates ratio is analyzed in each zone. The zones are as follows: Zone 1: manages layer (top of the heap).
25 Zone 2 : 2ème couche (sous le sommet du tas) Zones 7, 5, 3, 4, 6 : 3ème couche, en prélevant de la gauche vers le centre puis la droite. R:\Brevets 25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 2006 2904826 26 Zones 12, 10, 8, 9, 11 : 4eme couche (base du silo), en prélevant de la gauche vers le centre puis la droite. Les résultats sont représentés dans le tableau 4. Tableau 4 - Ségrégation par chute Zone de Ciment classique : Compacts de ciment : prélèvement rapport massique rapport massique ciment/sable ciment/sable 1 0,494 0,327 2 0,429 0,349 3 0,303 0,310 4 0,406 0,350 5 0,426 0,336 6 0,240 0,359 7 0,209 0,323 8 0,360 0,349 9 0,340 0,349 10 0,343 0,308 11 0,226 0,344 12 0,202 0,347 Le caractère non ségrégeant du mélange sec selon 10 l'invention est clairement mis en évidence par ces résultats.Zone 2: 2nd layer (under the top of the pile) Zones 7, 5, 3, 4, 6: 3rd layer, taking from the left to the center then the right. R: \ Patents 25400 \ 25491--060809-Text_of_pot.doc- 9 August 2006 2904826 26 Zones 12, 10, 8, 9, 11: 4th layer (base of the silo), taking from the left towards the center then the right . The results are shown in Table 4. Table 4 - Segregation by fall Cement conventional zone: Cement compacts: mass ratio mass ratio cement / sand cement / sand 1 0.494 0.327 2 0.429 0.349 3 0.303 0.310 4 0.406 0.350 5 0.426 0.336 0.240 0.359 7 0.209 0.323 8 0.360 0.349 9 0.340 0.349 10 0.343 0.308 11 0.226 0.344 12 0.202 0.347 The non-segregating nature of the dry blend according to the invention is clearly demonstrated by these results.
5 R^Brevets\25400\25491--060809-Texte_depot.doc- 9 août 20065 Patents ^ 25400 \ 25491-060809-Text_ofpot.doc- August 9, 2006