FR2902442A1 - ALLOY OF AA6XXX SERIES WITH HIGH DAMAGE TO AEROSPACE INDUSTRY - Google Patents

Abstract

Produit corroyé en alliage d'aluminium soudable à grande résistance mécanique et résistance améliorée à la corrosion intergranulaire, l'alliage étant essentiellement composé, en pourcentages de poids, de :Si 0,2 - 1,3Mg 0,4 - 1,5Cu 0,1 - 1,1Mn maximum 0,7Fe 0,02 - 0,3Zn maximum 0,9Cr maximum 0,25Ti 0,06 - 0,19Zr maximum 0,2Ag maximum 0,5,et où 0,1 < TI + CR < 0,35,autres éléments et impuretés inévitables, chacun < 0,05, total < 0,20,le reste étant de l'aluminium.Welded aluminum alloy welded product with high mechanical strength and improved resistance to intergranular corrosion, the alloy being essentially composed, in weight percentages, of: Si 0.2 - 1.3Mg 0.4 - 1.5Cu 0 , 1 - 1.1Mn maximum 0.7Fe 0.02 - 0.3Zn maximum 0.9Cr maximum 0.25Ti 0.06 - 0.19Zr maximum 0.2Ag maximum 0.5, and where 0.1 <TI + CR <0.35, other elements and unavoidable impurities, each <0.05, total <0.20, the remainder being aluminum.

Description

2 ALLIAGE DE LA SERIE AA6xxx, A GRANDE TOLERANCE AUX DOMMAGES, POUR2 ALLOY SERIES AA6xxx, HIGH DAMAGE TOLERANCE, FOR

L'INDUSTRIE AEROSPATIALEAEROSPATIAL INDUSTRY

La présente invention est relative à des alliages d'aluminium pour l'industrie aérospatiale. Plus particulièrement, la présente invention est relative à des alliages d'aluminium de la série AA6xxx (ou série AA6000) qui conviennent pour le soudage, tout en présentant une amélioration de leurs propriétés de comportement, en particulier les propriétés de résistance à la corrosion et de tolérance aux dommages.  The present invention relates to aluminum alloys for the aerospace industry. More particularly, the present invention relates to aluminum alloys of the AA6xxx series (or AA6000 series) which are suitable for welding, while showing an improvement in their behavioral properties, in particular the properties of corrosion resistance and damage tolerance.

Comme on le comprendra ci-après, sauf indication contraire, les désignations d'alliages et les désignations de revenus sont conformes aux désignations de l'Aluminium Association figurant dans les Aluminum Standards and data et dans les Registration Records, publiés par l'Aluminum Association. Sauf indication contraire, pour toute description de composition d'alliage ou de compositions d'alliages préférables, toutes les mentions de pourcentages concernent des pourcentages de poids. Dans la technique, on sait utiliser des alliages d'aluminium se prêtant à un traitement thermique dans un certain nombre d'applications impliquant une résistance mécanique relativement grande, notamment les fuselages d'avions, les pièces de véhicules et autres applications. Les alliages d'aluminium6061 et 6063 sont des alliages d'aluminium bien connus pouvant subir un traitement thermique. Ces alliages ont des propriétés utiles de résistance mécanique et de ténacité dans les deux états de revenu T4 et T6. Comme on le sait, l'état T4 désigne un état de traitement thermique de mise en solution et de trempe d'un alliage vieilli naturellement jusqu'à l'obtention d'un niveau de propriétés sensiblement stable, tandis que les trempes T6 désignent un état de plus forte résistance mécanique obtenu par vieillissement artificiel. Cependant, ces alliages selon la technique antérieure n'ont pas une résistance mécanique suffisante pour la plupart des applications en construction aérospatiale. Plusieurs autres alliages de la série 6000 de l'Aluminium Association ("AA") sont généralement impropres pour la conception d'avions commerciaux nécessitant différentes séries de propriétés pour différents types de structures. Selon les critères de conception pour une pièce d'avion particulière, des améliorations portant sur la résistance mécanique, la ténacité à la rupture et la résistance à la fatigue permettent des gains de poids, qui se traduisent en économies de carburant au  As will be understood below, unless indicated otherwise, the alloy designations and the revenue designations are in accordance with the Aluminum Association designations in the Aluminum Standards and data and in the Registration Records, published by the Aluminum Association. . Unless otherwise indicated, for any description of alloy composition or preferable alloy compositions, all percentages relate to percentages of weight. In the art it is known to employ heat-treatable aluminum alloys in a number of applications involving relatively high mechanical strength, including aircraft fuselages, vehicle parts and other applications. Aluminum alloys 6061 and 6063 are well known aluminum alloys that can be heat treated. These alloys have useful properties of strength and toughness in both T4 and T6 tempers. As is known, the state T4 denotes a state of heat treatment for dissolving and quenching a naturally aged alloy until a substantially stable level of properties is obtained, whereas T6 quenches denote a state of stronger mechanical resistance obtained by artificial aging. However, these alloys according to the prior art do not have sufficient mechanical strength for most aerospace applications. Several other Aluminum Association ("AA") 6000 series alloys are generally unsuitable for the design of commercial aircraft requiring different sets of properties for different types of structures. According to the design criteria for a particular aircraft part, improvements in strength, fracture toughness and fatigue resistance allow for weight savings, which translates into fuel savings in terms of fuel efficiency.

3 cours de la vie de l'avion, et/ou un plus grand niveau de sûreté. Pour satisfaire ces exigences, plusieurs alliages de la série 6000 ont été élaborés. Le brevet des E.U.A. n 4 589 932 (Alcoa) décrit un alliage d'aluminium pour la construction automobile, ferroviaire, navale ou aéronautique, ayant la composition suivante, en pourcentages de poids : le reste étant de l'aluminium et des éléments et impuretés occasionnels. Cet alliage d'aluminium a ensuite été classé en mars 1983 par l'Aluminum Association sous l'appellation AA6013. Les compositions enregistrées pour AA6013 sont, en intervalles de pourcentages de poids : Si 0,6 ù 1,0 Fe maxi 0,50 Cu 0,6 ù 1,1 Mn 0,2 ù 0,8 Mg 0,8 ù 1,2 Cr maxi 0,10 Zn maxi 0, 25 Ti maxi 0,10 autres, chacun 0,05 maxi, total 0,15 le reste étant de l'aluminium.  3 course of life of the aircraft, and / or a greater level of safety. To meet these requirements, several alloys of the 6000 series have been developed. The U.S. Patent No. 4,589,932 (Alcoa) discloses an aluminum alloy for automotive, railway, naval or aeronautical construction, having the following composition, in percentages by weight: the balance being aluminum and occasional elements and impurities. This aluminum alloy was then classified in March 1983 by the Aluminum Association as AA6013. The compositions recorded for AA6013 are, in weight percent ranges: Si 0.6 - 1.0 Fe max 0.50 Cu 0.6 - 1.1 Mn 0.2 - 0.8 Mg 0.8 - 1, 2 Cr max 0.10 Zn max 0, 25 Ti max 0.10 other, each 0.05 max, total 0.15 the remainder being aluminum.

L'alliage AA6013 a d'intéressantes propriétés mécaniques pour une utilisation, entre autres, comme revêtement de fuselage et, en outre, cet alliage peut se souder. Cependant, au moins deux facteurs limitent l'emploi de cet alliage AA6013. Le premier est que l'alliage AA6013 est sujet à une attaque de corrosion intergranulaire (CIG), laquelle risque d'accroître les concentrations locales de contrainte lorsqu'un produit en alliage est soumis à des conditions de contrainte telles qu'une pressurisation et dépressurisation répétée d'un fuselage d'avion pendant son utilisation, cf. par exemple l'article de T.D. Burleigh "Microscopie Investigation of the Intergranular Corrosion of 6013-T6", ICAA3, Trondheim, 1992, p. 435. Par ailleurs, le deuxième inconvénient est que l'alliage AA6013 a des propriétés de tolérance aux dommages nettement inférieures à celles de son équivalent AA2x24. Si 0,4 ù 1,2 Mg 0,5 ù 1,3 Cu 0,6 ù 1,1 Mn 0,1 ù 1 Fe maxi 0,6 L'alliage de la série AA6056 est un autre alliage de la série AA6xxx se prêtant à une application dans l'aérospatiale. Les intervalles de composition enregistrés, en pourcentages de poids, pour AA6056, sont les suivants : 10  The AA6013 alloy has interesting mechanical properties for use, inter alia, as a fuselage liner and, furthermore, this alloy can be welded. However, at least two factors limit the use of this AA6013 alloy. The first is that the AA6013 alloy is subject to intergranular corrosion attack (IGC), which may increase local stress concentrations when an alloy product is subjected to stress conditions such as pressurization and depressurization. repetition of an aircraft fuselage during its use, cf. for example the article by T. D. Burleigh "Microscopy Investigation of the Intergranular Corrosion of 6013-T6", ICAA3, Trondheim, 1992, p. 435. In addition, the second disadvantage is that the AA6013 alloy has damage tolerance properties that are significantly lower than those of its AA2x24 equivalent. If 0.4 to 1.2 Mg 0.5 to 1.3 Cu 0.6 to 1.1 Mn 0.1 to 1 max Fe 0.6 The AA6056 series alloy is another AA6xxx series alloy lends itself to an application in the aerospace. The composition ranges recorded in percentages by weight for AA6056 are as follows:

autres, chacun 0,05 maxi, total 0,15 le reste étant de l'aluminium. Cependant, il a été signalé que cet alliage AA6056 est lui aussi sujet à la 15 corrosion intergranulaire. La résistance à la corrosion intergranulaire de l'alliage AA6056 a été améliorée par survieillissement (c'est-à-dire par vieillissement artificiel dans des conditions qui amènent le métal à dépasser sa résistance mécanique maximale au point de devenir moins résistant). Afin d'obtenir la résistance à la corrosion améliorée, il est également essentiel, pour le processus de survieillissement 20 décrit, que dans l'alliage d'aluminium le rapport Mg/Si soit inférieur à 1. Ce survieillissement est une pratique spécifique décrite dans US-5 858 134, mais il a entre autres l'inconvénient de réduire fortement la résistance mécanique en comparaison de revenus à vieillissement maximal. Un autre procédé pour maîtriser la résistance à la corrosion intergranulaire 25 de l'alliage AA6056 consiste à le doter d'un placage de AA7072 dilué contenant 0,25 à 0,7% en poids de Zn, comme décrit dans EP-1 170 118. Encore un autre procédé pour améliorer les propriétés de l'alliage AA6056 pour son utilisation comme élément de structure d'avion est décrit dans US-2002/0 014 290-Al. Ce document décrit un processus de vieillissement servant à améliorer 30 les caractéristiques mécaniques statiques et la tolérance aux dommages. Pour bénéficier complètement des économies potentielles sur les coûts offertes par le soudage de panneaux de revêtement de fuselage constituant une alternative peu coûteuse à leur fixation par des rivets, il serait donc souhaitable d'élaborer un alliage d'aluminium soudable convenant dans l'industrie aérospatiale, 35 ayant une résistance mécanique suffisante combinée à une amélioration des Si 0,7 ù 1,3 Fe maxi 0,50 Cu 0,5 ù 1,1 Mn 0,4 ù 1,0 Mg 0,6 ù 1,2 Cr maxi 0,25 Zn 0,1 ù 0,7 Ti+Zr maxi 0,20 propriétés de tolérance aux dommages et une amélioration de la résistance à la corrosion intergranulaire.  others, each 0.05 max, total 0.15 the remainder being aluminum. However, it has been reported that this AA6056 alloy is also subject to intergranular corrosion. The intergranular corrosion resistance of the AA6056 alloy has been improved by over-aging (i.e. by artificially aging under conditions that cause the metal to exceed its maximum mechanical strength to the point of becoming less resistant). In order to obtain the improved corrosion resistance, it is also essential for the overaging process described that in the aluminum alloy the Mg / Si ratio is less than 1. This over-aging is a specific practice described in US Pat. US Pat. No. 5,858,134, but it has the disadvantage, among other things, of greatly reducing the mechanical strength in comparison with maximum aging incomes. Another method for controlling the intergranular corrosion resistance of the AA6056 alloy is to provide it with a diluted AA7072 plating containing 0.25 to 0.7% by weight of Zn as described in EP-1 170 118. Yet another method for improving the properties of the AA6056 alloy for use as an aircraft structural member is disclosed in US-2002/01490-A1. This document describes an aging process for improving static mechanical characteristics and damage tolerance. In order to fully benefit from the potential savings in costs associated with fuselage panel welding as an inexpensive alternative to rivet bonding, it would be desirable to develop a weldable aluminum alloy suitable for use in the aerospace industry. Having a sufficient mechanical strength combined with an improvement in Si 0.7 - 1.3 Fe max 0.50 Cu 0.5 - 1.1 Mn 0.4 - 1.0 Mg 0.6 - 1.2 Cr max 0.25 Zn 0.1 ù 0.7 Ti + Zr max 0.20 properties of damage tolerance and improved resistance to intergranular corrosion.

La présente invention vise principalement à réaliser un alliage perfectionné 5 de la série AA6xxx qui soit soudable tout en présentant une amélioration des propriétés de résistance à la corrosion. La présente invention vise à réaliser un produit en alliage soudable de la série du type AA6xxx, ayant une résistance améliorée à la corrosion intergranulaire en comparaison de son équivalent AA6013.  The main object of the present invention is to provide an improved alloy of the AA6xxx series which is weldable while exhibiting an improvement in corrosion resistance properties. The object of the present invention is to provide a weldable alloy product of the AA6xxx type series, having improved resistance to intergranular corrosion compared to its equivalent AA6013.

L'invention vise également à réaliser un produit en alliage soudable de la série du type AA6xxx, ayant une amélioration des propriétés de tolérance aux dommages en comparaison de son équivalent AA6013. Un autre objectif consiste à réaliser un produit en alliage soudable de la série du type AA6xxx ayant un meilleur équilibre de la résistance à la corrosion intergranulaire et des propriétés de tolérance aux dommages en comparaison de son équivalent AA6013. Ces objectifs et d'autres, ainsi que des avantages supplémentaires, sont atteints ou dépassés par la présente invention concernant un produit corroyé en alliage d'aluminium essentiellement composé, en pourcentages de poids, de : Si environ 0,2 à 1,15 Mg environ 0,4 à 1,5 Cu environ 0,1 à 1,3 Mn au maximum 0,7 Fe environ 0,02 à 0,3 Zn au maximum environ 0,9 Cr au maximum environ 0,25 Ti environ 0,06 à 0,19 Zr au maximum environ 0,2 Ag au maximum environ 0,5, et dans lequel 0,1 < Ti + Cr < 0,35, autres éléments et impuretés inévitables, chacun < 0,05, total < 0,20, le reste étant de l'aluminium. Dans l'état à vieillissement maximal (c'est-à-dire l'état de type T6), l'alliage d'aluminium selon la présente invention offre une plus grande résistance à la corrosion intergranulaire en comparaison de son équivalent, l'alliage d'aluminium  The invention also aims at producing a weldable alloy product of the series AA6xxx type, having an improvement of the properties of damage tolerance in comparison with its equivalent AA6013. Another objective is to produce a AA6xxx type weldable alloy product having a better balance of intergranular corrosion resistance and damage tolerance properties compared to its AA6013 equivalent. These and other objects, as well as additional advantages, are achieved or exceeded by the present invention with respect to a wrought aluminum alloy product substantially composed, in percentages by weight, of: Si about 0.2 to 1.15 Mg about 0.4 to 1.5 Cu about 0.1 to 1.3 Mn at most 0.7 Fe about 0.02 to 0.3 Zn at most about 0.9 Cr at most about 0.25 Ti about 0, 06 to 0.19 Zr at most about 0.2 Ag at most about 0.5, and wherein 0.1 <Ti + Cr <0.35, other elements and unavoidable impurities, each <0.05, total <0 , 20, the rest being aluminum. In the maximum aging state (i.e., the T6 state), the aluminum alloy according to the present invention provides greater resistance to intergranular corrosion compared to its equivalent, the aluminum alloy

6 AA6013. En outre, dans l'état de vieillissement maximal, l'alliage d'aluminium selon la présente invention offre un meilleur rapport de l'UEp par rapport à la résistance à la fraction. On entend par équivalent AA6013 un produit corroyé en alliage d'aluminium ayant une composition définie plus haut pour AA6013 et transformé et traité thermiquement et ayant les mêmes dimensions de longueur, largeur et épaisseur que le produit corroyé selon la présente invention avec lequel il est comparé.  6 AA6013. In addition, in the state of maximum aging, the aluminum alloy according to the present invention provides a better ratio of UEp to fractional strength. AA6013 equivalent means a wrought aluminum alloy product having a composition defined above for AA6013 and processed and heat-treated and having the same dimensions of length, width and thickness as the wrought product according to the present invention with which it is compared .

L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description détaillée d'un mode de réalisation pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par les dessins annexés sur lesquels : la Fig. 1 représente schématiquement l'UEp (axe vertical) par rapport à la limite élastique conventionnelle (axe horizontal) des cinq alliages testés ; et la Fig. 2 représente schématiquement la profondeur maximale de CIG des cinq alliages testés.  The invention will be better understood on studying the detailed description of an embodiment taken by way of nonlimiting example and illustrated by the appended drawings in which: FIG. 1 schematically represents the UEp (vertical axis) with respect to the conventional elastic limit (horizontal axis) of the five alloys tested; and FIG. 2 schematically represents the maximum depth of CIG of the five alloys tested.

La présente invention propose un produit corroyé en alliage d'aluminium soudable ayant une grande résistance mécanique et une résistance améliorée à la corrosion intergranulaire, l'alliage étant essentiellement composé, en pourcentages de poids, de : Si environ 0,2 à 1,3, de préférence environ 0,6 à 0,15, et de préférence encore environ 0,65 à 1,10 Mg environ 0,4 à 1,5, de préférence environ 0,7 à 1,25, et de préférence encore environ 0,7 à 1,05 Cu environ 0,1 à 1,1, de préférence environ 0,5 à 1,1, et de préférence encore environ 0,6 à 1,0 Mn maximum environ 0,7, de préférence environ 0,15 à 0,7 et, de préférence encore, environ 0,2 à 0,6 Fe environ 0,02 à 0,3, de préférence environ 0,02 à 0,2, et de préférence encore environ 0,02 à 0,15 Zn maximum environ 0,9 Cr maximum environ 0,25 Ti environ 0,06 à 0,19 Zr maximum environ 0,2  The present invention provides a weldable aluminum alloy wrought product having high mechanical strength and improved resistance to intergranular corrosion, the alloy being substantially composed, in percentages by weight, of: Si about 0.2 to 1.3 , preferably about 0.6 to about 0.15, and more preferably about 0.65 to about 1.10, about 0.4 to about 1.5, preferably about 0.7 to about 1.25, and most preferably about 0.7 to 1.05 Cu about 0.1 to 1.1, preferably about 0.5 to 1.1, and more preferably about 0.6 to 1.0 Mn maximum about 0.7, preferably about 0.15 to 0.7 and more preferably about 0.2 to 0.6 Fe about 0.02 to 0.3, preferably about 0.02 to 0.2, and more preferably about 0.02 to 0.6. at 0.15 Zn maximum about 0.9 Cr maximum about 0.25 Ti about 0.06 to 0.19 Zr maximum about 0.2

7 Ag maximum environ 0,5, de préférence maximum environ 0,2, et 0,1 <Ti+Cr<0,35, autres éléments et impuretés inévitables, chacun < 0,05, total < 0,20, le reste étant de l'aluminium.  Ag max about 0.5, preferably maximum about 0.2, and 0.1 <Ti + Cr <0.35, other elements and unavoidable impurities, each <0.05, total <0.20, the balance being aluminum.

Lorsqu'on évoque un élément, le terme "maximum" inclut le zéro, sauf que, lorsqu'un élément est indiqué comme étant présent, cette mention exclut le zéro puisque l'élément est indiqué comme étant présent. Dans le produit en alliage selon l'invention, il est préférable de maîtriser les proportions de Mg et Si de façon que Mg+l,lSi<2,0, et de préférence encore que Mg+l,lSi<1,85. Cela permet d'optimiser les niveaux de résistance mécanique requis en assurant que les particules de deuxième phase de Mg2Si puissent se dissoudre entièrement pendant l'homogénéisation et/ou le préchauffage avant le corroyage. Il a été constaté qu'un tel ajustement de composition peut accroître notablement à la fois l'unité d'énergie de propagation ("UEp") et le rapport RD/Rp ("Résistance à la Déchirure/limite conventionnelle d'élasticité"). En dehors de Si, Mg, Cu et Mn dans les intervalles définis, et des intervalles plus étroits préférés, un important élément d'alliage dans l'alliage selon la présente invention est le titane. L'apport de Ti à raison de plus de 0,06% dans l'alliage selon la présente invention a pour effet d'accroître la résistance à la corrosion, et en particulier la résistance à la corrosion intergranulaire. Des proportions bien plus petites de Ti (par exemple environ 0,03% ou moins) peuvent également être présentes dans des alliages d'aluminium, mais à des niveaux aussi bas, on l'ajoute couramment volontairement pour obtenir un effet d'affinage des grains pendant la coulée à échelle industrielle de lingots ou de demi-produits à laminer, extruder ou forger. A des concentrations aussi basses, on n'a pas pu constater d'effet sur la résistance à la corrosion. On a constaté un effet similaire sur la résistance à la corrosion avec un apport volontaire de Cr d'un maximum d'environ 0,25%. Cependant, dans la présente invention, on a constaté une amélioration encore plus grande de la résistance à la corrosion, et en particulier de la corrosion intergranulaire, dans le cas de l'apport combiné de Ti et de Cr, et éventuellement avec en outre un apport de Zr. Pour parvenir aux meilleures améliorations, la proportion de Ti est d'environ 0,06 à 0,19%, et de préférence d'environ 0,09 à 0,19%. De préférence, la proportion de Cr doit être d'un maximum d'environ 0,25%, et de préférence d'environ 0,05 à 0,25%, de préférence encore d'environ 0,08 à 0,19%.  When referring to an element, the term "maximum" includes zero, except that, when an element is indicated as present, it excludes the zero since the element is indicated as present. In the alloy product according to the invention, it is preferable to control the proportions of Mg and Si such that Mg + l, lSi <2.0, and more preferably than Mg + l, lSi <1.85. This makes it possible to optimize the required mechanical strength levels by ensuring that the Mg2Si second phase particles can dissolve completely during homogenization and / or preheating prior to wrought. It has been found that such compositional adjustment can significantly increase both the unit of propagation energy ("UEp") and the ratio RD / Rp ("Tear resistance / yield strength"). . Apart from Si, Mg, Cu and Mn in the defined ranges, and preferred narrower ranges, an important alloying element in the alloy according to the present invention is titanium. The addition of Ti at a rate of more than 0.06% in the alloy according to the present invention has the effect of increasing the corrosion resistance, and in particular the resistance to intergranular corrosion. Much smaller proportions of Ti (e.g., about 0.03% or less) may also be present in aluminum alloys, but at such low levels it is commonly voluntarily added to obtain a refining effect of grains during industrial-scale casting of ingots or semi-finished products for rolling, extruding or forging. At such low concentrations, no effect on corrosion resistance was observed. A similar effect on corrosion resistance was found with a voluntary intake of Cr of up to about 0.25%. However, in the present invention, there has been an even greater improvement in the corrosion resistance, and in particular intergranular corrosion, in the case of the combined Ti and Cr feed, and optionally with further Zr contribution. To achieve the best improvements, the proportion of Ti is about 0.06 to 0.19%, and preferably about 0.09 to 0.19%. Preferably, the proportion of Cr should be a maximum of about 0.25%, and preferably about 0.05 to 0.25%, more preferably about 0.08 to 0.19%. .

8 L'apport combiné de Ti plus Cr doit être d'environ 0,12 à 0,3%, et de préférence d'environ 0,15 à 0,28%. L'apport combiné de Ti et Cr a lui aussi un effet très favorable sur les niveaux de résistance mécanique et sur l'unité d'énergie de propagation ("UEp") qui font du produit en alliage un candidat très intéressant à des applications dans l'industrie aérospatiale. Les intervalles pour les proportions de Ti et Cr sont très critiques. Par exemple, on a constaté que l'apport de plus de 0,2% de Ti risque de provoquer la formation de grosses phases primaires qui, entre autres, réduisent notablement la résistance à la déchirure ("RD") et l'UEp.  The combined Ti plus Cr feed should be about 0.12 to 0.3%, and preferably about 0.15 to 0.28%. The combination of Ti and Cr also has a very favorable effect on the levels of mechanical resistance and the unit of propagation energy ("UEp") which make the alloy product a very interesting candidate for applications in the aerospace industry. The intervals for the proportions of Ti and Cr are very critical. For example, it has been found that the addition of more than 0.2% Ti may cause the formation of large primary phases which, among other things, significantly reduce tear strength ("RD") and UEp.

Zr peut être ajouté dans l'alliage d'aluminium selon la présente invention à un maximum de 0,2%. Si on l'ajoute volontairement dans l'alliage, sa proportion est de préférence d'environ 0,06 à 0,18%. Le fait d'ajouter Zr dans l'alliage a pour effet de maintenir des valeurs favorables de l'UEp tout en offrant une plus grande limite d'élasticité. La résistance à la corrosion intergranulaire est légèrement amoindrie en comparaison de la variante d'alliage contenant uniquement l'apport combiné de Ti plus Cr. Cependant, le bilan global de la résistance mécanique, de la tolérance aux dommages et de la tolérance à la corrosion reste favorable en comparaison de son équivalent AA6013. Dans une autre forme de réalisation, la proportion de Zr est inférieure à 0,05% et, de préférence encore, l'alliage d'aluminium ne contient sensiblement pas de Zr, dans le but d'obtenir une microstructure entièrement recristallisée. Dans une forme de réalisation de l'alliage d'aluminium selon la présente invention, il n'y a pas d'apport volontaire de Zn, mais celui-ci est tolérable comme impureté. Dans cette forme de réalisation, la proportion de Zn est d'un ordre de grandeur de moins d'environ 0,25%, de préférence moins d'environ 0,05% et de préférence encore moins d'environ 0,02%. Dans une autre forme de réalisation de l'alliage d'aluminium selon la présente invention, il y a un apport volontaire de Zn pour améliorer encore la résistance mécanique, Zn étant de préférence présent à raison d'environ 0,5 à 0,9%, et de préférence à raison d'environ 0,6 à 0,85%. Une proportion trop grande de Zn peut avoir un effet préjudiciable sur les performances de prévention de la corrosion intergranulaire. Dans une forme de réalisation préférée, l'alliage d'aluminium selon l'invention est sensiblement exempt de chacun des éléments V, Sr et Be.  Zr can be added in the aluminum alloy according to the present invention to a maximum of 0.2%. If it is voluntarily added to the alloy, its proportion is preferably about 0.06 to 0.18%. Adding Zr to the alloy has the effect of maintaining favorable UEp values while providing a greater yield point. The resistance to intergranular corrosion is slightly lower compared to the alloy variant containing only the combined Ti plus Cr. However, the overall balance of mechanical strength, damage tolerance and corrosion tolerance remains favorable compared to its equivalent AA6013. In another embodiment, the proportion of Zr is less than 0.05% and more preferably the aluminum alloy contains substantially no Zr in order to obtain a fully recrystallized microstructure. In one embodiment of the aluminum alloy according to the present invention, there is no voluntary supply of Zn, but this is tolerable as an impurity. In this embodiment, the amount of Zn is an order of magnitude of less than about 0.25%, preferably less than about 0.05%, and more preferably less than about 0.02%. In another embodiment of the aluminum alloy according to the present invention, there is a voluntary supply of Zn to further improve the mechanical strength, Zn preferably being present at about 0.5 to 0.9 %, and preferably about 0.6 to 0.85%. Too large a proportion of Zn can have a detrimental effect on intergranular corrosion prevention performance. In a preferred embodiment, the aluminum alloy according to the invention is substantially free of each of the elements V, Sr and Be.

9 Pour la présente invention, les expressions "sensiblement pas" et "sensiblement exempt" signifient qu'aucun apport volontaire de cet élément d'alliage n'a été fait dans la composition, mais qu'en raison d'impuretés et/ou d'infiltrations du fait d'un contact avec des équipements de fabrication, des traces de cet élément peuvent néanmoins s'insinuer dans le produit en alliage final. Les meilleurs résultats sont obtenus lorsque les produits en alliage laminés ont une microstructure recristallisée, ce qui signifie que 80% ou plus, et de préférence 90% ou plus des grains dans un état T4 ou de vieillissement artificiel sont recristallisés. l0 Une résistance accrue à la corrosion intergranulaire est particulièrement utile pour des applications qui exposent le métal à des environnements corrosifs, notamment la partie inférieure d'un fuselage d'avion. L'humidité et les substances chimiques corrosives ont tendance à s'accumuler dans ces zones d'un avion, car des solutions s'évacuent vers le bas du compartiment de fuselage. Dans une forme de 15 réalisation préférée, le produit en alliage selon la présente invention a, dans un état de revenu T6, une profondeur d'attaque de corrosion intergranulaire inférieure à 100 micromètres, mesurée conformément à l'essai MIL-H-6088, et de préférence inférieure à 90 micromètres, et dans les meilleurs exemples inférieure à 50 micromètres. 20 Le produit corroyé en alliage d'aluminium selon la présente invention se présente de préférence sous la forme d'un produit laminé tel qu'une tôle ou une plaque. Cependant, les avantages concernant l'amélioration des propriétés de résistance à la corrosion et de tolérance aux dommages peuvent être obtenus même si le produit corroyé se présente sous la forme d'un produit extrudé, et d'une manière 25 moins préférable sous la forme de produits forgés au moyen de procédés de fabrication de produits habituels. Il faut souligner que la composition de l'alliage selon la présente invention fonctionne bien pour résister à la corrosion intergranulaire aussi bien avec que sans placage. Pour certaines versions à placage, la couche d'alliage appliquée par-dessus 30 l'alliage selon l'invention est un placage d'acier de la série AAlxxx, de préférence encore un alliage de la série AA7072 ou le placage de AlZn décrit dans EP-1 170 118, ou le placage plus connu de la série AAlxxx comme l'aluminium AA1145. Dans une autre forme de réalisation, le produit en alliage selon l'invention est pourvu d'un placage de la série AA1000 sur une première face, et de la série 35 AA4000 sur l'autre face de celui-ci. Dans la présente forme de réalisation sont  For the purposes of the present invention, the terms "substantially not" and "substantially free" mean that no voluntary addition of this alloying element has been made to the composition, but due to impurities and / or infiltrations due to contact with manufacturing equipment, traces of this element may nevertheless creep into the final alloy product. Best results are obtained when the rolled alloy products have a recrystallized microstructure, which means that 80% or more, and preferably 90% or more of the grains in a T4 state or artificial aging are recrystallized. Increased resistance to intergranular corrosion is particularly useful for applications that expose the metal to corrosive environments, such as the underside of an aircraft fuselage. Humidity and corrosive chemicals tend to accumulate in these areas of an aircraft as solutions drain down the fuselage compartment. In a preferred embodiment, the alloy product according to the present invention has, in a tempering state T6, an intergranular corrosion etching depth of less than 100 micrometers, measured according to the MIL-H-6088 test, and preferably less than 90 micrometers, and in the best examples less than 50 micrometers. The wrought aluminum alloy product according to the present invention is preferably in the form of a rolled product such as a sheet or plate. However, the benefits of improving the corrosion resistance and damage tolerance properties can be obtained even if the wrought product is in the form of an extruded product, and less preferably in the form of an extruded product. forged products using conventional product manufacturing processes. It should be emphasized that the composition of the alloy according to the present invention works well to resist intergranular corrosion both with and without plating. For some veneered versions, the alloy layer applied over the alloy according to the invention is an AAlxxx series steel plating, more preferably an AA7072 series alloy or the AlZn plating described in US Pat. EP-1 170 118, or the more well-known plating of the AAlxxx series such as aluminum AA1145. In another embodiment, the alloy product according to the invention is provided with a plating of the AA1000 series on one side, and the AA4000 series on the other side thereof. In the present embodiment,

10 combinées la protection contre la corrosion et la soudabilité. Dans la présente forme de réalisation, le produit peut donner satisfaction, par exemple, pour des panneaux pré-incurvés. Dans le cas du laminage d'un sandwich asymétrique, le produit (alliage de la série 1000 + alliage central + alliage de la série 4000) pose quelques problèmes tels qu'un lignage, on a également la possibilité de commencer par laminer un produit sous la forme d'un sandwich symétrique comportant les couches suivantes : alliage de la série 1000 + alliage de la série 4000 + alliage central selon la présente invention + alliage de la série 4000 + alliage de la série 1000, après quoi une ou plusieurs couches extérieures sont éliminées, par exemple par usinage chimique.  10 combined protection against corrosion and weldability. In the present embodiment, the product can be satisfactory, for example, for pre-curved panels. In the case of laminating an asymmetrical sandwich, the product (alloy of the 1000 series + central alloy + alloy of the 4000 series) poses some problems such as a lineage, it is also possible to start by rolling a product under the shape of a symmetrical sandwich comprising the following layers: alloy of the series 1000 + alloy of the 4000 series + central alloy according to the present invention + alloy of the series 4000 + alloy of the 1000 series, after which one or more outer layers are eliminated, for example by chemical machining.

Les applications de la présente invention dans l'industrie aérospatiale peuvent combiner de nombreuses formes de produits en alliage, notamment, mais d'une manière nullement limitative, le soudage TIG, le soudage laser et/ou mécanique (c'est-à-dire le soudage par friction-malaxage) : produit à base de tôle contre une tôle ou une plaque ; produit à base de plaque contre une tôle ou une plaque ; ou une ou plusieurs extrusions subies par ces produits à base de tôles ou de plaques. Une forme de réalisation particulière envisage le remplacement de la fabrication de pièces actuelles de fuselage d'avion à partir de grands morceaux de matière dont d'amples parties sont supprimées par usinage. A l'aide de la composition d'alliage présentée plus haut, il est possible d'usiner mécaniquement ou chimiquement des panneaux pour enlever du métal et réduire l'épaisseur dans des zones de feuillards choisies pour laisser des nervures dressées entre les zones usinées mécaniquement ou chimiquement. Ces nervures dressées constituent des endroits adéquats pour y souder des lisses de renforcement. Ces lisses peuvent être réalisées à l'aide d'une composition d'alliage identique ou similaire, ou d'une autre composition d'alliage de la série AA6xxx, dans la mesure où les constituants combinés présentent encore une bonne résistance à l'attaque par corrosion intergranulaire. Selon un autre aspect de l'invention, il est proposé un procédé de fabrication du produit en alliage selon la présente invention, le procédé comprenant les étapes consistant à : a. couler un lingot ayant la composition chimique suivante, en pourcentages de poids : Si environ 0,2 à 1,15 Mg environ 0,4 à 1,5 Cu environ 0,1 à 1, 3 Mn maximum 0,7  The applications of the present invention in the aerospace industry can combine many forms of alloy products, including, but not limited to, TIG welding, laser and / or mechanical welding (i.e. friction stir welding): a sheet-metal product against a sheet or a plate; plate-based product against a sheet or plate; or one or more extrusions suffered by these products based on sheets or plates. A particular embodiment envisages the replacement of the manufacture of current aircraft fuselage parts from large pieces of material of which large parts are removed by machining. Using the above-mentioned alloying composition, it is possible to mechanically or chemically machine panels to remove metal and reduce thickness in selected strip areas to leave ribs raised between mechanically machined areas. or chemically. These upright ribs are suitable places to weld reinforcement rails. These slats can be made using an identical or similar alloy composition, or another alloy composition of the AA6xxx series, since the combined components still have good resistance to attack. by intergranular corrosion. According to another aspect of the invention, there is provided a method of manufacturing the alloy product according to the present invention, the method comprising the steps of: a. pouring an ingot having the following chemical composition, in percentages by weight: If about 0.2 to 1.15 Mg about 0.4 to 1.5 Cu about 0.1 to 1, 3 Mn maximum 0.7

11 Fe environ 0,02 à 0,3 Zn maximum d'environ 0,9 Cr maximum d'environ 0,25 Ti maximum d'environ 0,19, et de préférence d'environ 0,06 à 0,19 Zr maximum d'environ 0,2 Ag maximum d'environ 0,5, et de préférence où 0,1 < Ti + Cr < 0,35, autres éléments et des impuretés inévitables, chacun < 0,05, total < 0,20, le reste étant de l'aluminium, grâce à quoi on obtient des formes préférées de réalisation de la composition d'alliage indiquée plus haut et dans les exemples ; b. homogénéiser et/ou préchauffer le lingot après coulée, à une température de 540 C ou plus ; c. écrouir le lingot pour donner un produit pré-écroui par un ou plusieurs procédés choisis parmi le groupe comprenant le laminage, l'extrusion et le forgeage ; d. éventuellement réchauffer le produit pré-corroyé ; e. corroyer et/ou écrouir pour obtenir une pièce d'une forme voulue ; f. soumettre ladite pièce à un traitement thermique de mise en solution ; g. tremper la pièce ayant subi un traitement thermique de mise en solution afin de limiter le plus possible la précipitation non maîtrisée de phases secondaires ; h. éventuellement étirer ou comprimer la pièce trempée ; i. faire vieillir la pièce trempée et éventuellement étirée ou comprimée pour réaliser un revenu voulu. Le produit en alliage est doté dans l'idéal d'un état de revenu T4 en laissant le produit vieillir naturellement pour obtenir un produit en alliage amélioré ayant une bonne aptitude au formage, ou dans un état de revenu T6 par vieillissement artificiel. Pour le vieillissement artificiel, le produit subit un cycle de vieillissement comprenant une exposition à une température de 150 à 210 C pendant une durée de 30 minutes à 30 heures. Cependant, un sous-vieillissement ou un survieillissement serait encore possible pour le produit en alliage selon la présente invention.  11 Fe about 0.02 to 0.3 Zn maximum of about 0.9 Cr maximum of about 0.25 Ti maximum of about 0.19, and preferably about 0.06 to 0.19 Zr maximum about 0.2 Ag maximum of about 0.5, and preferably where 0.1 <Ti + Cr <0.35, other elements and unavoidable impurities, each <0.05, total <0.20, the remainder being aluminum, whereby preferred embodiments of the above-mentioned alloy composition and in the examples are obtained; b. homogenizing and / or preheating the ingot after casting, at a temperature of 540 C or more; vs. hardening the ingot to give a pre-hardened product by one or more processes selected from the group consisting of rolling, extruding and forging; d. optionally reheat the pre-wrought product; e. wrinkle and / or work hard to obtain a piece of a desired shape; f. subjecting said piece to a solution heat treatment; boy Wut. quenching the solution heat treated part in order to minimize the uncontrolled precipitation of secondary phases; h. optionally stretching or compressing the quenched part; i. age the soaked piece and possibly stretched or compressed to achieve a desired income. The alloy product is ideally provided with a T4 tempering state by allowing the product to age naturally to provide an improved alloy product having good formability, or a T6 tempering state by artificial aging. For artificial aging, the product undergoes an aging cycle comprising exposure to a temperature of 150 to 210 C for a period of 30 minutes to 30 hours. However, under-aging or over-aging would still be possible for the alloy product according to the present invention.

L'alliage d'aluminium décrit ici peut être réalisé, lors de l'étape (a) du procédé sous la forme d'un lingot ou d'une brame destiné à être transformé en un produit écroui approprié par des techniques de coulée actuellement employées dans la technique pour des pièces moulées, par exemple la coulée semi-continue, la coulée électromagnétique, la coulée à brassage électromagnétique. On peut également  The aluminum alloy described here can be realized, during step (a) of the process in the form of an ingot or slab to be converted into a suitable hardened product by casting techniques currently used in the art for molded parts, eg semi-continuous casting, electromagnetic casting, electromagnetically stirred casting. We can also

12 utiliser des brames issues d'une coulée continue, par exemple à l'aide d'installations de coulées entre courroies ou de coulées entre rouleaux. Ordinairement, avant le laminage à chaud, les faces à laminer des produits à placage et sans placage sont écroûtées afin de supprimer des zones de ségrégation à proximité de la surface coulée du lingot. Le lingot ou la brame coulé peut être homogénéisé avant d'être transformé à chaud, de préférence par laminage et/ou il peut être préchauffé et directement suivi d'une transformation à chaud. L'homogénéisation et/ou le prétraitement de l'alliage avant transformation à chaud doivent être effectués à une température de 490 à 580 C, en une seule ou en plusieurs passes. Dans les deux cas, la ségrégation des éléments d'alliage présents dans la matière issue de fonderie est réduite et les éléments solubles sont dissous. Si le traitement est effectué à moins de 490 C, l'effet d'homogénéisation obtenu ne convient pas. Si la température est supérieure à 580 C, une fusion eutectique risque de produire et d'occasionner la formation non souhaitable de pores. La durée du traitement thermique ci-dessus est de préférence de 2 à 30 heures. Des durées plus longues ne sont normalement pas préjudiciables. En général, l'homogénéisation est effectuée à une température supérieure à 540 C. Une température de préchauffage typique est de 540 à 570 C avec une durée de maintien en température de 4 à 16 heures.  12 use slabs from a continuous casting, for example using inter-belt casting or inter-roll casting. Ordinarily, prior to hot rolling, the laminating faces of the plating and non-plating products are peeled to remove segregation areas near the casting surface of the ingot. The ingot or cast slab can be homogenized before being heat-treated, preferably by rolling and / or it can be preheated and directly followed by a hot transformation. Homogenization and / or pretreatment of the alloy before heat-transformation must be carried out at a temperature of 490 to 580 ° C, in one or more passes. In both cases, the segregation of the alloying elements present in the foundry material is reduced and the soluble elements are dissolved. If the treatment is carried out at less than 490 C, the homogenization effect obtained is not suitable. If the temperature is above 580 C, eutectic fusion may produce and cause the undesirable formation of pores. The duration of the above heat treatment is preferably from 2 to 30 hours. Longer durations are not normally detrimental. In general, the homogenization is carried out at a temperature above 540 C. A typical preheating temperature is 540 to 570 C with a duration of temperature maintenance of 4 to 16 hours.

Après l'écrouissage du produit en alliage, de préférence après un laminage à froid, ou si le produit n'est pas laminé à froid après écrouissage, le produit en alliage subit un traitement thermique de mise en solution à une température de 480 à 590 C, de préférence de 530 à 570 C, pendant une durée suffisante pour que les effets de mise en solution approchent de l'équilibre, avec des durées de maintien de température de 10 s à 120 minutes. Avec des produits à placage, il faut veiller à éviter de trop longues durées de maintien en température afin d'empêcher la diffusion d'éléments d'alliage depuis le coeur vers la cage, au détriment de la protection anticorrosion apportée par le placage. Après le traitement thermique de mise en solution, il importe que le produit en alliage soit refroidi jusqu'à une température de 175 C ou moins, de préférence jusqu'à la température ambiante, afin d'empêcher ou de limiter fortement une précipitation non maîtrisée de phases secondaires, par exemple Mg2Si. D'autre part, les vitesses de refroidissement ne doivent pas être trop grandes afin de permettre une planéité suffisante et un faible degré de contraintes résiduelles dans le produit en 25  After the work hardening of the alloy product, preferably after cold rolling, or if the product is not cold rolled after work hardening, the alloy product undergoes a solution heat treatment at a temperature of 480 to 590 C, preferably from 530 to 570 C, for a period of time sufficient for solution effects to approach equilibrium, with holding times of 10 seconds to 120 minutes. With veneered products, care must be taken to avoid excessive holding times in order to prevent the diffusion of alloying elements from the core to the cage, to the detriment of the corrosion protection provided by the veneer. After the solution heat treatment, it is important that the alloy product is cooled to a temperature of 175 C or less, preferably to room temperature, to prevent or greatly limit uncontrolled precipitation. secondary phases, for example Mg2Si. On the other hand, the cooling rates should not be too great to allow sufficient flatness and a low degree of residual stress in the product.

13 alliage. Des vitesses de refroidissement appropriées peuvent être obtenues en utilisant de l'eau, par exemple une immersion dans l'eau ou des projections d'eau. Bien que l'invention se prête particulièrement à des revêtements de fuselages, elle peut également trouver d'autres applications, par exemple dans des tôles d'automobiles, des tôles de wagons de chemin de fer et autres. On va maintenant illustrer l'invention en référence à des formes de réalisation nullement limitatives selon l'invention.  13 alloy. Suitable cooling rates can be achieved by using water, for example immersion in water or splashing water. Although the invention is particularly suitable for fuselage coatings, it may also find other applications, for example in automotive sheets, railway car sheets and the like. We will now illustrate the invention with reference to non-limiting embodiments of the invention.

EXEMPLE Cinq alliages différents ont été transformés en lingots par coulée continue, puis écroûtés, préchauffés pendant environ 6 heures à 560 C (vitesse de montée en température d'environ 30 C/h), laminés à chaud jusqu'à acquérir une épaisseur de 8 mm, à la suite de quoi la température à l'entrée du laminoir à chaud a été d'environ 480 C, laminés à froid jusqu'à l'obtention d'une épaisseur finale de 2 mm, soumis à un traitement thermique de mise en solution pendant 10 minutes à 560 C, trempés à l'eau, étirés à 2%, vieillis jusqu'à un état de revenu T6 pendant 4 heures à 190 C, puis refroidis à l'air jusqu'à la température ambiante. Le Tableau 1 donne la composition chimique des cinq alliages coulés. La composition de l'alliage A est celle d'un alliage 6013 classique, à titre de référence. L'alliage n B est l'alliage 6013 à plus forte concentration de Cr, et constitue lui-aussi un alliage de référence. Les alliages n C à E sont des alliages selon la présente invention.  EXAMPLE Five different alloys were converted into ingots by continuous casting, then peeled off, preheated for about 6 hours at 560 ° C (rate of rise in temperature of about 30 ° C./h), hot rolled to a thickness of 8. mm, after which the temperature at the inlet of the hot rolling mill was about 480 C, cold rolled to a final thickness of 2 mm, subjected to a heat treatment of in solution for 10 minutes at 560 ° C, quenched with water, stretched to 2%, aged to a state of T6 for 4 hours at 190 ° C, and then cooled in air to room temperature. Table 1 gives the chemical composition of the five cast alloys. The alloy A composition is that of a conventional 6013 alloy, by way of reference. The alloy n B is the alloy 6013 with a higher concentration of Cr, and is also a reference alloy. Alloys n C to E are alloys according to the present invention.

Tableau 1. Compositions chimiques des alliages moulés en lingot. Tous les pourcentages sont en poids, le reste étant de l'aluminium et des impuretés inévitables. n Alliage Si Mg Fe Cu Mn Cr Ti Zr A 6013 (ref.) 0,73 0,77 0,12 0,84 0,35 - 0,01 - B Ref. 0,74 0,77 0,12 0,84 0,36 0,1 0, 01 - C inv. 0,71 0,74 0,12 0,86 0,35 - 0,12 - D inv. 0,72 0,76 0,13 0,84 0, 36 0,09 0,12 - E inv. 0,74 0,79 0,12 0,84 0,35 0,1 0,12 0,11 Les essais en traction ont été effectués sur la tôle nue dans l'état de revenu T6, dotée d'une microstructure entièrement recristallisée. Pour les essais en traction dans la direction L-T, on a utilisé de petites éprouvettes conformément à l'Euronorm, la moyenne des résultats pour les trois éprouvettes est indiquée, et "Rp" désigne la  Table 1. Chemical compositions of ingot molded alloys. All percentages are by weight, the remainder being aluminum and unavoidable impurities. n Alloy Si Mg Fe Cu Mn Cr Ti Zr A 6013 (ref.) 0.73 0.77 0.12 0.84 0.35 - 0.01 - B Ref. 0.77 0.77 0.12 0.84 0.36 0.1 0.01 - C inv. 0.71 0.74 0.12 0.86 0.35 - 0.12 - D inv. 0.72 0.76 0.13 0.84 0.36 0.09 0.12 - E inv. 0.79 0.79 0.12 0.84 0.35 0.1 0.12 0.11 Tensile tests were performed on the bare sheet in the T6 tempering state, with a fully recrystallized microstructure . For tensile tests in the L-T direction, small test pieces were used in accordance with Euronorm, the average of the results for the three test pieces is indicated, and "Rp" indicates the

14 limite élastique, "Rm" désigne la résistance à la traction et El l'allongement (A50). Les résultats des essais en traction ont été détaillés sur le Tableau 2. Le rapport UEp/limite d'élasticité est également indiqué schématiquement sur la Fig. 1. Sur le même Tableau 2,"RD" désigne la résistance à la déchirure, qui a été mesurée dans la direction L-T conformément à ASTM-B871-96. "UEp" désigne l'unité d'énergie de propagation, et a été mesurée conformément à ASTM-B871-96, et constitue une mesure de ténacité, en particulier pour la propagation des fissures, tandis que RD est en particulier une mesure de l'amorçage de fissures. Plus l'UEp est élevée, plus la vitesse de propagation des fissures par fatigue est faible. La résistance à la corrosion intergranulaire ("CIG") a été testée sur deux éprouvettes de 50x60 mm conformément à ASTM G110, MIL-H-6088 (AMS-H6088) et QVA-Z-59-3. La profondeur maximale en micromètres a été indiquée sur le Tableau 3 et reportée schématiquement sur la Fig. 2, sachant que, sur le Tableau 3, "Type 1" représente seulement une corrosion par piqûres, "Type 2" une piqûre et une légère CIG, et "Type 3" une CIG localisée.  14 elastic limit, "Rm" refers to the tensile strength and El elongation (A50). The results of the tensile tests are detailed in Table 2. The UEp / yield strength ratio is also indicated schematically in FIG. 1. In the same Table 2, "RD" refers to the tear strength, which has been measured in the L-T direction according to ASTM-B871-96. "UEp" refers to the unit of propagation energy, and has been measured in accordance with ASTM-B871-96, and is a measure of toughness, particularly for crack propagation, while RD is in particular a measure of crack initiation. The higher the UEp, the lower the speed of propagation of fatigue cracks. The intergranular corrosion resistance ("CIG") was tested on two 50x60 mm test pieces in accordance with ASTM G110, MIL-H-6088 (AMS-H6088) and QVA-Z-59-3. The maximum depth in micrometers has been indicated in Table 3 and diagrammatically shown in FIG. 2, given that, in Table 3, "Type 1" represents only pitting corrosion, "Type 2" a puncture and a slight CIG, and "Type 3" a localized CIG.

Tableau 2. Propriétés mécaniques mesurées dans les directions LT. n o Rp Rm El UEp RD RD/R p [MPa] [MPa] [%] [kJ/m2] [MPa] A 356 382 12,3 345 655 1,8 B 362 387 11,2 398 658 1,8 C 358 384 13,1 472 704 2,0 D 361 389 12,4 370 648 1,8 E 362 390 12,3 383 650 1,8 Tableau 3. Résultats concernant la corrosion CIG dans l'état de revenu T6. CIG no Profondeur maxi (gm) Type A 170 3 B 122 3 C 76 1 D 26 1 E 68 120  Table 2. Mechanical properties measured in LT directions. No. Rp Rm RpE RD RD / Rp [MPa] [MPa] [%] [kJ / m2] [MPa] A 356 382 12.3 345 655 1.8 B 362 387 11.2 398 658 1.8 C 358 384 13.1 472 704 2.0 D 361 389 12.4 370 648 1.8 E 362 390 12.3 383 650 1.8 Table 3. CIG corrosion results in the T6 state of income. CIG no Max Depth (gm) Type A 170 3 B 122 3 C 76 1 D 26 1 E 68 120

15 D'après les résultats du Tableau 2 et de la Fig. 1, on peut constater que l'apport de Ti ou de Ti avec Cr ou de Ti avec Cr et Zr aboutit à une augmentation favorable de l'UEp en combinaison avec une augmentation de la limite élastique. L'apport de Ti seul donne une forte augmentation de la résistance à la déchirure.  From the results of Table 2 and FIG. 1, it can be seen that the addition of Ti or Ti with Cr or Ti with Cr and Zr results in a favorable increase of the UEp in combination with an increase in the elastic limit. The addition of Ti alone gives a strong increase in tear resistance.

L'apport combiné de Ti plus Cr ou de Ti plus Cr et Zr donne une résistance à la déchirure comparable à l'alliage classique 6013, mais en contrepartie il y a une forte augmentation des performances anti-CIG. D'après les résultats du Tableau 3 et de la Fig. 2, on peut constater que l'apport de Ti provoque une forte amélioration de la résistance à la corrosion, et en particulier de la résistance à la corrosion intergranulaire en comparaison de son équivalent AA6013, tandis que l'apport de Cr seul n'a qu'une influence marginale sur les performances anti-CIG. Seules des piqûres ont été constatées avec un apport de Ti, et une corrosion laminaire survient à la place de la CIG. En outre, l'apport combiné de Ti et Cr améliore encore plus les propriétés anti-CIG.  The combined addition of Ti plus Cr or Ti plus Cr and Zr gives tear resistance comparable to the conventional alloy 6013, but in return there is a sharp increase in anti-CIG performance. From the results of Table 3 and FIG. 2, it can be seen that the Ti contribution causes a strong improvement in the corrosion resistance, and in particular the resistance to intergranular corrosion in comparison with its equivalent AA6013, while the intake of Cr only only a marginal influence on anti-CIG performance. Only stings were found with Ti input, and laminar corrosion occurs in place of the IGC. In addition, the combined supply of Ti and Cr further enhances the anti-CIG properties.

L'apport combiné de Ti, Cr et Zr a pour effet d'améliorer encore les performances anti-CIG en comparaison de l'équivalent 6013, s'accompagnant d'une faible nouvelle augmentation de la résistance mécanique. Comme on peut le voir d'après la Fig. 1, l'alliage avec l'apport combiné de Ti, Cr et Zr a encore un rapport UEp/Rp favorable en comparaison de l'alliage classique AA6013.  The combination of Ti, Cr and Zr has the effect of further improving the anti-CIG performance compared to the 6013 equivalent, with a further slight increase in mechanical strength. As can be seen from FIG. 1, the alloy with the combined Ti, Cr and Zr addition still has a favorable UEp / Rp ratio compared to the conventional alloy AA6013.

Au cours d'une autre expérience, l'effet de la température d'homogénéisation et de préchauffage avant transformation à chaud a été étudié sur l'alliage AA6013 du Tableau 1 ci-dessus. Après la coulée, les lingots ont été écroûtés, homogénéisés pendant 6 heures à différentes températures, laminés à chaud jusqu'à l'obtention d'une épaisseur de 8 mm, la température à l'entrée du laminoir à chaud étant d'environ 480 C, écrouis jusqu'à l'obtention d'une épaisseur finale de 2 mm, soumis à un traitement thermique de mise en solution pendant 15 minutes à 565 C, revenus à l'eau, étirés de 2%, vieillis jusqu'à l'obtention d'un revenu T6 par maintien pendant 4 heures à 190 C, puis refroidis à l'air jusqu'à la température ambiante. Les résultats concernant les propriétés mécaniques sont détaillés sur le Tableau 4.  In another experiment, the effect of the homogenization and preheating temperature before heat transformation was studied on the AA6013 alloy of Table 1 above. After the casting, the ingots were peeled, homogenized for 6 hours at different temperatures, hot rolled to a thickness of 8 mm, the temperature at the inlet of the hot mill being about 480 C, work hardened to a final thickness of 2 mm, subjected to a dissolving heat treatment for 15 minutes at 565 ° C., returned to water, drawn by 2%, aged to obtaining a T6 income by holding for 4 hours at 190 C, and then cooled in air to room temperature. The results concerning the mechanical properties are detailed in Table 4.

D'après les résultats du Tableau 4, on constate que l'UEp et la résistance à la déchirure augmentent systématiquement à mesure qu'augmente la température d'homogénéisation tandis que la limite élastique ne change pas. Bien que l'exemple de l'illustration concerne l'alliage AA6013, on peut constater la même tendance dans le produit en alliage selon la présente invention. Par ailleurs, à la différence de travaux de recherches antérieurs (cf. par exemple, l'article de V.G. Davydov et al.,  From the results of Table 4 it can be seen that the UEp and the tear strength increase systematically as the homogenization temperature increases while the elastic limit does not change. Although the illustrative example relates to the alloy AA6013, the same tendency can be seen in the alloy product according to the present invention. On the other hand, unlike previous research work (see, for example, the article by V. G. Davydov et al.

16 "Influence of SSTT, Ageing Regime ans Stretching on IGC, Complex of Properties and Precipitation Behavior of 6013 alloy", Materials Science Forum Vols. 331-337, (2000), pp. 1315-1320), le fait d'accroître la température de préchauffage ou d'homogénéisation n'a aucun effet préjudiciable sur la résistance à la CGI lors de la réalisation du produit en alliage selon la présente invention.  16 "Influence of SSTT, Aging Age Regime Stretching on IGC, Complex of Properties and Precipitation Behavior of 6013 Alloy", Materials Science Forum Vols. 331-337, (2000), pp. 1315-1320), increasing the preheating or homogenizing temperature has no detrimental effect on CGI resistance when producing the alloy product according to the present invention.

Tableau 4. Propriétés mécaniques en fonction de la température d'homogénéisation dans l'alliage AA6013. Température Rp Rm UEp RD d'homogénéisation [MPa] [MPa] [kJ/m2] [MPa] [ C] 560 356 382 345 655 540 355 386 315 652 520 358 384 293 616 480 360 388 247 622 430 362 391 237 617 15  Table 4. Mechanical properties as a function of the homogenization temperature in AA6013 alloy. Temperature Rp Rm PUp Homogenization [MPa] [MPa] [kJ / m2] [MPa] [C] 560 356 382 345 655 540 355 386 315 652 520 358 384 293 616 480 360 388 247 622 430 362 391 237 617 15

Claims (19)

REVENDICATIONS 1. Produit corroyé en alliage d'aluminium soudable à grande résistance mécanique et à résistance améliorée à la corrosion intergranulaire, l'alliage étant essentiellement composé, en pourcentages de poids, de Si 0,2 ù 1,3 Mg 0,4 ù 1,5 Cu 0,1 ù 1,1 Mn maximum 0,7 Fe 0, 02 ù 0,3 Zn maximum 0,9 Cr maximum 0,25 Ti 0,06 ù 0,19 Zr maximum 0,2 Ag maximum 0,5, et où 0,1 <Ti+Cr<0,35, autres éléments et impuretés inévitables, chacun < 0,05, total < 0,20, le reste étant de l'aluminium.  1. Welded aluminum alloy wrought product with high mechanical strength and improved resistance to intergranular corrosion, the alloy being essentially composed, in percentages by weight, of Si 0.2 to 1.3 Mg 0.4 to 1 , Cu Cu 0.1 to 1.1 Max Mn 0.7 Fe 0.02 to 0.3 Zn Max 0.9 Cr Max 0.25 Ti 0.06 to 0.19 Zr Max 0.2 Ag Max 0 5, and where 0.1 <Ti + Cr <0.35, other unavoidable elements and impurities, each <0.05, total <0.20, the remainder being aluminum. 2. Produit en alliage d'aluminium selon la revendication 1, caractérisé en ce que la proportion de Cr est de 0,05 à 0,25%, et de préférence de 0,08 à 0,19%.  2. Aluminum alloy product according to claim 1, characterized in that the proportion of Cr is from 0.05 to 0.25%, and preferably from 0.08 to 0.19%. 3. Produit en alliage d'aluminium selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la proportion de Ti est de 0,09 à 0,19%.  3. Aluminum alloy product according to claim 1 or 2, characterized in that the proportion of Ti is from 0.09 to 0.19%. 4. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que 0,12 < Ti + Cr < 0,3, et de préférence 0,15 < Ti + Cr < 0,28.  4. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 3, characterized in that 0.12 <Ti + Cr <0.3, and preferably 0.15 <Ti + Cr <0.28. 5. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la proportion de Zr est de 0,06 à 0,18%.  5. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the proportion of Zr is from 0.06 to 0.18%. 6. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la proportion de Zr est de < 0,05%, et de préférence l'alliage ne contient sensiblement pas de Zr.  6. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the proportion of Zr is <0.05%, and preferably the alloy contains substantially no Zr. 7. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la proportion de Zn est de 0, 5 à 0,85%, et de préférence de 0,6 à 0,85%. 17 18  7. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the proportion of Zn is 0.5 to 0.85%, and preferably 0.6 to 0.85% . 17 18 8. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la concentration de Zn est de < 0,2%, et de préférence < 0,05%.  8. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the concentration of Zn is <0.2%, and preferably <0.05%. 9. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la proportion de Si est de 0, 6 à 1,15%, et de préférence de 0,65 à 1,10%.  9. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the proportion of Si is from 0.6 to 1.15%, and preferably from 0.65 to 1.10%. . 10. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la proportion de Mg est de 0, 7 à 1,25%, et de préférence de 0,7 à 1,05%. l0  10. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the proportion of Mg is from 0.7 to 1.25%, and preferably from 0.7 to 1.05%. . l0 11. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la proportion de Cu est de 0,5 à 1,1%, et de préférence de 0,6 à 1,0%.  11. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 10, characterized in that the proportion of Cu is 0.5 to 1.1%, and preferably 0.6 to 1.0% . 12. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la proportion de Mn est de 0,15 à 0,7%, 15 et de préférence de 0,2 à 0,6%.  12. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 11, characterized in that the proportion of Mn is from 0.15 to 0.7%, and preferably from 0.2 to 0.6%. %. 13. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la proportion de Fe est de 0,02 à 0,2%.  13. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 12, characterized in that the proportion of Fe is 0.02 to 0.2%. 14. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que Mg+l,lSi<2,0%, et de préférence 20 Mg+l,lSi<1,85%.  14. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 13, characterized in that Mg + l, lSi <2.0%, and preferably 20 Mg + l, lSi <1.85%. 15. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le produit en alliage a, dans l'état de revenu T6, une profondeur d'attaque par corrosion intergranulaire inférieure à 100 micromètres, mesurée conformément à l'essai 1000-H-6088, et de préférence 25 inférieure à 90 micromètres.  15. An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 14, characterized in that the alloy product has, in the state of income T6, a depth of attack by intergranular corrosion less than 100 micrometers, measured according to test 1000-H-6088, and preferably less than 90 micrometers. 16. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que le produit corroyé se présente sous la forme d'une tôle ou d'une plaque.  16. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 15, characterized in that the wrought product is in the form of a sheet or a plate. 17. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des 30 revendications 1 à 16, caractérisé en ce que le produit corroyé est pourvu d'une couche de placage choisie dans le groupe comprenant des alliages des séries AAlxxx et AAlxxx.  An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 16, characterized in that the wrought product is provided with a plating layer selected from the group consisting of alloys AA1xxx and AAlxxx series. 18. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que le produit corroyé se présente sous une 35 forme extrudée.8. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la concentration de Zn est de < 0,2%, et de préférence < 0,05%. 9. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la proportion de Si est de 0,6 à 1,15%, et de préférence de 0,65 à 1,10%. 10. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la proportion de Mg est de 0,7 à 1,25%, et de préférence de 0,7 à 1,05%. 11. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la proportion de Cu est de 0,5 à 1,1%, et de préférence de 0,6 à 1,0%. 12. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la proportion de Mn est de 0,15 à 0,7%, et de préférence de 0,2 à 0,6%. 13. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la proportion de Fe est de 0,02 à 0,2%. 14. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que Mg+l, l Si<2,0%0, et de préférence Mg+1,lSi<1,85%. 15. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le produit corroyé se présente sous la forme d'une tôle ou d'une plaque. 16. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que le produit corroyé est pourvu d'une couche de placage choisie dans le groupe comprenant des alliages des séries AA7xxx et AA l xxx. 17. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le produit corroyé se présente sous une forme extrudée. 18. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que le produit en alliage a été revenu pour prendre un état de type T6.  18. An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 15, characterized in that the wrought product is in an extruded form. An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the Zn concentration is <0.2%, and preferably <0.05%. 9. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the proportion of Si is 0.6 to 1.15%, and preferably 0.65 to 1.10% . 10. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the proportion of Mg is from 0.7 to 1.25%, and preferably from 0.7 to 1.05%. . 11. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 10, characterized in that the proportion of Cu is 0.5 to 1.1%, and preferably 0.6 to 1.0% . 12. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 11, characterized in that the proportion of Mn is from 0.15 to 0.7%, and preferably from 0.2 to 0.6%. . 13. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 12, characterized in that the proportion of Fe is 0.02 to 0.2%. 14. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 13, characterized in that Mg + l, l Si <2.0% 0, and preferably Mg + 1, lSi <1.85%. 15. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 14, characterized in that the wrought product is in the form of a sheet or a plate. 16. An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 15, characterized in that the wrought product is provided with a cladding layer selected from the group consisting of AA7xxx and AA lxxx series alloys. 17. Aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 14, characterized in that the wrought product is in an extruded form. 18. An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 17, characterized in that the alloy product has been returned to take a state of T6 type. 19. Produit en alliage d'aluminium selon l'une quelconque des 35 revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le produit en alliage est une pièce defuselage d'avion choisie dans le groupe comprenant le revêtement de fuselage, des lisses extrudées et des combinaisons de ceux-ci, soudés les uns aux autres par soudage laser et/ou mécanique.5  An aluminum alloy product according to any one of claims 1 to 18, characterized in that the alloy product is an aircraft fuselage part selected from the group consisting of fuselage lining, extruded healds and combinations thereof welded to each other by laser and / or mechanical welding.