FR2857291A1 - Procede et dispositif de traitement thermique haute temperature de matiere ligneuse - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un procédé et un dispositif de traitement thermique haute température d'une matière ligneuse telle que du bois destinés à préserver les caractéristiques et la stabilité dimensionnelle de ce bois en présence d'humidité.Le dispositif (1) comporte une enceinte de traitement (2) remplie d'un fluide caloporteur circulant de manière continue dans l'enceinte de traitement (2), traversant successivement un condenseur (50) couplé à une chambre de combustion (52) pour extraire les résines et la vapeur d'eau contenues dans le fluide caloporteur, une chambre de chauffage (60) du fluide caloporteur pourvue d'un brûleur (61) et d'un ventilateur (41) pour réinjecter le fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement (2) au moyen d'une chambre d'injection (30, 31).Application : traitement haute température de matière ligneuse
Description
2857291 1
PROCEDE ET DISPOSITIF DE TRAITEMENT THERMIQUE HAUTE TEMPERATURE DE MATIERE LIGNEUSE
La présente invention concerne un procédé de traitement thermique haute température de matière ligneuse au cours duquel on place la matière ligneuse dans une enceinte de traitement remplie d'un fluide caloporteur que l'on fait circuler de manière continue dans l'enceinte de traitement.
Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. 10 Les matières ligneuses telles que le bois sont des matériaux très utilisés car ils présentent de multiples avantages aussi bien sur le plan esthétique qu'au niveau de leurs propriétés mécaniques, acoustiques et isolantes. Cependant pour qu'elles conservent toutes leurs caractéristiques et leur stabilité dimensionnelle en présence d'humidité ou immergées dans l'eau, les matières ligneuses doivent être traitées afin d'éliminer tous les supports qui génèrent les germes et les moisissures. Ce traitement peut se faire par imprégnation à l'aide de produits chimiques qui sont des produits toxiques nuisibles pour l'environnement, ou thermiquement par un procédé consistant à réaliser un pontage chimique entre les chaînes macromoléculaires des constituants de ces matières ligneuses. Ce pontage chimique est obtenu par voie thermique en atmosphère contrôlée et à une température minimum de 230 C. Cette deuxième solution est nettement préférable car les traitements chimiques peuvent avoir des conséquences néfastes sur l'environnement et la santé. Cependant, pour assurer la fiabilité des résultats obtenus par le traitement thermique, l'homogénéité et la reproductibilité du traitement sont bien entendu indispensables.
Pour obtenir de tels résultats en application industrielle, il est important et indispensable de disposer de moyens techniques industriels appropriés permettant d'atteindre une bonne homogénéité du traitement de la matière ligneuse à traiter.
Il existe différents procédés et des équipements agencés pour ce type de traitement haute température. L'un de ces procédés décrit par le brevet français FR-2 604 942 nécessite un équipement coûteux en raison de la création d'une ambiance neutre indispensable, c'est-à-dire le remplissage du volume de l'enceinte de traitement à l'aide d'un gaz neutre tel que l'azote, et un équipement de chauffage utilisant un échangeur extérieur.
Le traitement thermique haute température de matière ligneuse requiert l'utilisation de dispositifs permettant de porter la matière ligneuse à haute température sans qu'elle ne s'enflamme. Ceci ne peut se faire qu'en réduisant la teneur en oxygène du volume d'air contenu dans l'enceinte de traitement. De tels dispositifs sont décrits dans les brevets français FR2 591 611 et FR-2 609 927 qui proposent des fours pourvus d'un ou de plusieurs brûleurs qui, en chauffant le volume d'air contenu dans l'enceinte de chauffage, réduisent la teneur en oxygène de ce volume d'air.
Ces dispositifs connus ont permis d'obtenir avec succès, en laboratoire, de bons résultats quant à l'homogénéité et à la qualité du traitement dans des pièces de bois de petites dimensions conditionnées en petits volumes. Cependant, lors du passage à la phase industrielle, ces dispositifs ne permettent pas d'obtenir une reproductibilité acceptable, ni une bonne homogénéité du traitement et on a constaté des différences de qualité entre des matières ligneuses similaires.
Pour pallier ces inconvénients, le brevet français FR-2 790 698 propose un dispositif de traitement haute température comportant une enceinte de traitement pourvue de brûleurs pour chauffer le volume d'air de l'enceinte de traitement et en réduire la teneur en oxygène. Ce dispositif comporte également des moyens de régulation de la température et de l'humidité dans l'enceinte de traitement pour humidifier l'enceinte de traitement pendant sa montée en température, stabiliser sa température pendant le traitement de la charge de matière ligneuse et permettre son refroidissement par paliers successifs après le traitement. L'utilisation de ce dispositif est néanmoins très risquée car le chauffage direct dans l'enceinte de traitement provoque l'élévation en température des gaz issus du chauffage de la matière ligneuse. Ces gaz peuvent alors atteindre des conditions stoechiométriques générant des risques importants d'explosion. Ces risques sont accentués par la présence des brûleurs directement dans l'enceinte de traitement et donc en contact direct avec les gaz issus du chauffage de la matière ligneuse. De plus, les gaz étant évacués sans précaution spécifique vers l'extérieur de l'enceinte de traitement, ce dispositif a un impact négatif sur l'environnement. Enfin, le chauffage direct dans l'enceinte de traitement ne permet pas d'obtenir rapidement une bonne homogénéité de la température dans toute cette enceinte de traitement.
Les dispositifs et procédés existants ne sont donc pas satisfaisants.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients rencontrés dans le fonctionnement des dispositifs actuellement proposés en offrant un procédé et un dispositif de traitement haute température de matière ligneuse, fiable, efficace, simple, écologique, limitant les risques d'explosion et permettant d'obtenir un traitement qualitatif homogène de la matière ligneuse.
Ce but est atteint par le procédé selon l'invention tel que défini en préambule et caractérisé en ce que l'on procède aux étapes successives suivantes: a) on réchauffe le fluide caloporteur dans au moins une chambre de chauffage, b) on transfert le fluide caloporteur réchauffé dans au moins une chambre d'injection, c) on injecte le fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement par au moins un orifice d'entrée pour traiter la matière ligneuse, d) on récupère par au moins un orifice de sortie de l'enceinte de traitement au moins une partie du mélange contenant le fluide caloporteur et les gaz issus du chauffage de la matière ligneuse, e) on extrait au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans les gaz, et f) on transfert le fluide caloporteur dans la chambre de chauffage, et g) on recommence les étapes a) à f) pendant une durée déterminée.
La chambre de chauffage est de préférence distincte et éloignée de l'enceinte de traitement d'une distance d'éloignement comprise entre 1 mètre et 10 mètres et de préférence supérieure à 1,5 mètre.
On régule avantageusement la température et le taux d'hygrométrie du fluide caloporteur contenu dans l'enceinte de traitement et on fait notamment varier sa température selon les six phases successives suivantes: Phase n 1 de montée en température en partant de la température ambiante TO pour atteindre une température T 1 d'environ 140 C en un temps t 1 d'environ 8 heures, Phase n 2 d'élévation de la température en partant d'une température Ti d'environ 140 C pour atteindre une température T2 d'environ 160 C en un temps t2 d'environ 4 heures, Phase n 3 d'élévation de la température en partant d'une température T2. d'environ 160 C pour atteindre une température T3 d'environ 180 C en un temps t3 d'environ 2 heures, Phase n 4 d'élévation de la température en partant d'une température T3 d'environ 180 C pour atteindre une température T4 d'environ 200 C en un temps t4 d'environ 1 heure, Phase n 5 de stabilisation de la température T4 à une température d'environ 200 C pendant un temps t5 d'environ 3 heures, Phase n 6 de refroidissement de la température jusqu'à la température ambiante TO en un temps t6 d'environ 2 heures.
De manière préférentielle, au cours de l'étape f), on brûle au moins en partie les résines contenues dans les gaz et on évacue la vapeur d'eau.
Au cours de la phase n 6 de refroidissement, on injecte avantageusement dans l'enceinte de traitement de l'eau froide et/ou un gaz neutre de manière à compenser la réduction du volume de fluide caloporteur et maintenir une pression prédéterminée.
Ce but est également atteint par le dispositif selon l'invention tel que défini en préambule et caractérisé en ce qu'il comporte au moins: des moyens de chauffage distincts et éloignés de la chambre de traitement du fluide caloporteur, des moyens d'injection du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement par un orifice d'entrée prévu dans l'enceinte de traitement.
des moyens de circulation en continu du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement entre l'orifice d'entrée et un orifice de sortie et, à l'extérieur de l'enceinte de traitement entre l'orifice de sortie et l'orifice d'entrée, les moyens de circulation étant agencés pour permettre la récupération au niveau de l'orifice de sortie d'au moins une partie du mélange contenant le fluide caloporteur et les gaz issus du chauffage de la matière ligneuse, - des moyens d'extraction d'au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans les gaz.
Les moyens d'injection comportent avantageusement au moins au moins une chambre d'injection du fluide caloporteur réchauffé dans l'enceinte de traitement, la chambre d'injection étant connectée à l'orifice d'entrée.
Les moyens de circulation comportent de préférence au moins un premier conduit reliant l'enceinte de traitement à la chambre de chauffage, un second conduit reliant la chambre de chauffage à la chambre d'injection et au moins un ventilateur disposé dans la chambre de chauffage ou dans la chambre d'injection.
Les moyens d'extraction peuvent comporter au moins un condenseur prévu sur le premier conduit entre l'enceinte de traitement et la chambre de chauffage et relié à une chambre de combustion comportant au moins un brûleur et une cheminée d'évacuation.
Les moyens de chauffage comportent de préférence au moins une chambre de chauffage pourvue d'au moins un brûleur et la distance d'éloignement entre l'enceinte de traitement et la chambre de chauffage est avantageusement comprise entre 1 mètre et 10 mètres et de préférence supérieure à 1,5 mètre.
Le dispositif peut comporter des moyens de régulation de la température et du degré d'hygrométrie du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement, les moyens de régulation comportant au moins l'un des équipements choisi dans le groupe comprenant des moyens électroniques de gestion programmables, une rampe de pulvérisation d'eau, un volet d'inversion du sens de circulation du fluide caloporteur.
Selon une forme de réalisation préférée, les moyens de chauffage sont agencés pour faire varier la température du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement selon les six phases successives suivantes: Phase n 1 de montée en température en partant de la température ambiante TO pour atteindre une température Ti d'environ 140 C en un temps tl d'environ 8 heures, - Phase n 2 d'élévation de la température en partant d'une température T 1 d'environ 140 C pour atteindre une température T2 d'environ 160 C en un temps t2 d'environ 4 heures, - Phase n 3 d'élévation de la température en partant d'une température T2 d'environ 160 C pour atteindre une température T3 d'environ 180 C en un temps t3 d'environ 2 heures, - Phase n 4 d'élévation de la température en partant d'une température T3 d'environ 180 C pour atteindre une température T4 d'environ 200 C en un temps t4 d'environ 1 heure, - Phase n 5 de stabilisation de la température T4 à une température d'environ 200 C pendant un temps t5 d'environ 3 heures, Phase n 6 de refroidissement de la température jusqu'à la température ambiante TO en un temps t6 d'environ 2 heures.
De manière avantageuse, le dispositif comporte des moyens d'introduction d'un gaz neutre dans l'enceinte de traitement, des moyens d'étanchéité agencés pour assurer l'étanchéité aux gaz et l'étanchéité thermique de l'enceinte de traitement, des moyens de réglage de la pression régnant dans l'enceinte de traitement, ces moyens de réglage étant agencés pour la maintenir en surpression à une valeur déterminée, et une unité de pilotage à distance agencée pour commander au moins l'un des paramètres choisi dans le groupe comprenant le taux d'hygrométrie, la température, la pression, la vitesse de chauffage, la vitesse de circulation dudit fluide caloporteur.
La présente invention et ses avantages apparaîtront mieux dans la description suivante 25 d'un exemple de réalisation donné à titre d'exemple non limitatif, dans lesquels: - la figure 1 représente une vue en coupe schématique du dispositif selon l'invention, et la figure 2 représente la courbe de la température à laquelle est soumise la matière ligneuse lors du procédé selon l'invention.
En référence à la figure 1, le dispositif 1 de traitement thermique haute température de 5 matière ligneuse 100, par exemple du bois, comporte selon l'invention: une enceinte de traitement 2 remplie d'un fluide caloporteur, des moyens d'injection 3 du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement 2 par des orifices d'entrée 2a prévus en partie supérieure de l'enceinte de traitement 2, des moyens de circulation 4 en continu du fluide caloporteur à l'intérieur de l'enceinte de traitement 2 entre les orifices d'entrée 2a et des orifices de sortie 2b également prévus dans la partie supérieure de l'enceinte de traitement 2 et, à l'extérieur de l'enceinte de traitement 2, entre les orifices de sortie 2b par lesquels on récupère le fluide caloporteur mélangé aux gaz issus du chauffage de la matière ligneuse et les orifices d'entrée 2a, des moyens d'extraction 5 d'au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans les gaz, des moyens de chauffage 6 du fluide caloporteur restant après extraction des résines et de la vapeur d'eau, et des moyens de régulation (non représentés) de la température et du degré hygrométrique du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement 2.
L'enceinte de traitement 2 se présente sous la forme générale d'un parallélépipède à base rectangulaire comportant quatre parois sensiblement verticales reliées par un. fond et un plafond. Les parois, le fond et le plafond sont constitués d'un sandwich formé de deux plaques métalliques entre lesquelles est placé un matériau thermiquement isolant. Afin d'éviter la corrosion, les faces intérieures de l'enceinte de traitement 2 sont de préférence réalisées en tôles d'acier inoxydable. La paroi frontale de l'enceinte de traitement 2 est pourvue d'une porte (non représentée) permettant le chargement et le déchargement de la matière ligneuse 100 dans l'enceinte de traitement 2.
L'enceinte de traitement 2 comporte des moyens d'étanchéité (non représentés) assurant son étanchéité aux gaz et son étanchéité thermique. Il s'agit par exemple de joints d'étanchéité notamment prévus sur le pourtour de la porte et au niveau des orifices d'entrée 2a, des orifices de sortie 2b et des connexions. L'enceinte de traitement 2 peut être pourvue de plusieurs rampes d'arrosage (non représentées) destinées à être mises en fonction en cas d'inflammation accidentelle de la matière ligneuse 100 ou de surchauffe involontaire. Lorsque les rampes d'arrosage sont utilisées, des orifices d'évacuation (non représentés), ménagés au bas de l'enceinte de traitement 2, permettent l'écoulement des liquides récupérés dans des bacs de récupération (non représentés). Ces bacs de récupération sont également destinés à recevoir les eaux de ruissellement dues à la condensation se produisant au cours du traitement de la matière ligneuse 100.
Les moyens de circulation 4 comportent notamment un premier conduit 40 reliant l'enceinte de traitement 2 aux moyens de chauffage 6 en passant par les moyens d'extraction 5. Ce premier conduit 40 est relié à un collecteur 41 prévu par exemple dans la partie supérieure de l'enceinte de traitement 2. Ce collecteur 41 comporte des orifices de sorties 2b pour le fluide caloporteur sortant mélangé aux gaz issus du chauffage de la matière ligneuse 100.
Les moyens d'extraction 5 comportent notamment un condenseur 50 de type classique destiné à séparer les gaz du fluide caloporteur. Une fois séparés, les gaz sont acheminés par un conduit additionnel 51 vers une chambre de combustion 52 comportant au moins un brûleur 53 destiné à brûler les résines contenues dans les gaz et une cheminée d'évacuation 54 destinée à l'évacuation de la vapeur d'eau. Ces moyens d'extraction 5 permettent ainsi au dispositif 1 de ne pas polluer l'environnement. Le fluide caloporteur est, après extraction des gaz, acheminé par le premier conduit 40 vers les moyens de chauffage 6.
Dans l'exemple illustré, les moyens de chauffage 6 comportent une chambre de chauffage 60 pourvue d'au moins un brûleur 61. Il est bien entendu que les moyens de chauffage 6 peuvent comporter plusieurs chambres de chauffage 60, chacune étant équipée d'un ou de plusieurs brûleurs 61. Les brûleurs 61 sont de préférence à gaz et à puissance modulable pour chauffer efficacement le fluide caloporteur et réduire sa teneur en oxygène. Chaque brûleur 61 est de préférence disposé au fond de la chambre de chauffage 60 de sorte que sa flamme s'étende verticalement entre le fond et le plafond de la chambre de chauffage 60. Cette chambre de chauffage 60 peut être pourvue de clapets d'entrée et de sortie (non représentés) permettant, le cas échéant, de réguler le débit de fluide caloporteur dans la chambre de chauffage 60 en autorisant par exemple la sortie d'une partie de ce fluide par une cheminée 62 en cas de surpression dans la chambre de chauffage 60.
Pour éviter tout risque d'explosion, la chambre de chauffage 60 est distincte de l'enceinte de traitement 2 et de préférence éloignée d'une distance comprise entre 1 mètre et 10 mètres et de préférence supérieure à 1,5 mètre. Ainsi, la flamme du brûleur 61 n'est pas en contact direct avec les gaz issus du chauffage de la matière ligneuse 100, ces gaz étant préalablement extraits et traités par les moyens d'extraction 5.
Les moyens de circulation 4 comportent notamment un ventilateur 41 prévu dans la chambre de chauffage 60 pour faire circuler le fluide caloporteur vers un second conduit 42 reliant la chambre de chauffage 60 aux moyens d'injection 3.
Les moyens d'injection 3 comportent au moins une chambre d'injection et dans l'exemple représenté deux chambres d'injection 30, 31 disposées audessus de l'enceinte de traitement 2. Le second conduit 42 forme un Y dont chaque branche est reliée à une chambre d'injection 30, 31 comportant chacune un ventilateur 43, 44.
Les moyens de régulation (non représentés) comportent par exemple des moyens électroniques de gestion programmables et/ou des rampes de pulvérisation d'eau et/ou des volets d'inversion du sens de circulation du fluide caloporteur. La rampe de pulvérisation d'eau est par exemple disposée horizontalement dans la partie supérieure de l'enceinte de traitement 2. Cette rampe de pulvérisation d'eau est pourvue d'un nombre suffisant de buses permettant de pulvériser un brouillard à fort débit. Elle est alimentée en eau froide, ou éventuellement réfrigérée, par des moyens connus non représentés. Elle est destinée à humidifier le fluide caloporteur contenu dans l'enceinte de traitement 2 pendant la montée en température, à stabiliser la température pendant le traitement de la matière ligneuse 100 et à permettre son refroidissement progressif après le traitement.
Le dispositif 1 comporte des moyens de réglage (non représentés) de la pression régnant dans l'enceinte de traitement 2 pour y maintenir une surpression prédéterminée. Le dispositif 1 comporte également une unité de pilotage à distance (non représentée) commandant le degré d'hygrométrie, la température et la pression du fluide caloporteur ainsi que la vitesse de chauffage et la vitesse de circulation du fluide caloporteur.
Le principe de fonctionnement de ce dispositif 1 est basé sur une circulation en continu du fluide caloporteur formé par l'air débarrassé de son oxygène et mélangé. aux gaz de combustion pour fournir une atmosphère neutre. Il permet la mise en oeuvre du procédé de traitement thermique haute température de matière ligneuse 100 tel que décrit ci- après.
Pour mettre en oeuvre ce procédé, on place une pièce de matière ligneuse 100 ou un lot de pièces sous la forme de planche, poutre, etc. dans l'enceinte de traitement 2 et on procède aux étapes successives suivantes: a) on réchauffe le fluide caloporteur dans ladite chambre de chauffage, b) on transfert le fluide caloporteur réchauffé dans les chambres d'injection 30, 31, c) au moyen des ventilateurs 43, 44, on injecte le fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement 2 que l'on remplie par les orifices d'entrée 2a. On fait circuler le fluide caloporteur de manière continue entre les orifices d'entrée 2a et les orifices de sortie 2b pour traiter la matière ligneuse 100, d) après le passage du fluide caloporteur dans l'enceinte de traitement 2, on récupère par les orifices de sortie 2b au moins une partie du mélange contenant le fluide caloporteur et les gaz issus du chauffage de la matière ligneuse 100, e) au moyen du condenseur 50, on extrait au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans lesdits gaz, on brûle dans la chambre de combustion 52 une partie des résines au moyen du brûleur 53 et on évacue la vapeur d'eau par la cheminée 54, f) on transfert le fluide caloporteur restant dans la chambre de chauffage 60 où il est 15 réchauffé, et g) on recommence les étapes a) à f) pendant une durée déterminée.
Pour traiter la matière ligneuse 100, on fait varier la température du fluide caloporteur contenu dans l'enceinte de traitement 2 selon les phases successives suivantes (Cf. 20 figure 2) : Phase n 1 de montée en température en partant de la température ambiante TO pour atteindre une température T 1 d'environ 140 C en un temps t 1 d'environ 8 heures, Phase n 2 d'élévation de la température en partant d'une température T i 25 d'environ 140 C pour atteindre une température T2 d'environ 160 C en un temps t2 d'environ 4 heures, Phase n 3 d'élévation de la température en partant d'une température T2 d'environ 160 C pour atteindre une température T3 d'environ 180 C en un temps t3 d'environ 2 heures, Phase n 4 d'élévation de la température en partant d'une température T3 d'environ 180 C pour atteindre une température T4 d'environ 200 C en un temps t4 d'environ 1 heure, Phase n 5 de stabilisation de la température T4 à une température d'environ 5 200 C pendant un temps t5 d'environ 3 heures, Phase n 6 de refroidissement de la température jusqu'à la température ambiante TO en un temps t6 d'environ 2 heures.
Le cycle de traitement nécessite plusieurs passages du fluide caloporteur à travers l'enceinte de traitement 2. Cette circulation du fluide caloporteur est notamment obtenue par les ventilateurs 41, 43, 44 prévus dans les chambres de chauffage 60 et d'injection 30, 31, et qui aspirent ou propulsent le fluide caloporteur.
La phase n 6 de refroidissement est obtenue à l'aide d'une pulvérisation d'eau froide à haute pression dans l'enceinte de traitement 2 au moyen de la rampe de pulvérisation (non représentée) ou des rampes d'arrosage précitées. Cette pulvérisation peut également servir à éviter les chocs thermiques sur la matière ligneuse 100 à traiter lors d'une montée anormale de la température dans l'enceinte de traitement 2. Lors de la phase n 6 de refroidissement, la pression de l'ordre de 4mmCE est maintenue dans l'enceinte de traitement 2 par l'injection d'un gaz neutre par le conduit 7 pour compenser la réduction du volume de fluide caloporteur.
La régulation de la température et du degré d'hygrométrie régnant dans l'enceinte de traitement 2 au cours du traitement est obtenue par des sondes de température et d'hygrométrie (non représentées) connues en soi et disposées dans l'enceinte de traitement 2. Une autre sonde également logée dans l'enceinte de traitement 2 permet un contrôle permanent de la teneur en oxygène du fluide caloporteur. Le procédé peut être commandé par des moyens électroniques programmables non représentés.
La matière ligneuse 100 traitée obtenue selon le procédé de l'invention présente de très bonnes caractéristiques mécaniques et une très bonne résistance à l'humidité.
La description met bien en évidence que les buts recherchés sont atteints et 5 notamment que le dispositif et le procédé selon l'invention permettent le traitement haute température de tout type de matière ligneuse en toute sécurité.
La présente invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit mais s'étend à toute modification et variante évidentes pour un homme du métier tout en restant lo dans l'étendue de la protection définie dans les revendications annexées. Il est notamment possible de modifier le nombre et le positionnement des brûleurs et des ventilateurs.
Claims (21)
1. Procédé de traitement thermique haute température de matière ligneuse (100) au cours duquel on place ladite matière ligneuse (100) dans au moins une enceinte de traitement (2) remplie d'un fluide caloporteur que l'on fait circuler de manière continue dans ladite enceinte de traitement (2), caractérisé en ce que l'on procède aux étapes successives suivantes: h) on réchauffe ledit fluide caloporteur dans au moins une chambre de chauffage (60), i) on transfert ledit fluide caloporteur réchauffé dans au moins une chambre d'injection (30, 31), j) on injecte ledit fluide caloporteur dans ladite enceinte de traitement (2) par au moins un orifice d'entrée (2a) pour traiter ladite matière ligneuse (100), k) on récupère par au moins un orifice de sortie (2b) de ladite enceinte de traitement (2) au moins une partie du mélange contenant ledit fluide caloporteur et les gaz issus du chauffage de ladite matière ligneuse (100), 1) on extrait au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans lesdits gaz, et m) on transfert ledit fluide caloporteur dans ladite chambre de chauffage (60), et n) on recommence les étapes a) à f) pendant une durée déterminée.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise une chambre de chauffage (60) distincte et éloignée de ladite enceinte de traitement (2).
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite distance d'éloignement est comprise entre 1 mètre et 10 mètres et de préférence supérieure à 1,5 mètre.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on régule la température et le taux d'hygrométrie dudit fluide caloporteur contenu dans ladite enceinte de traitement (2).
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on fait varier la température dudit fluide caloporteur contenu dans ladite enceinte de traitement (2) selon les six phases successives suivantes: Phase n 1 de montée en température en partant de la température ambiante TO pour atteindre une température Tl d'environ 140 C en un temps t1 d'environ 8 10 heures, Phase n 2 d'élévation de la température en partant d'une température T 1 d'environ 140 C pour atteindre une température T2 d'environ 160 C en un temps t2 d'environ 4 heures, Phase n 3 d'élévation de la température en partant d'une température T2 15 d'environ 160 C pour atteindre une température T3 d'environ 180 C en un temps t3 d'environ 2 heures, - Phase n 4 d'élévation de la température en partant d'une température T3 d'environ 180 C pour atteindre une température T4 d'environ 200 C en un temps t4 d'environ 1 heure, Phase n 5 de stabilisation de la température T4 à une température d'environ 200 C pendant un temps t5 d'environ 3 heures, Phase n 6 de refroidissement de la température jusqu'à la température ambiante TO en un temps t6 d'environ 2 heures.
6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au cours de ladite étape f), on brûle au moins en partie lesdites résines contenus dans lesdits gaz et on évacue ladite vapeur d'eau.
7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'au moins au cours de ladite phase n 6 de refroidissement, on injecte dans ladite enceinte de traitement (2) de l'eau froide.
8. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'au moins au cours de ladite phase n 6 de refroidissement, on injecte dans ladite enceinte de traitement (2) un gaz neutre de manière à compenser la réduction du volume de fluide caloporteur et maintenir une pression prédéterminée.
9. Dispositif (1) de traitement thermique haute température de matière ligneuse (100), ledit dispositif (1) comportant au moins une enceinte de traitement (2) remplie d'un fluide caloporteur circulant de manière continue dans ladite enceinte de traitement (2), caractérisé en ce qu'il comporte au moins: des moyens de chauffage (6) distincts et éloignés de ladite chambre de traitement (2) dudit fluide caloporteur, des moyens d'injection (3) dudit fluide caloporteur dans ladite enceinte de traitement (2) par un orifice d'entrée (2a) prévu dans ladite enceinte de traitement (2).
- des moyens de circulation (4) en continu dudit fluide caloporteur dans ladite enceinte de traitement (2) entre ledit orifice d'entrée (2a) et un orifice de sortie (2b) et, à l'extérieur de ladite enceinte de traitement (2) entre ledit orifice de sortie (2b) et ledit orifice d'entrée (2a), lesdits moyens de circulation (4) étant agencé pour permettre la récupération au niveau dudit orifice de sortie (2b) d'au moins une partie du mélange contenant ledit fluide caloporteur et les gaz issus du chauffage de ladite matière ligneuse (100), - des moyens d'extraction (5) d'au moins une partie des résines et de la vapeur d'eau contenues dans lesdits gaz.
10. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdits moyens d'injection (3) comportent au moins au moins une chambre d'injection (31, 32) dudit fluide caloporteur réchauffé dans ladite enceinte de traitement (2), ladite chambre d'injection (31, 32) étant connectée audit orifice d'entrée (2a).
11. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdits moyens de circulation (4) comportent au moins un premier conduit (40) reliant ladite enceinte de traitement (2) à ladite chambre de chauffage (60), un second conduit (42) reliant ladite chambre de chauffage (60) à ladite chambre d'injection (30, 31) et au moins un ventilateur (41, 43, 44) disposé dans ladite chambre de chauffage (60) ou dans ladite chambre d'injection (30, 31).
12. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdits moyens d'extraction (5) comportent au moins un condenseur (50) prévu sur ledit premier conduit (40) entre ladite enceinte de traitement (2) et ladite chambre de chauffage (60).
13. Dispositif (1) selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit condenseur (50) est relié à une chambre de combustion (52) comportant au moins un brûleur (53) 20 et une cheminée d'évacuation (54).
14. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdits moyens de chauffage (6) comportent au moins une chambre de chauffage (60) pourvue d'au moins un brûleur (61).
15. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite distance d'éloignement entre ladite enceinte de traitement (2) et ladite chambre de chauffage (60) est comprise entre 1 mètre et 10 mètres et de préférence supérieure à 1,5 mètre.
16. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de régulation de la température et du degré d'hygrométrie dudit fluide caloporteur dans ladite enceinte de traitement (2), lesdits moyens de régulation comportant au moins l'un des équipements choisi dans le groupe comprenant des moyens électroniques de gestion programmables, une rampe de pulvérisation d'eau, un volet d'inversion du sens de circulation dudit fluide caloporteur.
17. Dispositif (1) selon la revendication 9, caractérisée en ce que lesdits moyens de chauffage (6) sont agencés pour faire varier la température dudit fluide caloporteur dans ladite enceinte de traitement (2) selon les six phases successives suivantes: Phase n 1 de montée en température en partant de la température ambiante TO pour atteindre une température Ti d'environ 140 C en un temps t1 d'environ 8 heures, Phase n 2 d'élévation de la température en partant d'une température T 1 15 d'environ 140 C pour atteindre une température T2 d'environ 160 C en un temps t2 d'environ 4 heures, Phase n 3 d'élévation de la température en partant d'une température T2 d'environ 160 C pour atteindre une température T3 d'environ 180 C en un temps t3 d'environ 2 heures, Phase n 4 d'élévation de la température en partant d'une température T3 d'environ 180 C pour atteindre une température T4 d'environ 200 C en un temps t4 d'environ 1 heure, Phase n 5 de stabilisation de la température T4 à une température d'environ 200 C pendant un temps t5 d'environ 3 heures, - Phase n 6 de refroidissement de la température jusqu'à la température ambiante TO en un temps t6 d'environ 2 heures.
18. Dispositif (1) selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'il comporte des moyens d'introduction (7) d'un gaz neutre dans ladite enceinte de traitement (2).
19. Dispositif (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'étanchéité agencés pour assurer l'étanchéité aux gaz et l'étanchéité thermique de ladite enceinte de traitement (2).
20. Dispositif (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de réglage de la pression régnant dans ladite enceinte de traitement (2), lesdits moyens de réglage étant agencés pour la maintenir en surpression à une valeur déterminée.
21. Dispositif (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte une unité de pilotage à distance agencée pour commander au moins l'un desdits paramètres choisi dans le groupe comprenant le taux d'hygrométrie, la température, la pression, la vitesse de chauffage, la vitesse de circulation dudit fluide caloporteur.
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