FR2807068A1 - Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles - Google Patents
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Abstract
Acier laminé à chaud à très haute résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles caractérisée en la composition pondérale suivante : 0, 08% < carbone < 0, 16% 1 % < manganèse < 2%0, 02% < aluminium < 0, 1%silicium < 0, 5% phosphore < 0, 03%soufre < 0, 01%vanadium < 0, 3% chrome < 1% azote < 0, 015% molybdène < 0, 6%.
Description
Acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance
mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles. L'invention concerne un acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles. Dans le domaine de la réalisation de tôles d'acier laminées à chaud, acier dont les caractéristiques sont obtenues par un laminage contrôlé, il est connu des produits à
limite d'élasticité élevée, c'est à dire comprise entre 315 MPa et 700 MPa.
Dans le domaine des tôles laminées à chaud issues d'un train à bande, la tenue en service des pièces obtenues par mise en forme à partir de ces tôles est un critère important puisqu'elle définit la durée de vie des pièces mises en forme, comme par
exemple par emboutissage, profilage ou hydroformage.
La tenue en service liée à la tenue en fatigue définit la durée de vie pour des
charges déterminées.
Afin d'améliorer la tenue en fatigue de pièces mises en forme, une solution consiste en l'utilisation d'aciers à très haute résistance qui présentent des propriétés en fatigue importantes car il existe en première approximation, une relation proportionnelle entre la limite d'endurance et la résistance mécanique. Il faut néanmoins que l'acier soit apte à l'emboutissage. Or, en général, les propriétés de mise en forme diminuent avec l'augmentation de la résistance mécanique limitant ainsi les possibilités de mise en
forme de pièces réalisables avec les aciers à haute résistance.
La tenue au choc est également une propriété importante pour des raisons de sécurité notamment dans des applications concernant l'automobile, puisque la tenue au choc définit la résistance à la rupture brutale des pièces. Afin d'améliorer cette propriété des pièces mises en forme, une solution consiste en l'utilisation d'aciers à très haute limite d'élasticité car il existe en première approximation, une relation linéaire entre la résistance au choc et la limite d'élasticité. Cependant, en général, les
propriétés de mise en forme diminuent avec l'augmentation de la limite d'élasticité.
Dans la gamme des produits plats courants laminés à chaud, dont les caractéristiques mécaniques sont obtenues par laminage contrôlé sur un train à large bande, il existe notamment quatre familles principales d'aciers à caractéristiques
mécaniques élevées.
Les aciers HLE, aciers à haute limite d'élasticité, sont des aciers micro alliés qui présentent une limite d'élasticité comprise entre 315 MPa et 700 MPa, mais qui possèdent une aptitude au formage limitée du fait, en particulier, d'un rapport Re/Rm élevé supérieur à 0,85. Ces aciers présentent une structure ferrite-phase carburée du type cémentite. Le niveau de limite d'élasticité est obtenu par un laminage contrôlé et une précipitation des éléments de micro alliage tels que niobium, vanadium, titane lors
de la transformation ferritique.
Les aciers Dual-Phase sont des aciers de structure ferrite-martensite ayant une propriété de mise en forme remarquable. Les niveaux de résistance mécanique sont généralement compris entre 550 MPa et 800 MPa. Le niveau le plus élevé est obtenu par précipitation d'éléments de micro alliage lors de la transformation ferritique qui vient
compléter l'effet durcissant de la martensite.
Les aciers HR sont des aciers dits haute résistance, au carbone et au manganèse, subissant après laminage, un refroidissement relativement rapide associé
io à un bobinage à basse température pour leur conférer une structure ferrito-bainitique.
Ils ont une caractéristique de formabilité intermédiaire entre les aciers HLE et les aciers
Dual-Phase. Le niveau de résistance varie entre 450 MPa et 800 MPa.
Les aciers martensitiques dont les niveaux de résistance sont les plus élevés.
Ces aciers ont une structure martensitique obtenue par traitement thermique après laminage. La réalisation de ce type de structure sur un train à large bande est difficile de par la fragilité de la martensite qui conduit à des ruptures de la bande après laminage. Les aciers martensitiques permettent d'atteindre des niveaux de résistance supérieurs à 1000 MPa mais avec un niveau de ductilité très faible et des allongements inférieurs à 8%. Il est de plus nécessaire de réaliser un traitement thermique après
laminage.
L'augmentation du niveau de résistance de l'ensemble des aciers ci-dessus cités s'accompagne d'une augmentation des efforts de laminage qui limite la réduction d'épaisseur ne permettant pas de bénéficier complètement des possibilités d'allégement. Le but de l'invention est de présenter un acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique présentant de bonnes propriétés de mise en forme pour la réalisation de pièces par emboutissage, profilage, hydroformage notamment
pour l'industrie automobile.
L'objet de l'invention est un acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles caractérisée en la composition pondérale suivante: 0,08% < carbone < 0,2% 1% < manganèse < 2% 0,02% < aluminium < 0,1% silicium < 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0, 01% vanadium < 0,3% chrome < 1% azote < 0,015% Molybdène < 0,6%
le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration.
De préférence, I'acier est caractérisé en la composition pondérale suivante 0,1% < carbone <0,14% 1,4% < manganèse < 1,8% 0,02% < aluminium < 0,08% 0,15% < silicium < 0,3% phosphore < 0,03% io soufre < 0,008% 0,1% < vanadium < 0,3% 0,3% < chrome < 0,6% azote < 0,012% 0,15 < molybdène < 0,4 1 5 le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration. L'invention concerne également un procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles caractérisée en ce que l'acier de composition pondérale suivante 0,08% < carbone < 0,2% 1% < manganèse < 2% 0,02% < aluminium < 0,1% silicium < 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0,01% vanadium < 0,3% chrome < 1% azote < 0,015% molybdène < 0, 6% le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration est soumis à - un laminage à une température inférieure à 950 C et de préférence inférieure à
880 C,
- un refroidissement effectué à une vitesse supérieure à 20 C par seconde, et de préférence à une vitesse comprise entre 100 C et 200 C par seconde jusqu'à une température comprise entre 400 C et 600 C, et de préférence jusqu'à une température
comprise entre 450 C et 500 C.
La description qui suit et les figures annexées, le tout donné à titre d'exemple
non limitatif, fera bien comprendre l'invention.
La figure 1 est un schéma présentant la variation de température en fonction de temps
lors du refroidissement de la bande d'acier laminé à chaud.
La figure 2 présente une courbe d'allongement en fonction de la contrainte pour un
acier selon l'invention.
L'acier selon l'invention, dont la composition pondérale est la suivante: 0,08% < carbone < 0,2% 1% < manganèse < 2% 0,02% < aluminium < 0,1% silicium < 0,5% io phosphore < 0,03% soufre < 0,01% vanadium < 0,3% chrome < 1% azote < 0,015% molybdène < 0,6% le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration, possède une structure entièrement bainitique. Sous cette forme, il est possible d'atteindre un niveau
de résistance supérieur à 1000 MPa avec un allongement supérieur à 10%.
L'acier mis sous forme d'une bande laminée à chaud selon l'invention est soumis à: - un laminage à une température inférieure à 950 C et de préférence inférieure à
8800C,
- un refroidissement effectué à une vitesse supérieure à 20 C par seconde, et de préférence à une vitesse comprise entre 100 C et 200 C par seconde jusqu'à une température comprise entre 400 C et 600 C, et de préférence jusqu'à une température
comprise entre 450 C et 5000C.
Comme représenté sur le schéma de la figure 1, le cycle de refroidissement à partir d'une température comprise entre 400 C et 600 C, et de préférence jusqu'à une
température comprise entre 450 C et 500 C est effectué en bobine.
Du point de vue de la composition de l'acier selon l'invention: - le carbone limité à 0,2% permet d'assurer une bonne soudabilité tout en permettant
un durcissement par précipitation avec le vanadium.
- le manganèse permet d'abaisser les points de transformation AR3, Bs et Ms qui correspondent respectivement, à la température de début de la transformation ferritique, à la température de début de la transformation bainitique et à la température de début de la transformation martensitique. Il permet de par cet effet d'augmenter la trempabilité en évitant de former de la ferrite du fait des vitesses de refroidissement élevées et d'obtenir une structure entièrement bainitique. Le début de transformation
bainitique (Bs) abaissé permet d'augmenter les propriétés mécaniques.
- I'aluminium est utilisé pour calmer l'acier.
- le silicium est conservé à des teneurs relativement faibles pour bénéficier du pouvoir durcissant en solution solide qu'il apporte sans dégrader l'état de surface après décapage, ni la revêtabilité du produit sur ligne de galvanisation ou d'électrozingage en continue. Le silicium est connu pour dégrader d'une part, I'aspect de surface des produits décapés par la formation de Fe203Si04 et d'autre part, la mouillabilité et donc,
l'adhérence des revêtements.
- le molybdène, par son effet de trempabilité notamment une diminution de Bs, permet d'augmenter les propriétés mécaniques et cela par la formation d'une structure
entièrement bainitique.
lo - le vanadium est l'élément nécessaire à la formation de précipité de type nitrures et carbures qui se forment à différentes températures au cours du traitement thermomécanique. Ces précipités très durcissants permettent d'atteindre le niveau de propriétés mécaniques très élevé. Cet élément permet ce durcissement par précipitation sans augmentation de la dureté à chaud. Cet effet est contradictoire avec 1s les effets connus des éléments de micro alliage qui, par précipitation induite au cours du laminage, conduisent à une augmentation de ladite dureté à chaud. Cette constatation a permis aux inventeurs d'obtenir, avec l'élément vanadium contenu dans l'acier selon l'invention, de laminer de fines épaisseurs de tôle jusqu'à 1,4 mm
d'épaisseur sans augmentation des efforts de laminage.
Les exemples ci-dessous présentent les résultats obtenus pour un exemple B d'application selon l'invention encadrée par deux exemples de comparaison A et C, les analyses des deux exemples de comparaison comportant, I'une, une teneur en
vanadium faible, I'autre une teneur en vanadium élevée.
Les compositions des exemples sont présentées sur le tableau 1 suivant:
Tableau 1.
Acier C Mn Cr Mo Si N V P
A 0,11 1,58 0,51 0,33 0,2 0,0035 0 0,02
B 0,11 1,58 0,51 0,32 0,2 0,0040 0,2 0,02
C 0,11 1,58 0,51 10,34 0,2 0,0050 0,45 0,02
Le tableau 2 suivant donne les conditions du traitement thermique après le laminage à chaud.
Tableau 2.
Acier Tem de Vitesse de Temps de laminage C refroidissement. C/s bobinage. C
A 900 65 450
B 885 40 450
C 890 50 450
Le tableau 3 suivant présente les caractéristiques mécaniques en résistance mécanique Rm, limite d'élasticité Re, et allongement A, des trois exemples de réalisation.
Tableau 3.
Acier Rm Re A (MPa) (MPa) (%)
A 790 670 14
B 1090 990 10,4
C 1125 1015 8,9
On peut remarquer que le vanadium augmente la résistance mécanique et réduit l'allongement. Le vanadium est l'élément nécessaire, dans l'acier à structure bainitique, pour la réalisation d'un effet durcissant, ce qui est inattendu car les éléments de micro io alliage ont un effet durcissant par précipitation mais cette précipitation est complètement terminée à plus haute température et doit se faire dans le domaine ferritique pour pouvoir être durcissante. Cet effet ne peut être obtenu par d'autres éléments de micro alliage comme le titane ou le niobium car ces éléments conduisent à une augmentation de la dureté à chaud qui limite les taux de réduction en laminage à chaud et donc l'épaisseur minimale réalisable pour ce type de tôle. Il s'avère que le
vanadium n'a pas d'effet sur la dureté a chaud.
D'autres éléments résiduels peuvent être présents et utilisés en fonction de leurs propriétés connues comme le Cu, Ni. L'ajout d'éléments d'alliage comme le titane ou le bore peuvent être utilisés pour favoriser la précipitation des carbures de vanadium au dépend des nitrures de vanadium. Le titane et le bore forment des nitrures à haute
température qui restent stables au cours du traitement thermomécanique ultérieur.
Des essais industriels ont été réalisés sur la base de l'analyse B présentée dans
le tableau n 4.
Tableau n 4
C% IMn%l Cr% N% | V% |Mo% AI% Si%
0,124 1,560 0,389 0,0051 0,189 0,280 0,031 0,185
Un exemple de propriété mécanique obtenue pour une épaisseur de 1,7 mm est
présenté sur la figure 2 à travers une courbe de traction.
Les caractéristiques de l'acier sont une résistance mécanique de 1015 MPa, une limite
d'élasticité de 880 MPa, un allongement de 12%.
La structure finale de l'acier selon l'invention est une structure bainitique. Cette structure permet d'obtenir une limite d'élasticité supérieure à 700 MPa, une résistance mécanique supérieure à 1000 MPa et un allongement supérieur à 10%. Ces valeurs
montrent les bonnes propriétés de mise en forme de l'acier selon l'invention.
L'invention permet le laminage d'un acier ayant une épaisseur comprise entre 1,4 et 5 mm qui possède à la fois, une résistance mécanique élevée, c'est-à-dire supérieure à 1000 MPa et des propriétés de mise en forme remarquables, grâce à un
allongement supérieur à 10%.
L'état de surface, sans défaut, après le décapage de la tôle laminée à chaud est
assuré, dans la composition de l'acier, par une teneur en silicium inférieure à 0,5%.
La bande de tôle d'acier laminée à chaud de l'invention présente un avantage 1o dans son utilisation dans des secteurs d'activité comme par exemple l'automobile et la construction mécanique en général, pour des pièces embouties, pliées, profilées ou hydroformées, pièces pouvant être allégées tout en assurant des performances en fatigue, une amélioration des performances au choc et une combinaison de ces avantages.
Claims (3)
1. Acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles caractérisé en la composition pondérale suivante: 0,08% < carbone < 0,2% 1% < manganèse < 2% 0,02% < aluminium < 0,1% Io silicium < 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0,01% vanadium < 0,3% chrome < 1%
azote < 0,015%.
molybdène < 0,6%
le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration.
2. Acier selon la revendication 1 caractérisé en la composition pondérale suivante: 0,1% < carbone < 0,14% 1,4% < manganèse < 1,8% 0,02% < aluminium < 0,08% 0,15% < silicium < 0,3% phosphore < 0,03% soufre < 0, 008% 0,1% < vanadium < 0,3% 0,3% < chrome < 0,6% azote < 0,012% 0,15 < molybdène < 0,4
le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration.
3. Procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles caractérisé en ce que l'acier de composition pondérale suivante: 0,08% < carbone < 0,16% 1% < manganèse < 2% 0,02% < aluminium < 0,1% silicium< 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0,01% vanadium < 0,3 chrome < 1%
azote < 0,015%.
s molybdène < 0,6% le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration, est soumis à - un laminage à une température inférieure à 950 C et de préférence inférieure à
880 C,
io - un refroidissement effectué à une vitesse supérieure à 20 C par seconde, et de préférence à une vitesse comprise entre 100 C et 200 C par seconde jusqu'à une température comprise entre 400 C et 600 C, et de préférence jusqu'à une température
comprise entre 450 C et 500 C.
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| FI114484B (fi) † | 2002-06-19 | 2004-10-29 | Rautaruukki Oyj | Kuumavalssattu nauhateräs ja sen valmistusmenetelmä |
| CN101469403B (zh) * | 2003-02-18 | 2011-11-23 | 松下电器产业株式会社 | 等离子体显示屏的基板保持件 |
| EP2020451A1 (fr) * | 2007-07-19 | 2009-02-04 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites |
| FI20095528A (fi) * | 2009-05-11 | 2010-11-12 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä kuumavalssatun nauhaterästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu nauhaterästuote |
| FI122313B (fi) * | 2010-06-07 | 2011-11-30 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä kuumavalssatun terästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu teräs |
| CN110643894B (zh) * | 2018-06-27 | 2021-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有良好的疲劳及扩孔性能的超高强热轧钢板和钢带及其制造方法 |
| US20220056543A1 (en) | 2018-09-20 | 2022-02-24 | Arcelormittal | Hot rolled steel sheet with high hole expansion ratio and manufacturing process thereof |
| WO2020065381A1 (fr) | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Arcelormittal | Tôle d'acier laminée à chaud et son procédé de fabrication |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0761824A2 (fr) * | 1995-08-29 | 1997-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Acier pour éléments de construction à paroi épaisse et procédé de fabrication |
| DE19719546A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-15 | Thyssen Stahl Ag | Warmband aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP0845544A1 (fr) * | 1996-11-26 | 1998-06-03 | Ascometal | Produit sidérurgique en acier ayant une structure bainitique et procédé pour la fabrication du produit sidérurgique |
| DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
| WO1999002747A1 (fr) * | 1997-07-08 | 1999-01-21 | Exxon Research And Engineering Company | Aciers tres haute resistance a durcissement secondaire presentant une durete et une soudabilite elevees |
| WO1999005328A1 (fr) * | 1997-07-28 | 1999-02-04 | Exxonmobil Upstream Research Company | Procede de production de plaques d'acier ultra-resistantes, soudables et hautement tenaces |
| US5919415A (en) * | 1996-12-31 | 1999-07-06 | Ascometal | Steel and process for the manufacture of a steel component formed by cold plastic deformation |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3635803B2 (ja) * | 1996-09-10 | 2005-04-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 靱性に優れた高張力鋼材の製造方法 |
-
2000
- 2000-03-29 FR FR0003958A patent/FR2807068B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-03-27 DE DE60121084T patent/DE60121084T2/de not_active Expired - Lifetime
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- 2001-03-27 AT AT01400777T patent/ATE331821T1/de active
- 2001-03-27 CA CA002342256A patent/CA2342256C/fr not_active Expired - Lifetime
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- 2001-03-29 AR ARP010101513A patent/AR027746A1/es active IP Right Grant
- 2001-03-29 US US09/819,630 patent/US6554919B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0761824A2 (fr) * | 1995-08-29 | 1997-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Acier pour éléments de construction à paroi épaisse et procédé de fabrication |
| DE19719546A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-15 | Thyssen Stahl Ag | Warmband aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP0845544A1 (fr) * | 1996-11-26 | 1998-06-03 | Ascometal | Produit sidérurgique en acier ayant une structure bainitique et procédé pour la fabrication du produit sidérurgique |
| US5919415A (en) * | 1996-12-31 | 1999-07-06 | Ascometal | Steel and process for the manufacture of a steel component formed by cold plastic deformation |
| DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
| WO1999002747A1 (fr) * | 1997-07-08 | 1999-01-21 | Exxon Research And Engineering Company | Aciers tres haute resistance a durcissement secondaire presentant une durete et une soudabilite elevees |
| WO1999005328A1 (fr) * | 1997-07-28 | 1999-02-04 | Exxonmobil Upstream Research Company | Procede de production de plaques d'acier ultra-resistantes, soudables et hautement tenaces |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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