FR2797537A1 - Amplificateur operationnel a centrage de tension de decalage, et compatible basse-tension - Google Patents

Abstract

Amplificateur opérationnel comprenant : - un étage d'entrée (100),- un étage translateur de niveau (200) avec une première et une deuxième branches (202a, 202b), présentant chacune au moins un transistor bipolaire (204a, 204b), les transistors étant connectés à l'étage d'entrée et reliés mutuellement par leur base,- au moins un étage de gain (300) connecté au transistor (204b) de la deuxième branche (202b) de translateur, Conformément à l'invention une borne de courant (203a) du transistor (204a) de la première branche de translateur est reliée à la base dudit transistor par une branche de dérivation (201). De plus, l'amplificateur comporte un transistor de centrage (504) relié par sa base à celles des transistors des branches de l'étage translateur, pour piloter un courant qui circule dans la branche de dérivation.

Description

<B>AMPLIFICATEUR</B> OPERATIONNEL <B>A CENTRAGE DE TENSION DE</B> DECALAGE, <B>ET COMPATIBLE BASSE-TENSION</B> <U>Domaine technique</U> La présente invention concerne un amplificateur opérationnel et en particulier un tel amplificateur susceptible de fonctionner sous une faible tension d'alimentation et présentant une faible tension de décalage (offset).

Pour un amplificateur opérationnel, on entend par faible tension d'alimentation, une tension de l'ordre de 1,8 V. Cette tension correspond à la tension de deux piles électriques d'une tension nominale de 1,5 volt, en série, et se trouvant dans un état déchargé. Dans l'état déchargé, ces piles électriques présentent en effet chacune une tension de l'ordre de 0,9 volt.

Un amplificateur capable de fonctionner avec une tension supérieure ou égale à 1,8 volt permet ainsi d'exploiter au mieux l'énergie disponible dans les appareils alimentés par piles électriques. L'utilisation de l'amplificateur n'est cependant pas limitée à des appareils alimentés par piles.

L'invention trouve des applications dans divers types de circuits électroniques et en particulier dans des circuits nécessitant un fort gain de courant. Ainsi, l'amplificateur peut être mis en oeuvre dans des circuits d'interface, des étages de puissance, mais aussi dans des circuits sommateurs ou des filtres, etc.

L'amplificateur de l'invention peut être utilisé en particulier dans des appareils électriques portables tels que des casques d'écoute ou des téléphones mobiles, alimentés par piles ou non. <U>Arrière-plan technique de l'invention</U> L'état de la technique est illustré par la figure 1 annexée qui représente un schéma de montage d'un amplificateur de type connu.

L'amplificateur comporte un étage d'entrée 100 avec une première et une deuxième branches d'entrée 102a, 102b qui constituent une paire différentielle de branches d'entrée. Les branches d'entrée 102a, 102b comportent chacune un transistor d'entrée 104a, 104b dont les bornes de courant, c'est-à-dire les bornes d'émetteur et de collecteur, sont en série avec respectivement des résistances d'entrée 106a, 106b.

Dans l'exemple illustré chaque résistance d'entrée 106a et 106b est respectivement connectée entre une première borne d'alimentation 1 et le collecteur du transistor d'entrée 104a, 104b correspondant.

Par ailleurs, les émetteurs des transistors sont reliés en commun à une deuxième borne d'alimentation 22 par l'intermédiaire d'une source de courant de polarisation 108.

Dans l'exemple de la figure 1, les transistors d'entrée 104a, 104b sont de type PNP et les première et deuxième bornes d'alimentation 1, 2 sont respectivement une borne de masse et une borne d'alimentation à un potentiel positif par rapport à la masse. On considère de plus que les transistors 104a, 104b présentent sensiblement les mêmes caractéristiques. Les bases des transistors 104a, 104b constituent des bornes d'entrée 110a, 110b de l'amplificateur opérationnel. Un signal peut être appliqué à l'amplificateur sous la forme d'une différence de potentiel entre les bornes d'entrée 110a et 110b. Celles-ci constituent ainsi une entrée différentielle.

La différence de potentiel appliquée entre les bornes d'entrée a pour effet de faire circuler dans les branches d'entrée, 102a, 102b, un courant différentiel. Celui-ci est défini par rapport à un état de repos dans lequel aucune tension n'est appliquée à l'entrée.

Un deuxième étage 200 de l'amplificateur est un étage translateur de niveau. Il comporte des première et deuxième branches de translateur 202a, 202b reliées respectivement à des noeuds 103a, 103b de l'étage d'entrée. Les noeuds 103a et 103b sont situés respectivement entre les transistors d'entrée et les résistances d'entrée des première et deuxième branches d'entrée.

L'étage translateur de niveau a essentiellement pour fonction d'augmenter la tension disponible aux noeuds 103a, 103b, c'est-à-dire aux bornes des résistances d'entrée, de façon à pouvoir attaquer avec une tension suffisante un étage de gain.

Chaque branche de translateur comporte respectivement un transistor 204a, 204b. Les bases de ces transistors sont reliées entre elles par un noeud 205 de façon à pouvoir être fixées communément à un même potentiel. On considère également que les caractéristiques des transistors 204a et 204b sont sensiblement identiques. Dans l'exemple illustré, les transistors 204a, 204b des première et deuxième branches de translateur sont de type NPN et présentent des émetteurs reliés respectivement aux noeuds 103a, 103b de l'étage d'entrée. Les collecteurs des transistors sont reliés à la deuxième borne d'alimentation 2, respectivement par des sources de courant 208a, 208b.

L'étage translateur 200 comporte également une branche de centrage comprenant un transistor de centrage 207 en série avec une source de courant de centrage 209 entre les première et deuxième bornes d'alimentation.

La source de courant de centrage 209 relie à la première borne d'alimentation 1, le noeud 205, situé entre les bases des transistors 204a, 204b des branches de translateur.

Par ailleurs, le transistor de centrage présente un collecteur relié à la deuxième borne d'alimentation 2, un émetteur relié au noeud 205 entre les bases des transistors 202a, 202b, et une base connectée au collecteur 203a du transistor 204a de la première branche de translateur 202a.

Le rôle de la branche de centrage est exposé de façon plus détaillée dans la suite de la description. Un troisième étage de l'amplificateur est indiqué avec la référence 300. Il s'agit d'un étage de gain en courant qui relie l'étage translateur de niveau 200 à une borne de sortie 302.

Il convient de préciser qu'une pluralité de tels étages de gain peuvent être prévus entre l'étage translateur de niveau 200 et la borne de sortie 302. Dans ce cas, la pluralité d'étages de gain forme une chaîne de gain.

L'entrée de l'étage de gain est représentée symboliquement par un transistor 304 dont la base est connectée au collecteur 203b du transistor 204b de la deuxième branche de translateur 202b.

Le transistor 304 est du type bipolaire NPN. Son émetteur est relié à la première borne d'alimentation 1 et son collecteur est relié à la deuxième borne d'alimentation 2 par l'intermédiaire d'une source de courant de polarisation 308.

Le fonctionnement de l'amplificateur de la figure 1 est sommairement décrit ci-après.

En considérant que les résistances d'entrée 106a, 106b présentent une valeur identique notée RE et en considérant que les transistors 204a et 204b des branches de translateur 202a et 202b ont une même transconductance notée g," on peut noter

Dans cette équation DIS indique une variation globale du courant provoquée dans les transistors des branches d'entrée en réponse à une différence de potentiel appliquée entre les bornes d'entrée 110a et 110b. AIE est la variation du courant de base du transistor 304 de l'étage de gain, qui en résulte.

La valeur de g, est telle que

où IZO$ est la valeur (identique) des courants de polarisation délivrés respectivement par les sources 208a, 208b de polarisation des branches de translateur 202a, 202b, k la constante de Boltzman, q la charge de l'électron et T la température.

Dans le cas d'un amplificateur idéal, la tension de sortie mesurée entre la borne d'alimentation 1 et la borne de sortie 302 devrait être nulle lorsque aucune différence de potentiel n'est appliquée entre les bornes d'entrée 110a, 110b.

On observe cependant que ceci n'est généralement pas le cas. En effet, l'ensemble des composants utilisés pour la construction de l'amplificateur, et en particulier les composants des branches symétriques des étages, présentent des dispersions de caractéristiques qui font que la tension de sortie de l'amplificateur n'est pas nulle en l'absence de tension d'entrée. L'état dans lequel aucune tension d'entrée n'est appliquée à l'entrée de l'amplificateur est encore désigné par "repos" dans la suite du texte.

On définit ainsi une tension de décalage ou tension d'l'offset" comme étant la tension que l'on doit appliquer entre les bornes d'entrée 110a, 110b pour que la tension de sortie de l'amplificateur, disponible entre la borne d'alimentation 1 et la borne de sortie 302 soit nulle.

Une tension de sortie nulle de l'étage de gain ou des étages de gain est obtenue lorsque le courant de base de repos du transistor 304 à l'entrée de l'étage de gain a une valeur déterminée notée IE. La valeur IE dépend des caractéristiques du ou des étages de gain. On souhaite que la tension de décalage ou d'"offset" soit la plus faible possible et de préférence nulle.

En première approximation, la tension de décalage est nulle si les courants dans les transistors 104a et 104b des branches d'entrée sont identiques l'un à l'autre au repos et si les courants dans les transistors 204a, 204b des branches de translateur sont identiques l'un à l'autre.

Ceci est le cas notamment si les courants fournis par les sources de courant 208a et 208b sont également identiques l'un à l'autre et si le courant prélevé sur le collecteur 203a du transistor 204a de la première branche de translateur 202a est égal au courant prélevé sur le collecteur 203b du transistor 204b de la deuxième branche de translateur 202b.

En d'autres termes, il faut qu'au repos le courant de base du transistor 207 de la branche de compensation corresponde sensiblement au courant d'entrée de l'étage de gain 300.

Le courant de base du transistor 207 peut être contrôlé en ajustant le courant délivré par la source de courant 209 de la branche de compensation.

Le courant délivré par la source de courant 209 est par conséquent ajusté de façon que la tension de décalage soit sensiblement nulle.

Lorsque le transistor 207 de la branche de compensation présente des caractéristiques sensiblement identiques à celles du transistor d'entrée 304 de l'étage de gain 300, et en particulier un même gain en courant, le courant délivré par la source de courant 209 de la branche de compensation est ajusté pour être sensiblement égal au courant d'émetteur du transistor 304 de l'étage de gain.

Le fonctionnement d'un amplificateur conforme au schéma de la figure 1 présente cependant des limites notamment lorsque la tension disponible entre les première et deuxième bornes d'alimentation est faible.

En particulier, des transistors, non représentés, utilisés dans les sources de courant de polarisation 208a, 208b risquent de fonctionner en régime saturé lorsque la tension d'alimentation est trop faible.

A titre d'illustration, la tension de base du transistor 207 de la branche de compensation, c'est-à- dire la tension VB au noeud qui porte la référence 203a est telle que VB=VBE204a + VBE207 + Rlo6a - (I2oa+Ilo4a) Dans cette expression VBE204a, VBE207. 8106a, I2oa et I1o4a désignent respectivement la tension base-émetteur du transistor 204a de la première branche de translateur 202a, la tension base-émetteur du transistor 207 de la branche de compensation, la valeur de la résistance 106a de la première branche d'entrée, le courant fourni par la source de courant de polarisation 208a de la première branche de translateur et le courant qui traverse le transistor d'entrée 104a de la première branche d'entrée 102a.

Les tensions base-émetteur des transistors bipolaires sont telles que VBE204a-VBE2o7-0, 750V.

Par ailleurs, une valeur communément retenue pour le terme Rlo6a- (I2os+Ilo4a) est de l'ordre de 0,150 V. Des tensions plus faibles seraient en effet peu appropriées pour l'attaque des étages suivants.

Ainsi, on a VB-1,650 V.

Lorsque la tension Vcc aux bornes d'alimentation est aussi faible que Vcc=1, 8 volt, la tension restante, disponible pour la source de courant de polarisation 208a de la première branche de translateur, n'est que de 150 mV.

Dans la mesure où la source de courant comprend un transistor bipolaire, en particulier de type PNP, une tension de l'ordre de 150mV entre ses bornes d'émetteur et de collecteur est proche d'une valeur de saturation.

Pour éviter le risque de saturation, il est donc nécessaire de disposer d'une tension d'alimentation plus importante qui ne peut pas atteindre des valeurs aussi faibles que 1,8 V.

La figure 2 représente une variante du montage de la figure 1 mais ne fait pas partie de l'état de la technique. Elle apporte une solution possible au problème posé ci-dessus, mais ne s'avère toutefois pas entièrement satisfaisante.

Pour des raisons de commodité des parties de la figure 2 identiques, similaires ou équivalentes à celles de la figure 1 sont repérées avec les mêmes références.

Le schéma de la figure 2 est identique à celui de la figure 1 à l'exception de la branche de compensation. Celle-ci est remplacée par une branche de dérivation 201 qui relie le collecteur et la base du transistor 204a de la première branche de translateur 202a. En d'autres termes, la branche de dérivation 201 relie le noeud 203a au noeud 205.

En désignant toujours par 1208 le courant de polarisation délivré respectivement par chaque source de courant 208a, 208b de l'étage translateur 200, le courant de base des transistors 204a, 204b est égal en première approximation à

où P est le gain en courant de ces transistors.

La branche de dérivation 201 est par conséquent parcourue par un courant sensiblement égal à

Dans un amplificateur conforme au schéma de la figure 2, un centrage de la tension de décalage sur une valeur sensiblement nulle est réalisé lorsque les courants dérivés de chacune des branches de translateur 202a, 202b sont équilibrés. Ainsi, le courant de repos entrant dans l'étage de gain 300, c'est-à-dire le courant de base du transistor d'entrée 304 de cet étage, doit être sensiblement égal au courant traversant la branche de dérivation 201, soit

Dans la mesure où le transistor d'entrée 304 présente un gain en courant sensiblement égal au gain (3 des transistors de l'étage translateur 200, la source de courant de polarisation 308 de l'étage de gain fournit un courant 13o$ tel que 1308-21208- Ainsi pour un amplificateur conforme à la figure 2, les courants de polarisation ne peuvent pas être choisis librement mais sont choisis de telle façon que le courant de polarisation 1208 de chacune des branches de translateur est fonction du courant de l'étage de gain.

Dans l'exemple illustré, on a

avec 1208a=I208b=I208 , 1208a et 1208b étant respectivement les courants des première et deuxième branches de translateur.

Ce lien entre les courants des différentes branches constitue une contrainte importante pour la mise au point de l'amplificateur et restreint son champ d'utilisation.

En effet, le courant de polarisation 1209 de l'étage de gain est généralement fixé en fonction des performances recherchées pour l'amplificateur, telles que, par exemple, certains comportements dynamiques ou la valeur maximum du courant de sortie. On recherche ainsi, en général, un courant de polarisation I3pg de forte valeur.

Or, les courants de polarisation des branches de translateur influent sur d'autres paramètres tels que la vitesse de fonctionnement, le bruit, la dispersion de la tension de décalage (offset), etc. Pour ces paramètres on peut être amené à choisir des courants de polarisation plus faibles que I308, 2 Lorsque les courants de polarisation des branches de translateur et le courant de polarisation de l'étage de gain sont liés, il n'est plus possible d'optimiser de façon indépendante les différents paramètres de fonctionnement mentionnés ci-dessus. Le choix des courants de polarisation résulte alors nécessairement d'un compromis entre les différents paramètres.

A titre d'exemple, une forte valeur du courant 1308 est souhaitable pour que l'amplificateur puisse délivrer de forts courants de sortie. Ce choix impose des valeurs également élevées des courants IZOSa et 1208b Or, des courants de polarisation élevés pour l'étage translateur, provoquent une sensibilité particulière de l'amplificateur en ce qui concerne sa tension de décalage (offset), pour une dispersion des caractéristiques des composants des première et deuxième branches de translateur 202a et 202b .

A l'inverse, des courants de polarisation faibles limitent le courant de sortie de l'amplificateur, ce qui n'est pas souhaitable notamment lorsque la tension d'alimentation disponible est également faible.

Ainsi, une solution conforme à la figure 2 ne serait pas satisfaisante.

<U>Exposé de l'invention</U> La présente invention a pour but de proposer un amplificateur opérationnel ne présentant pas les inconvénients ou les limitations des amplificateurs conformes aux figures 1 et 2.

Un but est en particulier de permettre la fixation libre et indépendante des courants de polarisation de chaque étage et ainsi autoriser une optimisation des différents paramètres de fonctionnement de l'amplificateur. Un autre but est de proposer un amplificateur capable de fonctionner avec des tensions d'alimentation faibles, et en particulier aussi faibles que 1,8 volt, sans risquer la saturation des transistors qui le composent.

Enfin, un but est de proposer un amplificateur présentant un courant de repos et une consommation au repos faibles.

Pour atteindre ces buts, l'invention concerne plus précisément un amplificateur opérationnel comprenant - un étage d'entrée avec une première et une deuxième branches d'entrée formant une paire différentielle, - un étage translateur de niveau avec une première et une deuxième branches de translateur, présentant chacune au moins un transistor bipolaire, les transistors bipolaires des première et deuxième branches de translateur étant respectivement connectés aux première et deuxième branches d'entrée et reliés mutuellement par leur base, - au moins un étage de gain connecté au transistor de la deuxième branche de translateur.

Conformément à l'invention, une borne de courant du transistor de la première branche de translateur est reliée à la base dudit transistor par une branche de dérivation. De plus, l'amplificateur comporte une branche de centrage avec un transistor de centrage en série avec une résistance de centrage. Le transistor de centrage est relié par sa base à celles des transistors des branches de translateur, pour piloter un courant qui circule dans la branche de dérivation.

Au sens de la présente invention, on entend par borne de courant d'un transistor une borne par laquelle passe le courant principal du transistor. Dans le cas d'un transistor bipolaire, il s'agit soit de la borne d'émetteur, soit de la borne de collecteur.

Des moyens de polarisation prévus pour les différentes branches, et en particulier les branches de translateur, peuvent être construits autour de transistors bipolaires.

Or, grâce aux caractéristiques de l'invention, la tension disponible pour des moyens de polarisation est plus grande que celle existant dans les circuits de l'art antérieur. Elle permet donc d'éviter dans une large mesure le risque de saturation de ceux-ci et des autres transistors de l'amplificateur.

L'amplificateur peut ainsi être alimenté sous des tensions d'alimentation aussi faibles que 1,8 volt. Par ailleurs, les valeurs des courants de repos peuvent être fixées de façon indépendante pour chacun des étages de l'amplificateur.

Ces aspects seront examinés plus précisément dans la suite de la description.

Selon une réalisation particulière de l'amplificateur les transistors des branches de l'étage translateur peuvent être choisis sensiblement identiques.

Dans ce cas, la valeur de la résistance de centrage est choisie de préférence de façon à fixer dans la branche de dérivation un courant égal au courant d'entrée de l'étage de gain.

Ce choix de la résistance de centrage permet d'annuler la tension de décalage (offset) ou tout au moins de la rendre la plus faible possible.

Selon une réalisation particulière de l'amplificateur, les transistors des branches de translateur peuvent être de type NPN, avec respectivement une borne d'émetteur connectée à l'une des branches d'entrée et une borne de collecteur reliée à une borne d'alimentation par l'intermédiaire de moyens de polarisation. Dans ce cas, le collecteur du transistor de la première branche de translateur est relié à la base dudit transistor par la branche de dérivation mentionnée précédemment.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, en référence aux figures des dessins annexés. Cette description est donnée à titre purement illustratif et non limitatif.

<U>Brève description des figures</U> - La figure 1, déjà décrite, est un schéma électrique simplifié d'un amplificateur opérationnel de type connu.

- La figure 2, déjà décrite, est un schéma électrique simplifié d'une variante possible de l'amplificateur de la figure 1. Le schéma de la figure 2 n'est toutefois pas considéré comme représentant un état de la technique connu. - La figure 3 est un schéma électrique simplifié illustrant une possibilité de réalisation particulière d'un amplificateur opérationnel conforme à l'invention.

<U>Description détaillée de modes de mise en oeuvre de</U> <U>l'invention</U> L'amplificateur correspondant à la figure 3 présente avec celui de la figure 1 un.grand nombre de caractéristiques communes dont la description n'est pas reprise ici.

Toutefois, les éléments identiques ou similaires à ceux déjà décrits en référence à la figure 1 portent les mêmes références et on peut donc se reporter, pour ces éléments, à la description qui précède.

On observe que le transistor 204a de la première branche de translateur a une borne de courant, en l'occurrence sa borne de collecteur, reliée à sa borne de base par une branche de dérivation 201. La branche de dérivation 201 relie en particulier le noeud 203a au noeud 205.

Par ailleurs, une branche de centrage 500 comporte un transistor bipolaire 504 dont la base est reliée au noeud 205, c'est-à-dire à la base des transistors 204a et 204b des branches de translateur. Le transistor 504 est monté en série avec une résistance de centrage 506 entre les bornes d'alimentation.

Dans l'exemple illustré, le transistor 504 est un transistor de type NPN dont le collecteur est relié à la deuxième borne d'alimentation 2 et dont l'émetteur est relié à la première borne d'alimentation 1 par l'intermédiaire de la résistance de centrage 506.

Pour assurer un centrage de la tension de décalage de l'amplificateur, c'est-à-dire pour fixer cette tension à une valeur sensiblement nulle, il convient, de façon comparable aux circuits des figures précédentes, de prélever sur le noeud 203a de la première branche de translateur un courant sensiblement égal au courant prélevé sur le noeud 203b de la deuxième branche de translateur.

En d'autres termes, le courant dans la branche de dérivation 201 est ajusté de façon à être sensiblement égal au courant dirigé vers le transistor d'entrée 304 de l'étage de gain 300.

L'ajustage du courant dans la branche de dérivation 201 est réalisé essentiellement par le choix de la valeur de la résistance de centrage 506. Le choix de la résistance de centrage permet en effet de fixer le courant qui passe par les bornes de courant (collecteur et émetteur) du transistor de centrage 504, et donc son courant de base. Ce courant de base, ajouté à celui des bases des transistors 204a, 204b des branches de translateur, déterminent le courant dans la branche de dérivation 201.

Grâce aux caractéristiques de l'invention, et en particulier la branche de centrage, il est possible de fixer les courants de polarisation de la branche de centrage de façon indépendante du courant de polarisation I3o$ traversant le transistor d'entrée 304 de l'étage de gain 300. En conservant les notations utilisées pour la figure 2, on peut donc choisir en particulier le courant 1308 tel que 2 # I208a < I308 et 2 - I208b < I308.

Dans l'exemple illustré, on a en outre I208a=I208b Cette liberté de choix des courants de polarisation est importante car elle permet de fixer un courant relativement fort dans les étages de gain et un courant relativement faible dans l'étage translateur de niveau.

Un fort courant dans les étages de gain permet de commander un fort courant de sortie. Cette possibilité est particulièrement intéressante pour commander des charges alimentées sous une faible tension d'alimentation.

En revanche, un faible courant dans l'étage translateur assure une sensibilité moindre de l'amplificateur aux dispersions de caractéristiques des composants.

Un faible courant dans l'étage translateur réduit aussi une dispersion de la tension de centrage finalement obtenue.

On observe en outre sur la figure 3 que la tension de collecteur du transistor de la première branche de translateur, c'est-à-dire la tension V203., au noeud 203a, est telle que V203a=VEE204a+R10sa- (I208+Ilo4a) Dans cette expression, Vgg204a, VBE207, R106a, 1208 et I104a désignent respectivement la tension base- émetteur du transistor 204a de la première branche de translateur 202a, la valeur de la résistance 106a de la première branche d'entrée, le courant fourni par la source de courant de polarisation 208a de la première branche de translateur et le courant qui traverse le transistor d'entrée 104a de la première branche d'entrée 102a.

En comparaison avec le circuit de la figure 1 et en se référant à l'expression de VB donnée précédemment, on a V203a=VB-VBa207, soit approximativement V203a--VB-O, 750 V.

On constate ainsi que, grâce à la réalisation particulière de la branche de centrage de l'invention qui utilise un courant de base pour équilibrer les branches de translateur, une tension de fonctionnement plus grande est disponible pour les sources de courant des branches de translateur et en particulier pour la source de courant 208a de la première branche.

Ceci limite le risque de saturation des transistors des sources de courant.

Claims (8)

REVENDICATIONS

1. Amplificateur opérationnel comprenant - un étage d'entrée (100) avec une première et une deuxième branches d'entrée (102a, 102b) formant une paire différentielle, - un étage translateur de niveau (200) avec une première et une deuxième branches (202a, 202b) de translateur, présentant chacune au moins un transistor bipolaire (204a, 204b), les transistors des première et deuxième branches de translateur étant respectivement connectés aux première et deuxième branches d'entrée et reliés mutuellement par leur base, - au moins un étage de gain (300) connecté au transistor (204b) de la deuxième branche (202b) de translateur, caractérisé en ce qu'une borne de courant (203a) du transistor (204a) de la première branche de translateur est reliée à la base dudit transistor par une branche de dérivation (201) et en ce que l'amplificateur comporte une branche de centrage (500) avec un transistor de centrage (504) en série avec une résistance de centrage (506), le transistor de centrage étant relié par sa base à celles des transistors des branches de translateur, pour piloter un courant qui circule dans la branche de dérivation.

2. Amplificateur selon la revendication 1, dans lequel les transistors (204a, 204b) des branches de translateur (202a, 202b) sont sensiblement identiques.

3. Amplificateur selon la revendication 2, dans lequel la valeur de la résistance de centrage (506) est choisie pour fixer dans la branche de dérivation (201) un courant égal au courant d'entrée de l'étage de gain (300).

4. Amplificateur selon la revendication 1, dans lequel les transistors (204a, 204b) des branches de translateur sont de type NPN, avec respectivement une borne d'émetteur connectée à l'une des branches d'entrée (102a, 102b) et une borne de collecteur reliée à une borne d'alimentation (2) par l'intermédiaire de moyens de polarisation (208a, 208b), et dans lequel le collecteur du transistor (204a) de la première branche de translateur est relié à la base dudit transistor par la branche de dérivation (201).

5. Amplificateur dans lequel les moyens de polarisation (208a, 208b) sont des sources de courant de polarisation et dans lequel les sources de courant fournissent un courant de polarisation d'intensité inférieure à celle d'un courant de polarisation de l'étage de gain (300).

6. Amplificateur selon la revendication 1, dans lequel chaque branche de l'étage d'entrée (100) comporte un transistor (104a, 104b) en série avec une résistance (106a, 106b),, un noeud commun (103a, 103b) entre le transistor et la résistance étant respectivement relié à un transistor (204a, 204b) d'une branche de translateur.

7. Amplificateur opérationnel selon la revendication 1, dans lequel les branches d'entrée (102a, 102b) et de translateur (202a, 202b) sont polarisées entre des bornes d'alimentation (1, 2) susceptibles de fournir une alimentation électrique sous une tension supérieure ou égale à 1,8 volt.

8. Dispositif électronique comprenant un amplificateur opérationnel selon l'une quelconque des revendications précédentes.