FR2796635A1 - Procede de controle du bon fonctionnement du systeme de recuperation de vapeur emise dans une installation de distribution de carburant ainsi qu'installation permettant la mise en oeuvre de ce procede - Google Patents

Abstract

Procédé de contrôle du bon fonctionnement du système de récupération de la vapeur émise dans une installation de distribution de carburant, cette installation comprenant : - une cuve de stockage,- une canalisation de distribution de liquide avec un débit de liquide QL,- une canalisation de récupération de vapeur (16) avec un débit de vapeur QV,- des moyens de réglage permettant de maintenir le débit de vapeur QV approximativement égal au débit de liquide QL, caractérisé en ce que : - on détecte constamment le débit de valeur QV à l'aide de moyens de détection (21),- on transmet la valeur du débit de vapeur QV ainsi détecté à des moyens de comparaison (22) qui la compare à une valeur du débit de liquide QL, et- lorsque le résultat de cette comparaison se situe à l'extérieur d'une plage prédéterminée, le cas échéant réglable, on déclenche une alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement.

Description

La présente invention concerne, un procédé de con trôle du bon fonctionnement du système de récupération de la vapeur émise dans une installation de distribution de liquide en particulier lors de la distribution de carburant à l'intérieur du réservoir d'un véhicule automobile.

Les installations de distribution de carburant comprennent classiquement une cuve de stockage du carburant à distribuer, une canalisation de distribution de liquide com portant une pompe de distribution permettant de faire circu ler le carburant entre la cuve de stockage et un pistolet distributeur avec un débit de liquide QL ainsi que des moyens de comptage branchés sur la canalisation de distribution de liquide et comportant un mesureur de liquide relié à un géné rateur d'impulsions ou codeur permettant à un calculateur d'établir le volume et le prix du carburant délivré qui appa raissent en clair sur un afficheur.

Pour des raisons de sécurité (risque d'explosion) et de protection de l'environnement de telles installations sont, en règle générale, équipées d'un système de récupéra tion de la vapeur émise lors du remplissage du réservoir ; un tel système comprend une canalisation de récupération de va peur comportant une pompe de récupération permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir en tre le pistolet distributeur et la cuve de stockage avec un débit de vapeur QV.

Pour qu'un tel système soit efficace, il faut à chaque instant que le débit de vapeur QV soit approximative ment égal au débit de liquide QL.

Pour parvenir à cette performance, on équipe le système de récupération de moyens de réglage permettant de maintenir une telle égalité.

Dans les installations de petites dimensions ne comportant qu'un ou deux pistolets distributeurs, ces moyens de réglage sont simplement constitués par des moyens d'étalonnage préalable du débit de vapeur QV sur le débit de liquide maximum QLmax qui est généralement de l'ordre de 40 litres par minute. Dans les installations plus importantes et plus sophistiquées, les moyens de réglage sont constitués par une électronique de commande équipée d'un microprocesseur connec tée aux moyens de comptage de façon à disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL et coopérant soit avec la pompe de récupération lorsque celle-ci est à vitesse variable et donc à débit variable, soit avec une électrovanne de régu lation branchée sur la canalisation de récupération de vapeur lorsque la pompe de récupération est à vitesse fixe. Dans un tel système, les valeurs de l'ouverture de l'électrovanne de régulation ou de la vitesse de la pompe de récupération cor respondant à un débit de vapeur QV donné sont enregistrées dans la mémoire du microprocesseur au cours d'un étalonnage préalable.

Les systèmes de récupération de vapeur du type susmentionné donnent en général de bons résultats juste après leur étalonnage. En revanche après une période de fonctionne ment sur le terrain, les résultats sont plus incertains, voir complètement erratiques.

Cette situation est, en général, imputable au vieillissement du matériel : usure des pompes, encrassement des canalisations, courroies détendues entraînant une diminu tion de la vitesse des pompes, blocage des pompes....

Or, les installations actuelles ne sont pas équi pées d'organes de détection d'un mauvais fonctionnement empê chant d'atteindre l'égalité entre le débit de liquide QL et le débit de vapeur QV, et il peut s'écouler un temps très long entre deux contrôles de l'installation (un à trois ans) ce qui est, en particulier, source de pollution et donc pré judiciable à la qualité de l'air.

I1 est à noter que le document antérieur US- 5 332 008 divulgue (colonne 4, lignes 13-18) une installation de distribution de carburant munie d'un système de récupéra tion de vapeur équipé d'un détecteur de fonctionnement de la pompe de récupération permettant de contrôler la vitesse nor malement attendue de cette pompe et de bloquer la distribu tion en cas d'anomalie. Ce système de détection ne peut toutefois pas réagir en cas d'usure mécanique de la pompe (évolution de ses caractéristiques) la rendant éventuellement incapable d'atteindre un débit de vapeur QV égal au débit de liquide QL.

I1 en est de même en cas d'obstruction partielle ou totale des canalisations d'aspiration ou de refoulement de la pompe de récupération (par suite d'encrassement ou acci dentellement) ; dans le cas d'une installation équipée d'une électrovanne de régulation, l'ouverture de celle-ci initiale ment programmée suite à l'étalonnage ne permet alors pas d'atteindre un débit suffisant, et le débit de vapeur QV est toujours inférieur au débit de liquide QL et peut même, à la limite, être nul sans que le système de détection divulgué dans cette publication antérieure, ne déclenche une alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement.

I1 a également été proposé, conformément au docu ment US-5 857 500, d'effectuer des contrôles automatiques d'usure de la pompe de récupération, hors distribution de carburant, suite à la commande d'électrovannes situées à l'amont et à l'aval de la pompe à contrôler, ce en mesurant grâce à deux capteurs de pression, les pressions positives ou négatives atteintes lorsque la pompe tourne. Les pressions ainsi mesurées au cours d'un cycle d'ouverture/ fermeture des électrovannes permettent, par comparaison avec les mesures effectuées lors de l'installation du système, de déterminer l'état d'usure de la pompe de récupération.

Selon ce document antérieur, un autre test con siste à mesurer la perte de charge, côté aspiration, pendant la distribution, ce afin d'évaluer l'état d'encrassement ou d'obstruction de la canalisation de récupération de vapeur à ce niveau.

I1 ne s'agit cependant là que de mesures de pres sion dépendant à la fois d'un débit instantané et de la ré sistance de ligne dont on souhaite déterminer l'évolution par rapport à la situation initiale correspondant au jour de l'installation. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients susmentionnés en proposant un procédé de contrôle du bon fonctionnement du système de récupération de la vapeur émise dans une installation de distribution de li quide en particulier lors de la distribution de carburant à l'intérieur du réservoir d'un véhicule automobile permettant d'indiquer de façon fiable tout mauvais fonctionnement du système de récupération de vapeur, ce quelle que soit l'origine de ce mauvais fonctionnement.

Selon l'invention, ce procédé est caractérisé en ce qu' - on détecte constamment le débit de valeur QV à l'aide de moyens de détection, - on transmet la valeur du débit de vapeur QV ainsi détectée à des moyens de comparaison qui la comparent à une valeur du débit de liquide QL, et - lorsque le résultat de cette comparaison se situe à l'extérieur d'une plage prédéterminée, le cas échéant ré glable, on déclenche une alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement.

Selon une première variante de l'invention adap tée à un système de récupération de vapeur comportant une électronique de commande associée à une électrovanne comman dée ou à une pompe à débit variable, on transmet constamment la valeur du débit de liquide QL déterminée par les moyens de comptage aux moyens de comparaison et on la compare à la va leur du débit de vapeur QV détectée à l'aide des moyens de détection.

I1 est à noter que conformément à cette variante, la comparaison du débit de vapeur QV et du débit de liquide QL peut être effectuée par l'électronique de commande si cette fonction a été programmée dans le microprocesseur équi pant celle-ci, ce qui n'est toutefois pas le cas pour les systèmes existants qui doivent alors être modifiés en consé quence.

De plus, si le microprocesseur de l'électronique de commande peut dialoguer avec le calculateur des moyens de comptage, il est possible de transmettre par l'intermédiaire de ce calculateur l'alarme au gérant de la station-service ou de la télétransmettre à une société de maintenance qui peut, ainsi, intervenir plus rapidement.

Selon une seconde variante de l'invention adaptée à un système de récupération simplifié dépourvu d'électronique de commande et dans lequel les moyens de ré glage correspondent à un étalonnage préalable du débit de va peur QV sur le débit de liquide maximum QLmax, on met en mémoire la valeur maximum QLmax du débit de liquide QL dans les moyens de comparaison et on compare la valeur du débit de vapeur QV détectée à l'aide des moyens de détection à cette valeur maximum QLmax.

Concernant cette seconde variante, il est à noter que le seuil de déclenchement de l'alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement peut être basé sur une construction mécanique particulière ou encore sur un phénomène fluidique.

Selon une autre caractéristique de l'invention concernant elle aussi cette seconde variante, on inhibe l'alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement pendant une durée prédéterminée après la mise en route de la pompe de distribution de liquide, puis on la réactive pendant un temps prédéterminé pour l'inhiber à nouveau jusqu'à la fin du rem plissage du réservoir.

Une telle inhibition s'avère souvent nécessaire en particulier en fin de plein lorsque l'usager termine l'opération à petit débit ou encore en début de plein l'invention permet ainsi d'inhiber l'alarme pendant un temps t0 après détection des premières impulsions indiquant le dé but du débit de liquide QL puis, l'alarme peut être active pendant un temps t1 et enfin être à nouveau inhibée au-delà t0 + t1 jusqu'à la fin du plein, ce qui s'avère en particu lier avantageux dans le cas de pré-paiement.

Il est à noter que l'on peut également adjoindre à l'installation de distribution de carburant un dispositif supplémentaire tel qu'un détecteur de débit taré (par exemple un détecteur à palettes ou à volet mobiles avec le débit de liquide QL) associé à un interrupteur d'alarme permettant d'inhiber l'alarme lorsque le débit de liquide QL est infé rieur au débit de liquide maximum QLmax.

Selon une caractéristique préférentielle de l'invention, on choisit les moyens de détection ainsi que les moyens de comparaison de sorte qu'une défaillance de ces moyens entraîne également le déclenchement de l'alarme indi catrice d'un mauvais fonctionnement.

Cette caractéristique essentielle qui correspond à un système dit en sécurité positive permet de déclencher l'alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement quelle que soit l'origine de ce mauvais fonctionnement.

Il est à noter qu'une mesure de débit basée sur la mesure d'une différence de pression aux bornes d'un dia phragme à l'aide d'un capteur de pression susceptible de dé rive, ne peut pas constituer un système en sécurité positive du type susmentionné alors qu'à l'inverse un détecteur déli vrant un signal alternatif fonction du débit sera presque toujours en sécurité positive.

L'invention se rapporte également à une installa tion permettant la mise en #uvre du procédé susmentionné. Selon l'invention, une telle installation com prend de façon classique - une cuve de stockage du carburant à distribuer, - une canalisation de distribution de liquide comportant une pompe de distribution permettant de faire circuler le car burant entre la cuve de stockage et un pistolet distribu teur avec un débit de liquide QL, - une canalisation de récupération de vapeur comportant une pompe de récupération permettant de faire circuler la va peur émise lors du remplissage du réservoir entre le pis tolet distributeur et la cuve de stockage avec un débit de vapeur QV, - des moyens de comptage branchés sur la canalisation de distribution de liquide et comportant un mesureur de li quide relié à un générateur d'impulsions ou codeur permet tant à un calculateur d'établir le volume et le prix du carburant délivré qui apparaissent en clair sur un affi cheur, et - des moyens de réglage permettant de maintenir à chaque instant le débit de vapeur QV approximativement égal au débit de liquide QL.

Selon l'invention, cette installation est carac térisée en ce qu'elle comprend - des moyens de détection permettant de détecter constamment le débit de vapeur QV, - des moyens de comparaison sensibles au débit de vapeur QV détecté par les moyens de détection et permettant de com parer ce débit QV à une valeur du débit de liquide QL, et - des moyens d'alarme permettant, lorsque le résultat de cette comparaison se situe à l'extérieur d'une plage pré déterminée, le cas échéant réglable, de déclencher une alarme révélant soit une défaillance du système de récupé ration de vapeur, notamment des moyens de réglage, soit une panne des moyens de détection ou des moyens de compa raison.

Conformément à l'invention, le signal transmis par les moyens d'alarme peut être un signal optique ou un si gnal électrique émis, le cas échéant, par un détecteur monté en suiveur d'un organe magnétique.

Il est à noter que l'alarme peut être constituée par un simple arrêt de la distribution de carburant.

La configuration des moyens de détection ainsi que des moyens de comparaison peut varier dans une large me sure en fonction des caractéristiques de l'installation de distribution de carburant et, en particulier, du fait qu'elle corresponde à la première ou à la seconde des variantes sus mentionnées.

Les moyens de détection peuvent, à titre d'exemple et selon une autre caractéristique de l'invention, être constitués par un détecteur de débit du type oscillateur fluidique tel qu'un débitmètre à jet oscillant ou un débitmè- tre à tourbillon.

Dans de tels débitmètres, le passage alterné du jet de vapeur devant deux orifices reliés par exemple à un capteur de pression différentielle génère une pression alter native détectée par le capteur et amplifiée ; seule la fré- quence du phénomène est prise en compte et pas son amplitude qui est soumise aux dérives du capteur de pression. La fré quence F du signal issu de l'amplificateur est directement proportionnelle au débit de vapeur ; cette fréquence F compa rée à une fréquence de référence FO préétablie permet de dé clencher une alarme à titre d'exemple dès que 1, 1 5 F/FO < - 0, 9.

Lorsque le système de récupération de vapeur est géré par un microprocesseur, cette opération de comparaison est aisée et peut être obtenue sans frais supplémentaire.

Un défaut de fonctionnement du capteur ou de l'amplificateur, tout comme une éventuelle destruction des orifices de la prise de pression différentielle correspondent à une absence de signal donc à un débit nul. En conséquence, un mauvais fonctionnement d'un tel système de détection en traîne le déclenchement d'une alarme et, par suite, celui-ci est bien en sécurité positive.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection sont constitués par un oscillateur de type mécanique.

Un détecteur de débit basé sur le mouvement d'un oscillateur mécanique dont la fréquence est fonction du dé bit, correspond lui aussi, ce pour des raisons identiques aux raisons mentionnées ci-dessus, à un système en sécurité posi tive.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection sont constitués par un organe dépri- mogène en particulier du type Venturi, associé à un système sensible à la pression et doté d'une mémoire mécanique.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection sont constitués par un organe dépri- mogène en particulier de type Venturi, ne fonctionnant qu'à partir d'un seuil de débit le cas échéant réglable.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection sont constitués par une turbine.

Une turbine renseigne, de façon précise sur le débit et surtout permet de générer un signal alternatif lié par exemple au passage de ses pales devant un détecteur (op tique, à effet de champ, ... ) et est donc en sécurité positive.

Le ralentissement par friction intempestive ou le blocage de la turbine déclenche l'alarme. Bien entendu, l'usage fiable d'une turbine ne peut se concevoir qu'avec des gaz parfaitement dépoussiérés.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection sont constitués par une palette ou un obstacle.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de détection coopèrent avec les moyens d'alarme par l'intermédiaire d'organes de transmission optique.

Les caractéristiques du procédé et de l'installa tion qui font l'objet de l'invention seront décrites plus en détail en se référant aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente une installation de distribution de carburant comportant un système de récupération de vapeur équipé d'une électronique de commande correspondant à l'art antérieur, - la figure 2 représente une installation correspondant à la première variante de l'invention, - la figure 3 représente un premier mode de réalisation d'une installation correspondant à la seconde variante de l'invention, - la figure 4 représente un détail associé à la figure 3, - la figure 5 représente un second mode de réalisation d'une installation correspondant à la seconde variante de l'invention, - la figure 6 représente un exemple de réalisation des moyens de détection et des moyens de comparaison équipant une installation correspondant à la seconde variante de l'invention telle que représentée sur les figures 3, 4 et 5, - les figures 7a, 7b et 7c représentent un exemple de confi guration de moyens de détection constitués par un oscilla teur de type mécanique, - les figures 8 et 8a représentent un autre mode de réalisa tion de tels moyens de détection. Selon la figure 1, l'installation de distribution de carburant comporte essentiellement une cuve de stockage 1 du carburant à distribuer dans laquelle plonge une canalisa tion de distribution de liquide 2 permettant de faire circu ler le carburant vers un pistolet distributeur 10 grâce à une pompe aspirante/refoulante de distribution 3, ce avec un dé bit de liquide QL ainsi qu'une canalisation de récupération de vapeur 16 comportant une pompe aspirante/refoulante de ré cupération 8 permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir entre le pistolet distribu teur 10 et la cuve de stockage, ce avec un débit de vapeur QV.

Le volume de carburant distribué est déterminé à l'aide d'un mesureur de liquide 4, branché sur la canalisa tion de distribution 2 et associé à un codeur impulsionnel 5 délivrant une impulsion chaque centième de litre. Ces impul sions sont comptées par un calculateur 6 en vue de déterminer le volume délivré et le prix correspondant de façon à trans mettre ces informations au consommateur à l'aide d'un affi cheur 7.

Le pistolet 10 permet, d'une part, de délivrer le carburant liquide par son embout 12 et, d'autre part, de ré cupérer la vapeur émise lors du remplissage grâce à une ouie d'aspiration 11.

A cet effet, il est monté à l'extrémité d'un flexible coaxial 13 qui véhicule le carburant au travers d'une section annulaire tandis que les vapeurs sont aspirées via la section circulaire centrale.

Ce flexible coaxial 13 est directement branché sur la canalisation de distribution de liquide 2 tandis qu'un séparateur 17 permet de renvoyer les vapeurs en direction de la cuve 1 par la canalisation de récupération de vapeur 16.

Selon l'exemple de réalisation représenté sur la figure 1, la pompe de récupération 8 est une pompe à vitesse fixe entraînée par un moteur 9 et associée à une électrovanne de régulation 14 dont l'ouverture est pilotée par une élec tronique de commande 15 équipée d'un microprocesseur, de fa çon à maintenir à chaque instant le débit de vapeur QV égal au débit de liquide QL : à cet effet, l'électronique de com mande 15 est connectée au codeur impulsionnel 5 ou au calcu lateur 6, de façon à pouvoir disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL. Cette valeur peut être transmise soit directement par le calculateur 6, soit sous la forme d'un nombre d'impulsions par unité de temps par le co- deur impulsionnel 5 puis calculée par l'électronique de com mande 15.

Dans tous les cas, la valeur de l'ouverture de l'électrovanne de régulation 14 permettant d'obtenir l'égalité des débits QL et QV est déterminée à partir d'une table préalablement enregistrée dans la mémoire du micropro cesseur de l'électronique de commande 15 au cours d'un éta lonnage pour tenir compte des conditions d'installation (pertes de charge) et des performances réelles de la pompe de récupération 8 au moment de l'installation.

Selon la figure 2, l'installation représentée sur la figure 1 est en outre équipée de moyens de détection et de comparaison 20 comprenant un débitmètre 21 installé sur la canalisation de récupération de vapeur 16 en aval de la pompe de récupération 8 ainsi qu'un comparateur de débit 22 équipé d'un microprocesseur.

Le comparateur de débit 22 est connecté au codeur impulsionnel 5 ou le cas échéant au calculateur 6 de façon à disposer de la valeur instantanée du débit de liquide QL soit directement soit à partir d'un calcul.

A partir de cette valeur du débit de liquide QL ainsi que de la valeur du débit de vapeur QV qui lui est transmise par le débitmètre 21, le comparateur de débit 22 calcule à tout moment le rapport QV/QL, et, lorsque ce rap port sort d'une plage prédéterminée stockée dans la mémoire du microprocesseur (par exemple 0,9/1,1), il transmet à des moyens d'alarme 20' un signal permettant de déclencher une alarme révélant soit une défaillance du système de récupéra tion de vapeur, soit une panne du débitmètre 21 ou du compa- rateur de débit 22.

Selon la figure 3, l'installation de distribution de carburant ne comporte pas d'électronique de commande, et la pompe de récupération 8 est entraînée par un moteur hy draulique 23 dont la vitesse est imprimée par le passage du carburant dans la canalisation de distribution 2, l'énergie étant fournie par la pompe de distribution 3.

Un axe 24 relie rigidement le moteur hydraulique 23 et la pompe de récupération 8 qui tournent par suite à la même vitesse.

La vitesse maximum du moteur hydraulique 23 cor respond à un débit de vapeur QV qui est supérieur au débit de liquide maximum QLmax.

L'étalonnage de cette installation est effectué sur le débit de liquide maximum QLmax, et, pour obtenir l'égalité du débit de vapeur QV et du débit de liquide QL, on ajuste la vitesse du moteur hydraulique 23 en dérivant une partie du débit de liquide QV à l'aide d'un shunt hydraulique 25 mécaniquement réglable.

Selon la figure 4, un compteur à gaz ou un débit- mètre 26 associé à une vanne d'arrêt 27 insérée au moment de l'étalonnage dans la canalisation de récupération de vapeur 16 en amont de la pompe de récupération 8 permet de régler les moyens de détection et de comparaison 20a. Ces moyens sont constitués par l'association d'un débitmètre 21a et d'un comparateur de débit 22a équipé d'un système de mise en mé moire mécanique préréglé sur le débit de liquide maximum QLmax d'une manière qui sera décrite plus en détail ci-après. Il est ainsi possible d'envoyer aux moyens d'alarme 20'a un signal déclenchant l'alarme indicatrice d'un mauvais fonc tionnement lorsque le rapport QV/QLmax est inférieur à un seuil prédéterminé réglable.

Selon la figure 5, la pompe de récupération 8 est entraînée non pas par un moteur hydraulique similaire au mo teur 23 représenté sur la figure 3, mais par un moteur indé pendant 9 et l'installation est préalablement étalonnée sur la valeur maximum QLmax du débit de liquide par l'adjonction d'une perte de charge 28 réglable mécaniquement, agissant sur le débit de vapeur de façon à obtenir QV = QL.

Par ailleurs, les moyens de détection et de com paraison 20b constitués par l'association d'un débitmètre 21b et d'un comparateur de débit 22b coopèrent avec des moyens d'inhibition 29 des moyens d'alarme 20'b.

Ces moyens d'inhibition d'alarme 29 sont consti tués par un détecteur de débit de liquide taré 291 branché sur la canalisation de distribution de liquide 2 et coopérant avec un interrupteur d'alarme 292 ; il est ainsi possible d'inhiber les moyens d'alarme 20'b lorsque le débit de li quide QL est inférieur à une fraction prédéterminée de sa va leur maximum QLmax.

Selon la figure 6, les moyens de détection et de comparaison sont constitués par l'association d'un détecteur de débit 100 et d'un comparateur de débit 150 comprenant une mémoire mécanique.

Conformément à cet exemple de réalisation, le dé tecteur de débit 100 est constitué par un organe déprimogène de type Venturi monté sur la canalisation de récupération de vapeur 16 et muni de deux prises de pression 101, 102, res pectivement situées au niveau du col du Venturi 100 et au ni veau de la sortie de celui-ci.

I1 est clair que la différence de pression entre les prises 101 et 102 est fonction du débit de vapeur QV.

Le comparateur de débit 150, qui est un élément sensible à la différence de pression AP entre les prises 101 et 102, est composé d'une membrane 151 de surface efficace S qui est bloquée à sa périphérie entre deux demi-boîtiers 152 et 153, ce de façon étanche.

Les demi-boîtiers 152 et 153 sont respectivement munis de prises de pression 154, 155 reliées chacune à l'une des prises de pression 101, 102 du Venturi 100.

Ainsi, la membrane 151 subdivise le boîtier cons titué par la réunion des deux demi-boîtiers 152, 153 en deux chambres 152', 153'.

La pression au niveau du col du Venturi 100 règne dans la chambre 152' qui est connectée à la prise de pression 101 tandis que la pression au niveau de la sortie du Venturi 100 règne dans la chambre 153' qui est connectée à la prise de pression 102. Par ailleurs, la membrane 151 porte solidairement un plateau 156 sur lequel est fixée une tige 157 s'étendant dans un appendice cylindrique 1571 prolongeant la chambre 153' reliée à la prise de pression 102.

L'appendice cylindrique 1571 est muni de deux fe nêtres 160, 161 en un matériau transparent respectivement placées en regard de deux fibres optiques 158, 159 dont l'une 158 est reliée à une source lumineuse tandis que l'autre 159 est reliée à un photorécepteur non représenté qui est associé à un amplificateur permettant de déclencher l'alarme indica trice d'un mauvais fonctionnement lorsque le photorécepteur ne reçoit pas de lumière.

La présence de la tige 157 entre les fenêtres 160, 161 interdit à la lumière d'être transmise de la fibre optique 158 à la fibre optique 159, entraînant ainsi le dé clenchement de l'alarme.

De plus, la chambre 152' reliée à la prise de pression 101 renferme un ressort 162 très souple mais compri mé sur une longueur importante par l'intermédiaire d'une vis de réglage 162' de façon à permettre d'appliquer le plateau 156 solidaire de la membrane 151 contre les parois du demi- boîtier 153 avec une force F dans la position représentée sur la figure 6 dans laquelle la tige 157 obture les fenêtres 160 et 161.

A partir de cette position, lorsque le débit de vapeur QV augmente, la différence de pression AP entre les prises 101 et 102 augmente également jusqu'à ce que sous l'action de la pression régnant dans la chambre 153' reliée à la prise de pression 102, la membrane 151 exerce une force SAP supérieure à la force F et opposée à celle-ci. A ce mo ment, la membrane 151 recule brutalement et la tige 157 dé gage les fenêtres 160, 161 ; par suite le passage de la lumière entre les fibres optiques 158 et 159 vers le photoré cepteur est alors autorisé.

I1 est à noter que, lors de l'étalonnage de l'installation, le comparateur de débit 150 est réglé à l'aide de la vis de réglage 162' pour laisser le passage de la lumière à partir d'une valeur de seuil du rapport entre le débit de vapeur QV et le débit de liquide maximum QLmax (à titre d'exemple, lorsque QV/QLmax >_ 0,9).

Le système décrit ci-dessus est bien en sécurité positive vu que - la lumière n'est transmise qu'en cas de bon fonctionnement et l'alarme est déclenchée si la source de lumière n'émet plus ou si le photorécepteur est hors service, - si la membrane 151 est percée ou fissurée, elle ne permet pas de dégager le passage de la lumière entre les fibres optiques 158 et 159, - un défaut de connexion entre les prises de pression 101, 154 et 102, 155 correspond au même effet.

Un tel système correspond donc à une mise en mé moire mécanique de la pression de liquide maximum QLmax.

Il est à noter que la détection optique d'un mau vais fonctionnement est avantageuse sur le plan de la sécuri té (atmosphère dangereuse) mais que, de façon non représentée sur les figures, on pourrait remplacer la tige 157 par un élément magnétique associé à un détecteur à effet Hall ou un relais Reed ou pneumatique, ou plus simplement faire en sorte que le déplacement de la tige 157 observable de l'extérieur corresponde à un changement de couleur pour l'observateur.

Il est en outre à noter que le Venturi 100 repré senté sur la figure 6 est supposé avoir un angle de 7 2 , de sorte que la fonction AP = f(QV) soit une fonction conti nue.

Le passage à un angle supérieur par exemple 14 rendrait le phénomène discontinu. En effet, à faible débit, le jet issu du col 101 du Venturi 100 ne peut s'épanouir et se coller aux parois de celui-ci, ce qui entraîne l'impossibilité d'obtenir une différence de pression AP en tre les prises de pression 101 et 102.

Au-delà d'un certain débit, le jet peut se coller aux parois du Venturi et provoquer une différence de pres sion. Le débit auquel se produit ce phénomène peut être réglé par la mise en place d'un obstacle sur le trajet de sortie de la vapeur avec une position réglable. Une telle adjonction permettrait d'obtenir un seuil de déclenchement basé sur un phénomène fluidique, et un capteur de pression bon marché du commerce pourrait suffire à déclencher l'alarme en tout ou rien .

Conformément à l'exemple de réalisation représen tée sur les figures 7a, 7b et 7c, les moyens de détection sont constitués par un oscillateur de type mécanique.

Selon la figure 7b, cet oscillateur est constitué par un disque cylindrique B suspendu, d'une part, par un fil de torsion C encastré au niveau de ses extrémités d et d' et comportant, d'autre part, deux épaulements E1 et E2.

Selon la figure 7a, le cylindre B qui est repré senté en coupe est percé de deux canaux courbes Cl et C2 com portant respectivement un orifice d'entrée G1, G2 et un orifice de sortie Hl, H2 débouchant vers l'extérieur au ni veau des épaulements El et E2.

Les canaux C1 et C2 comportent chacun un tronçon rectiligne adjacent à l'orifice d'entrée G1, G2 ainsi qu'un tronçon courbe adjacent à l'orifice de sortie Hl, H2.

Les deux tronçons rectilignes s'étendent essen tiellement parallèlement à proximité immédiate l'un de l'autre tandis que les deux tronçons courbes sont divergents.

Selon la figure 7a, les orifices d'entrée G1, G2 des canaux C1 et C2 du cylindre B sont situés en regard d'une pièce fixe A montée sur la canalisation de récupération de vapeur 16 et comprenant un canal d'arrivée CO du débit de va peur QV.

Lorsque le débit de vapeur QV est nul, le cylin dre B est au repos et l'orifice d'entrée G1 du canal C1 est situé en regard du canal CO de la pièce A comme représenté sur la figure 7a.

Lorsque le débit de vapeur QV s'installe, le jet pénétrant dans le canal C1 par l'orifice d'entrée Gl, sort de ce canal par l'orifice de sortie H1 situé au niveau de l'épaulement E1.

Par suite de la géométrie particulière et du mon tage du cylindre B, ce débit entraîne une rotation de celui- ci avec une vitesse angulaire w. Par suite de ce mouvement de rotation, l'orifice d'entrée G2 du canal C2 se déplace en face du canal CO de la pièce A, entraînant ainsi la rotation du cylindre B à une vi tesse w en sens inverse et ainsi de suite.

On obtient ainsi un mouvement pendulaire qui peut être détecté par un capteur optique non représenté permettant de déclencher l'alarme.

Selon la figure 7c, la vitesse angulaire co appli quée à ce système pendulaire modifie considérablement la fré quence propre d'oscillation TO de la pièce B, et l'on obtient une fréquence d'oscillation T1 directement reliée au débit de vapeur QV.

Selon l'exemple de réalisation représenté sur les figures 8 et 8a, le débit de vapeur QV devant être détecté est canalisé par un embout 101 directement monté sur la cana lisation de récupération de vapeur 16 pour pénétrer en jet dans un boîtier 102 comportant un orifice de sortie 103.

Selon la figure 8, le boîtier 102 est équipé, à sa partie médiane, de deux lames métalliques 104 et 105 dis posées symétriquement et fixées aux parois du boîtier aux points 106 et 107.

Selon la figure 8a, chacune des lames 104, 105 comporte une partie flexible 104a, 105a voisine du point de fixation 106, 107 ainsi qu'une partie plus épaisse 104b, 105b de forme incurvée s'étendant librement.

Les deux partie incurvées 104b et 105b forment entre elles un pseudo Venturi.

Compte tenu de la configuration susmentionnée, le passage du jet de vapeur QV entre les deux plaques 104, 105 crée, par rapport au reste du volume du boîtier 102, une dé pression entraînant un déplacement de ces deux plaques 104, 105 l'une vers l'autre jusqu'à ce qu'elles se collent l'une contre l'autre de façon à interrompre localement le débit QV, ce qui entraîne le retour des plaques vers leur position ini tiale et ainsi de suite.

On obtient ainsi un régime oscillatoire dont la fréquence dépend du débit de vapeur QV. Cette fréquence peut être mesurée grâce à l'interruption d'un faisceau de lumière non représenté chaque fois que les lames 104, 105 viennent en contact.

I1 s'agit là encore d'un système en sécurité po sitive vu que le signal alternatif disparaît dès lors que la mise en oscillation n'est plus possible ou que le faisceau optique est interrompu pour une raison accidentelle.

Claims (1)

1. <U>R E V E N D I C A T I 0 N S</U> 1 ) Procédé de contrôle du bon fonctionnement du système de récupération de la vapeur émise dans une installation de dis tribution de liquide en particulier lors de la distribution de carburant à l'intérieur du réservoir d'un véhicule automo bile, cette installation comprenant - une cuve (1) de stockage du carburant à distribuer, - une canalisation de distribution de liquide (2) comportant une pompe de distribution (3) permettant de faire circuler le liquide entre la cuve de stockage (1) et un pistolet distributeur (10) avec un débit de liquide QL, - une canalisation de récupération de vapeur (16) comportant une pompe de récupération (8) permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir entre le pistolet distributeur (10) et la cuve de stockage (1) avec un débit de vapeur QV, - des moyens de comptage branchés sur la canalisation de distribution de liquide (2) et comportant un mesureur de liquide (4) relié à un générateur d'impulsions ou codeur (5) permettant à un calculateur (6) d'établir le volume et le prix du carburant délivré qui apparaissent en clair sur un afficheur (7), et - des moyens de réglage permettant de maintenir le débit de vapeur QV approximativement égal au débit de liquide QL, caractérisé en ce que - on détecte constamment le débit de valeur QV à l'aide de moyens de détection (21), - on transmet la valeur du débit de vapeur QV ainsi détectée à des moyens de comparaison (22) qui la compare à une va leur du débit de liquide QL, et - lorsque le résultat de cette comparaison se situe à l'extérieur d'une plage prédéterminée, le cas échéant ré glable, on déclenche une alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement. 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on transmet constamment la valeur du débit de liquide QL déterminée par les moyens de comptage aux moyens de comparai son (22) et on la compare à la valeur du débit de vapeur QV détectée à l'aide des moyens de détection (21). 3 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on met en mémoire la valeur maximum QLmax du débit de li quide QL dans les moyens de comparaison (22) et on compare la valeur du débit de vapeur QV détectée à l'aide des moyens de détection (21) à cette valeur maximum QLmax. 4 ) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on inhibe l'alarme indicatrice d'un mauvais fonctionnement pendant une durée prédéterminée après la mise en route de la pompe de distribution de liquide (3), puis on la réactive pendant un temps prédéterminé pour l'inhiber à nouveau jus qu'à la fin du remplissage du réservoir. 5 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on choisit les moyens de détection (21) ainsi que les moyens de comparaison (22) de sorte qu'une défaillance de ces moyens entraîne également le déclenchement de l'alarme indi catrice d'un mauvais fonctionnement. 6 ) Installation permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant - une cuve de stockage (1) du carburant à distribuer, - une canalisation de distribution de liquide (2) comportant une pompe de distribution (3) permettant de faire circuler le carburant entre la cuve de stockage (1) et un pistolet distributeur (10) avec un débit de liquide QL, - une canalisation de récupération de vapeur (16) comportant une pompe de récupération (8) permettant de faire circuler la vapeur émise lors du remplissage du réservoir entre le pistolet distributeur (10) et la cuve de stockage (1) avec un débit de vapeur QV, - des moyens de comptage branchés sur la canalisation de distribution de liquide (2) et comportant un mesureur de liquide (4) relié à un générateur d'impulsions ou codeur (5) permettant à un calculateur (6) d'établir le volume et le prix du carburant délivré qui apparaissent en clair sur un afficheur (7), et - des moyens de réglage permettant de maintenir le débit de vapeur QV approximativement égal au débit de liquide QL, caractérisée en ce qu' elle comprend - des moyens de détection (21) permettant de détecter cons tamment le débit de valeur QV, - des moyens de comparaison (22) sensibles au débit de va peur QV détecté par les moyens de détection (21) et per mettant de comparer ce débit QV à une valeur du débit de liquide QL, et - des moyens d'alarme (21) permettant, lorsque le résultat de cette comparaison se situe à l'extérieur d'une plage prédéterminée, le cas échéant réglable, de déclencher une alarme révélant soit une défaillance du système de récupé ration de vapeur, notamment des moyens de réglage, soit une panne des moyens de détection (21) ou des moyens de comparaison (22). 7 ) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de détection sont constitués par un détecteur de débit du type oscillateur fluidique. 8 ) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de détection sont constitués par un oscillateur de type mécanique. 9 ) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de détection sont constitués par un organe dépri- mogène en particulier du type Venturi, associé à un système sensible à la pression et doté d'une mémoire mécanique. 10 ) Installation selon la revendication 6; caractérisée en ce que les moyens de détection sont constitués par un organe dépri- mogène en particulier de type Venturi ne fonctionnant qu'à partir d'un seuil de débit le cas échéant réglable. 11 ) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de détection selon constitués par une turbine. 12 ) Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que les moyens de détection sont constitués par une palette ou un obstacle. 13 ) Installation selon l'une quelconque des revendications 6 à 12, les moyens de détection coopèrent avec les moyens d'alarme par l'intermédiaire d'organes de transmission optique.