FR2700555A1 - Method for dimensioning a galvanising enclosure - Google Patents

Abstract

A method is claimed for dimensioning a galvanising enclosure provided with at least one magnetic sealing and/or wiping device for the sides of the product leaving the galvanising bath to return the galvanising liquid to the bath. The wiping device is pref an induction element producing a transverse, alternating and sliding magnetic field over the surface of the product. The dimensioning process consists of calculating or verifying the transverse dimensions of the enclosure, its axial length, the transverse section of the product, their speed, the dynamic viscosity of the coating liquid, its pressure in the enclosure, the transverse dimensions of the outlet channel of the enclosure, the speed of displacement of the magnetic field and its intensity in the galvanising liquid and finally a parameter representative of the rugosity of the product, the conditions for which the 'Couette' lengths associated respectively with the flow of the coating liquid, in the enclosure and in its outlet channel, remain below critical values beyond which the flow gradually become clearly turbulent.

Description

PROCEDE DE DIMENSIONNEMENT D'UNE ENCEINTE DE GALVANISATION
POURVUE D'UN DISPOSITIF D'ESSUYAGE MAGNETIQUE DE PRODUITS
METALLURGIQUES GALVANISES
La présente invention concerne un procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation pourvue d'un dispositif d'essuyage magnétique de produits métallurgiques galvanisés, notamment utilisable dans le cadre d'un procédé de galvanisation en continu.METHOD FOR DIMENSIONING A GALVANIZATION ENCLOSURE
PROVIDED WITH A MAGNETIC WIPING DEVICE FOR PRODUCTS
GALVANIZED METALLURGICS
The present invention relates to a method for dimensioning a galvanizing enclosure provided with a device for magnetic wiping of galvanized metallurgical products, in particular usable within the framework of a continuous galvanizing process.

On sait, par les résultats classiques de l'hydrodynamique, que les forces d'inertie (pesanteur principalement) et les forces de frottement (viscosité, influence de la nature de la paroi) gouvernent totalement l'évolution de l'écoulement d'un liquide de revêtement au voisinage de la surface d'un produit métallurgique à recouvrir. We know, by the classic results of hydrodynamics, that the inertial forces (gravity mainly) and the friction forces (viscosity, influence of the nature of the wall) totally govern the evolution of the flow of a coating liquid in the vicinity of the surface of a metallurgical product to be covered.

Or, dans des conditions de réactivité données que l'on négligera par la suite pour ce qui concerne l'objet de l'invention, l'évolution de l'écoulement dans la zone proche dudit produit conditionne grandement l'épaisseur finalement déposée sur ce dernier. However, under given reactivity conditions which will be neglected later as regards the subject of the invention, the evolution of the flow in the region close to said product greatly conditions the thickness finally deposited on this material. latest.

A cet égard, l'établissement d'un écoulement laminaire paraît a priori souhaitable en ce sens qu'il permet, dans l'approximation usuelle de la couche limite, de relier par des lois simples et connues les grandeurs physiques caractéristiques de 1 ' écoulement , à savoir le profil des vitesses par rapport à la surface du produit métallurgique, lui-même entraîné à une vitesse constante, la viscosité dynamique du liquide de recouvrement, sa densité et la tension superficielle entre ledit produit métallurgique et ledit liquide (paramètres de mouillabilité).L'épaisseur déposée est alors conditionnée par celle du film liquide qui est drainé par le produit métallurgique lorsqu'on le tire hors du bain liquide, une approximation utilisable étant, dans ce cas, celle établie par Landau et Levitch dans un article référencé Acta
Physicochimica URSS Vol 17, n0 1-2, 1942 : "Dragging of a liquid by a moving plate".In this respect, the establishment of a laminar flow appears a priori desirable in the sense that it allows, in the usual approximation of the boundary layer, to connect by simple and known laws the physical quantities characteristic of the flow , namely the profile of the speeds relative to the surface of the metallurgical product, itself driven at a constant speed, the dynamic viscosity of the covering liquid, its density and the surface tension between said metallurgical product and said liquid (wettability parameters The deposited thickness is then conditioned by that of the liquid film which is drained by the metallurgical product when it is pulled out of the liquid bath, a usable approximation being, in this case, that established by Landau and Levitch in an article referenced Acta
Physicochimica URSS Vol 17, n0 1-2, 1942: "Dragging of a liquid by a moving plate".

Or, dans ce cas laminaire idéal, l'épaisseur obtenue est souvent trop importante pour les applications de galvanisation souhaitées ; c'est pourquoi on a imaginé diverses formes d'essuyage, c'est-à-dire de réduction de l'épaisseur déposée et, principalement, on a proposé des techniques d'essuyage pneumatique (action de lames d'air formant une contre-pression sur la surface libre du produit métallurgique émergeant du bain liquide), des techniques d'essuyage mécanique (action de rouleaux venant "lécher" le produit métallurgique au moyen de tampons en amiante) et, enfin, des techniques d'essuyage magnétique, la présente invention relevant de cette dernière catégorie. However, in this ideal laminar case, the thickness obtained is often too great for the desired galvanizing applications; this is why we have imagined various forms of wiping, that is to say of reducing the thickness deposited and, mainly, we have proposed pneumatic wiping techniques (action of air knives forming a counter pressure on the free surface of the metallurgical product emerging from the liquid bath), mechanical wiping techniques (action of rollers coming to "lick" the metallurgical product by means of asbestos pads) and, finally, magnetic wiping techniques, the present invention falling within the latter category.

Il existe à ce jour un nombre très important de dispositifs antérieurs d'essuyage magnétique. Cette dernière technique préconise d'utiliser la force de Lorenz qui peut être développée dans le liquide de recouvrement par un champ magnétique, statique ou alternatif, fixe ou glissant, du fait de la présence des courants électriques induits dans ledit liquide (évidemment conducteur lorsqu'il s'agit de zinc, de cuivre ou d'aluminium) par le déplacement relatif dudit liquide et dudit champ. Dans tous les cas qui seront discutés par la suite, la force de
Lorenz est censée s'opposer aux forces d'inertie et de viscosité agissant sur l'écoulement, pour autant bien sûr qu'elle soit suffisamment intense pour modifier le profil des vitesses à proximité de la surface du produit métallurgique.On comprend donc qu'il soit a priori possible d'agir par un champ magnétique sur l'épaisseur de la couche limite, que ce soit d'ailleurs
- dans le bain liquide de recouvrement, avant la sortie du produit métallurgique, l'action du champ venant contrebalancer directement les forces d'inertie, en se soustrayant principalement à la pesanteur,
- hors du bain, l'action du champ se faisant sentir uniquement sur le film liquide entraîné,
- ou encore par combinaison de ces deux effets.To date, there is a very large number of prior magnetic wiping devices. The latter technique recommends using the Lorenz force which can be developed in the covering liquid by a magnetic, static or alternating field, fixed or sliding, due to the presence of the electric currents induced in said liquid (obviously conductive when it is zinc, copper or aluminum) by the relative displacement of said liquid and said field. In all cases to be discussed later, the strength of
Lorenz is supposed to oppose the forces of inertia and viscosity acting on the flow, provided of course that it is intense enough to modify the profile of the velocities near the surface of the metallurgical product. it is a priori possible to act by a magnetic field on the thickness of the boundary layer, whether it be elsewhere
- in the covering liquid bath, before the exit of the metallurgical product, the action of the field coming directly to counterbalance the inertial forces, mainly by subtracting from gravity,
- outside the bath, the action of the field being felt only on the entrained liquid film,
- or by combining these two effects.

A cet égard, les techniques connues sous les noms respectifs des sociétés les ayant développées, à savoir
ASEA, ARBED, AUSTRALIAN WIRE et LYSAGHT, montrent des exemples de réalisation couvrant à peu près l'ensemble des techniques mises en oeuvre à ce jour. Par exemple, dans le brevet FR-2 412 109 au nom de AUSTRALIAN WIRE IND
PROPRIETARY, il est préconisé d'employer un champ électromagnétique monophasé fixe, c'est-à-dire non glissant, dont on fait varier soit l'intensité soit la fréquence pour régler l'épaisseur déposée. Dans le brevet
FR-2 410 247 au nom de JOHN LYSAGHT AUSTRALIA LIMITED, un dispositif analogue est montré mais les géométries sont différentes de celles utilisées dans le brevet précédent avec, en outre, des fréquences de pulsation du champ magnétique préférentiellement établies autour de 30 kHz.In this regard, the techniques known by the respective names of the companies that developed them, namely
ASEA, ARBED, AUSTRALIAN WIRE and LYSAGHT, show examples of implementation covering almost all of the techniques implemented to date. For example, in patent FR-2 412 109 in the name of AUSTRALIAN WIRE IND
PROPRIETARY, it is recommended to use a fixed single-phase electromagnetic field, that is to say non-sliding, the intensity or frequency of which is varied to adjust the thickness deposited. In the patent
FR-2 410 247 in the name of JOHN LYSAGHT AUSTRALIA LIMITED, an analogous device is shown but the geometries are different from those used in the previous patent with, in addition, pulsation frequencies of the magnetic field preferably established around 30 kHz.

Dans la technique antérieure ARBED, décrite dans le brevet
BE-882 069, il est envisagé entre autre d'utiliser un champ électromagnétique glissant agissant sur l'excédent de métal liquide entraîné par une tôle sortant d'un bain de galvanisation. Enfin, dans le brevet DE-2 023 900 (au nom de ASEA), l'ensemble de possibilités d'essuyage hors du bain de galvanisation est montré (champ alternatif fixe longitudinal, transversal ou champ glissant).In the prior art ARBED, described in the patent
BE-882 069, it is envisaged among other things to use a sliding electromagnetic field acting on the excess of liquid metal entrained by a sheet leaving a galvanizing bath. Finally, in patent DE-2 023 900 (in the name of ASEA), the set of wiping possibilities outside the galvanizing bath is shown (fixed longitudinal, transverse alternating field or sliding field).

Or, les inventeurs se sont aperçus que cette action du champ magnétique n'est sensible, et donc efficacement contrôlable, que dans la mesure où les phénomènes purement hydrodynamiques ne viennent pas masquer les effets d'origine magnétique recherchés. Il est facile de voir que ce point n'est jamais abordé dans aucune des techniques d'essuyage magnétique antérieures et qu'il semble bien, par conséquent, que le problème posé en l'espèce soit tout à fait nouveau. However, the inventors have realized that this action of the magnetic field is sensitive, and therefore effectively controllable, only to the extent that the purely hydrodynamic phenomena do not mask the desired effects of magnetic origin. It is easy to see that this point is never addressed in any of the prior magnetic wiping techniques and that it therefore appears that the problem in this case is entirely new.

En particulier, dans tous les brevets antérieurs relatifs à l'essuyage magnétique, les produits métallurgiques à recouvrir traversent verticalement un bain de galvanisation dont la surface libre est horizontale ; il n'existe donc, dans ce cas, aucune possibilité pour le liquide de recouvrement de fuir hors de l'enceinte de galvanisation. Cependant, les contraintes nouvelles de l'industrie du traitement des surfaces conduisent à rechercher des solutions d'essuyage magnétique pour une installation de galvanisation en continu telle que décrite dans le brevet FR-2 647 814 au nom de FRANCE GALVA LORRAINE, qui est disposée à l'horizontale ; d'autres réalisations du même genre sont également connues, notamment par les brevets GB-A-777 213 et US-A-2 834 692.On rappelle que, dans ce type d'installations, l'enceinte de galvanisation présente des orifices d'entrée et de sortie alignés sur le défilement des produits à traiter, le niveau supérieur du bain liquide de recouvrement étant situé au-dessus desdits orifices ; de ce fait, il est nécessaire de prévoir des dispositifs d'étanchéité chargés de compenser la pression hydrostatique qui tend, sinon, à faire s'écouler ledit liquide au dehors de l'enceinte. A cet égard, on peut penser qu'une induction magnétique continue ou alternative, d'un type généralement employé pour l'essuyage magnétique, peut, par un mécanisme physique identique, contribuer à retenir au moins partiellement le liquide dans l'enceinte. In particular, in all the prior patents relating to magnetic wiping, the metallurgical products to be covered pass vertically through a galvanizing bath whose free surface is horizontal; there is therefore, in this case, no possibility for the covering liquid to leak out of the galvanizing enclosure. However, the new constraints of the surface treatment industry lead to the search for magnetic wiping solutions for a continuous galvanizing installation as described in patent FR-2,647,814 in the name of FRANCE GALVA LORRAINE, which is disposed horizontally ; other embodiments of the same kind are also known, in particular from patents GB-A-777,213 and US-A-2,834,692. It should be remembered that, in this type of installation, the galvanizing enclosure has orifices d 'inlet and outlet aligned with the movement of the products to be treated, the upper level of the covering liquid bath being situated above said orifices; therefore, it is necessary to provide sealing devices responsible for compensating for the hydrostatic pressure which tends, if not, to cause said liquid to flow outside the enclosure. In this respect, one can think that a continuous or alternative magnetic induction, of a type generally used for magnetic wiping, can, by an identical physical mechanism, help to retain at least partially the liquid in the enclosure.

Or, dans la mesure où un champ alternatif fixe ne développe, par principe, aucune force de nature rotationnelle dans le liquide de recouvrement (à l'inverse d'un champ glissant), une force de Lorenz suffisamment intense pour compenser les forces d'inerties du bain de galvanisation ne peut être générée, avec ce type de champ, que pour une fréquence très élevée et/ou un champ magnétique intense ; ce qui conduit, dans le premier cas, à une épaisseur de peau (profondeur de pénétration du champ dans le liquide conducteur) trop faible pour espérer retenir ledit liquide de recouvrement au voisinage du produit métallurgique et, dans le second cas, à un surdimensionnement coûteux de l'installation. Par conséquent, l'utilisation d'un dispositif d'essuyage magnétique à champ alternatif fixe comme moyen d'étanchéité d'une enceinte de galvanisation horizontale est quasiment exclue. However, insofar as a fixed alternating field does not develop, in principle, any force of a rotational nature in the covering liquid (unlike a sliding field), a Lorenz force sufficiently intense to compensate for the forces of inertias of the galvanizing bath can only be generated, with this type of field, for a very high frequency and / or an intense magnetic field; which leads, in the first case, to a skin thickness (depth of penetration of the field in the conductive liquid) too small to hope to retain said covering liquid in the vicinity of the metallurgical product and, in the second case, to costly oversizing of the installation. Consequently, the use of a fixed alternating field magnetic wiping device as a sealing means for a horizontal galvanizing enclosure is almost excluded.

D'un autre côté, on s'est aperçu que les seuls produits métallurgiques pouvant être traités avec les installations d'essuyage magnétique antérieurs sont systématiquement lisses. Or, dans la pratique, les inventeurs ont remis en évidence le rôle substantiel joué par la rugosité de la surface des produits traités, notamment dans le cas d'une non-validité de l'approximation généralement implicitement admise de la laminarité de l'écoulement du liquide de recouvrement au voisinage de ladite surface.A cet égard, dans l'hypothèse où des phénomènes de turbulence hydrodynamique apparaissent, on sait que la rugosité des produits traités intervient d'autant plus que le liquide de recouvrement se situe dans un espace confiné - ce qui est toujours le cas au milieu de l'entrefer ou de l'enroulement d'un système électromagnétique créant l'induction nécessaire au développement d'une force de Lorenz notable dans ledit liquide -. On the other hand, it has been found that the only metallurgical products which can be treated with previous magnetic wiping installations are systematically smooth. However, in practice, the inventors have highlighted the substantial role played by the roughness of the surface of the treated products, in particular in the case of the invalidity of the generally implicitly accepted approximation of the laminarity of the flow. covering liquid in the vicinity of said surface. In this regard, assuming that hydrodynamic turbulence phenomena appear, it is known that the roughness of the treated products occurs all the more since the covering liquid is located in a confined space - which is always the case in the middle of the air gap or the winding of an electromagnetic system creating the induction necessary for the development of a notable Lorenz force in said liquid -.

On a enfin observé, en rapport avec la remarque qui précède, que les dimensions transversales et la longueur de l'enceinte de confinement du bain de galvanisation n'étaient pas sans importance du point de vue hydrodynamique. De même, la zone de transition entre le fourreau et le dispositif d'étanchéité et/ou le dispositif d'essuyage magnétique, ainsi que les dimensions transversales et la longueur du canal de sortie autour duquel on crée une induction magnétique chargée de l'étanchéité et/ou de l'essuyage magnétique, jouent un rôle en fait prédominant sur la qualité et l'épaisseur de la couche déposée ; certaines des conditions obtenues sont mêmes contradictoires avec les tendances antérieurement mises en oeuvre dans le cas de la galvanisation de produits lisses. It was finally observed, in connection with the preceding remark, that the transverse dimensions and the length of the confinement enclosure of the galvanizing bath were not unimportant from the hydrodynamic point of view. Similarly, the transition zone between the sheath and the sealing device and / or the magnetic wiping device, as well as the transverse dimensions and the length of the outlet channel around which a magnetic induction responsible for sealing is created. and / or magnetic wiping, in fact play a predominant role in the quality and thickness of the deposited layer; some of the conditions obtained are even contradictory with the trends previously implemented in the case of galvanizing smooth products.

A partir de ces différents constats, la présente invention vise donc
- a mettre en évidence le problème nouveau de la réalisation d'un dispositif combiné d'étanchéité et d'essuyage magnétique horizontal, lié à des choix technologiques récents,
- à proposer diverses solutions pratiques sur le dimensionnement correct dudit dispositif d'essuyage magnétique, en fonction notamment de la géométrie des produits traités, ces solutions étant d'ailleurs également applicables aux installations de galvanisation verticales,
- à permettre la prévision de l'épaisseur déposée sur des produits substantiellement rugueux (par exemple des fers à béton), ce qui s'avèrait impossible jusqu'à présent.From these various observations, the present invention therefore aims
- to highlight the new problem of producing a combined sealing and horizontal magnetic wiping device, linked to recent technological choices,
to propose various practical solutions for the correct sizing of said magnetic wiping device, in particular as a function of the geometry of the products treated, these solutions also being also applicable to vertical galvanizing installations,
- to allow the prediction of the thickness deposited on substantially rough products (for example concrete irons), which was previously impossible.

A cet effet, la présente invention concerne tout d'abord un procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation pourvue d'au moins un dispositif d'étanchéité et/ou d'essuyage du côté d'où ressortent les produits métallurgiques ayant traversé un bain liquide de recouvrement contenu dans ladite enceinte, ledit dispositif étant préférentiellement un élément inducteur agencé à cet effet autour d'un canal de sortie de l'enceinte pour produire un champ électromagnétique transverse, alternatif et glissant, au niveau de la surface desdits produits, caractérisé en ce qu'il consiste à calculer ou à vérifier, à partir principalement : des dimensions transversales de ladite enceinte, de sa longueur axiale, de la section transversale desdits produits, de leur vitesse, de la viscosité dynamique dudit liquide de recouvrement, de sa pression dans l'enceinte, des dimensions transversales du canal de sortie de l'enceinte, de la vitesse de déplacement du champ électromagnétique glissant et de son intensité dans ledit liquide, et enfin d'un paramètre représentatif de la rugosité éventuelle des produits métallurgiques, les conditions pour lesquelles les longueurs de Couette associées respectivement à l'écoulement du liquide de recouvrement dans l'enceinte et dans son canal de sortie restent inférieures aux valeurs critiques au-delà desquelles lesdits écoulements deviennent nettement turbulents. To this end, the present invention relates first of all to a method for dimensioning a galvanizing enclosure provided with at least one sealing and / or wiping device on the side from which the metallurgical products having passed through a liquid covering bath contained in said enclosure, said device preferably being an inducing element arranged for this purpose around an outlet channel of the enclosure to produce a transverse, alternating and sliding electromagnetic field, at the surface of said products, characterized in that it consists in calculating or verifying, mainly from: the transverse dimensions of said enclosure, its axial length, the cross section of said products, their speed, the dynamic viscosity of said covering liquid, its pressure in the enclosure, the transverse dimensions of the outlet channel of the enclosure, the speed of movement of the electrom agnetic sliding and its intensity in said liquid, and finally a parameter representative of the possible roughness of metallurgical products, the conditions for which the lengths of Duvet respectively associated with the flow of the covering liquid in the enclosure and in its outlet channel remain below the critical values beyond which said flows become clearly turbulent.

On rappelle qu'un écoulement de Couette est celui qui caractérise un fluide incompressible et visqueux, conducteur ou non, situé entre deux plaques parallèles supposées infinies dont l'une est mise en mouvement parallèlement à elle-même ; l'objet du calcul hydrodynamique de Couette est d'établir les paramètres régissant le profil des vitesses de l'écoulement entre les deux plaques, des complications pouvant intervenir en fonction de la rugosité des surfaces en contact avec le fluide ; on parle d'un écoulement en cisaillement. It is recalled that a Couette flow is that which characterizes an incompressible and viscous fluid, conductive or not, located between two parallel plates supposed to be infinite, one of which is set in motion parallel to itself; the purpose of Couette's hydrodynamic calculation is to establish the parameters governing the profile of the velocities of the flow between the two plates, complications which can occur depending on the roughness of the surfaces in contact with the fluid; one speaks of a flow in shear.

Les principes de similitude utilisés en mécanique des fluides classique, pour résoudre de manière adimensionnelle des problèmes d'écoulement complexe, montrent que le modèle de Couette est applicable au problème de l'écoulement axisymétrique d'un liquide mis en mouvement dans un espace annulaire dont le noyau se déplace à une vitesse supposée constante. Par conséquent, ce modèle est applicable
- d'une part, au calcul du profil des vitesses de l'écoulement du liquide de recouvrement qui est situé entre les parois longitudinales de l'enceinte de galvanisation cylindrique et le produit métallurgique circulant axialement au travers de cette dernière et,
- d'autre part, au calcul du profil des vitesses de l'écoulement du liquide de recouvrement qui est situé entre les parois du canal de sortie de l'enceinte et ledit produit.The similarity principles used in classical fluid mechanics, to solve dimensionally complex flow problems, show that the Couette model is applicable to the problem of the axisymmetric flow of a liquid set in motion in an annular space whose the nucleus moves at an assumed constant speed. Therefore, this model is applicable
on the one hand, when calculating the profile of the velocities of the flow of the covering liquid which is located between the longitudinal walls of the cylindrical galvanizing enclosure and the metallurgical product circulating axially through the latter and,
- on the other hand, to the calculation of the profile of the speeds of the flow of the covering liquid which is located between the walls of the outlet channel of the enclosure and said product.

Selon l'invention, on s'est aperçu que ces deux écoulements (bien sûr continus) conditionnent fortement l'épaisseur de la couche limite, laminaire ou turbulente, qu'il convient de prendre en compte pour calculer l'épaisseur du film liquide entraîné par le produit métallurgique lorsqu'il émerge, à la verticale ou à l'horizontale, hors de la surface libre du bain liquide contenu dans l'enceinte de galvanisation. According to the invention, it has been observed that these two flows (of course continuous) strongly condition the thickness of the boundary layer, laminar or turbulent, which should be taken into account when calculating the thickness of the entrained liquid film. by the metallurgical product when it emerges, vertically or horizontally, outside the free surface of the liquid bath contained in the galvanizing enclosure.

D'une manière générale, l'épaisseur de la couche limite laminaire ou turbulente de l'écoulement à l'entrée du canal de sortie de l'enceinte de galvanisation doit être maintenue en dessous d'une valeur limite au delà de laquelle il n'est plus possible de contrôler son augmentation. Cet effet résulte directement de ce que, conformément aux résultats établis par la théorie de la magnétohydrodynamique, les champs magnétiques s'amortissent beaucoup plus vite que la vorticité dans les liquides conducteurs ; comme la vorticité, dénommée également vecteur tourbillon, est directement représentative de la turbulence de l'écoulement, on comprend qu'il faille limiter son influence au niveau des zones du liquide de recouvrement où l'on désire faire agir la ou les forces magnétiques de Lorenz.Ainsi, dans le cas favorable où les longueurs de Couette de l'écoulement dans l'enceinte et son canal de sortie sont connues et maîtrisées, le dimensionnement du dispositif d'étanchéité et/ou d'essuyage de l'enceinte de galvanisation peut s'exprimer par l'intermédiaire des nombres sans dimension usuels en magnétohydrodynamique, à savoir le nombre de
Reynolds magnétique, le paramètre d'interaction, le nombre de Hartmann ainsi que deux paramètres liés à la géométrie du champ magnétique alternatif glissant qui est choisi pour créer la ou les forces magnétiques de Lorenz à l'intérieur de l'écoulement.In general, the thickness of the laminar or turbulent boundary layer of the flow at the entrance to the outlet channel of the galvanizing enclosure must be kept below a limit value beyond which it n is no longer possible to control its increase. This effect results directly from the fact that, in accordance with the results established by the theory of magnetohydrodynamics, magnetic fields absorb much faster than vorticity in conductive liquids; as the vorticity, also called the vortex vector, is directly representative of the turbulence of the flow, it is understood that its influence must be limited to the level of the areas of the covering liquid where it is desired to act on the magnetic force or forces Lorenz. Thus, in the favorable case where the quilt lengths of the flow in the enclosure and its outlet channel are known and controlled, the dimensioning of the sealing and / or wiping device of the galvanizing enclosure can be expressed by the usual dimensionless numbers in magnetohydrodynamics, namely the number of
Magnetic reynolds, the interaction parameter, the Hartmann number as well as two parameters related to the geometry of the sliding alternating magnetic field which is chosen to create the magnetic force (s) of Lorenz inside the flow.

A cet égard, la solution posée par l'invention va tout d'abord dans le sens d'une réduction de la longueur de l'enceinte de galvanisation qui, en fonction de ses dimensions transverses et de la vitesse du produit, doit rester inférieure à la longueur de Couette hydrodynamique de l'écoulement. Cette règle n'est d'ailleurs pas contradictoire avec les conditions notamment posées dans le brevet FR-2 323 772 au nom de José DELOT ; dans ce dernier brevet, il est en effet mis en évidence que l'usage d'une enceinte de galvanisation courte et de faible volume est suffisante pour obtenir une réaction métallurgique correcte entre le produit à traiter et le liquide de recouvrement, pour autant que le produit à galvaniser ait été décapé, chauffé et maintenu sous atmosphère contrôlée au moins en amont de l'enceinte de galvanisation. In this regard, the solution posed by the invention goes first of all in the direction of a reduction in the length of the galvanizing enclosure which, depending on its transverse dimensions and the speed of the product, must remain less at the hydrodynamic quilt length of the flow. This rule is moreover not contradictory with the conditions notably laid down in patent FR-2 323 772 in the name of José DELOT; in this last patent, it is indeed demonstrated that the use of a short galvanizing enclosure and of small volume is sufficient to obtain a correct metallurgical reaction between the product to be treated and the covering liquid, provided that the product to be galvanized has been pickled, heated and maintained in a controlled atmosphere at least upstream of the galvanizing enclosure.

D'un autre côté, puisque le dimensionnement correct de l'enceinte de galvanisation et de son canal de sortie permet essentiellement d'inhiber les conditions d'apparition de la turbulence, l'écoulement dans la zone de sortie du bain de galvanisation est proche de l'écoulement normalement laminaire qui existe au niveau de la sortie des produits traités dans les installations de galvanisation verticales ; ce qui signifie simplement que la force de Lorenz volumique, développée dans le bain liquide par le champ alternatif glissant, joue, en fait, un rôle analogue à la pesanteur.Cette "hypothèse gravitaire" des forces magnétiques de Lorenz, développées dans le bain de galvanisation par l'élément inducteur agencé à cet effet autour du canal de sortie de l'enceinte de galvanisation, permet de considérer que la forme du ménisque formé entre la surface libre du bain et le produit métallurgique qui en est extrait conditionne presque totalement l'épaisseur du revêtement déposé sur ledit produit. Par conséquent, dans les conditions strictes posées par l'invention, cette épaisseur sera donnée par une formule tout à fait analogue à celle utilisée dans le modèle hydrodynamique de Landau et
Levitch, dont on a cité plus haut les références.On the other hand, since the correct dimensioning of the galvanizing enclosure and its outlet channel essentially makes it possible to inhibit the conditions of appearance of turbulence, the flow in the outlet area of the galvanizing bath is close the normally laminar flow which exists at the outlet of the products treated in the vertical galvanizing installations; which simply means that the volume Lorenz force, developed in the liquid bath by the alternating sliding field, plays, in fact, a role analogous to gravity. This "gravity hypothesis" of the magnetic Lorenz forces, developed in the galvanization by the inducting element arranged for this purpose around the outlet channel of the galvanization enclosure, makes it possible to consider that the shape of the meniscus formed between the free surface of the bath and the metallurgical product which is extracted therefrom almost completely conditions the thickness of the coating deposited on said product. Consequently, under the strict conditions laid down by the invention, this thickness will be given by a formula completely analogous to that used in the hydrodynamic model of Landau and
Levitch, whose references have been cited above.

On observera également que, si le ménisque est maintenu suffisamment près de l'entrée du canal de sortie de l'enceinte - ce qui est souhaitable si on veut rester en-deçà de la longueur de Couette correspondant à cette partie de l'enceinte - et que la zone de l'élément inducteur où est généré le champ magnétique glissant est relativement longue, il est encore possible d'agir efficacement sur la réduction de l'épaisseur du film liquide se formant au niveau dudit ménisque.A cet égard, on rappelle que, par principe, les forces d'inertie dues à la pression isostatique du bain liquide dans l'enceinte de galvanisation et à l'effet d'entraînement du produit métallurgique se trouvent compensées dès la sortie du ménisque ; par conséquent, derrière ledit ménisque, les forces volumiques de Lorenz agissent seules sur le film liquide adhérant au produit métallurgique et tendent à amincir ledit film, constituant ainsi un "véritable" essuyage magnétique (c'est-à-dire débarrassé de toute considération relative à l'étanchéité). L'essuyage magnétique dans le canal de sortie de l'enceinte, du moins en aval du ménisque, est donc similaire à l'étude connue de l'amincissement d'un écoulement liquide barotrope dit "à surface libre" (barotrope car l'hypothèse gravitaire demeure valable). It will also be observed that, if the meniscus is kept close enough to the inlet of the outlet channel of the enclosure - which is desirable if one wishes to remain below the length of duvet corresponding to this part of the enclosure - and that the area of the inducing element where the sliding magnetic field is generated is relatively long, it is still possible to act effectively on the reduction of the thickness of the liquid film forming at said meniscus. recalls that, in principle, the inertial forces due to the isostatic pressure of the liquid bath in the galvanizing enclosure and to the entrainment effect of the metallurgical product are compensated as soon as they leave the meniscus; consequently, behind said meniscus, the Lorenz volume forces act alone on the liquid film adhering to the metallurgical product and tend to thin said film, thus constituting a "real" magnetic wiping (that is to say free of all relative considerations waterproofing). The magnetic wiping in the outlet channel of the enclosure, at least downstream of the meniscus, is therefore similar to the known study of the thinning of a barotropic liquid flow called "with free surface" (barotrope because the gravity hypothesis remains valid).

Enfin, selon une caractéristique particulièrement avantageuse du procédé de dimensionnement conforme à l'invention, on sait tenir compte de la rugosité du produit métallurgique traité sur la nature de l'écoulement et, donc, sur l'épaisseur de revêtement déposée en sortie de l'enceinte de galvanisation. Préférentiellement, le modèle retenu pour ce faire est celui de Karman-Nikuradzé. Finally, according to a particularly advantageous characteristic of the dimensioning method according to the invention, it is known to take into account the roughness of the metallurgical product treated on the nature of the flow and, therefore, on the thickness of coating deposited at the outlet of the galvanizing enclosure. Preferably, the model chosen to do this is that of Karman-Nikuradzé.

Ce modèle, largement éprouvé dans le domaine de l'hydrodynamique, permet de connaître, notamment par le biais d'abaques, le coefficient de frottement à prendre en compte suivant la rugosité du produit et le nombre de
Reynolds hydraulique de l'écoulement. Plus généralement, la prise en compte de ce que les hydrodynamiciens appellent la "loi de paroi" (qui dépend proportionnellement à la perte de charge) est essentielle à la connaissance fine de l'écoulement même, d'ailleurs, dans le cas de produits métallurgiques lisses puisque, ainsi qu'on le constatera par la suite, la loi de paroi influence d'une manière considérable sur le comportement de l'écoulement au voisinage immédiat du produit métallurgique à revêtir.This model, widely tested in the field of hydrodynamics, makes it possible to know, in particular by means of abacuses, the coefficient of friction to be taken into account according to the roughness of the product and the number of
Hydraulic flow reynolds. More generally, taking into account what hydrodynamicists call the "wall law" (which depends in proportion to the pressure drop) is essential for a detailed knowledge of the flow itself, moreover, in the case of products smooth metallurgical since, as will be seen later, the wall law has a considerable influence on the behavior of the flow in the immediate vicinity of the metallurgical product to be coated.

D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront encore de la description qui va suivre d'un exemple de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation horizontale, pourvue d'un canal de sortie autour duquel est aménagé un élément inducteur créant un champ alternatif glissant de direction axiale, cette enceinte étant plus particulièrement destinée au traitement de fils lisses ou rugueux tels que des fers à béton, cet exemple non limitatif de l'invention étant illustré sur le dessin annexé sur lequel
- la figure 1 est une vue en coupe longitudinale de l'enceinte, de son canal de sortie, de l'élément inducteur, du fil traité,
- la figure 2 est un graphe donnant, d'une part, l'épaisseur de zinc déposée sur un fer à béton de rugosité et de diamètre donnés en fonction de sa vitesse de défilement au travers de l'enceinte de galvanisation et, d'autre part, la longueur sur laquelle pénètre le zinc fondu à l'intérieur du canal de sortie de ladite enceinte.Other characteristics and advantages of the present invention will emerge from the description which follows of an example of dimensioning of a horizontal galvanizing enclosure, provided with an outlet channel around which is arranged an inducing element creating an alternating field. sliding in axial direction, this enclosure being more particularly intended for the treatment of smooth or rough wires such as concrete irons, this nonlimiting example of the invention being illustrated in the appended drawing in which
FIG. 1 is a view in longitudinal section of the enclosure, of its outlet channel, of the inductor element, of the treated wire,
- Figure 2 is a graph giving, on the one hand, the thickness of zinc deposited on a concrete iron of roughness and diameter given as a function of its speed of travel through the galvanizing enclosure and, on the other hand, the length over which the molten zinc penetrates inside the outlet channel of said enclosure.

L'enceinte de galvanisation 1 représentée sur la figure annexée comporte deux orifices d'entrée 2 et de sortie 3 alignés sur le passage d'un produit métallurgique 4 à galvaniser ; ce produit 4 est, dans l'exemple choisi, un fil en acier lisse ou un fer à béton, présentant donc des crantages répartis plus ou moins régulièrement le long de sa surface. L'enceinte 1 est disposée à l'horizontale, en aval d'un ensemble de dispositifs de décapage et de chauffage, par exemple par induction, et en aval d'un dispositif de refroissement, par exemple à l'eau, ces différentes unités classiques de post- et de pré-traitement n'étant pas illustrées sur les dessins afin de ne pas obscurcir la représentation des moyens de galvanisation et d'essuyage dont il est ici question. The galvanizing enclosure 1 shown in the appended figure comprises two inlet 2 and outlet 3 orifices aligned with the passage of a metallurgical product 4 to be galvanized; this product 4 is, in the example chosen, a smooth steel wire or a concrete iron, therefore having notches distributed more or less regularly along its surface. The enclosure 1 is arranged horizontally, downstream from a set of pickling and heating devices, for example by induction, and downstream from a cooling device, for example with water, these different units conventional post- and pre-treatment are not illustrated in the drawings so as not to obscure the representation of the means of galvanization and wiping which is discussed here.

L'enceinte de galvanisation 1 est destinée à contenir un bain liquide d'un produit de revêtement, préférentiellement un alliage métallique fondu tel que zinc, cuivre, aluminium et leurs alliages habituels (le bain pouvant donc également contenir de faibles proportions de plomb, etc...). Etant disposée à l'horizontale, les orifices d'entrée 2 et de sortie 3 de l'enceinte 1 doivent être pourvus de moyens d'étanchéité interdisant au bain liquide de fuire par lesdits orifices 2, 3 ; dans le cas ici décrit de produits métallurgiques 4 substantiellement cylindriques, on choisit d'employer des enroulements inducteurs polyphasés 5, 6, qui sont respectivement disposés autour des canaux d'entrée 7 et de sortie 8 de l'enceinte 1 pour générer, à la manière de moteurs linéaires synchrones, une contre-pression magnétique sur le produit liquide conducteur ayant tendance à s'écouler par inertie au travers desdits canaux d'entrée 7 et de sortie 8 ; les dimensions transversales de ces derniers canaux 7, 8 sont calculés en fonction du diamètre du produit métallurgique 4, de sa perméabilité magnétique relative (de l'ordre de 20 pour l'acier) et de l'intensité du champ magnétique glissant engendré par la circulation d'un courant électrique dans les bobines des inducteurs 5, 6 pour que, dans l'espace annulaire longitudinal séparant le produit 4 et les parois internes des canaux 7, 8, les lignes du champ magnétique soient subtantiellement transverses au déplacement axial dudit produit 4.Dans le cas du traitement de produits cylindriques à section non circulaires, tels que plats, bandes et autres profilés, on s'efforcera également de créer un champ magnétique transverse glissant au niveau de l'espace annulaire correspondant à la géométrie en question, ce qui est toujours possible à l'aide de feuilletages ou de peignes magnétiques conformant le champ magnétique de la manière souhaitée. En outre, comme on se contentera normalement de produire un champ magnétique glissant de fréquence peu élevée, typiquement inférieure à quelques centaines de herz et préférentiellement égale à 50 herz, les pertes magnétiques occasionnées, par exemple dans les feuilletages magnétiques, demeureront faibles. The galvanizing enclosure 1 is intended to contain a liquid bath of a coating product, preferably a molten metal alloy such as zinc, copper, aluminum and their usual alloys (the bath can therefore also contain small proportions of lead, etc. ...). Being arranged horizontally, the inlet 2 and outlet 3 orifices of the enclosure 1 must be provided with sealing means preventing the liquid bath from leaking through said orifices 2, 3; in the case described here of substantially cylindrical metallurgical products 4, it is chosen to use polyphase inductor windings 5, 6, which are respectively arranged around the inlet 7 and outlet 8 channels of the enclosure 1 to generate, at the in the manner of synchronous linear motors, a magnetic back pressure on the conductive liquid product tending to flow by inertia through said inlet 7 and outlet 8 channels; the transverse dimensions of these latter channels 7, 8 are calculated as a function of the diameter of the metallurgical product 4, of its relative magnetic permeability (of the order of 20 for steel) and of the intensity of the sliding magnetic field generated by the circulation of an electric current in the coils of the inductors 5, 6 so that, in the longitudinal annular space separating the product 4 and the internal walls of the channels 7, 8, the lines of the magnetic field are substantially transverse to the axial displacement of said product 4.In the case of the treatment of cylindrical products with non-circular section, such as plates, strips and other profiles, we will also endeavor to create a transverse magnetic field sliding at the level of the annular space corresponding to the geometry in question, which is always possible using laminates or magnetic combs shaping the magnetic field as desired. In addition, as it will normally be sufficient to produce a sliding magnetic field of low frequency, typically less than a few hundred herz and preferably equal to 50 herz, the magnetic losses caused, for example in magnetic laminates, will remain low.

Etant donné que le processus de galvanisation nécessite un apport permanent de produit liquide de revêtement dans l'enceinte 1, compensant au fur et à mesure celui qui se dépose sur les produits métallurgiques 4 défilant au travers elle, un canal d'alimentation 9, ici vertical, relie une réserve de produit liquide à ladite enceinte 1 ; afin que les perturbations hydrodynamiques résultant de cet apport soient le plus faibles possibles, on opte, selon une caractéristique avantageuse de l'invention, pour une position centrale de l'embouchure dudit canal d'alimentation 9 par rapport aux deux canaux d'entrée 7 et de sortie 8 de l'enceinte 1.Sur l'enceinte de galavanisation 1, on a également aménagé un canal d'équilibre 10, placé verticalement à une position centrale correspondant par exemple à celle du canal d'alimentation 9, et dans lequel le produit liquide de recouvrement s'introduit sur une hauteur dont la mesure permet de connaître avec précision la pression isostatique du bain de galvanisation ; en outre, la surface libre de la colonne liquide du bain se trouvant dans le canal d'équilibre 10 est normalement en contact avec un gaz protecteur dont la pression peut, le cas échéant, être modifiée par des moyens de compression conventionnels. A cet égard, l'ensemble de l'installation de galvanisation est préférentiellement maintenue sous une atmosphère contrôlée, neutre ou légèrement réductrice, pour des raisons métallurgiques par ailleurs parfaitement connues de l'homme de l'art. Since the galvanizing process requires a permanent supply of liquid coating product in the enclosure 1, gradually compensating for that which is deposited on the metallurgical products 4 passing through it, a supply channel 9, here vertical, connects a reserve of liquid product to said enclosure 1; so that the hydrodynamic disturbances resulting from this contribution are as small as possible, we opt, according to an advantageous characteristic of the invention, for a central position of the mouth of said supply channel 9 relative to the two inlet channels 7 and outlet 8 of the enclosure 1.On the galvanizing enclosure 1, an equilibrium channel 10 has also been arranged, placed vertically in a central position corresponding for example to that of the supply channel 9, and in which the liquid covering product is introduced over a height, the measurement of which enables the isostatic pressure of the galvanizing bath to be known with precision; in addition, the free surface of the liquid column of the bath located in the equilibrium channel 10 is normally in contact with a protective gas, the pressure of which can, if necessary, be modified by conventional compression means. In this regard, the entire galvanizing installation is preferably maintained under a controlled, neutral or slightly reducing atmosphere, for metallurgical reasons which are moreover perfectly known to those skilled in the art.

D'un autre côté, ainsi qu'on la déjà dit plus haut dans la description, la zone de transition 11 entre la zone centrale de l'enceinte 1 et son canal de sortie 7 est une tuyère convergente, ce qui permet de limiter les risques de turbulence du produit liquide s'écoulant à ce niveau de ladite enceinte 1. On the other hand, as already mentioned above in the description, the transition zone 11 between the central zone of the enclosure 1 and its outlet channel 7 is a converging nozzle, which makes it possible to limit the risks of turbulence of the liquid product flowing at this level from said enclosure 1.

Selon la présente invention, le problème se pose tout d'abord de dimensionner l'enroulement inducteur polyphasé 6 de sortie pour qu'une étanchéité puisse exister au niveau de l'orifice de sortie 3 de l'enceinte 1, puis de dimensionner l'ensemble des autres paramètres de l'installation permettant d'obtenir l'essuyage souhaité. On abordera maintenant successivement ces deux aspects de l'invention. According to the present invention, the problem arises first of all in dimensioning the polyphase inductor winding 6 for the outlet so that a seal can exist at the outlet orifice 3 of the enclosure 1, then in dimensioning the all the other parameters of the installation to obtain the desired wiping. These two aspects of the invention will now be discussed successively.

1. Problème de l'étanchéité
Le problème de l'étanchéité nécessite de connaître, ainsi qu'on l'a défini plus haut, la pression hydrodynamique totale s'exerçant jusqu'au ménisque d'équilibre (ou surface libre) du liquide de recouvrement dans le canal de sortie 8 de l'enceinte 1 ; la connaissance de la pression totale permet ensuite de calculer la force volumique de Lorenz qui est nécessaire au maintien de la surface libre du liquide de recouvrement à un certain niveau du canal de sortie 8 de ladite enceinte 1, selon les principes énoncés plus haut.1. Sealing problem
The sealing problem requires knowing, as defined above, the total hydrodynamic pressure exerted up to the equilibrium meniscus (or free surface) of the covering liquid in the outlet channel 8 enclosure 1; knowledge of the total pressure then makes it possible to calculate the Lorenz volume force which is necessary to maintain the free surface of the covering liquid at a certain level of the outlet channel 8 of said enclosure 1, according to the principles set out above.

Comme les dimensions transversales de l'enceinte 1 sont normalement peu importantes par rapport à la dimension transversale du produit métallurgique 4 à traiter, il est nécessaire de traiter l'écoulement liquide dans l'enceinte 1 comme un écoulement de Couette axisymétrique, s'établissant dans l'espace annulaire compris entre le produit 4 et les parois internes de ladite enceinte 1. Les règles de similitude applicables en la matière montrent ainsi que cet écoulement annulaire est similaire à l'écoulement du même liquide entre deux plaques planes distantes de quatre fois la valeur de l'espace annulaire (ce qui sera montré par la suite), l'une des deux plaques se déplaçant exactement à la vitesse du produit métallurgique 4 qui traverse l'enceinte de galvanisation 1. As the transverse dimensions of the enclosure 1 are normally small compared to the transverse dimension of the metallurgical product 4 to be treated, it is necessary to treat the liquid flow in the enclosure 1 as an axisymmetric quilt flow, establishing itself in the annular space between the product 4 and the internal walls of said enclosure 1. The similarity rules applicable in the matter thus show that this annular flow is similar to the flow of the same liquid between two flat plates four times apart the value of the annular space (which will be shown later), one of the two plates moving exactly at the speed of the metallurgical product 4 which passes through the galvanizing enclosure 1.

Bien entendu, un calcul de Couette analogue doit aussi être effectué pour connaitre les conditions physiques de l'écoulement dans la partie du canal de sortie 8 de l'enceinte 1 où s'introduit le liquide de recouvrement. Of course, a similar Duvet calculation must also be performed to know the physical conditions of the flow in the part of the outlet channel 8 of the enclosure 1 where the covering liquid is introduced.

1.1 Calcul de la pression totale à compenser pour étancher ltenceinte
Cette dernière est la somme des pressions partielles suivantes
- la pression partielle isostatique PiSo dans la partie centrale de l'enceinte 1, dont la valeur est simplement donnée par le calcul classique d'Archimède, à savoir par le produit de la densité volumique du liquide (zinc fondu), de l'accélération de la pesanteur et de la hauteur de liquide comprise entre les parois de l'enceinte 1 et le produit 4 ; pour une colonne de zinc fondu à 450 OC, et une hauteur de zinc de 2 centimètres, cette première pression partielle vaut 1350 Pa (ou 135 mbars dans les unités usuelles).On notera que la pression d'alimentation de l'enceinte 1, au travers du canal d'alimentation 9, équilibre par contre totalement la contribution due à la hauteur de zinc dans le canal d'équilibre 10.1.1 Calculation of the total pressure to compensate for sealing the enclosure
The latter is the sum of the following partial pressures
- the isostatic partial pressure PiSo in the central part of the enclosure 1, the value of which is simply given by the classical calculation of Archimedes, namely by the product of the volume density of the liquid (molten zinc), of the acceleration gravity and height of liquid between the walls of the enclosure 1 and the product 4; for a column of zinc melted at 450 OC, and a height of zinc of 2 centimeters, this first partial pressure is worth 1350 Pa (or 135 mbar in the usual units). It will be noted that the supply pressure of enclosure 1, on the other hand, through the feed channel 9, completely balances the contribution due to the height of zinc in the equilibrium channel 10.

- la pression partielle due au dispositif d'étanchéité amont, c'est-à-dire à l'enroulement inducteur polyphasé 5 aménagé autour du canal d'entrée 7 de l'enceinte de galvanisation 1 ; cette pression sera supposée venir juste équilibrer les forces d'inertie à l'orifice d'entrée 2, ce qui est vrai dans tous les cas puisque cette pression aval contribue, de fait, à la hauteur de la colonne du liquide de recouvrement dans le canal d'équilibre 10. - The partial pressure due to the upstream sealing device, that is to say to the polyphase inductor winding 5 arranged around the inlet channel 7 of the galvanizing enclosure 1; this pressure will be assumed to just balance the inertial forces at the inlet 2, which is true in all cases since this downstream pressure contributes, in fact, to the height of the column of the covering liquid in the balance channel 10.

- la pression partielle Pc qui résulte de l'entraînement du liquide de recouvrement par le produit métallurgique 4 défilant dans la zone centrale de l'enceinte 1. the partial pressure Pc which results from the entrainment of the covering liquid by the metallurgical product 4 passing through the central zone of the enclosure 1.

- la pression partielle Pi qui résulte de l'entraînement du liquide de recouvrement par le produit métallurgique 4 défilant au travers du canal de sortie de l'enceinte 1. the partial pressure Pi which results from the entrainment of the covering liquid by the metallurgical product 4 passing through the outlet channel of the enclosure 1.

Suivant l'invention, ces deux pressions partielles d'entraînement se calculent à partir des écoulements de
Couette similaires en tenant compte de la longueur de la zone centrale de l'enceinte 1, de la longueur du canal de sortie 8 sur laquelle pénètre le zinc, ainsi que des pertes de charge par unité de longueur dans ladite zone centrale et, respectivement, dans ledit canal de sortie 8 de l'enceinte 1. According to the invention, these two partial drive pressures are calculated from the flows of
Similar duvet taking into account the length of the central zone of the enclosure 1, the length of the outlet channel 8 on which the zinc penetrates, as well as pressure losses per unit of length in said central zone and, respectively, in said outlet channel 8 of enclosure 1.

a) longueur de l'enceinte de salvanisation 1 à prendre en compte
Le choix de la longueur de l'enceinte conditionne le comportement de l'écoulement liquide au voisinage du produit métallurgique 4 : laminaire, faiblement turbulent ou turbulent. Le calcul consiste à choisir une longueur d'enceinte 1 a priori, dont on vérifie a posteriori qu'elle est inférieure à la longueur de Couette critique dans l'enceinte 1. Suivant la géométrie de l'enceinte 1 représentée sur le dessin, qui est symétrique par rapport à la zone d'alimentation centrale, la longueur à prendre en compte est, en fait, la demie longueur L c de l'enceinte, prise ici égale à 25 centimètres.a) length of the salvanization enclosure 1 to be taken into account
The choice of the length of the enclosure conditions the behavior of the liquid flow in the vicinity of the metallurgical product 4: laminar, slightly turbulent or turbulent. The calculation consists in choosing a length of enclosure 1 a priori, which is verified a posteriori that it is less than the length of critical Duvet in enclosure 1. According to the geometry of enclosure 1 represented on the drawing, which is symmetrical with respect to the central feeding zone, the length to be taken into account is, in fact, the half length L c of the enclosure, taken here equal to 25 centimeters.

b) perte de charte par unité de longueur dans la zone centrale de l'enceinte
La perte de charge par unité de longueur est classiquement reliée à la force de frottement par unité de surface. Dans le cas axisymétrique de l'enceinte de galvanisation 1 considérée, cette relation s'exprime simplement en fonction du diamètre hydraulique de l'espace annulaire compris entre le produit métallurgique 4 et les parois internes de ladite enceinte 1, de la densité volumique du liquide de recouvrement, du carré de la vitesse de l'écoulement et d'un coefficient de perte de charge, lui-même proportionnel à un coefficient de frottement global dépendant de la rugosité des surfaces et du nombre de Reynolds caractérisant l'écoulement, c'est-àdire, finalement, de la loi de paroi au voisinage du produit métallurgique 4.b) loss of charter per unit of length in the central area of the enclosure
The pressure drop per unit length is conventionally related to the friction force per unit area. In the axisymmetric case of the galvanizing enclosure 1 considered, this relationship is expressed simply as a function of the hydraulic diameter of the annular space comprised between the metallurgical product 4 and the internal walls of said enclosure 1, of the volume density of the liquid overlap, the square of the flow velocity and a pressure drop coefficient, itself proportional to an overall coefficient of friction depending on the roughness of the surfaces and the Reynolds number characterizing the flow, c ' that is, ultimately, of the wall law in the vicinity of the metallurgical product 4.

bl) diamètre hydraulique à prendre en compte
Une analyse purement hydrodynamique du profil de vitesse d'un écoulement de Couette turbulent entre deux plaques planes permet de se rendre compte assez facilement que le diamètre hydraulique à prendre en compte pour un canal annulaire est égal à quatre fois l'espace annulaire.bl) hydraulic diameter to be taken into account
A purely hydrodynamic analysis of the velocity profile of a turbulent Couette flow between two flat plates makes it fairly easy to realize that the hydraulic diameter to be taken into account for an annular channel is equal to four times the annular space.

On remarquera que l'on se place d'office dans le cas d'un écoulement supposé turbulent car un calcul approché du nombre de Reynolds hydraulique au voisinage du produit métallurgique 4, lequel se déplace à assez grande vitesse (à savoir Vb = 1 m/s), montre que le régime de l'écoulement est sûrement turbulent.It will be noted that one places oneself automatically in the case of a supposed turbulent flow because an approximate calculation of the hydraulic Reynolds number in the vicinity of the metallurgical product 4, which moves at fairly high speed (namely Vb = 1 m / s), shows that the flow regime is surely turbulent.

Typiquement, l'enceinte de galvanisation 1 est presque partout cylindrique et présente un diamètre Tc sensiblement constant qui, dans l'exemples chiffré développé par la suite, sera pris égal à 40 millimètres.  Typically, the galvanizing enclosure 1 is almost everywhere cylindrical and has a substantially constant diameter Tc which, in the numerical examples developed below, will be taken equal to 40 millimeters.

Le diamètre du produit métallurgique 4 est, quant à lui, pris égal à 10 millimètres, ce qui donne un espace annulaire ec égal à 15 millimètres, et un diamètre hydraulique DHe de 60 millimètres dans la zone centrale de l'enceinte 1. The diameter of the metallurgical product 4 is, for its part, taken equal to 10 millimeters, which gives an annular space ec equal to 15 millimeters, and a hydraulic diameter DHe of 60 millimeters in the central zone of the enclosure 1.

b2 ! loi de paroi
Dans le cas d'un conduit annulaire de rugosité donnée, où s'établit un écoulement dont on connaît le nombre de Reynolds, on sait que le coefficient de perte de charge est proportionnel à un coefficient de frottement global CF que l'on peut obtenir à l'aide des formules ou des abaques de Karman-Nikuradzé ; ces formules sont également valables pour les parois pleinement lisses.b2! wall law
In the case of an annular duct of given roughness, where a flow is established of which one knows the Reynolds number, it is known that the coefficient of pressure loss is proportional to a coefficient of overall friction CF which one can obtain using the formulas or Karman-Nikuradze charts; these formulas are also valid for fully smooth walls.

- le nombre de Reynolds hydraulique Rec est calculé en fonction du diamètre hydraulique DHc, de la vitesse Vb (qui est un maximum pour la vitesse moyenne de l'écoulement) et de la viscosité cinématique du zinc à la température considérée (de l'ordre de 4500). On trouve Rec = 120 000, ce qui signifie que l'écoulement est bien légèrement turbulent. the hydraulic Reynolds number Rec is calculated as a function of the hydraulic diameter DHc, the speed Vb (which is a maximum for the average speed of the flow) and the kinematic viscosity of the zinc at the considered temperature (of the order 4500). We find Rec = 120,000, which means that the flow is slightly turbulent.

- la rugosité uniforme équivalente de la paroi du produit métallurgique 4 est prise égale à 0,35 millimètres, pour un fer à béton de diamètre égal à 10 millimètres. the equivalent uniform roughness of the wall of the metallurgical product 4 is taken to be 0.35 millimeters, for a concrete reinforcing iron with a diameter equal to 10 millimeters.

- les abaques de Karman-Nikuradzé fournissent alors un coefficient de frottement global CFc = 0,0083, ce qui permet de calculer le coefficient de perte de charge dans la zone centrale de l'enceinte 1. - the Karman-Nikuradze abacs then provide an overall coefficient of friction CFc = 0.0083, which makes it possible to calculate the pressure drop coefficient in the central zone of enclosure 1.

c) pression partielle d'entraînement dans la zone centrale de l'enceinte
Cette pression partielle Pc est égale à la demie longueur L c de l'enceinte multipliée par le coefficient de perte de charge calculé précédemment. On trouve P c = 190 Pa (ou 19 millibars).c) partial drive pressure in the central zone of the enclosure
This partial pressure Pc is equal to the half length L c of the enclosure multiplied by the pressure drop coefficient calculated previously. We find P c = 190 Pa (or 19 millibars).

d) pression partielle d'entraînement dans la partie du canal de sortie 8 de l'enceinte 1 où pénètre le zinc
Cette pression partielle P. est égale à la longueur Li de zinc dans le canal 8 multipliée par le coefficient de perte de charge de l'écoulement dans ledit canal 8.d) partial drive pressure in the part of the outlet channel 8 of the enclosure 1 where the zinc penetrates
This partial pressure P. is equal to the length Li of zinc in the channel 8 multiplied by the pressure drop coefficient of the flow in said channel 8.

Le principe du calcul de ce dernier coefficient est identique à ce qui a été détaillé précédemment pour le calcul du coefficient de perte de charge dans la zone centrale de l'enceinte 1, seules différant les valeurs numériques à prendre en compte. The principle of calculation of this last coefficient is identical to what has been detailed previously for the calculation of the pressure drop coefficient in the central zone of enclosure 1, only differing the numerical values to be taken into account.

A cet égard, le nombre de Reynolds hydraulique Rei est calculé en fonction du diamètre hydraulique DHi du conduit annulaire compris entre le produit métallurgique 4 et les parois du canal de sortie 8, dont le diamètre Tf est égal à 16 millimètres, ce qui donne un espace annulaire ei égal à 3 millimètres et, donc, DHi égal à 12 millimètres. Dans ces conditions, Rei vaut environ 24 000. In this regard, the hydraulic Reynolds number Rei is calculated as a function of the hydraulic diameter DHi of the annular conduit between the metallurgical product 4 and the walls of the outlet channel 8, the diameter Tf of which is equal to 16 millimeters, which gives a annular space ei equal to 3 millimeters and, therefore, DHi equal to 12 millimeters. Under these conditions, Rei is worth around 24,000.

La rugosité uniforme équivalente de la paroi du produit métallurgique 4 étant bien sûr toujours identique, les abaques de Karman-Nikuradzé fournissent un coefficient de frottement global CFc = 0,0146. The equivalent uniform roughness of the wall of the metallurgical product 4 being of course always identical, the Karman-Nikuradze abacs provide an overall coefficient of friction CFc = 0.0146.

Comme on ne connaît pas a priori la longueur Li, on calcule tout d'abord le gradient de la pression d'entraînement dans le canal de sortie 8, qui est égal à 12 900 Pa/m, puis on écrit l'équilibre des pressions au niveau du ménisque de sortie du bain de galvanisation. As we do not know a priori the length Li, we first calculate the gradient of the drive pressure in the outlet channel 8, which is equal to 12,900 Pa / m, then we write the pressure balance at the exit meniscus of the galvanizing bath.

1.2. Calcul de la force de Lorenz nécessaire au maintien de la bulle de zinc dans l'enceinte de salvanisation 1
La somme des pressions calculées précédemment, à savoir (pipo + P c + Pi), doit être équilibrée par la pression magnétique volumique Pm engendrée dans le zinc par le champ glissant transverse créé au niveau de l'enroulement inducteur polyphasé 6 de sortie de l'enceinte 1.1.2. Calculation of the Lorenz force necessary to maintain the zinc bubble in the salvanization enclosure 1
The sum of the pressures calculated previously, namely (pipo + P c + Pi), must be balanced by the magnetic volume pressure Pm generated in the zinc by the transverse sliding field created at the level of the polyphase inductor winding 6 of output of l Pregnant 1.

On sait que la pression magnétique Pm est égale au produit de la conductibilité électrique du zinc à la température considérée, du carré de l'induction efficace Effet de la longueur Li sur laquelle agit le champ et d'un coefficient Vm tenant compte de la géométrie de l'inducteur 6. Si on choisit un demi-pas polaire égal à 7 centimètres et une fréquence d'excitation de 50 Hz - ces deux valeurs fournissant la vitesse de déplacement axial du champ magnétique glissant, encore appelée vitesse de dérive -, l'induction efficace B ef f étant choisie égale à 0,07 Teslas, on trouve le gradient de pression magnétique nécessaire au maintien de la bulle de zinc dans l'enceinte de galvanisation 1, soit 87 000 N/m3. We know that the magnetic pressure Pm is equal to the product of the electrical conductivity of zinc at the temperature considered, the square of the effective induction Effect of the length Li on which the field acts and a coefficient Vm taking into account the geometry of inductor 6. If we choose a polar half-step equal to 7 centimeters and an excitation frequency of 50 Hz - these two values providing the speed of axial displacement of the sliding magnetic field, also called drift speed -, l 'effective induction B ef f being chosen equal to 0.07 Teslas, there is the magnetic pressure gradient necessary to maintain the zinc bubble in the galvanizing enclosure 1, ie 87,000 N / m3.

On est alors capable de calculer la valeur de la longueur Li et de vérifier qu'elle reste inférieure à la longueur de Couette. On trouve ici Li = 2,1 centimètres, ce qui signifie que le zinc pénètre très peu dans le canal de sortie 8, puisque la longueur de l'enroulement inducteur 6, donnée par le demi-pas polaire, est égale à 28 centimètres. We are then able to calculate the value of the length Li and to verify that it remains less than the length of Duvet. Here we find Li = 2.1 centimeters, which means that the zinc penetrates very little into the outlet channel 8, since the length of the inductor winding 6, given by the polar half-step, is equal to 28 centimeters.

De manière générale, on "s'arrangera" toujours pour que le liquide de recouvrement ne pénètre pas, dans le canal de sortie 8, au-delà de la moitié de la longueur de l'enroulement inducteur 6, cette condition pouvant être simplement remplie
- soit en réglant la fréquence d'excitation du courant alternatif créant l'induction efficace Bef f r
- soit en réglant l'intensité dudit courant alternatif.Generally, we will always "arrange" so that the covering liquid does not penetrate, in the outlet channel 8, beyond half the length of the inductor winding 6, this condition can be simply fulfilled
- either by adjusting the excitation frequency of the alternating current creating the effective induction Bef fr
- or by adjusting the intensity of said alternating current.

2. Problème de I'essuvaqe
L'épaisseur déposée sur le produit métallurgique 4 se calcule normalement en deux étapes, à savoir
- dans la zone du canal de sortie 8 où pénètre le zinc (soit sur la longueur Li), la force volumique d'origine magnétique V est comparable à une force d'origine gravitaire ; on peut ainsi admettre que les résultats du modèle de Landau et Levitch, développé pour connaître l'épaisseur entraînée par une plaque plane extraite à la verticale d'un bain liquide horizontale, sont applicables dans cette zone du canal de sortie 8.2. Problem of drying
The thickness deposited on the metallurgical product 4 is normally calculated in two stages, namely
- In the zone of the outlet channel 8 where the zinc penetrates (ie over the length Li), the volume force of magnetic origin V is comparable to a force of gravity origin; one can thus admit that the results of the model of Landau and Levitch, developed to know the thickness entrained by a plane plate extracted vertically from a horizontal liquid bath, are applicable in this zone of the outlet channel 8.

- dans la partie du canal de sortie 8 située derrière le ménisque d'équilibre du bain liquide, le champ magnétique transverse glissant agit sur le film liquide pour l'amincir, l'épaisseur du film au niveau dudit ménisque étant égale à celle prévue par le calcul précédent de Landau et Levitch. - in the part of the outlet channel 8 located behind the equilibrium meniscus of the liquid bath, the transverse sliding magnetic field acts on the liquid film to thin it, the thickness of the film at the level of said meniscus being equal to that provided by the previous calculation of Landau and Levitch.

2.1. Epaisseur du film liquide donnée par le modèle de Landau Levitch
Ce modèle tient compte, par une formule complexe pouvant être retrouvée sur la référence mentionnée plus haut : de la tension superficielle du liquide (ici le zinc fondu à 4500C), de sa viscosité dynamique turbulente (elle-même proportionnelle au coefficient de frottement global CFi), de la vitesse Vb du produit 4 et de l'intensité des forces volumiques développées dans le zinc, que l'on vient juste de calculer pour le problème de l'étanchéité.2.1. Thickness of the liquid film given by the Landau Levitch model
This model takes into account, by a complex formula that can be found on the reference mentioned above: the surface tension of the liquid (here zinc molten at 4500C), its turbulent dynamic viscosity (itself proportional to the overall coefficient of friction CFi ), the speed Vb of the product 4 and the intensity of the volume forces developed in the zinc, which we have just calculated for the problem of sealing.

En calculant l'épaisseur donnée par ce modèle, on constate qu'elle varie inversement à la racine carrée de l'intensité des forces volumiques d'origine magnétique ce résultat bien sûr attendu signifie que l'on peut assez sensiblement modifier l'épaisseur en question, en augmentant ou en diminuant l'intensité des forces volumiques, ceci en jouant principalement sur l'intensité de l'induction magnétique efficace Bef f. Ce réglage, qui modifie la position du ménisque dans le canal de sortie 8, est possible dans une plage de valeurs de Beff Où, selon le critère indiqué plus haut, le liquide de recouvrement ne pénètre pas, dans le canal de sortie 8, au-delà de la moitié de la longueur de l'enroulement inducteur 6.Ce critère recouvre à peu près celui selon lequel Li n'excède pas la longueur de Couette de l'écoulement situé dans le canal de sortie 8 de l'enceinte de galvanisation 1, c'està-dire que ledit écoulement demeure faiblement turbulent si l'un de ces critères n'est plus observé, la turbulence rend totalement inadéquat le modèle de Landau et Levitch. By calculating the thickness given by this model, we note that it varies inversely with the square root of the intensity of the volumic forces of magnetic origin this result of course expected means that one can modify the thickness quite appreciably question, by increasing or decreasing the intensity of the volume forces, this mainly by playing on the intensity of the effective magnetic induction Bef f. This adjustment, which modifies the position of the meniscus in the outlet channel 8, is possible within a range of Beff values where, according to the criterion indicated above, the covering liquid does not enter, in the outlet channel 8, at the - beyond half the length of the inductor coil 6.This criterion roughly covers that according to which Li does not exceed the length of the quilt of the flow located in the outlet channel 8 of the galvanizing enclosure 1, that is to say that said flow remains slightly turbulent if one of these criteria is no longer observed, the turbulence makes the Landau and Levitch model completely inadequate.

2.2. Longueur d'essuyage magnétique effective
Cette longueur d'essauyage magnétique effective est définie comme la longueur résiduelle du canal de sortie 8, située derrière le ménisque d'équilibre du bain de galvanisation, et sur laquelle le champ magnétique transverse glissant est toujours susceptible d'agir.2.2. Effective magnetic wiping length
This effective magnetic wiping length is defined as the residual length of the outlet channel 8, located behind the equilibrium meniscus of the galvanizing bath, and on which the transverse sliding magnetic field is always capable of acting.

Les possibilités de réglage de l'épaisseur à ce niveau sont cependant réduites puisque toutes les caractéristiques de l'enceinte 1 et de l'inducteur 6 sont déjà fixées. Le calcul de l'amincissement du film liquide jusqu'à l'extrémité aval du canal de sortie 8 peut être effectué par le calcul de l'écoulement à "surface libre" du film liquide sur la surface du produit métallurgique rugueux 4. En fait, on s'aperçoit que cet amincissement reste négligeable dans la plupart des cas. The possibilities of adjusting the thickness at this level are however reduced since all the characteristics of the enclosure 1 and of the inductor 6 are already fixed. The calculation of the thinning of the liquid film up to the downstream end of the outlet channel 8 can be carried out by calculating the "free surface" flow of the liquid film on the surface of the rough metallurgical product 4. In fact , we see that this thinning remains negligible in most cases.

Une approximation pratique généralement correcte consiste donc, dans le calcul de l'essuyage, à ne tenir compte que de l'épaisseur du film liquide donnée par le modèle de Landau et Levitch. A generally correct practical approximation therefore consists, in the calculation of wiping, of only taking into account the thickness of the liquid film given by the Landau and Levitch model.

3. Généralisation
Le dimensionnement d'une enceinte de galavanisation 1 et de son inducteur 6 de sortie dépend d'abord des dimensions et de la rugosité éventuelle des produits métallurgiques 4 à revêtir du matériau métallique fondu choisi. On établit alors la géométrie de l'inducteur 6 pour que, à proximité de la surface des produits 4, le champ magnétique crée soit transverse et glissant. On cherche ensuite, pour une large gamme de vitesse de défilement Vb des produits 4 au travers de l'enceinte 1, la fréquence, le pas polaire et l'intensité de induction efficace Beff qu'il convient de prendre pour équilibrer les pressions sous la première moitié de l'inducteur 6.Pour que les fuites magnétiques ne soient pas trop importantes, une règle de dimensionnement supplémentaire consiste à prendre un entrefer tel que le rapport du demi-pas polaire sur ledit entrefer ne soit pas supérieur à 3 ; ceci définit un coefficient dit "de carter" entre l'induction efficace Beff et l'induction Bg créée par l'enroulement inducteur 6, laquelle est alors donnée par une loi de Byot et Savard correspondant à la géométrie des bobines de l'inducteur 6. On applique enfin le modèle de Landau et Levitch pour calculer l'épaisseur déposée sur les produits métallurgiques 4 correspondant à chacune des vitesses Vb choisies. On peut également reporter, sur le même graphe, la longueur Li sur laquelle le liquide de revêtement pénètre dans le canal de sortie 8 de l'enceinte 1. Un tel graphe, correspondant à l'exemple traité ci-dessus, est donné sur la figure 2.3. Generalization
The dimensioning of a galavanization enclosure 1 and of its output inductor 6 depends first of all on the dimensions and the possible roughness of the metallurgical products 4 to be coated with the molten metallic material chosen. The geometry of the inductor 6 is then established so that, near the surface of the products 4, the magnetic field created is transverse and sliding. We then seek, for a wide range of running speed Vb of the products 4 through the enclosure 1, the frequency, the pole pitch and the effective induction intensity Beff which it is necessary to take to balance the pressures under the first half of the inductor 6. So that the magnetic leaks are not too great, an additional dimensioning rule consists in taking an air gap such that the ratio of the polar half-step to said air gap is not greater than 3; this defines a so-called "housing" coefficient between the effective induction Beff and the induction Bg created by the inductor winding 6, which is then given by a Byot and Savard law corresponding to the geometry of the coils of the inductor 6 Finally, we apply the Landau and Levitch model to calculate the thickness deposited on the metallurgical products 4 corresponding to each of the speeds Vb chosen. It is also possible to show, on the same graph, the length Li over which the coating liquid enters the outlet channel 8 of the enclosure 1. Such a graph, corresponding to the example treated above, is given on the figure 2.

La plupart des résultats précédents demeurent valables dans le cas d'une installation de galvanisation verticale.  Most of the above results remain valid in the case of a vertical galvanizing installation.

Claims (8)

REVENDICATIONS 1 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation pourvue d'au moins un dispositif d'étanchéité et/ou d'essuyage du côté d'où ressortent les produits métallurgiques ayant traversé un bain liquide de recouvrement contenu dans ladite enceinte, ledit dispositif étant préférentiellement un élément inducteur agencé à cet effet autour d'un canal de sortie de l'enceinte pour produire un champ électromagnétique transverse, alternatif et glissant, au niveau de la surface desdits produits, caractérisé en ce qu'il consiste à calculer ou à vérifier, à partir principalement : des dimensions transversales de ladite enceinte, de sa longueur axiale, de la section transversale desdits produits, de leur vitesse, de la viscosité dynamique dudit liquide de recouvrement, de sa pression dans l'enceinte, des dimensions transversales du canal de sortie de l'enceinte, de la vitesse de déplacement du champ électromagnétique glissant et de son intensité dans ledit liquide, et enfin d'un paramètre représentatif de la rugosité éventuelle des produits métallurgiques, les conditions pour lesquelles les longueurs de Couette associées respectivement à l'écoulement du liquide de recouvrement dans l'enceinte et dans son canal de sortie restent inférieures aux valeurs critiques au-delà desquelles lesdits écoulements deviennent nettement turbulents. 1 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure provided with at least one sealing and / or wiping device on the side from which emerge the metallurgical products having passed through a liquid covering bath contained in said enclosure, said device preferably being an inducing element arranged for this purpose around an outlet channel of the enclosure to produce a transverse, alternating and sliding electromagnetic field, at the surface of said products, characterized in that it consists in calculating or in check, mainly from: the transverse dimensions of said enclosure, its axial length, the cross section of said products, their speed, the dynamic viscosity of said covering liquid, its pressure in the enclosure, the transverse dimensions of the speaker output channel, the speed of movement of the sliding electromagnetic field and its intensity in said liquid of, and finally of a parameter representative of the possible roughness of the metallurgical products, the conditions for which the lengths of Duvet respectively associated with the flow of the covering liquid in the enclosure and in its outlet channel remain below the critical values beyond which said flows become clearly turbulent. 2 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'épaisseur de la couche limite laminaire ou turbulente de l'écoulement à l'entrée du canal de sortie de l'enceinte de galvanisation est maintenue en dessous d'une valeur limite au delà de laquelle il n'est plus possible de contrôler son augmentation. 2 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to the preceding claim, characterized in that the thickness of the laminar or turbulent boundary layer of the flow at the inlet of the outlet channel of the galvanizing enclosure is maintained below a limit value beyond which it is no longer possible to control its increase. 3 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'épaisseur déposée sur les produits métallurgiques traités est donnée, en fonction de leur vitesse de défilement dans l'enceinte de galvanisation, par une formule analogue à celle utilisée dans le modèle hydrodynamique de Landau et Levitch. 3 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to the preceding claim, characterized in that the thickness deposited on the treated metallurgical products is given, as a function of their running speed in the galvanizing enclosure, by a similar formula to that used in the hydrodynamic model of Landau and Levitch. 4 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la rugosité éventuelle des produits métallurgiques traités est prise en compte, pour le calcul de l'épaisseur déposée, au travers de la loi de paroi de l'écoulement au voisinage immédiat du produit métallurgique à revêtir. 4 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to any one of the preceding claims, characterized in that the possible roughness of the treated metallurgical products is taken into account, for the calculation of the thickness deposited, through the law wall of the flow in the immediate vicinity of the metallurgical product to be coated. 5 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la loi de paroi à prendre en compte est celle connue sous le nom de Karmann-Nikuradzé. 5 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to the preceding claim, characterized in that the wall law to be taken into account is that known under the name of Karmann-Nikuradzé. 6 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon l'une quelconque des revendications précédentes r caractérisé en ce que, dans le cas où l'on emploie un élément inducteur du type d'un enroulement polyphasé (6), on règle l'intensité du courant alternatif créant l'induction efficace Beff pour que le liquide de recouvrement ne pénètre pas au-delà de la moitié de la longueur de l'enroulement inducteur (6) qui est agencé autour du canal de sortie (8) de l'enceinte de galvanisation (1). 6 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to any one of the preceding claims r characterized in that, in the case where one employs an inducing element of the type of a polyphase winding (6), the l intensity of the alternating current creating the effective induction Beff so that the covering liquid does not penetrate beyond half the length of the inductor winding (6) which is arranged around the outlet channel (8) of the 'galvanizing enclosure (1). 7 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, dans le cas où l'on emploie un élément inducteur du type d'un enroulement polyphasé (6), on règle la fréquence d'excitation du courant alternatif créant l'induction efficace Beff pour que le liquide de recouvrement ne pénètre pas au-delà de la moitié de la longueur de l'enroulement inducteur (6) qui est agencé autour du canal de sortie (8) de l'enceinte de galvanisation (1).  7 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to any one of claims 1 to 5, characterized in that, in the case where one employs an inductive element of the type of a polyphase winding (6), regulates the frequency of excitation of the alternating current creating the effective induction Beff so that the covering liquid does not penetrate beyond half the length of the inductor winding (6) which is arranged around the outlet channel ( 8) of the galvanizing enclosure (1). 8 - Procédé de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'entrefer de l'enroulement inducteur polyphasé (6) est choisi tel que le rapport du demi-pas polaire sur ledit entrefer n'est pas supérieur à 3.  8 - Method for dimensioning a galvanizing enclosure according to the preceding claim, characterized in that the air gap of the polyphase inductor winding (6) is chosen such that the ratio of the polar half-step to said air gap is not greater than 3.