FR2683386A1 - MAGNETIC FOCUSING DEVICE FOR CATHODE RAY TUBE. - Google Patents

Abstract

Dispositif de focalisation magnétique situé autour du col d'un tube à rayons cathodique d'axe principal Z et constitué d'une bobine de focalisation statique 11 et d'une bobine de focalisation dynamique 12. La carcasse magnétique entourant la bobine 11 est ouverte sur un entrefer 13 et est constituée de pièces de perméabilités magnétiques différentes 20 et 21, la bobine 12 étant située prés de l'entrefer 13 et utilisant comme circuit magnétique la partie de la carcasse constituée du matériau dont la composante imaginaire de la perméabilité magnétique est la plus faible.Magnetic focusing device located around the neck of a cathode ray tube of main axis Z and consisting of a static focusing coil 11 and a dynamic focusing coil 12. The magnetic carcass surrounding the coil 11 is open on an air gap 13 and is made up of pieces of different magnetic permeability 20 and 21, the coil 12 being located near the air gap 13 and using as a magnetic circuit the part of the carcass made of the material whose imaginary component of the magnetic permeability is the weaker.

Description

ii

DISPOSITIF DE FOCALISATION MAGNETIQUE POUR TUBE A RAYONS  MAGNETIC FOCUSING DEVICE FOR A RAY TUBE

CATHODIOUESCATHODIOUES

La présente invention se rapporte à un tube à rayons cathodiques comportant un canon à électrons et un dispositif de focalisation magnétique du faisceau  The present invention relates to a cathode ray tube comprising an electron gun and a beam magnetic focusing device

d'électrons issus de ce canon.of electrons from this gun.

Les unités de focalisation magnétiques sont habituellement destinées à équiper des tubes à rayons cathodiques de haute résolution: elles permettent grâce à la création d'un champ magnétique coaxial au faisceau d'électrons issu du canon de rendre l'impact de ce  The magnetic focusing units are usually intended to equip high resolution cathode ray tubes: they allow, thanks to the creation of a coaxial magnetic field, the electron beam coming from the gun to make the impact of this

faisceau sur l'écran du tube aussi petit que désiré.  beam on the screen of the tube as small as desired.

De tels tubes sont utilisés par exemple dans le domaine de la télévision par projection ou des dispositifs d'affichage professionnels à haute résolution La lentille de focalisation créée par le dispositif de focalisation magnétique peut être réalisée soit à l'aide d'aimant permanent soit à l'aide d'un bobinage circulaire enfermé dans un circuit magnétique comportant un entrefer et dans lequel circule un courant continu éventuellement  Such tubes are used, for example, in the field of projection television or high-resolution professional display devices. The focusing lens created by the magnetic focusing device may be made either with the aid of a permanent magnet or using a circular winding enclosed in a magnetic circuit having an air gap and in which circulates a continuous current possibly

ajustable.adjustable.

Il arrive qu'on soit obligé d'adjoindre à la bobine de focalisation principale une bobine de focalisation dynamique afin de focaliser avec la même précision le faisceau d'électrons sur toute la surface de l'écran du tube; dans ce cas, le champ créé par la bobine de focalisation dynamique vient moduler le champ de la bobine de focalisation principale en fonction de la position du point d'impact du faisceau sur l'écran La fréquence du courant à l'intérieur de la bobine auxiliaire est la même que la fréquence de balayage ligne de l'écran ce qui entraine différents problèmes lors de leur utilisation à des fréquences de balayage importantes, de l'ordre ou supérieures à 16 KHZ: -couplage électrique important entre la bobine principale statique et la bobine dynamique -courant induit, par la bobine de focalisation dynamique, important dans la carcasse du circuit magnétique contenant la bobine de focalisation statique, d'o une perte d'énergie -apparition de phénomène de trainage magnétique, d au temps d'établissement du champ dans le circuit magnétique, devenant critique aux fréquences de balayage  Sometimes it is necessary to add to the main focusing coil a dynamic focusing coil to focus with the same precision the electron beam on the entire surface of the screen of the tube; in this case, the field created by the dynamic focusing coil modulates the field of the main focusing coil according to the position of the point of impact of the beam on the screen The frequency of the current inside the coil Auxiliary is the same as the scanning frequency line of the screen which causes different problems when used at high scan frequencies, order or greater than 16 KHZ: - Important electrical coupling between the main coil and static the dynamic coil -current induced, by the dynamic focusing coil, important in the carcass of the magnetic circuit containing the static focusing coil, o o a loss of energy -appearance of magnetic dragging phenomenon, d to the time of establishment of the field in the magnetic circuit, becoming critical at scanning frequencies

élevées.high.

action du champ dynamique sur le faisceau d'électrons de plus en plus faible à mesure que la fréquence de balayage augmente L'objet de la présente invention est un dispositif de focalisation magnétique pour tube à rayons cathodiques comportant une bobine de focalisation dynamique travaillant à des fréquences de balayage ligne de l'ordre ou supérieure à 16 KHZ et pour lequel les défauts de trainage magnétique, de couplage entre bobine statique et bobine dynamique, de pertes électriques et magnétiques n'atteignent pas des valeurs critiques Le dispositif de focalisation conforme à l'invention est constitué d'une bobine de focalisation statique parcourue par un courant continu et d'une bobine de focalisation dynamique parcourue par un courant variable périodique, dispositif caractérisé en ce que la carcasse est constituée de  As the object of the present invention is a magnetic focusing device for a cathode ray tube comprising a dynamic focusing coil working at different positions, the dynamic field action on the electron beam becomes smaller and smaller as the scanning frequency increases. line scan frequencies of the order of or greater than 16 KHZ and for which magnetic stripping, static coil / dynamic coil coupling, electrical and magnetic losses do not reach critical values The focusing device complies with the invention consists of a static focusing coil traversed by a direct current and a dynamic focusing coil traversed by a periodic variable current, characterized in that the carcass consists of

pièces de perméabilité magnétiques différentes.  magnetic permeability parts different.

L'invention sera mieux comprise à l'aide des figures ci-  The invention will be better understood with the aid of the figures

aprés parmi lesquelles: -la figure 1 est une vue en perspective,en partie éclatée, d'un tube à rayons cathodiques incorporant un système de focalisation magnétique conforme à l'invention -les figures 2 a et 2 b représentent des coupes longitudinales suivant l'axe principal Z du tube, de dispositifs de focalisation magnétiques connus -les figures 3 a et 3 b montrent les profils le long de l'axe Z des champs de focalisation créés par les dispositifs des figures 2 et 2 b - les figures 4 a et 4 b sont des représentations en coupe longitudinale suivant l'axe Z de dispositifs de focalisation magnétique conformes à l'invention -la figure 5 est une vue en perspective, en partie éclatée, du dispositif de la figure 4 a -la figure 6 représente les variations des composantes réelle et imaginaire de la perméabilité complexe du ferrite pressée à chaud en fonction de la fréquence d'utilisation La distance focale f d'une lentille de focalisation magnétique est donnée par l'expression suivante dans laquelle H(z) est le champ magnétique crée le long de l'axe principal Z du tube et k un coefficient dépendant  in which: FIG 1 is a perspective view, partly broken away, of a cathode ray tube incorporating a magnetic focusing system according to the invention; FIGS. 2 a and 2 b show longitudinal sections according to FIG. main axis Z of the tube, of known magnetic focusing devices - Figures 3a and 3b show the profiles along the Z axis of the focusing fields created by the devices of Figures 2 and 2b - Figures 4a and 4b are Z-axis longitudinal cross-sectional representations of magnetic focusing devices in accordance with the invention; FIG. 5 is a partially exploded perspective view of the device of FIG. 4a; FIG. the variations of the real and imaginary components of the complex permeability of the hot-pressed ferrite as a function of the frequency of use The focal length f of a magnetic focusing lens is given by the exp following recession in which H (z) is the magnetic field created along the main axis Z of the tube and k a dependent coefficient

de la configuration géométrique du système.  the geometric configuration of the system.

(l/f)=k H 2 (z)dz Dans le cas o le champ H(z) est modulé par un champ variable dans le temps, dit dynamique, l'expression précédente devient: too ( 1/f)=k (H(z) + h(z))2 dz ou encore: tc 00 ( 1/f)=k H 2 (z)dz + 2 H(z)h(z)dz + hz(z)dz Par principe, on désire obtenir la modulation du champ H(z) avec un champ dynamique h(z) le plus faible possible afin d'économiser au mieux l'énergie Dans ce cadre, si h"<H, le terme h 2 (z)dz devient négligeable devant les deux autres termes et la variation de distance focale introduite par la modulation du champ H est donnée par l'expression: t 00 2 H(z)h(z)dz On voit que la bobine de focalisation dynamique sera d'autant plus efficace que les zones d'action des champs  (l / f) = k H 2 (z) dz In the case where the field H (z) is modulated by a variable field in time, called dynamic, the preceding expression becomes: too (1 / f) = k (H (z) + h (z)) 2 dz or else: tc 00 (1 / f) = k H 2 (z) dz + 2 H (z) h (z) dz + hz (z) dz In principle , we want to obtain the modulation of the field H (z) with a dynamic field h (z) as low as possible in order to save the best energy In this context, if h "<H, the term h 2 (z) dz becomes negligible in front of the two other terms and the variation of focal distance introduced by the modulation of the field H is given by the expression: t 00 2 H (z) h (z) dz We see that the dynamic focusing coil will be d 'more effective than field action zones

H et h le long de l'axe Z seront confondues.  H and h along the Z axis will be merged.

La figure 1 montre un tube cathodique 1 comportant un dispositif de déviation 2 du faisceau électronique 5 issu du canon à électrons 4 et destiné à ce que l'impact 6 du faisceau 5 sur l'écran 7 du tube explore la totalité de sa surface; ce tube comporte en outre un dispositif de focalisation magnétique 3 des faisceaux d'électrons, dispositif placé sur le col 8 du tube, entre le  FIG. 1 shows a cathode ray tube 1 comprising a deflection device 2 for the electron beam 5 coming from the electron gun 4 and intended for the impact 6 of the beam 5 on the screen 7 of the tube to explore its entire surface; this tube further comprises a magnetic focusing device 3 of the electron beams, a device placed on the neck 8 of the tube, between the

déviateur 2 et le canon 4.deflector 2 and the barrel 4.

Dans le mode de réalisation du dispositif de focalisation 3, décrit dans l'état de le technique et illustré par les figures 2 a et 3 a, la bobine statique 11, placée sur le col 8 du tube 1 est enfermée dans une carcasse 10 ouverte sur un entrefer 13, au niveau duquel apparait le champ statique H Pour optimiser l'action du champ h créé par la bobine 12 de focalisation dynamique, celle-ci est placée au niveau de l'entrefer afin que les champs h et H agissent au même endroit sur l'axe Z La carcasse 10 est généralement réalisée en fer doux matériau présentant un faible champ rémanant caractéristique essentielle pour obtenir une action identique de la lentille magnétique créée par le champ H à chaque mise en service du système de focalisation Cependant le dispositif de la figure 2 a présente les limitations suivantes: -le champ h créé par la bobine dynamique 12 se referme dans le circuit magnétique 10; il se produit alors un couplage électrique entre les bobines il et 12 modifiant en particulier l'amplitude dans le temps du champ H -les courants induits par cette bobine dans le circuit 10 en fer doux deviennent importants d'o des pertes en énergie prohibitives du fait de la faible résistivité du fer doux, de l'ordre de 10 micro Ohm*cm; on estime à ce propos que pour avoir des pertes électriques négligeables, une résistivité d'au moins 1 Ohm*cm serait  In the embodiment of the focusing device 3, described in the state of the art and illustrated in FIGS. 2a and 3a, the static coil 11 placed on the neck 8 of the tube 1 is enclosed in an open carcass 10 on an air gap 13, at which appears the static field H To optimize the action of the field h created by the dynamic focusing coil 12, it is placed at the air gap so that the fields h and H act at same location on the Z axis The carcass 10 is generally made of soft iron material having a small characteristic residual field essential to obtain an identical action of the magnetic lens created by the field H at each commissioning of the focusing system. FIG. 2a has the following limitations: the field h created by the dynamic coil 12 closes in the magnetic circuit 10; electrical coupling is then produced between the coils 11 and 12, in particular modifying the amplitude in time of the field H - the currents induced by this coil in the soft iron circuit 10 become significant, hence the prohibitive energy losses of the made of the low resistivity of soft iron, of the order of 10 micro Ohm * cm; it is estimated in this respect that to have negligible electrical losses, a resistivity of at least 1 Ohm * cm would be

souhaitable.desirable.

Dans une autre réalisation appartenant à l'état de la technique, illustrée par les figures 2 b et 3 b, la bobine de focalisation dynamique 12 est décalée par rapport à l'entrefer 13, les zones d'action des champs H et h le long de l'axe Z ont une faible partie commune Une pièce en mu-métal 14,de quelques dizièmes de millimètre d'épaisseur, isole magnétiquement la bobine 12 de la carcasse 10 en fer doux ce qui permet d'avoir un très faible couplage entre les bobine il et 12 Cependant la position de la bobine 12 fait que son action sur le champ H est moins sensible que dans le cas décrit par la figure 2 a: il faut donc pour obtenir une modulation de H équivalente augmenter la valeur du courant dans 12 imposant de fournir une énergie élevée inacceptable dans un fonctionnement en haute fréquence; de plus, de par la faible résistivité du mumétal ( de l'ordre de 50 microohm*cm) les pertes par courants de Foucault sont encore trés importantes on a remarqué également que les dispositifs connus connaissaient un problème de trainage magnétique engendré par le décalage temporel entre le courant circulant dans 12 et le champ créé par ce courant, problème provoquant une assymétrie de focalisation entre les points extrêmes d'une même ligne; ce décalage est provoqué par le mauvais comportement dynamique des matériaux dans lesquel se referme le champ h le fer doux dans un cas, le mu-métal dans l'autre Ainsi dans le dispositif décrit par la figure 2 b, le temps que met le champ à s'établir à 99,9 % de la valeur qu'il devrait avoir est de l'ordre de 20 microsecondes. Le dispositif de la figure 4 a décrit un mode de réalisation de la présente invention pour lequel les champs H de la bobine de focalisation statique Il et h de la bobine de focalisation dynamique 12 ont des zones d'action décalées, suivant l'axe principal Z du tube, les deux bobines étant disposées de façon à ce que la zone d'action du champ h soit majoritairement comprise dans la zone d'action du champ H Pour cela la bobine 12 est disposée prés de l'entrefer 13 réalisé par l'interruption du circuit magnétique que constitue la carcasse de forme sensiblement torique entourant la bobine 11 Cette configuration a été rendue possible et efficace par la réalisation de la carcasse en deux parties, 20 et 21, dont les matériaux constitutifs ont des perméabilités magnétiques différentes en particulier à des fréquences  In another embodiment belonging to the state of the art, illustrated by FIGS. 2b and 3b, the dynamic focusing coil 12 is shifted with respect to the air gap 13, the zones of action of the fields H and h the along the Z axis have a small common portion A mu-metal piece 14, a few tenths of a millimeter thick, magnetically isolates the coil 12 of the carcass 10 soft iron which allows a very low coupling However, the position of the coil 12 makes its action on the field H less sensitive than in the case described in FIG. 2a: it is therefore necessary to obtain an equivalent modulation of H to increase the value of the current. in 12 imposing to provide unacceptable high energy in high frequency operation; in addition, due to the low resistivity of the mumetal (of the order of 50 microohm * cm) eddy current losses are still very important it was also noted that the known devices were experiencing a magnetic dragging problem caused by the time lag between the current flowing in 12 and the field created by this current, a problem causing a focusing asymmetry between the end points of the same line; this shift is caused by the poor dynamic behavior of the materials in which the field h is closed soft iron in one case, the mu-metal in the other Thus in the device described in Figure 2 b, the time that the field to set itself at 99.9% of the value it should have is of the order of 20 microseconds. The device of FIG. 4 has described an embodiment of the present invention for which the fields H of the static focusing coil II and h of the dynamic focusing coil 12 have shifted action zones along the main axis Z of the tube, the two coils being arranged so that the zone of action of the field h is mainly comprised in the zone of action of the field H For this the coil 12 is disposed near the air gap 13 made by the interruption of the magnetic circuit constituted by the carcass of substantially toroidal shape surrounding the coil 11 This configuration has been made possible and effective by producing the carcass in two parts, 20 and 21, whose constituent materials have different magnetic permeabilities, in particular at frequencies

égales ou supérieures à 16 K Hz.equal to or greater than 16 K Hz.

La perméabilité d'un matériau est généralement constante jusqu'à une certaine fréquence à partir de laquelle se font sentir les effets de peau Afin de représenter le comportement en fréquence de ce matériau on a l'habitude de traiter sa perméabilité magnétique comme comme une fonction complexe s'exprimant alors sous la forme: Ig = 14 'i IL o g I est une fonction de la fréquence caractérisant la magnétisation du matériau et glu une autre fonction de la fréquence caractérisant les pertes magnétiques à  The permeability of a material is generally constant up to a certain frequency from which the skin effects are felt. In order to represent the frequency behavior of this material it is customary to treat its magnetic permeability as a function complex then expressing in the form: Ig = 14 'i IL og I is a function of the frequency characterizing the magnetization of the material and glu another function of the frequency characterizing the magnetic losses to

l'intérieur de ce matériau.inside this material.

L'expérience a montrée que le choix du fer doux pour réaliser la partie 21 de la carcasse et du ferrite pour la réalisation de la partie 20 donnait d'excellents résultats Les deux parties 20 et 21 sont disposées de part et d'autre de l'entrefer, la pièce 20 en ferrite ayant ici,pour des raisons de facilités de fabrication et d'assemblage, une forme en couronne constituant une paroi de la carcasse entourant la bobine 11, perpendiculaire à l'axe Z du tube La bobine 12 est disposée à la fois au plus prés du col du tube, pour une action optimum sur le faisceau d'électrons avec le minimum de courant, et sous la pièce en ferrite: de cette façon le champ magnétique créé par la bobine 12 se referme presque exclusivement dans le ferrite 20 et non pas dans le circuit en fer doux Il en résulte un couplage électrique très faible entre les bobines I 1 et L'analyse du comportement en fréquence du ferrite, illustré par la figure 7, montre qu'il présente une perméabilité dont le terme réel Me reste élevé ( autour de 2000) jusqu'à des fréquences de l'ordre du mégahertz, alors que sa valeur imaginairep", responsable des pertes magnétiques reste faible jusqu'à des fréquences proches de 200 K Hz; de plus, les phénomènes de trainage magnétiques sont dans ce cas très faibles car le temps que met le champ à s'établir à 99,9 % de la valeur qu'il devrait avoir est de l'ordre de la microseconde Enfin, les pertes dues au courant induit dans le ferrite restent faibles, la résistivité du ferrite se situant autour de  Experience has shown that the choice of soft iron to make part 21 of the carcass and ferrite for the realization of the part 20 gave excellent results. The two parts 20 and 21 are arranged on either side of the air gap, the ferrite part 20 having here, for reasons of ease of manufacture and assembly, a crown shape constituting a wall of the carcass surrounding the coil 11, perpendicular to the axis Z of the tube The coil 12 is disposed both near the neck of the tube, for optimum action on the electron beam with the minimum current, and under the ferrite part: in this way the magnetic field created by the coil 12 closes almost exclusively in the ferrite 20 and not in the soft iron circuit This results in a very weak electrical coupling between the coils I 1 and the analysis of the frequency behavior of the ferrite, illustrated in FIG. 7, shows that it exhibits a permeability whose the real term Me remains high (around 2000) up to megahertz frequencies, while its imaginary value ", responsible for magnetic losses remains low until frequencies close to 200 K Hz; in addition, the magnetic dragging phenomena are very weak in this case because the time it takes the field to set at 99.9% of the value it should have is of the order of a microsecond. due to the current induced in the ferrite remain low, the resistivity of the ferrite being around

Ohm*cm.Ohm * cm.

Le ferrite utilisée pour la réalisation de la pièce 20 est fabriquée par la société LCC-Cie Européenne de Composants Electroniques et référencée sous le numéro T 22. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, illustré par la figure 4 b, la pièce en ferrite constitue la paroi de la carcasse magnétique entourant la bobine statique I 1 et située au plus prés du col du tube 8; cette pièce est alors en forme de tube cylindrique dont l'axe transversal est confondu avec l'axe principal Z du tube La bobine 12 est, comme dans le cas précédent, située sous la pièce en ferrite, à la fois au plus prés  The ferrite used for the production of the part 20 is manufactured by the company LCC-Cie European Electronic Components and referenced under the number T 22. In another embodiment of the invention, illustrated by Figure 4 b, the part ferrite constitutes the wall of the magnetic carcass surrounding the static coil I 1 and located closest to the neck of the tube 8; this piece is then in the form of a cylindrical tube whose transverse axis coincides with the main axis Z of the tube The coil 12 is, as in the previous case, located under the ferrite part, at the most

du col du tube 8 et du bord de l'entrefer 13.  the neck of the tube 8 and the edge of the gap 13.

Claims (6)

REVENDICATIONS -1 Dispositif de focalisation magnétique situé autour du col d'un tube à rayons cathodiques constitué: -d'une bobine parcourue par un courant continu,dite statique, enfermée dans une carcasse magnétique ouverte par un entrefer dans sa partie radialement la plus proche du col -d'une bobine parcourue par un courant variable de façon périodique et située entre la bobine statique et le col du tube caractérisé en ce que la carcasse est constituée de  -1 magnetic focusing device located around the neck of a cathode ray tube comprising: -a coil traversed by a direct current, called static, enclosed in a magnetic carcass opened by an air gap in its radially closest part of the collar of a coil traversed by a variable current periodically and located between the static coil and the neck of the tube, characterized in that the carcass consists of pièces de perméabilités magnétiques différentes.  parts of different magnetic permeabilities. -2 Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que les pièces de perméabilités magnétiques différentes sont situées de part et d'autre de  -2 Apparatus according to claim 1 characterized in that the pieces of different magnetic permeabilities are located on either side of l'entrefer.the air gap. -3 Dispositif suivant la revendication X caractérisé en ce que la bobine de focalisation parcourue par un courant variable et périodique est disposée à proximité de l'entrefer de la carcasse magnétique enfermant la  -3 Apparatus according to claim X characterized in that the focusing coil traversed by a variable and periodic current is disposed near the air gap of the magnetic carcass enclosing the bobine statique.static coil. -4 Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le champ magnétique créé par la bobine parcourue par un courant variable utilise comme circuit magnétique la partie de la carcasse constituée du matériau dont la composante imaginaire de la perméabilité magnétique est la plus faible  -4 Device according to claim 1 characterized in that the magnetic field created by the coil traversed by a variable current uses as a magnetic circuit the portion of the carcass made of the material whose imaginary component of the magnetic permeability is the lowest -5 Dispositif suivant la revendications 4 caractérisé en  -5 Device according to claim 4 characterized in ce que la partie de la carcasse constituée du matériau dont la composante imaginaire de la perméabilité magnétique est la plus faible est en forme de couronne centrée sur l'axe Z du tube et contenue dans un plan  the part of the carcass made of the material whose imaginary component of the magnetic permeability is the lowest is in the form of a ring centered on the Z axis of the tube and contained in a plane perpendiculaire à cet axe.perpendicular to this axis. -6 Dispositif suivant la revendication 4 caractérisé en ce que la partie de la carcasse constituée du matériau dont la composante imaginaire de la perméabilité magnétique est la plus faible est en forme de tube cylindrique dont l'axe transversal est confondu avec l'axe Z du tube -7 Dispositif suivant l'une quelconque des  -6 Device according to claim 4 characterized in that the portion of the carcass made of the material whose imaginary component of the magnetic permeability is the lowest is in the form of a cylindrical tube whose transverse axis coincides with the Z axis of the tube -7 Device according to any one of revendications précédentes caractérisé en ce que les  preceding claims characterized in that the matériaux constituant la carcasse magnétique sont du fer doux et du ferrite -8 Dispositif suivant l'une quelconque des  materials constituting the magnetic carcass are soft iron and ferrite -8 Device according to any one of revendications précédentes caractérisé en ce que le  preceding claims characterized in that the matériau dont la composante imaginaire de la perméabilité magnétique est la plus faible a une résistivité d'au moins 1 Ohm cm 9 Dispositif de focalisation magnétique situé autour du col d'un tube à rayons cathodiques constitué: -d'une bobine parcourue par un courant continudite statique, enfermée dans une carcasse magnétique ouverte par un entrefer dans sa partie radialement la plus proche du col -d'une bobine, dite dynamique, parcourue par un courant variable de période égale ou supérieure à 16 KHZ il et située entre la bobine statique et le col du tube caractérisé en ce que la zone dfaction du champ créé par la bobine de focalisation dynamique, suivant l'axe principal Z du tube, est décalée par rapport à la zone d'action du champ créé par la bobine statique tout en restant majoritairement comprise dans cette dernière zone d'action. -10 Tube à rayons cathodiques caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif de focalisation magnétique  material whose imaginary component of the magnetic permeability is the lowest at a resistivity of at least 1 ohm cm 9 Magnetic focusing device located around the neck of a cathode ray tube consisting of: - a coil traversed by a current static continuity, encased in a magnetic carcass opened by an air gap in its radially closest part of the neck of a coil, called dynamic, traversed by a variable current of equal to or greater than 16 KHZ and situated between the static coil and the neck of the tube characterized in that the zone of action of the field created by the dynamic focusing coil, along the main axis Z of the tube, is offset with respect to the field of action of the field created by the static coil while remaining mostly included in this last area of action. -10 cathode ray tube characterized in that it comprises a magnetic focusing device conforme à l'une quelconque des revendications  according to any of the claims précédentes.preceding.