FR2575176A1 - Compositions a base de solvants chlorofluores pour machines a absorption - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE DES COMPOSITIONS DE SOLVANTS ET DE FLUIDES CALOGENES POUR APPAREILS DE CHAUFFAGE OU DE REFROIDISSEMENT PAR ABSORPTION. LES COMPOSITIONS SELON L'INVENTION CONTIENNENT UN HYDROCARBURE CHLOROFLUORE A POINT D'EBULLITION COMPRIS ENTRE - 40 ET 50C ET AU MOINS UN SOLVANT A POINT D'EBULLITION SUPERIEUR A 100C, CHOISI PARMI LES COMPOSES DE FORMULE: (CF DESSIN DANS BOPI) DANS LAQUELLE M EST EGAL A 1, 2 OU 3, X EST UN NOMBRE ENTIER ALLANT DE 0 A 4, N EST UN NOMBRE ENTIER ALLANT DE 1 A 4 ET X REPRESENTE UN ATOME D'HYDROGENE, DE CHLORE OU D'IODE.
Description
COMPOSITIONS A BASE DE SOLVANTS CHLOROFLUORES
POUR MACHINES A ABSORPTION -o-o-o-o-o-
La présente invention concerne des compositions de solvants et de fluides calogènes, utilisables dans les appareils de chauffage ou de refroidissement par absorption.
POUR MACHINES A ABSORPTION -o-o-o-o-o-
La présente invention concerne des compositions de solvants et de fluides calogènes, utilisables dans les appareils de chauffage ou de refroidissement par absorption.
Ces machines dont le principe de fonctionnement repose sur l'extraction par absorption d'énergie calorifique à bas niveau, empruntée par exemple à l'air extérieur pour une pompe à chaleur ou à une enceinte frigorifique pour un groupe frigorigène, et sur la restitution de cette énergie au local à chauffer ou à l'espace environnant dans le second cas, mettent en oeuvre un composé aisément vaporisable (le calogène) et un composé de faible volatilité qui est de préférence bon solvant du premier.
Dans une pompe à chaleur, la solution enrichie en fluide calogène après absorption retourne au bouilleur où les deux fluides sont à nouveau séparés par chauffage. Le calogène est vaporisé et envoyé dans le circuit de la pompe ou il subit d'abord une condensation à température élevée, puis une détente suivie d'une évaporation avant retour à l'absorbeur.
Les couples de calogène et de solvant choisis doivent répondre à un certain nombre de critères liés au fonctionnement rneme de ce type de machine
a) Les points d'ébullition sous pression normale doivent présenter un écart d'au mo ins 150 à 2000C afin d'éviter l'emploi d'un dispositif de rétrogradation du solvant.
a) Les points d'ébullition sous pression normale doivent présenter un écart d'au mo ins 150 à 2000C afin d'éviter l'emploi d'un dispositif de rétrogradation du solvant.
b) Le point d'ébullition du fluide calogène ne doit être ni trop bas pour éviter l'emploi de pressions de service importantes, ni trop haut pour respecter la condition précédente.
c) Les deux composés doivent être complètement miscibles dans les proportions d'emploi sur un grand domaine de températures.
d) Le solvant doit rester liquide à basse température et présenter un point de solidification aussi bas que possible afin de conserver une viscosité acceptable à des températures de tordre de -20 à OOC.
e) Le mélange doit présenter une excellente stabilité thermique et chimique dans le domaine de température impliqué par le cycle thermodynamique, c'est-à-dire dans une zone de température allant, dans le cas particulier des pompes à chaleur, de -10 C pour la source froide (absorbeur) à 150-180 C pour le bouilleur.
f) Les produits choisis ne doivent enfin présenter aucun caractère de toxicité.
Pour des raisons de sécurité et également pour tenir compte de leur bonne stabilité thermique et chimique, la plupart des fluides calogènes sont choisis parmi les hydrocarbures fluorés et, plus spécialement, parmi les hydrocarbures chlorofluorés à un ou deux atomes de carbone qui correspondent le mieux aux critères de volabilité et de solubilité définis plus haut.Les composés les plus utilisés sont le dichlorodifluorométhane (R 12), le dichlorofluoromé- thane (R 21), le chiorodifluorométhane (R 22), le chlorofluorométhane (R 31), le dichloro-1,2 tétrafluoro-1,1,2,2 éthane (R 114), le dichloro-l,l tétrafluoro-1,2,2,2 éthane (R 114a), le chloropentafluoroéthane (R 115), le dichloro-l,l trifluoro-2,2,2 éthane (R 123), le dichloro-1,2 trifluoro-1,2,2 éthane (R 123a), le dichloro-l,l trifluoro-1,2,2 éthane (R 123 b), le chloro-l tétrafluoro-1,2,2,2 éthane (R 124), le chloro-l tétrafluoro-1,1,2,2 éthane (R 124a), le chloro-l trifluoro-1,2,2 éthane (R 133), le chloro-l trifluoro-2,2,2 éthane (R 133a),- le chloro-l trifluoro-1,1,2 éthane (R 133b) et le chloro-l difluoro-l,l éthane (R 142b).
Les meilleurs solvants, lorsque l'hydrocarbure fluoré comporte un ou plusieurs atomes d'hydrogène, sont ceux susceptibles de former des associations intermoléculaires par liaison hydrogène et se recrutent dans les classes des dérivés carbonyle (esters, cétones, amides, lactames), des alcools ou des éthers de polyéthylèneglycols.
Parmi les solvants les plus utilisés, on peut citer les éthers dimethyliques du tri- ou tétra-éthylèneglycol (brevet SU 150113 et demandes JP 79-152257 et DE 3202377), la N-méthyl-pyrrolidone (brevet SU 643524 et demandes JP 79-145774 et JP 82-132545), le N,N-diméthylformsmide (demande JP 82-121759) et le phtalate de dibutyle (brevet SU 346326). Ont également été préconisés comme solvants, des imidazolines et des phosphoramides (demandes JP 82-132544 et DE 2944189) ainsi qe des dérivés de l'alcool tétrahydrofurfurylique (brevet U.S. 4251382).
Dans le bouilleur des machines à absorptions les solutions enrichies en fluide de travail sont portées à des températures élevées. les parois du bouilleur sont généralement constituées de matériaux métalliques à base de fer, d'aluminium ou de cuivre qui, sous l'effet de la température, peuvent constituer un élément de déstabilisation du couple calogine-solvant; I1 est en effet bien connu qu'un hydrocarbure chlorofluoré du type CnH2n+2-x-yFxCly, chauffé en présence d'un des métaux précités et d'un composé donneur d'hydrogène, subit une transformation quantitative avec substitution progressive des atomes de chlore par des atomes d'hydrogène pris au solvant.Selon la réactivité du donneur et la structure de l'hydrocarbure fluoré, il se forme également, lorsque n est égal ou supérieur à 2, une proportion plus ou moins importante de dérivés éthyléniques. Ainsi, dans le cas du chloro-l trifluoro-2,2,2 éthane (R 133a), ces transformations s'effectuent selon le schéma réactionnel suivant
<tb> GF3- <SEP> o <SEP> + <SEP> R-H <SEP> (solvant) <SEP> CF3CH3 <SEP> + <SEP> R.
<tb>
<tb>
Quant au chloro-1 tétrafluoro-1,2,2,2 éthane (R 124),chauffé en présence de N-néthyl-pyrrolidone et de fer, il donne du tétrafluoro-1,1,1,2 éthane (R 134a) et un mélange de difluoro-1,1 éthylène et de trifluoro-éthylène.
Cette réaction s accompagne de la formation de goudrons aux dépens du solvant et d'une corrosion importante due à l'action des halogénures métalliques formés. La modification de la nature du couple calogène/solvant, les effets de la corrosion et notamment la formation de gaz incondensables provoquent la détérioration des conditions de fonctionnement de la pompe à chaleur et peuvent entrainer trés rapidement sa mise hors d'usage.
Différentes propositions ont été faites en vue de remédier à cet inconvénient et assurer une fiabillté minimale de l'ordre de 10 000 heures. La plus stiple consiste à stabiliser le mélange fluide calogène chlorofluoré/solvant par introduction d'un additif en une proportion ne modifiant pas sensiblement les caractéristiques physicochimiques et thermldynamiques du couple calogène/solvant.
MalheureusemEnt, ces additifs n'offrent qu'une efficacité limitée dans le temps et leur action se résume surtout à un allongement de la période d'inhibition.
Un autre procédé consiste à remplacer l'hydrocarbure chlorofluoré par un alcool polyfluoré tel que le trifluoro-éthanol (demandes JP 80-16315, 81-88485, 82-132545 et 83-98137). Cependant, les points d'ébullition relativement élevés de ces alcools (73,5 C pour le trifluoro-éthanol) conduisent à faire fonctionner une partie de l'installation (l'évaporateur) à une pression nettement inférieure à la pression normale.
On peut enfin nidifier la nahtre du solvant et le choisir dans une famille de produits ne donnant pas lieu, en présence de métaux et d'hydrocarbures chlorofluorés, aux réactions décrites ci-dessus.
Dans cette optique, l'identité de structure a été mise à profit dans les brevets FR 2 075 236 et U.S. 4 003 215 qui utilisent des couples d'hydrocarbures chlorofluorés comme solvant et fluide de travail.
Cependant, pour les couples R 12/R Il et R 12/R 113 cités dans les exemples, les faibles écarts de points d'ébullition (de l'ordre de 40 à 80 C) nécessitent la mise en oeuvre de processus technologiques complexes pour effectuer la séparation solvant/calogene à la sortie du bouilleur.
la présente invention a donc pour objectif de remédier aux inconvénients de la technique antérieure et de proposer des couples solvant chlorofluoréZcalogène chlorofluoré, stables à température élevée en présence de métaux et utilisables notamment dans les systèmes de chauffage ou de réfrigération par absorption.
Il a maintenant été trouvé que les composés chlorofluorés ayant un point d'ébullition supérieur à lOOtC et répondant à la formule générale
CmClxF2m+1-x-(CF2-CFCl)n-X (I) dans laquelle m est égal à 1, 2 ou 3, x est un nombre entier allant de O à 4, n est un nombre entier allant de 1 à 4, de préférence égal à 2 ou 3, et X représente un atome d'hydrogène, de chlore ou d'iode, forment avec les hydrocarbures chlorofluorés servant de fluide de travail (calogène) des mélanges qui sont stables à température élevée en présence de matériaux métalliques, notamment ferreux, et peuvent donc, sans addition de stabilisant, hêtre utilisés dans les appareils de chauffage ou de réfrigération par absorption sans risque de décomposition.Leur inertie chimique permet l'utilisation de matériaux courants pour la réalisation des parties chaudes de l'installation dont la sécurité est accrue par le caractère absolument ininflammable desdits mélanges.
CmClxF2m+1-x-(CF2-CFCl)n-X (I) dans laquelle m est égal à 1, 2 ou 3, x est un nombre entier allant de O à 4, n est un nombre entier allant de 1 à 4, de préférence égal à 2 ou 3, et X représente un atome d'hydrogène, de chlore ou d'iode, forment avec les hydrocarbures chlorofluorés servant de fluide de travail (calogène) des mélanges qui sont stables à température élevée en présence de matériaux métalliques, notamment ferreux, et peuvent donc, sans addition de stabilisant, hêtre utilisés dans les appareils de chauffage ou de réfrigération par absorption sans risque de décomposition.Leur inertie chimique permet l'utilisation de matériaux courants pour la réalisation des parties chaudes de l'installation dont la sécurité est accrue par le caractère absolument ininflammable desdits mélanges.
L'invention a donc pour objet des compositions constituées, d'une part, d'un hydrocarbure chlorofluoré à point d'ébullition compris entre 40 et + 500C, de préférence entre -20 et + 200C, et, d'autre part, d'au moins un composé de formule (I) à point d'ébullition supérieur à 100 C.
Les composés de formule (I), utilisés comme solvant dans les compositions selon l'invention, peuvent etre préparés à partir du trifluorochloroéthylène selon des procédés bien connus, soit par télomérisation thermique ou radicalaire au moyen de télogènes tels que le chloroforme et les iodures de perfluoroalkyle CrnF2ii+îI soit par télomérisation rédox à l'aide de télogènes perhalogénés tels que le tétrachlorure de carbone, le trichloro-l,l,l trifluoro-2,2,2 éthane et les iodures précités (Boutevin et al., Tetrahedon Letters n 12, 1973, pp. 887-890 et Eur. Polym. J. 1976, 12, 219), l'initiation étant obtenue dans ce cas à l'aide d'un métal pouvant prendre différents degrés d'oxydation tel que, par exemple, le fer ou le cuivre.Ce dernier métal est particulièrement intéressant car il permet d'obtenir sélectivement un composé de monoaddition (n=l) du télogène sur le trifluorochloroéthylène.
La viscosité et la volatilité des composés de formule (I) dépendent de la nature du télogène, du degré de télomérisation et du rapport F/C1. Ce rapport peut éventuellement être modifié par traitement du télomère au moyen de fluor élémentaire ou de tout autre agent de fluoration. En combinant ces différents paramètres, on obtient des solvants chlorofluorés à points d'ébullition supérieurs à 100 C conservant leur état liquide sur un large domaine.
de température. A titre d'exemple, les télomères du trifluorochloroéthylène avec le chloroforme présentent les points d'ébullition suivants, calculés par la méthode du B.P.N. (boiling point number) selon J. Chem. Eng. Data 1967, p. 214.
Télomère PEb/760 torr
CCl2-CF2-CFClH 142 C
CCl3-(CF2-CFCl)2H 203 C
CCl3-(CF2-CFCl)3H 256 C
Parmi les hydrocarbures chlorofluorés conformes à la présente invention, on préfère utiliser le chloro-l tétrafluoro-1,2,2,2 éthane (R 124), le chloro-l trifluoro-2,2,2 éthane (R 133a) et le dichloro-l,2 tétrafluoro-1,1,2,2 éthane (R 114).
CCl2-CF2-CFClH 142 C
CCl3-(CF2-CFCl)2H 203 C
CCl3-(CF2-CFCl)3H 256 C
Parmi les hydrocarbures chlorofluorés conformes à la présente invention, on préfère utiliser le chloro-l tétrafluoro-1,2,2,2 éthane (R 124), le chloro-l trifluoro-2,2,2 éthane (R 133a) et le dichloro-l,2 tétrafluoro-1,1,2,2 éthane (R 114).
Les compositions selon l'invention présentent un domaine étendu de miscibilité complète. Les proportions respectives d'hydrocarbure chlorofluoré et de composé de formule (I) ne sont pas critiques et ne sont limitées que par les solubilités mutuelles.
Les essais suivants A à C, réalisés avec des couples hydrocarbure chlorofluoré/N-méthyl-pyrrolidone (NMP), sont donnés à titre de témoins et sont à comparer aux exemples 1 à 7 qui illustrent l'invention sans la limiter.
ESSAI A
5 mmoles de R 124 sont introduites dans un tube pyrex à paroi épaisse renfermant 3 g de NMP et une éprouvette métallique de 250 mg d acier ordinaire convenablement nettoyé. Le tube est refroidi à la température de l'azote liquide, scellé sous vide et maintenu ensuite à une température de 180 C durant 100 heures. Il est ensuite à nouveau replongé dans l'azote liquide, relié à une rampe à vide et ouvert à l'aide d'un dispositif approprié. Les produits volatils sont récupérés par purgeage à basse température et analyses par chromatographie en phase gazeuse. L'analyse montre que 55,4 X du R 124 initial ont été transformés dont environ 50 % en CF3-CH2F (R 134a).
5 mmoles de R 124 sont introduites dans un tube pyrex à paroi épaisse renfermant 3 g de NMP et une éprouvette métallique de 250 mg d acier ordinaire convenablement nettoyé. Le tube est refroidi à la température de l'azote liquide, scellé sous vide et maintenu ensuite à une température de 180 C durant 100 heures. Il est ensuite à nouveau replongé dans l'azote liquide, relié à une rampe à vide et ouvert à l'aide d'un dispositif approprié. Les produits volatils sont récupérés par purgeage à basse température et analyses par chromatographie en phase gazeuse. L'analyse montre que 55,4 X du R 124 initial ont été transformés dont environ 50 % en CF3-CH2F (R 134a).
Si on remplace l'éprouvette d'acier ordinaire par une éprouvette de 620 mg d'aluminium et chauffe à 1800C pendant 1000 heures, le taux de décomposition du R 124 atteint 97,4 %.
ESSAI B
5 mmoles de R 133a, 3 g de NMP et une éprouvette d'acier ordinaire de 250 mg sont placés dans un tube pyrex et le mélange est maintenu à 1800C durant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que 76,1 % du R 133a initial ont été transformés dont environ 62,5 % en CF3CH3 et 8,5 % en CF2-CH2.
5 mmoles de R 133a, 3 g de NMP et une éprouvette d'acier ordinaire de 250 mg sont placés dans un tube pyrex et le mélange est maintenu à 1800C durant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que 76,1 % du R 133a initial ont été transformés dont environ 62,5 % en CF3CH3 et 8,5 % en CF2-CH2.
ESSAI C
Un mélange de 5 mmoles de R 124, 3 g de NMP et 45 mg de phosphate de tiutyle est placé, avec une éprouvette de 250 mg d'acier ordinaire, dans un tube pyrex à paroi épaisse et le tout est maintenu à 180 C pendant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que 28,9 % du R 124 initial ont été transformés, dont 25 % en R 134a.
Un mélange de 5 mmoles de R 124, 3 g de NMP et 45 mg de phosphate de tiutyle est placé, avec une éprouvette de 250 mg d'acier ordinaire, dans un tube pyrex à paroi épaisse et le tout est maintenu à 180 C pendant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que 28,9 % du R 124 initial ont été transformés, dont 25 % en R 134a.
EXEMPLE 1
5 mmoles de R 124, 3 g de pentachloro-1,1,1,3,3 trifluoro-2,2,3 propane et une éprouvette de 250 mg d'acier ordinaire sont placés dans un tube pyrex et le mélange est porté à 1800C pendant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que seulement 1,3 % du
R 124 initial ont été transformes.
5 mmoles de R 124, 3 g de pentachloro-1,1,1,3,3 trifluoro-2,2,3 propane et une éprouvette de 250 mg d'acier ordinaire sont placés dans un tube pyrex et le mélange est porté à 1800C pendant 100 heures. Après ouverture du tube, on constate que seulement 1,3 % du
R 124 initial ont été transformes.
EXEMPLES 2 A 7
Le tableau suivant résume les résultats obtenus en opérant comme à 1 l'exemple 1 avec d'autres compositions selon l'invention.
Le tableau suivant résume les résultats obtenus en opérant comme à 1 l'exemple 1 avec d'autres compositions selon l'invention.
Dans la dernière colonne est indiquée la solubilité de lthydrocarbure chlorofluoré dans le solvant de formule (I), cette solubilité étant mesurée à température et pression ordinaires et exprimée en grammes d'hydrocarbure chlorofluoré dissous pour ioe g de mélange. les abréviations S 416a et S 426 ont la signification suivante
S 416a : Hexachloro-1,1,1,3,5,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane
ou CCl3-CF2-CFCl-CF2-CFCl2
S 426 : Pentachloro-1,1,1,3,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane
ou CCl3-CF2-CFCl-CF2-CFClH
Le pentachloro-1,1,1,3,3 trifluoro-2,2,3 propane utilisé à l'exemple 1 et le solvant S 416a utilisé aux exemples 2, 4 et 6 sont décrits dans Eur. Polym. J. 1976, 12, 219. Leurs points d'ébullition respectifs sont de 156 C et 2170C sous pression normale. Hydrocarbure Taux de décomposition
Exemple chlorofluoré Solvant (I) de l'hydrocarbure Solubilité chlorofluoré 2 R 124 S 416a 0,5% 12,8 % 3 R 124 S 426 0,2 % 12,0 % 4 R 133a S 416a 1,7 % 24,6 % 5 R 133a S 426 0,8 % 26,3 % 6 R 114 S 416a 0,3 % 30,5 % 7 R 114 S 426 0,2 % 28,2 %
S 416a : Hexachloro-1,1,1,3,5,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane
ou CCl3-CF2-CFCl-CF2-CFCl2
S 426 : Pentachloro-1,1,1,3,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane
ou CCl3-CF2-CFCl-CF2-CFClH
Le pentachloro-1,1,1,3,3 trifluoro-2,2,3 propane utilisé à l'exemple 1 et le solvant S 416a utilisé aux exemples 2, 4 et 6 sont décrits dans Eur. Polym. J. 1976, 12, 219. Leurs points d'ébullition respectifs sont de 156 C et 2170C sous pression normale. Hydrocarbure Taux de décomposition
Exemple chlorofluoré Solvant (I) de l'hydrocarbure Solubilité chlorofluoré 2 R 124 S 416a 0,5% 12,8 % 3 R 124 S 426 0,2 % 12,0 % 4 R 133a S 416a 1,7 % 24,6 % 5 R 133a S 426 0,8 % 26,3 % 6 R 114 S 416a 0,3 % 30,5 % 7 R 114 S 426 0,2 % 28,2 %
Claims (6)
- CmClxF2m+1-x-(CF2-CFCl)n-X (I) dans laquelle m est égal à 1,2 ou 3, x est un nombre entier allant de O à 4, n est un nombre entier allant de 1 à 4 et X représente un atome dthydrogène, de chlore ou d'iode.= = = = = = 1. Compositions pour appareils de chauffage ou de refroidissement par absorption, caractérisées en ce qu'elles contiennent un hydrocarbure chlorofluoré à point d'ébullition compris entre -40 et + 50 C et au moins un solvant à point d'ébullition supérieur à 100 C, choisi parmi les composés de formule généraleREVENDICATIONS
- 2. Compositions selon la revendication 1, dans lesquelles n est égal à 2 ou 3.
- 3. Compositions selon la revendication 1, dans lesquelles le solvant est le pentachloro-1,1,1,3,3 trifluoro-2,2,3 propane, l'hexachloro1,1,1,3,5,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane ou le pentachloro-l,l,l,3,5 hexafluoro-2,2,3,4,4,5 pentane.
- 4. Compositions selon l'une des revendications 1 à 3, dans lesquelles l'hydrocarbure chlorofluoré a un point d'ébullition compris entre -20 et +200C.
- 5. Compositions selon l'une des revendications 1 à 4, dans lesquelles l'hydrocarbure chlorofluoré contient un ou deux atomes de carbone.
- 6. Compositions selon la revendication 5, dans lesquelles l'hydrocarbure chlorofluoré est le chloro-l tétrafluoro-1,2,2,2 éthane, le diloro-1 trifluoro-2,2,2 éthane ou le dichloro-1,2 tétrafluoro-1,1,2,2 éthane.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8419833A FR2575176B1 (fr) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | Compositions a base de solvants chlorofluores pour machines a absorption |
| EP85402545A EP0187098A1 (fr) | 1984-12-26 | 1985-12-18 | Compositions à base de solvants chlorofluores pour machines à absorption |
| US06/812,182 US4647391A (en) | 1984-12-26 | 1985-12-23 | Chlorofluorinated fluids for absorption machines |
| AU51575/85A AU584658B2 (en) | 1984-12-26 | 1985-12-23 | Compositions based on chlorofluorinated solvents for absorption machines |
| JP60290307A JPS61179288A (ja) | 1984-12-26 | 1985-12-23 | 吸収装置用の塩素化弗素化溶剤系組成物 |
| CA000498638A CA1245847A (fr) | 1984-12-26 | 1985-12-24 | Compositions a base de solvants chlorofluores pour machines a absorption |
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|---|---|---|---|
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-
1984
- 1984-12-26 FR FR8419833A patent/FR2575176B1/fr not_active Expired
Patent Citations (4)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2575176B1 (fr) | 1988-06-03 |
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