FR2565836A1 - Monobloc ski structure with biconvex profile - Google Patents

Abstract

The invention relates to the geometrical and physical definition of a snow-ski structure whose transverse profile is similar to an elliptical segment with a convex lower face, hence it being described as biconvex. This structure is integral with metal edges, hence its monobloc name. The monobloc structure 14 arising from the biconvex profile of equal resistance to bending can be modulated in terms of rigidity by means of the set of possible stiffeners R which act in parallel on the torsional strength. This typical structure is sensitive to flexing (self-compensating), to vertical loads (self-supporting), to bending elasticity (automatic dual-effect return), to multidirectional forces (rigidity/stability compromise) and to micro-deformations (self-correcting by virtue of the linear compensator 13). The ski equipped with the structure according to the invention is easy to handle (low inertia), lightweight (-20% relative to a solid cross-section of the same overall size), stable (extra-low centre of gravity), insensitive to lateral imbalances, aerodynamic and homogeneous. Its applications relate, above all, to aerodynamic and sliding equipment for moving over non-solid media.

Description

ta présente invention concerne la conception technique de la structure interne qui constitue l'élément principal d'un ski de neige. The present invention relates to the technical design of the internal structure which constitutes the main element of a snow ski.

Les dessins annexés Fiv.1 à FiG.5 représentent en coupes transversales l'état de la technique antérieure développée ci-après. The accompanying drawings Fiv.1 to FiG.5 represent in cross-sections the state of the prior art developed hereinafter.

La structure de base 1 (FiG.i) connue 9 ce jour n'est pas un profil d'égale résistance à la flexion. Celle-ci, généralement apparentée aux rectangles creux est plus faible au droit des faces qu'au droit des angles. En effet, sous l'action des charges verticales C uniformément réparties, le fléchissement en T' est beaucoup plus important qu'en T. The basic structure 1 (FiG.i) known today is not a profile of equal flexural strength. This one, generally related to the hollow rectangles is weaker to the right of the faces than right of the angles. Indeed, under the action of vertical loads C uniformly distributed, the deflection in T 'is much larger than in T.

La souplesse des faces horizontales contraste avec la rigidité des côtés latéraux 3.The flexibility of the horizontal faces contrasts with the rigidity of the lateral sides 3.

La structure de basez (FiG.i) connue à ce jour n'est pas autoporteuse sur ses appuis A et B (emplacements des carres métalliques) lorsqu'elle est soumise aux diverses charges C dont les effets tendent à la fléchir d'une valeur i. En effet, sous l'action de ces charges, la face inférieure franchit le plan de sustentation Z'Z en déformant la structure 1 de la position initiale à une position fléchie 1'. Elle est donc réversible au delà du plan de sustentation Z'Z. The base structure (FiG.i) known to date is not self-supporting on its supports A and B (locations of the metal edges) when it is subjected to the various loads C whose effects tend to lower it by a value i. Indeed, under the action of these charges, the lower face crosses the plane of levitation Z'Z by deforming the structure 1 from the initial position to a bent position 1 '. It is therefore reversible beyond the plane of levitation Z'Z.

La structure de base 1 (FiG.l) connue à ce jour n'est pas autocompensable aux fléchissements i. En effet seule l'élasticité du matériau compense en partie ces fléchissements. Par suite, la fatigue élastique du matériau entrain des déformations permanentes E (FiG.2). Dès lors, après chaque sollicitation des charges verticales le retour par élasticité à la position initiale 1 (alignée selon le plan de sustentation Z'Z) devient impossible. En conséquence, 11 élasticité des structures connues à ce jour n'est transmise que par la précontrainte longitudinale (galbe). Son agissement est à simple effet puisque n'étant pas soutenu transversalement par la structure elle même, d'où une fatigue rapide du rappel en cambrure, d'où une nervosité peu efficace. The basic structure 1 (FiG.l) known to date is not self-compensating for sagging i. Indeed, only the elasticity of the material partially compensates for these deflections. As a result, the elastic fatigue of the material causes permanent deformations E (FiG.2). Therefore, after each solicitation of the vertical loads return elastically to the initial position 1 (aligned in the plane of lift Z'Z) becomes impossible. As a result, the elasticity of known structures to date is only transmitted by longitudinal prestressing (curvature). Its action is a simple effect since it is not supported transversely by the structure itself, resulting in a rapid fatigue of the camber reminder, resulting in inefficient nervousness.

Suite à l'inconvénient précédent, la fatigue des matériaux due au vieillissement, provoque une microdéformation permanente E (FiG.2) de la structure 1 connue à ce-jour, qui modifie sa géomètrie et déstabilise l'ensemble des divers éléments qui la composent, comme les chants, le dessus, la semelle, les insertions diverses, les renforts, les laminations, etc...Ceux-ci sont montés de manière trop hétérogène pour supporter une déformation permanente de la structure de base. En conséquence, les performances du ski sont limitées en valeur et en durée. Following the previous disadvantage, the fatigue of the materials due to aging causes a permanent microdeformation E (FiG.2) of the structure 1 known to date, which modifies its geometry and destabilizes all the various elements that compose it. , like the songs, the top, the sole, the various insertions, the reinforcements, the laminations, etc ... These are mounted too heterogeneously to support a permanent deformation of the basic structure. As a result, ski performance is limited in value and duration.

D'après le principe du polygone de sustentation (courbe convexe contenant tous les points par lesquels un corps solide repose sur un plan) on peut considérer (FiC.2) que les surfaces relatives aux parties angulaires
AS1 et AS2 ne sont pas sollicitées à l'effort de portance du solide (ski) de section L x H. La matière qu'ellesreprésentent est donc statiquement neutre.According to the principle of the levitation polygon (convex curve containing all the points by which a solid body rests on a plane) we can consider (FiC.2) that the surfaces relative to the angular parts
AS1 and AS2 are not solicited for the lift load of the solid (ski) section L x H. The material they represent is therefore statically neutral.

Par ailleurs, dans la pratique du ski, les contraintes mécaniques agissent au niveau des appuis A et B (FiG.2) et de la semelle (située entre
A et B) mais non pas au niveau des angles supérieurs situés en ASi et AS2.Furthermore, in the practice of skiing, the mechanical stresses act at the level of the supports A and B (FiG.2) and the sole (located between
A and B) but not at the higher angles located in ASi and AS2.

Ceux-ci ne sont pas sollicités dynamiquement.These are not solicited dynamically.

En conclusion, la matière située en AS1 et AS2 (FiG.2) est inutile puisqu'elle est statiquement et dynamiquement neutre, d'où les inconvénients ci-après
Les skis connus à ce jour (FiG.3) à section rectangulaire 1 opposent une forte inertie aux efforts de pivotementoC de centre 0 (Carre).In conclusion, the material located in AS1 and AS2 (FiG.2) is useless since it is statically and dynamically neutral, hence the drawbacks hereafter
Skis known to date (FiG.3) rectangular section 1 oppose a strong inertia to pivotingoC center 0 (Carre).

Cette forte inertie provient des masses extrêmes dont les sections sont situées en ASI et AS2. Le rayon de giration d, distance du point 0 au centre de gravité de AS2 (exemple) est de dimension voisine de celle de la fibre la plus éloignée (diagonale D), d'où un moment d'inertie de surface (Io = AS2 x d2) important puisque lié au carré du rayon de giration. Ce phénomène rend difficile la maniabilité du ski 1 en pivotement sur les carres.This high inertia comes from extreme masses whose sections are located in ASI and AS2. The radius of gyration, distance from point 0 to the center of gravity of AS2 (example), is of dimension close to that of the most distant fiber (diagonal D), hence a moment of surface inertia (Io = AS2 x d2) important since it is related to the square of the radius of gyration. This phenomenon makes the handling of the ski 1 difficult to pivot on the edges.

En rapport avec l'inconvénient précédent, la matière inutile (puisque mécaniquement neutre) contenues par les surfaces AS1 et AS2 (FiG.3) représente 20 Z de celle contenue par la section pleine L x H. D'où un excédent de poids de 20 %. In relation to the above drawback, the useless material (since mechanically neutral) contained by the surfaces AS1 and AS2 (FiG.3) represents 20% of that contained by the solid section L x H. Hence an excess weight of 20%.

Les skis connus à ce jour, de section rectangulaire 1. (FiG.4) opposent une forte résistance latérale à l'écoulement P.N de la neige (cas de ski en profonde notamment). En effet cette résistance, qui prend appui sur toute la hauteur H du ski 1, crée un cane de résistance P.O important. A cet inconvénient vient s'ajouter celui provoqué par les perturbations P.R situées sur le dessus 2 du ski non profilé aérodynamiquement. Ce manque d'aérodynamisme transversal nuit autant à la maniabilité en neige profonde qu'à la tenue à grande vitesse du ski 1. Skis known to date of rectangular section 1. (FiG.4) oppose a strong lateral resistance to the flow P.N snow (especially deep ski case). Indeed, this resistance, which is supported on the entire height H of the ski 1, creates a P resistance resistance. To this disadvantage is added that caused by the disturbances P.R located on the top 2 of the skid not profiled aerodynamically. This lack of transverse aerodynamics is as damaging to the handling of deep snow as it is to the high-speed handling of the ski 1.

Les skis 1 (FiG.5) connus à ce jour sont très sensibles aux déséquilibres provoqués par des poussées où des chocs latéraux, traduits schématiquement par la force F. Cette force agit sur la tranche 3 du ski 1. La source de déséquilibre dépend du moment de la force F par rapport au plan Z'Z. Ce moment est maximum lorsque la force F agit sur le sommet de la tranche 3. Sa valeur devient donc : MtF(Z'Z) = F x H. Ces déséquilibres latéraux nuisent au maintien de la bonne trajectoire et de la stabilité du skis.  The skis 1 (FiG.5) known to date are very sensitive to the imbalances caused by thrusts or lateral shocks, translated schematically by the force F. This force acts on the slice 3 of the ski 1. The source of imbalance depends on the moment of the force F with respect to the plane Z'Z. This moment is maximum when the force F acts on the top of the slice 3. Its value thus becomes: MtF (Z'Z) = F x H. These lateral imbalances interfere with the maintenance of the good trajectory and the stability of the skis.

La structure selon l'invention, définie par son profil transversal bi-convexe, permet d'éviter ces inconvénients. La section du ski qu'elle équipe s'inscrit dans un rectangle L x H. A titre de comparaison précise, cet encombrement est identique à celui d'un ski connu à ce jour. The structure according to the invention, defined by its transverse bi-convex profile, avoids these disadvantages. The section of the ski she equips fits into a rectangle L x H. For precise comparison, this size is identical to that of a ski known today.

Les dessins annexés FiG.6 à FiG.14 représentent en coupes transversales la technique de l'invention développée ci-après. The accompanying drawings FiG.6 to FiG.14 represent in cross-sections the technique of the invention developed hereinafter.

En reprenant le principe du polygone de sustentation, les surfaces angulaires ASt et AS2 (FiG.6)sont statiquement neutres. D'autre part, dans la pratique du ski, les contraintes mécaniques agissent au niveau des carres (appuis A et B) et de la semelle (entre A et B). Les parties en AS1 et AS2 ne sont donc pratiquement pas sollicitées à ces contraintes. Par conséquent elles sont également dynamiquement neutres. Taking again the principle of the polygon of levitation, the angular surfaces ASt and AS2 (FiG.6) are statically neutral. On the other hand, in the practice of skiing, the mechanical stresses act at the edges (supports A and B) and the sole (between A and B). Parts in AS1 and AS2 are therefore practically not used to these constraints. Therefore they are also dynamically neutral.

Résultat : suppression des angles AS1 et AS2. Result: deleting angles AS1 and AS2.

La courbe convexe N.S. (FiG.6) du polygone de sustentation du solide L x H définie donc la face supérieure du profil 5 de la structure selon l'invention. The convex curve N.S. (FiG.6) of the levitation polygon of the solid L x H thus defines the upper face of the profile 5 of the structure according to the invention.

Par principe d'homogenéitéstant structurelle (effet statique) que mécanique (effet dynamique) la face inférieure N.I. (FiG.6) du profil 5 selon l'invention est également de forme convexe. By principle of homogeneitythat is structural (static effect) that mechanical (dynamic effect) the lower face N.I. (FiG.6) of the profile 5 according to the invention is also convex.

Les faces supérieure/et inférieure N.I (FiG.6) inscrites dans le rectangle L x H (encombrement du ski) sont concourrantes aux appuis
A et B où elles se raccordent par des arrondis. Cet ensemble définitlepro- fil bi-convexe 5 de la structure selon l'invention.The upper / lower faces NI (FiG.6) inscribed in the rectangle L x H (bulk of the ski) are concourrantes to the supports
A and B where they are connected by roundings. This set defines the bi-convexprofile of the structure according to the invention.

Le profil 5 (FiG.7) selon l'invention, considéré sur les appuis
A et B et soumis aux charges verticales C uniformément réparties réagit comme une poutre d'égale résistance à la flexion en opposant à ces charges des réactionsuniformément proportionnelles aux moments fléchissants.The profile 5 (FiG.7) according to the invention, considered on the supports
A and B and subjected to vertical loads C uniformly distributed reacts as a beam of equal flexural strength by opposing these loads reactionsuniformly proportional to the bending moments.

Suivant le principe qu'un profil creux fermé résiste mieux à la torsion qu'un profil plein (à quantité de matière égale),la structure 4
est (FiG.IO) selon l'inventionlconcue à partir du profil bi-convexe,creux d'épaisseur e et fermé.According to the principle that a closed hollow profile is more resistant to torsion than a solid profile (with equal quantity of material), the structure 4
is (FiG.IO) according to the inventionlconcue from the bi-convex profile, hollow thickness e and closed.

La souplesse en flexion et la rigidité en torsion sont modulés par le jeu d'éventuels raidisseurs R (FiG.10) dont le nombre, la position et l'inclinaison doivent permettre à la structure 4 de conserver sa caractéristique d'égale résistance. Flexibility in flexion and torsional rigidity are modulated by the set of possible stiffeners R (FiG.10) whose number, position and inclination must allow the structure 4 to retain its characteristic of equal strength.

Considérons maintenant que le profil 5 (FiG.7) selon l'invention est soumis à des charges C verticales dont la contrainte totale atteint celle de la limite élastique. Ce cas, le plus défavorable, entratne le profil 5 dans une position fléchie 5' dont la deformationd est maximum.
Sachant que la précontrainte f est fonction de la contrainte de rupture (elle même supérieure à la limite élastique) on peut établir que d ( f.Now consider that the profile 5 (FiG.7) according to the invention is subjected to vertical charges C whose total stress reaches that of the elastic limit. This case, the most unfavorable, causes the profile 5 in a flexed position 5 'whose deformationd is maximum.
Knowing that the prestressing f is a function of the breaking stress (itself greater than the elastic limit), it can be established that d (f.

Il en résulte que,dans le plus mauvais des cas, la face inférieure N.I du profil 5 reste convexe. Donc le profil 5 selon l'invention, considéré sur ses appuis A et B est irréversible au dela du plan de sustentation Z'Z. Il est par conséquent autoporteur sur ses appuis A et B (carres). As a result, in the worst case, the lower face N.I of the profile 5 remains convex. So the profile 5 according to the invention, considered on its supports A and B is irreversible beyond the plane of lift Z'Z. It is therefore self-supporting on its supports A and B (squares).

La structure 4 (FiG.10) issue du profil bi-convexe est autoporteuse sur ses-appuis (A et B) où l'intérêt réside à y solidariser les carres métalliques. On obtient alors (FiG.12) la structure monobloc 14 dont les carres 9 à ailettes 10 sont ancrées dans son épaisseur e
Par suite, le profil 5 (FiG.7) selon l'invention est caractérisé par la précontrainte de flèche f située sous la face inférieure N.I dont le but est de compenser les fléchissements élastiques d sans varier sa géométrie bi-convexe.The structure 4 (FiG.10) from the bi-convex profile is self-supporting on its supports (A and B) where the interest lies in joining the metal edges. We then obtain (FiG.12) the monobloc structure 14 whose wings 9 fin 10 are anchored in its thickness e
As a result, the profile 5 (FiG.7) according to the invention is characterized by the prestressing arrow f located under the lower face NI whose purpose is to compensate for the elastic deflections d without varying its bi-convex geometry.

Suivant le cas précédent, on peut dire à fortiori que le profil 5 (FiG.7) selon l'invention compense les microdéformations b' permanentes dues à la fatigue élastique du matériau, sans modification du principe initial d'irréversibilité, donc de stabilité structurelle. According to the preceding case, it can be said a fortiori that the profile 5 (FiG.7) according to the invention compensates for the permanent microdeformations b 'due to the elastic fatigue of the material, without modifying the initial principle of irreversibility, thus of structural stability. .

D'autre part, lorsque les charges C (FiG.7) cessent leurs efforts le profil 5' revient dans sa position initiale 5 sous les effets conjugués de l'élasticité du måtériau et de l'auto rappel en cambrure lié à sa géomètrie bi-convexe irréversible. De ce fait la nervosité du ski conçu avec le profil 5 selon l'invention est à double effet, le premier agissant dans le sens longitudinal et ie deuxième dans le sens transversal de manière simultanée. On the other hand, when the charges C (FiG.7) cease their efforts the profile 5 'returns to its initial position 5 under the combined effects of the elasticity of the material and the self-return in camber related to its geometry bi -convex irreversible. Therefore the nervousness of the ski designed with the profile 5 according to the invention is double acting, the first acting in the longitudinal direction and the second in the transverse direction simultaneously.

La section transversale S du ski (FiG.13) conçu avec la structure selon l'invention montre71es tranches 8 de hauteur h < H offrent un 2 faible cône de résistance P.O å la pénétration P.N de la neige (cas d'utilisation en profonde). The cross section S of the ski (FiG.13), designed with the structure according to the invention, shows that the slices 8 of height h <H offer a low resistance cone PO 2 to the penetration PN of the snow (case of deep use) .

Toujours dans le cas d'utilisation en profonde, le dessus 7 (FiG.13) du ski selon l'invention, de forme aérodynamique, offre peu de résistance à l'écoulementP.N de la neige. Still in the case of deep use, the top 7 (FiG.13) of the ski according to the invention, of aerodynamic shape, offers little resistance to the flowP.N snow.

ta forme aérodynamique transversale S (FiG.13) du ski selon l'invention, complétée par la forme aérodynamique longitudinale (lignes -fuyantes) offre peu de résistance à l'air (cas de ski à grande vitesse). the transverse aerodynamic shape S (FiG.13) of the ski according to the invention, supplemented by the longitudinal aerodynamic shape (-fuyantes lines) offers little resistance to air (case of ski at high speed).

Le ski selon l'invention (FiG.8) de section S, soumis à un effort de pivotement cC de centre Q' (carre) oppose une inertie propre dont l'intensité est celle de la surface pleine ladi allègée de l'inertie partielle exercée par les surfaces angulaires dont AS2 (cas de figure).  The ski according to the invention (FiG.8) section S, subjected to a pivoting force cC center Q '(square) opposes a clean inertia whose intensity is that of the full surface ladi alleviated partial inertia exerted by the angular surfaces of which AS2 (case in point).

Or le moment d'inertie de la surface AS2 (Io = AS2 x d ) est très important puisque lié au carré du rayon de giration d (distance de O' au centre de gravité de AS2) de dimension voisine de celle de la fibre la plus éloignée (diagonale D). Par conséquent la section S du ski selon l'invention est un profil de faible inertie en pivotement.But the moment of inertia of the surface AS2 (Io = AS2 xd) is very important since it is related to the square of the radius of gyration d (distance O 'at the center of gravity of AS2) of dimension close to that of the most distant (diagonal D). Therefore the section S of the ski according to the invention is a profile of low inertia in pivoting.

D'autre part la section S (FiG.8) du ski selon l'invention est 20 % plus faible que la surface pleine t x H de méme encombrement.Par analogie,le poids de la matière correspondante est 20 X plus faible. On the other hand the section S (FiG.8) of the ski according to the invention is 20% lower than the full surface t x H of the same size. By analogy, the weight of the corresponding material is 20 X lower.

Le ski de section S (FiC.13) selon l'invention dispose d'un centre de gravité G' plus bas (hl) que celui G (FiG.5) de la section pleine
L x H. En effet (FiG.13) hi C 2 .Cette caractéristique a pour effet dtaug-
2 menter le potentiel de stabilité du ski S.The ski section S (FiC.13) according to the invention has a center of gravity G 'lower (hl) than that G (FiG.5) of the full section
L x H. Indeed (FiG.13) hi C 2 .This characteristic has the effect of increasing
2 Maintain the stability potential of ski S.

Le ski de section S (FiG.9) selon l'invention est peu sensible aux poussées latérales F, agissant (dans le pire des cas) au sommet de la tranche 8, c'est à dire à une hauteur h par rapport au plan de sustentation Z'Z. En effet, la source de déséquilibre (Mt F (Z'Z) = F x h) est 2,8 fois plus petite (à conditions égales) que celle des skis connus à ce jour H = 34 puisque d'après les calculs le rapport h = 12 - > H # 2,8 h. Cette carac- téristique a pour effet de faciliter dans la pratique le maintien de la bonne trajectoire et de la stabilité du ski de section S. The ski section S (FiG.9) according to the invention is insensitive to lateral thrusts F, acting (in the worst case) at the top of the slice 8, that is to say at a height h relative to the plane of levitation Z'Z. Indeed, the source of imbalance (Mt F (Z'Z) = F xh) is 2.8 times smaller (on equal terms) than that of skis known today H = 34 since according to calculations the ratio h = 12 -> H # 2.8 h. This characteristic has the effect of facilitating in practice the maintenance of the good trajectory and the stability of the ski of section S.

Le dessin annexé (FiG.14) est une vue en coupe transversale du ski équipé de la structure monobloc à profil bi-convexe. The accompanying drawing (FiG.14) is a cross-sectional view of the ski equipped with the one-piece structure with a bi-convex profile.

L'ensemble comprend la structure monobloc 14 (solidarisée avec les carres 9) protégée sur le dessus par une finition 7 qui se prolonge sur les chants 12, et complétée en dessous par une semelle de glisse 11.  The assembly comprises the integral structure 14 (secured with the edges 9) protected on the top by a finish 7 which extends on the edges 12, and completed below by a sliding sole 11.

Entre la structure monobloc 14 et la semelle 11, se trouve un compensateur linéaire 13 en matière souple. Tel qu'elle est représentée la structure monobloc 14 comporte des raidisseurs R par ailleurs facultatifs.Between the monobloc structure 14 and the sole 11, there is a linear compensator 13 of flexible material. As shown, the one-piece structure 14 includes optionally optional stiffeners R.

Le ski (FiG.14) conçu à partir de la structure monobloc bi-convexe 14 selon l'invention est sensitif aux diverses sollicitations. En outre, il réagit avec polyvalence aux efforts conjugués de flexion et de torsion grace au compromis rigidité/souplesse de sa structure. De plus1 ce compromis est modulable par le jeu d'éventuels raidisseurs R. D'autre part la transmission mécanique des efforts en pivotement autour des carres 9 se fait directement puisque celles-ci forment avec la structure 14 un élément monobloc. Enfin, les fléchissements élastiques et les micro-déformations liés aux efforts de flexion dont les effets se répercutent entre la structure 14 et la semelle 11, sont absorbés par le compensateur linéaire 13, évitant ainsi une déstabilisation géométrique et structurelle de l'ensemble. The ski (FiG.14) designed from the one-piece bi-convex structure 14 according to the invention is sensitive to various stresses. In addition, it reacts with versatility to the combined efforts of flexion and torsion thanks to the compromise rigidity / flexibility of its structure. In addition1 this compromise is adjustable by the set of possible stiffeners R. On the other hand the mechanical transmission of the pivoting forces around the edges 9 is directly since they form with the structure 14 a monobloc element. Finally, the elastic flexures and micro-deformations related to the bending forces whose effects are reflected between the structure 14 and the sole 11, are absorbed by the linear compensator 13, thus avoiding a geometric and structural destabilization of the assembly.

Le profil bi-convexe selon l'invention, outre son adaptation en structure de ski de neige, peut - être utilisé dans la conception de matériels susceptibles d'évoluer en milieux atmosphérique, gazeux, liquide visqueux, poudreux ou pulvérulent. Les domaines d'application concernent les loisirs de neige, nautiques, et aériens. D'autres applications peuvent intéresser les indus tries aérienne et marine ainsi que les techniques concernant l'hydraulique et la pneumatique. Elle peut être également utilisée dans les cas où l'aérodynamisme de la pièce en mouvement est determi- nant.  The bi-convex profile according to the invention, in addition to its adaptation in snow ski structure, can be used in the design of materials likely to evolve in atmospheric, gaseous, viscous liquid, powdery or powdery media. The fields of application concern snow, nautical and aerial recreation. Other applications may be of interest to the air and marine industries as well as the hydraulic and pneumatic techniques. It can also be used in cases where the aerodynamics of the moving part is determinative.

Claims (11)

REVENDICATIONS 1 - Structure interne associée à un ski de neige caractérisé par son profil transversal bi-convexe 5 (FIG.7) d'égale résistance à la flexion 1 - Internal structure associated with a snow ski characterized by its transverse bi-convex profile 5 (FIG. 7) of equal resistance to bending 2 - Structure selon revendication 1 caractérisée par la présence d'une flèche f (FIG.7) de précontrainte conçue pour que le profil bi-convexe 5 soit auto-porteur sur ses extrémités(en A et B)et autocompensable aux fléchissements élastiques ainsi qu'aux microdéformations permanentes 8'.  2 - Structure according to claim 1 characterized by the presence of an arrow f (FIG.7) for prestressing designed so that the b-convex profile 5 is self-supporting on its ends (at A and B) and self-compensating for elastic deflections and only to permanent micro-deformations 8 '. 3 - Structure selon revendication 2 caractérisée par sa version creuse 4 (FIG.10), fermée et modulable en rigidité par le jeu d'éventuels raidisseurs R 3 - Structure according to claim 2 characterized by its hollow version 4 (FIG.10), closed and adjustable in rigidity by the set of possible stiffeners R 4 - Structure selon revendication 3 caractérisée par sa version monobloc 14 (FIG.12) solidaire des carres 9 par un système d'ancrage 10 dans son épaisseur e 4 - Structure according to claim 3 characterized by its integral version 14 (FIG.12) secured to the edges 9 by an anchoring system 10 in its thickness e 5 - Structure selon revendication 4 caractérisée par son auto-rappel en cambrure à double effet . Un effet transversal lié à la flèche f (FIG.7) de précontrainte, complétant l'effet longitudinal lié au galbe du ski. 5 - Structure according to claim 4 characterized by its self-return camber double effect. A transverse effect linked to the prestressing arrow f (FIG. 7), completing the longitudinal effect linked to the curve of the ski. 6 - Ski équipé de la structure selon revendication 5 caractérisé par sa section convexe S (FIG.8) à faible inertie en pivotement (prise de carre). 6 - Ski equipped with the structure according to claim 5 characterized by its convex section S (FIG.8) low inertia in pivoting (edge grip). 7 - Ski de section S (FIG.8) selon revendication 6 caractérisé par son faible poids de 20% inférieur à celui d'un ski conçu å partir d'une section rectangulaire (connue à ce jour) de même encombrement L x H et de même densité 7 - Ski section S (FIG.8) according to claim 6 characterized by its low weight 20% lower than that of a ski designed from a rectangular section (known to date) same size L x H and same density 8 - Ski de section S selon revendication 7 caractérisé en ce sens que sa stabilité est accrue par sa faible sensibilité aux déséquilibres latéraux F (FIG.9) et par l'abaissement maximum de son centre de gravité 8 - Ski section S according to claim 7 characterized in that its stability is increased by its low sensitivity to lateral imbalances F (FIG.9) and by the maximum lowering of its center of gravity G' (FIG. 13) G '(FIG 13) 9 - Ski de section S selon revendication 8 caractérisé par son aérodynamisme (FIG.13) qui facilite la pénétration latérale de la neige 9 - Ski section S according to claim 8 characterized by its aerodynamics (FIG.13) which facilitates the lateral penetration of snow P.N (cas de ski en profonde) et l'écoulement longitudinal de l'air (cas de ski à grande vitesse)P.N (case of deep skiing) and the longitudinal flow of air (case of high speed skiing) 10 - Ski de section S selon revendication 9 caractérisé en ce sens qu'il est auto-correcteur des microdéformations ' (FIG.7) grâce à l'action. du compensateur linéaire 13 (FIG.14)'.  10 - Ski section S according to claim 9 characterized in that it is self-correcting microdeformations' (FIG.7) through the action. linear compensator 13 (FIG. ll - Ski de section S selon revendication 10 pouvant comporter une variante caractérisée par le fait que la structure bi-convexe de profil type 5 (FIG. 11 - Ski section S according to claim 10 may comprise a variant characterized in that the bi-convex profile type structure 5 (FIG. 11) peut être indépendante des carres 9 11) can be independent of the edges 9