FR2563047A1 - SET OF ELECTRON GUNS FOR COLOR TELEVISION RECEIVER - Google Patents

Abstract

LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN ENSEMBLE DE CANONS D'ELECTRONS PRODUISANT TROIS FAISCEAUX D'ELECTRONS EN LIGNE. L'ENSEMBLE EST CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND UN MOYEN 68 FORMANT CHACUN DES FAISCEAUX PRODUITS PAR TROIS CATHODES EN LIGNE 21 DE MANIERE QUE LA SECTION TRANSVERSALE DE CHAQUE FAISCEAU A L'ENTREE D'UNE LENTILLE DE FOCALISATION AIT UNE DIMENSION PLUS GRANDE DANS UNE PREMIERE DIRECTION QUE DANS UNE SECONDE DIRECTION. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA TELEVISION COULEUR.THE PRESENT INVENTION RELATES TO AN ASSEMBLY OF ELECTRON GUNS PRODUCING THREE ELECTRON BEAMS IN LINE. THE ASSEMBLY IS CHARACTERIZED IN THAT IT INCLUDES A MEAN 68 FORMING EACH OF THE BEAMS PRODUCED BY THREE INLINE CATHODES 21 SO THAT THE CROSS-SECTION OF EACH BEAM AT THE ENTRY OF A FOCUSING LENS HAS A LARGER DIMENSION IN A FIRST DIRECTION THAN A SECOND DIRECTION. THE INVENTION APPLIES IN PARTICULAR TO COLOR TELEVISION.

Description

La présente invention se rapporte généralement à des systèmes deThe present invention generally relates to

visualisation d'images en couleur, et plus particulièrement à un dispositif associant un bobinage déflecteur compact à un tube-image couleur à plusieurs faisceaux o est incorporée une lentille de focalisation à  viewing of color images, and more particularly to a device associating a compact deflector winding with a multi-beam color image tube, is incorporated a focusing lens to

faible aberration pour formerz un nouveau système de v'suali-  low aberration to form a new visualization system.

sation du type autoconvergent, capable d'un fonctionnement à faible énergie stockée, sans compromettre la performance de focalisation des faisceaux ou la stabilité à haute  the autoconvergent type, capable of low stored energy operation, without compromising beam focusing performance or high stability

tension.voltage.

Dans l'usage précoce des tubes-images couleur à plusieurs faisceaux du type à masque d'ombre dans des systèmes de visualisation d'images en couleur, des circuits de correction de convergence dynamique étaient requis pour garantir la convergence des faisceaux en tout point de la trame explorée sur l'écran de visualisation du tube-image couleur. Subséquemment, comme cela est décrit, par exemple, dans le brevet U.S. N 3 800 176 au nom de Gross et autres, un système de visualisation à autoconvergence a été développé,  In early use of shadow mask type multi-beam color image tubes in color image display systems, dynamic convergence correction circuits were required to ensure convergence of the beams at any point in time. the frame explored on the color tube-image display screen. Subsequently, as described, for example, in U.S. Patent No. 3,800,176 to Gross et al., A self-talk visualization system has been developed,

éliminant la nécessité d'un circuit de correction de conver-  eliminating the need for a conversion correction circuit

gence dynamique. Dans le système décrit dans le brevet de Gross et autres, trois faisceaux d'électrons en ligne sont  dynamic. In the system described in the Gross et al. Patent, three electron beams in line are

soumis à des champs déflecteurs ayant des manques d'unifor-  subject to deflector fields with lack of uniformity

mité qui introduisent un astigmatisme isotrope horizontal négatif et un astigmatisme isotrope vertical positif d'une façon permettant d'atteindre une convergence sensible en  that introduce horizontal negative isotropic astigmatism and positive vertical isotropic astigmatism in a way that achieves

tous les points de la trame.all the points of the frame.

Dans des usages commerciaux initiaux du système décrit dans ce brevet de Gross et autres, l'espace entre les centres de faisceaux adjacents dans un plan de déviation (espace S) était maintenu à moins de 5,08 mm pour faciliter les conditions de convergence. Un tel faible espacement entre les faisceaux impose des limites sur les diamètres des ouvertures déterminant les positions des faisceaux disposées dans des éléments transversaux aux électrodes de focalisation des sources de canons d'électrons des faisceaux explorés. Avec le diamètre effectif de la lentille de focalisation déterminé, pour chaque faisceau, par les petits diamètres de ces ouvertures, il existait un problème de distorsion du spot du faisceau dé à l'aberration  In initial commercial uses of the system described in this Gross et al. Patent, the space between adjacent beam centers in a deflection plane (space S) was maintained at less than 5.08 mm to facilitate the convergence conditions. Such a small spacing between the beams imposes limits on the diameters of the apertures determining the positions of the beams arranged in elements transverse to the focusing electrodes of the sources of electron guns of the beams explored. With the effective diameter of the focusing lens determined, for each beam, by the small diameters of these apertures, there was a problem of distortion of the beam spot at the aberration

sphérique associée aux lentilles de petit diamètre.  spherical associated with small diameter lenses.

Dans des usages commerciaux ultérieurs, on a adopté un plus large espace entre les faisceaux, permettant l'usage d'ouvertures d'électrodes de focalisation de plus grand diamètre. Cela a facilité le problème de la distorsion du spot aux dépens cependant de l'augmentation de la difficulté  In subsequent commercial uses, a wider gap between the beams has been adopted, allowing the use of larger diameter focusing electrode apertures. This facilitated the problem of distortion of the spot at the expense of increasing difficulty

pour atteindre la convergence.to achieve convergence.

Dans un développement subséquent de systèmes de visualisation autoconvergents décrits,par exemple, dans un article de E. Hamano et autres, et intitulé "Mini-Neck Color Picture Tube", paru dans l'édition de Mars-Avril 1980 de Toshiba Review (pages 23-26), on emploie une combinaison tube-bobinage o un bobinage déflecteur relativement compact est associé à un tube-image couleur ayant un diamètre externe du col considérablement plus petit (22,5 mm) que les diamètres externes des cols (29,11 mm et 36,5 mm) qui avaient jusqu'à maintenant été conventionnellement employés. Dans l'article de Hamano et autres, les économies de courant de réaction de déviation horizontale sont associées à la réduction du diamètre du col, et des améliorations de la sensibilité de déviation de 20 à 30% (par rapport aux  In a subsequent development of self-describing display systems described, for example, in an article by E. Hamano et al., And titled "Mini-Neck Color Picture Tube", published in the March-April 1980 edition of Toshiba Review (pages 23-26), a tube-winding combination is employed where a relatively compact baffle winding is associated with a color image tube having a considerably smaller outer diameter of the neck (22.5 mm) than the outer diameters of the necks (29, 11 mm and 36.5 mm) which until now had been conventionally used. In the article by Hamano et al., Horizontal deflection reaction current savings are associated with reduction in neck diameter, and improvements in deflection sensitivity by 20 to 30% (compared to

systèmes conventionnels à col de 29,1 mm) sont revendiquées.  conventional neck systems of 29.1 mm) are claimed.

Cependant, dans l'article de Hamano et autres il est de plus reconnu que la réduction du diamètre du col impose des dimensions à la région du col, qui rendent plus difficile l'atteinte d'une performance de focalisation satisfaisante et d'une stabilité à haute tension (c'est-à-dire fiabilité contre la formation de l'arc). La présente invention est dirigée vers un système  However, in the article by Hamano et al., It is further recognized that reducing the diameter of the cervix imposes dimensions on the region of the cervix, which makes it more difficult to achieve satisfactory focusing performance and stability. high voltage (that is, reliability against arc formation). The present invention is directed to a system

de visualisation d'images en couleur employant une combinai-  visualization of color images employing a combination of

son tube/bobinage o l'on peut obtenir, sans recourir à une réduction du diamètre du col, des économies du courant de déviation, des améliorations de la sensibilité de déviation et une compacité du faisceau comparables à celles associées au système à "mini-col" ci-dessus mentionné. Dans le système de la présente invention, on emploie une faible dimension de l'espace S (moins de 5,08 mm), comme dans le système à "mini-col". Cependant, contrairement au système "mini-col", o le diamètre effectif de la lentille de Localisation est restreint à une dimension plus petite que l'espace entre les centres de faisceaux adjacents entrant dans la lentille, on emploie une structure d'électrodes de focalisation qui forme une lentille principale asymétrique de focalisation ayant une dimension transversale majeure considérablement sup;'ieure à trois fois cet espace d'un centre à l'aucre  its tube / coil which can be achieved, without resorting to a reduction in the diameter of the neck, economies of the deflection current, improvements in deflection sensitivity and compactness of the beam comparable to those associated with the system "mini col "above mentioned. In the system of the present invention, a small space S dimension (less than 5.08 mm) is employed, as in the "mini-neck" system. However, unlike the "mini-collar" system, where the actual diameter of the locator lens is restricted to a smaller dimension than the space between adjacent beam centers entering the lens, a structure of electrodes of focusing which forms an asymmetric focusing main lens having a major transverse dimension considerably greater than three times that space from center to center

des faisceaux.beams.

Avec la réduction du diamètre du col du système à "mini-col" évitée dans un système selon l'invention, des niveaux de tension de focalisation comparables à ceux conventionnellement employés jusqu'à maintenant, peuvent être atteints sans compromettre la stabilité à haute tension, car il y a suffisamment de place pour un intervalle ou espace approprié entre la structure des électrodes de focalisation et les parois internes. A de tels niveaux de tension, on  With the neck diameter reduction of the "mini-neck" system avoided in a system according to the invention, focusing voltage levels comparable to those conventionally employed so far can be achieved without compromising the high-voltage stability. because there is enough room for an appropriate gap or space between the focus electrode structure and the inner walls. At such voltage levels, one

atteint facilement une performance de focalisation considé-  easily achieves a significant focus performance.

rablemerit améliorée par rapport à celle obtenue par le système à "minicol" ci-dessus mentionné. Alternativement, on peut effectuer un compromis entre une partie de cette amélioration de la performance de focalisation et la facilité des conditions concernant la source de tension de focalisation, en fonctionnant à des niveaux plus faibles de tension. Dans des modes de réalisation de la présente invention, on emploie, dans la combinaison tube/bobinage, un tube ayant un diamètre externe du col conventionnel de 29,11 mm. On évite les problèmes de manipulation associés à la plus grande fragilité d'un col de 22,5 mm, aussi bien dans la fabrication du tube que dans l'assemblage du système de visualisation d'images. On évite également un allongement de la durée d'évacuation associé à l'évacuation du tube à mini-col. Selon un mode de réalisation de l'invention, o l'on emploie un angle de déviation de 90 , on obtient une visualisation d'image autoconvergée, à 19V, par un col du tube de 29, 11 mm avec une dimension d'espace S inférieure à ,08 mm, coopérant avec un bobinage déflecteur compact du type semitoroidal (c'est-à-dire ayant des enroulements toroïdaux de déviation verticale et des enroulements de déviation horizontale du type en selle), avec un diamètre interne du bobinage à l'extrémité sortie des faisceaux des fenêtres des enroulements de déviation horizontale égal à environ 67p5 mm (c'est-à-dire moins de 0, 76 mm par degré d'angle de déviation). Les conditions d'énergie stockée pour les enroulements de déviation horizontale du bobinage compact à 90 , avec un fonctionnement du tube à 25 kV de potentiel  rablemerit improved compared to that obtained by the system "minicol" above mentioned. Alternatively, a compromise can be made between part of this improvement in focusing performance and the ease of the conditions relating to the focus voltage source, operating at lower voltage levels. In embodiments of the present invention, in the tube / coil combination, a tube having a conventional neck outer diameter of 29.11 mm is employed. Manipulation problems associated with the greater fragility of a neck of 22.5 mm are avoided, both in the manufacture of the tube and in the assembly of the image display system. It also avoids an increase in the evacuation time associated with the evacuation of the mini-neck tube. According to one embodiment of the invention, where a deflection angle of 90 is used, a self-image image display at 19V is obtained by a 29.1 mm tube neck with a space dimension. S less than, 08 mm, cooperating with a semitoroidal type compact deflector winding (i.e. having toroidal vertical deflection windings and saddle type horizontal deflection windings), with an inner diameter of the winding winding. the outgoing end of the window bundles of the horizontal deflection windings equal to about 67p5mm (i.e., less than 0.66mm per degree of deflection angle). The stored energy conditions for horizontal deflection windings of the compact winding at 90, with 25 kV potential tube operation

final, n'atteignent que 1,85 millijoules.  final, reach only 1.85 millijoules.

Selon un autre mode de réalisation de l'invention,  According to another embodiment of the invention,

o l'on emploie un angle de déviation de 110 , une visualisa-  o a deflection angle of 110, a visualization

tion d'image autoconvergée à 19V, est obtenue par un tube ayant les dimensions ci-dessus du col et de l'espace S, et qui coopère avec un bobinage semitoroldal compact ayant un diamètre interne à l'extrémité de sortie des faisceaux de la fenêtre d'environ 81,53 mm (c'est-à-dire de nouveau moins  19V autoconverged image is obtained by a tube having the above dimensions of the neck and the space S, and which cooperates with a compact semitoroldal winding having an internal diameter at the output end of the beams of the window of about 81.53 mm (ie, again less

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d'environ 0,76 mm par degré d'angle de déviation). Les conditions d'énergie stockée pour les enroulements de déviation horizontale du bobinage compact à 110 , avec un fonctionnement du tube à 25 kV de potentiel final, n'atteignent que 3,5 millijoules. Pour apprécier la compacité relative des bobinages dans les modes de réalisation ci-dessus décrits, il faut noter que l'on peut donner, comme exemple d'une valeur, pour un diamètre interne comparable d'un bobinage déflecteur à 90 intensivement utilisé dans le passé, avec des tubes du type à large espace S ci-dessus mentionna 78,2 mm, tandis que l'on peut donner comme exemple de valeur du diamètre interne pour un bobinage déflecteur à 110 intensivement utilisé avec des tubes ayant des larges dimensions d'espace S, 108,7 mm (les deux valeurs de diamètre étant considérablement plus importantes que 0,76 mm  about 0.76 mm per degree of deflection angle). The stored energy conditions for the horizontal deflection windings of the compact winding at 110, with operation of the 25 kV final potential tube, reach only 3.5 millijoules. To appreciate the relative compactness of the windings in the embodiments described above, it should be noted that it is possible to give, as an example of a value, for a comparable inner diameter of a baffle winding at 90 intensively used in the With the use of tubes of the wide-space type S above, 78.2 mm is given, while the internal diameter value can be given for a baffle winding at 110 intensively used with tubes having large dimensions. space S, 108.7 mm (the two diameter values being considerably larger than 0.76 mm

par degré d'angle de déviation).by degree of deflection angle).

Dans les deux modes de réalisation ci-dessus décrits à titre d'exemple, un niveau élevé de performance de focalisation est garanti en employant, dans le col de 29,11 mm, une structure d'électrodes de focalisation ayant la Cznfiguratiornénérale révélée dans la demande de brevet U.S. en cours N 201 692 au nom de Hughes et autres. Avec une telle configuration, les électrodes principales de focalisation à l'extrémité de sortie des faisceaux de l'ensemble des canons d'électrons, comprennent chacune une partie qui est disposée transversalement par rapport à l'axe longitudinal du col du tube et qui est percé d'un trio d'ouvertures circulaires, à travers chacune desquelles passe un faisceau d'électrons respectif. Chacune de ces électrodes principales de focalisation comprend également une partie adjacente qui s'étend longitudinalement,de la partie transversale,et qui forme une enceinte commune pour les trajets de tous les faisceaux. Les parties respectives s'étendant longitudinalement des électrodes principales de  In the two embodiments described above by way of example, a high level of focusing performance is guaranteed by employing, in the neck of 29.11 mm, a focusing electrode structure having the Cznfiguratiomeneral revealed in FIG. pending US patent application N 201 692 in the name of Hughes et al. With such a configuration, the main focusing electrodes at the output end of the beams of the set of electron guns, each comprise a portion which is disposed transversely to the longitudinal axis of the neck of the tube and which is pierced by a trio of circular openings, through which each passes a respective electron beam. Each of these main focusing electrodes also includes an adjacent portion extending longitudinally of the transverse portion, and which forms a common enclosure for the paths of all beams. The respective longitudinally extending portions of the main electrodes of

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focalisation sont juxtaposées pour définir, entre elles,  focus are juxtaposed to define, among themselves,

une lentille commune de Localisation pour les faisceaux.  a common location lens for the beams.

La dimension intérieure transversale majeure de l'enceinte commune de l'électrode finale de focalisation est, à titre d'exemple, de 17,65 mm, tandis que la dimension transversale majeure intérieure de l'enceinte commune de l'avant-dernière électrode de focalisation est, à titre d'exemple, de 18,16 mm Avec de telles dimensions, on utilise avantageusement le diamètre intérieur accru d'un col à 29,11 mm (par rapport au "mini-col" ci-dessus mentionné), pour obtenir une lentille de focalisation ayant une dimension transversale majeure au moins trois fois et demie supérieure à la  The major transverse interior dimension of the common enclosure of the final focusing electrode is, for example, 17.65 mm, while the major internal transverse dimension of the common enclosure of the penultimate electrode 18.16 mm is used as an example. With such dimensions, the increased internal diameter of a collar at 29.11 mm (compared to the "mini-collar" mentioned above) is advantageously used. , to obtain a focusing lens having a major transverse dimension at least three and a half times greater than the

dimension de l'espace entre les centres des ouvertures.  dimension of the space between the centers of the openings.

La différence entre les dimensions transversales respectives contrôle l'effet souhaité de convergence pour les faisceaux  The difference between the respective transverse dimensions controls the desired effect of convergence for the beams

qui émergent de l'ensemble des canons d'électrons.  that emerge from the set of electron guns.

Dans une forme de l'ensemble des canons d'électrons d'un système selon l'invention, la configuration de la périphérie interne de l'enceinte commune de l'avant-dernière électrode de focalisation est en forme de "piste de vitesse", comme cela est illustré, par exemple, dans la demande de  In one form of the set of electron guns of a system according to the invention, the configuration of the inner periphery of the common enclosure of the penultimate focusing electrode is in the form of a "speed track". , as illustrated, for example, in the application for

Hughes en cours ci-dessus mentionnée, tandis que la configu-  Hughes current above mentioned, while the configu-

ration du pourtour interne de l'enceinte commune de l'électrode finale de focalisation est en forme modifiée, d' "os de chien", comme cela est illustré par exemple dans la demande de brevet U.S. en cours N 282 228 au nom de P. Greninger. De plus, à la région de formation des faisceaux de l'ensemble des canons d'électrons est associée une  The inner periphery of the common enclosure of the final focusing electrode is in the modified form of "dog bone", as illustrated for example in the current US patent application N 282 228 in the name of P Greninger. Moreover, at the beam forming region of the set of electron guns is associated a

asymétrie de lentille du type réduisant la dimension verti-  lens asymmetry of the type reducing the vertical dimension

cale de chaque coupe transversale d'un faisceau à l'entrée de la lentille principale de focalisation par rapport à sa dimension horizontale. A titre d'exemple, cette asymétrie est introduite par l'association d'une fente rectangulaire s'étendant verticalement, avec chaque ouverture circulaire de la première grille (G1) de l'ensemble des canons  wedge each cross section of a beam at the entrance of the main focusing lens relative to its horizontal dimension. By way of example, this asymmetry is introduced by the combination of a rectangular slot extending vertically, with each circular opening of the first grid (G1) of all the barrels

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d'électrons. Par un choix approprié des dimensions de l'.enceinte en "piste de vitesse", de l'enceinte en "os de chien" et des fentes de G1, on peut obtenir une forme acceptable du spot aussi bien au centre qu'auzbords de la trame de visualisation, par un équilibre optimisé des astigmatismes  electron. By an appropriate choice of the "speed track" speaker dimensions, the "dog bone" speaker and the G1 slots, an acceptable form of the spot can be obtained both in the center and at the edges of the spot. the visualization frame, by an optimized balance of astigmatisms

associés à ces éléments.associated with these elements.

L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci  The invention will be better understood, and other purposes, features, details and advantages thereof

apparaîtront plus clairement au cours de la description  will become clearer during the description

explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels:  explanatory text which will follow with reference to the accompanying schematic drawings given solely by way of example illustrating several embodiments of the invention and in which:

- la figure I donne une vue en plan d'une combinai-  - Figure I gives a plan view of a combination of

son tube-image/bobinage selon un mode de réalisation de la présente invention; - la figure 2 montre une vue extrême avant de l'ensemble du bobinage du dispositif de la figure 1; - la figure 3 donne une vue latérale, partiellement en coupe, d'un ensemble de canons d'électrons à utiliser dans la partie de col du tube-image du dispositif de la figure 1; - les figures 4, 5, 6 et 7 donnent des vues extrêmes respectives des différents éléments de l'ensemble de canons de la figure 3; - la figure 7a montre une vue en coupe transversale de l'élément de l'ensemble de canons de la figure 7, faite suivant la ligne A-A' de la figure 7; - la figure 7b montre une vue en coupe transversale de l'élément de l'ensemble de canons de la figure 7, faite suivant la ligne B-B' de la figure 7; - la figure 8 nontre une vue en coupe transversale de l'élément de l'ensemble de canons de la figure 4, faite suivant la ligne C-C' de la figure 4;  its image tube / winding according to an embodiment of the present invention; - Figure 2 shows an extreme front view of the entire coil of the device of Figure 1; FIG. 3 is a side view, partly in section, of a set of electron guns for use in the neck portion of the image tube of the device of FIG. 1; FIGS. 4, 5, 6 and 7 give respective end views of the different elements of the gun assembly of FIG. 3; FIG. 7a shows a cross-sectional view of the element of the barrel assembly of FIG. 7, taken along line A-A 'of FIG. 7; FIG. 7b shows a cross-sectional view of the element of the barrel assembly of FIG. 7, taken along the line B-B 'of FIG. 7; FIG. 8 is a cross-sectional view of the element of the barrel assembly of FIG. 4 taken along the line C-C 'of FIG. 4;

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- la figure 9 montre une vue en coupe transversale de l'élément de l'ensemble de canons de la figure 5, faite suivant la ligne D-D' de la figure 5; - la figure 10 montre une vue en coupe transversale de l'élément de l'ensemble de canons de la figure 6, faite suivant la ligne E-E' de la figure 6; - la figure 11 illustre le contour du cône d'un tube- image approprié à une utilisation dans un mode de réalisation de la présente invention o- l'on emploie un angle de déviation de 90 ; - la figure 12 illustre le contour d'un cône du tube-image adapté à une utilisation dans un mode de réalisation de la présente invention o l'on emploie un angle de déviation de 110 ;  FIG. 9 shows a cross-sectional view of the element of the gun assembly of FIG. 5, taken along the line D-D 'of FIG. 5; FIG. 10 shows a cross-sectional view of the element of the barrel assembly of FIG. 6, taken along the line E-E 'of FIG. 6; FIG. 11 illustrates the cone contour of an image tube suitable for use in an embodiment of the present invention where a deflection angle of 90 is employed; Fig. 12 illustrates the contour of a cone of the image tube adapted for use in an embodiment of the present invention where a deflection angle of 110 is employed;

- la figure 13 montre schématiquement une modifica-  - Figure 13 shows schematically a modification

tion de l'ensemble de canons d'électrons de la figure 3; et - les figures 14a et 14b illustrent graphiquement des fonctions de non uniformité avantageusement associées au mode de réalisation de l'ensemble du bobinage de la  the set of electron guns of Figure 3; and FIGS. 14a and 14b graphically illustrate nonuniformity functions advantageously associated with the embodiment of the entire winding of the winding.

figure 2.figure 2.

La figure 1 montre une vue en plan de la combinaison tube-image/bobinage d'un système de visualisation d'images en couleur selon les principes de l'invention. Un tube-image couleur 11 comprend une enveloppe sous vide ayant une partie de cône 11F (partiellement illustrée) reliant une partie de col cylindrique 11N (abritant un ensemble de canons d'électrons en ligne), à une partie d'écran sensiblement rectangulaire renfermant un écran de visualisation (qui n'est pas représenté pour des considérations de dimension du dessin). Le montage 17 du bobinage d'un ensemble de bobinage déflecteur 13 entoure des segments adJacents du  FIG. 1 shows a plan view of the tube-image / winding combination of a color image display system according to the principles of the invention. A color image tube 11 comprises a vacuum envelope having a cone portion 11F (partially illustrated) connecting a cylindrical neck portion 11N (housing a set of in-line electron guns) to a substantially rectangular screen portion enclosing a display screen (which is not shown for design dimension considerations). The assembly 17 of the winding of a deflector winding assembly 13 surrounds segments of the

col du tube (11N) et du cône (11F).  collar of the tube (11N) and the cone (11F).

L'ensemble du bobinage 13 comprend des enroulements de déviation verticale 13V qui sont enroulés de façon toroldale sur un noyau 15 en matériau magnétisable, qui entoure le montage 17 du bobinage (qui est formé en un matériau isolant). L'ensemble du bobinage comprend de plus des enroulements de déviation horizontale 13H qui sont masqués sur la vue de la figure 1. Comme on peut cependant le voir à la vue extrême avant de l'ensemble du bobinage démonté de la figure 2, les enroulements de déviation horizontale 13H sont enroulés en configuration de selle, avec des conducteurs actifs et s'étendant longitudinalement parcourant l'intérieur de la gorge du montage 17 du bobinage. Les spires extrêmes avant des enroulements 13H sont retournées vers le haut et nichées dansila partie de pourtour avant 17F du montage 17, avec les spires extrêmes arrière (non visibles sur les figures 1 et 2) de même  The entire winding 13 includes vertical deflection windings 13V which are toroidally wound on a core 15 of magnetizable material which surrounds the winding arrangement 17 (which is formed of an insulating material). The winding assembly further comprises horizontal deflection windings 13H which are hidden in the view of Figure 1. As can be seen in the front view of the entire disassembled winding of Figure 2, the windings 13H horizontal deflection are wound in saddle configuration, with active conductors and extending longitudinally running through the inside of the groove 17 of the winding. The extreme turns before 13H windings are turned upwards and nested in the part of the periphery before 17F of the assembly 17, with the rear extreme turns (not visible in FIGS. 1 and 2) likewise

disposées dans le pourtour arrière 17R du montage 17.  arranged in the rear periphery 17R of the assembly 17.

Sur la figure 1, la distance o indique 29,11 mm, & représente 5,08 mm, f est plus grand que 3,5 g et i est plus petit que 0,76 mm/degré. La compacité du bobinage déflecteur formé par les enroulements 13H, 13V est indiquée par ce diamètre interne avant de "i" qui représente au total moins de 0,76 mm par degré (de l'angle de déviation forai par Je bobinage) . Comme le montre la figure 2, ce diamètre est mesuré à l'extrémité avant des conducteurs actifs des enroulements 13H en selle (c'est-à-dire à l'extrémité de sortie des faisceaux des fenêtres formées par ces enroulements). Le diamètre externe "o" de la partie de col 11N du tubeimage couleur 11 est illustré comme étant un diamètre conventionnel de 29, 11 mm. Une lentille électrostatique de focalisation 18, formée entre les électrodes de l'ensemble descanons d'électrons abrité dans le col 13 (et indiquée par le symbole de lentille en  In Fig. 1, the distance o is 29.11mm, & is 5.08mm, f is greater than 3.5g and i is smaller than 0.76mm / degree. The compactness of the baffle winding formed by the windings 13H, 13V is indicated by this inner front diameter of "i" which represents in total less than 0.76 mm per degree (of the angle of deflection forai by I winding). As shown in FIG. 2, this diameter is measured at the front end of the active conductors of the 13H windings in the saddle (that is to say at the output end of the bundles of the windows formed by these windings). The outer diameter "o" of the neck portion 11N of the color tube 11 is illustrated as being a conventional diameter of 29.11 mm. An electrostatic focusing lens 18 formed between the electrodes of the electron beam assembly housed in the neck 13 (and indicated by the lens symbol in FIG.

pointillé), est illustrée comme ayant une dimension trans-  dotted), is illustrated as having a trans-

versale "f" en direction horizontale (c'est-à-dire dans un plan horizontal occupé par le trio des axes des faisceaux R, G et B) qui représente plus de trois fois et demie l'espace "S" entre des axes de faisceaux adjacents à l'entrée de la  versale "f" in horizontal direction (that is to say in a horizontal plane occupied by the trio of the axes of the beams R, G and B) which represents more than three and a half times the space "S" between axes of beams adjacent to the entrance to the

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lentille, cette dernière dimension étant, à titre d'exemple,  lens, this last dimension being, by way of example,

de 5,08 mm.5.08 mm.

La figure 3 montre une vue latérale, partiellement en coupe, d'un exemple d'un ensemble de canons d'électrons adapté à une utilisation dans la partie de col 11N du tube-image couleur 11 de la figure 1. Les électrodes de l'ensemble de canons de la figure 3 comprennent un trio de cathodes 21 (dont une est visible sur la vue latérale de la figure 3), une grille de contrôle 23 (G1), une grille écran O10 25 (G2), une première électrode d'accélération et de focalisation 27 (G3) et une seconde électrode d'accélération et de focalisation 29 (G4). Le montage des éléments des canons est formé de deux tiges de support en verre 33a, 33b, qui sont disposées parallèlement et entre lesquelles sont  FIG. 3 shows a side view, partly in section, of an example of a set of electron guns adapted for use in the neck portion 11N of the color image tube 11 of FIG. assembly of guns of FIG. 3 comprise a trio of cathodes 21 (one of which is visible in the side view of FIG. 3), a control gate 23 (G1), a screen gate O10 (G2), a first electrode acceleration and focusing device 27 (G3) and a second accelerating and focusing electrode 29 (G4). The assembly of the elements of the guns is formed of two glass support rods 33a, 33b, which are arranged parallel and between which are

suspendues les diverses électrodes.  suspended the various electrodes.

Chacune des cathodes 21 est alignée avec des ouvertures respectives dans les électrodes G1, G2, G3 et G4 pour permettre le passage des électrons émis par la cathode vers l'écran du tube-image. Les électrons émis par les cathodes sont formés en un trio de faisceaux d'électrons par des lentilles électrostatiques respectives de formation de faisceaux qui sont établies entre des régions ouruztes et opposées des électrodes G1 et G2 23 et 25, qui sont maintenues à des potentiels unidirectionnels différents  Each of the cathodes 21 is aligned with respective openings in the electrodes G1, G2, G3 and G4 to allow the passage of electrons emitted by the cathode to the screen of the image tube. The electrons emitted by the cathodes are formed into a trio of electron beams by respective electrostatic beam forming lenses which are established between oppositely and oppositely opposed regions of the electrodes G1 and G2 23 and 25, which are maintained at unidirectional potentials. different

(comme 0 volt et +1100 volts, respectivement). La focalisa-  (like 0 volts and +1100 volts, respectively). The focus

tion des faisceaux à la surface de l'écran est principalement effectuée par une lentille électrostatique principale de focalisation (18 sur la figure 1) qui est formée entre des  Beams on the surface of the screen are mainly effected by a main focusing electrostatic lens (18 in Figure 1) which is formed between

régions adjacentes (27a, 29a) des électrodes G3 et G4.  adjacent regions (27a, 29a) of the electrodes G3 and G4.

A titre d'exemple, l'électrode G3 est maintenue à un potentiel (comme + 6500 volts) qui représente 26% du  By way of example, the electrode G3 is maintained at a potential (as + 6500 volts) which represents 26% of the

potentiel (comme +25 kilovolts) appliqué à l'électrode G4.  potential (as +25 kilovolts) applied to the G4 electrode.

L'électrode 27 G3 comprend un ensemble de deux éléments en forme de coupe 27a, 27b, dont les extrémités ouvertes à rebord sont en aboutement. Une vue extrême avant de l'élément avant 27a est représentée sur la figure 4, et sa vue en coupe transversale (faite suivant les lignes C-C' de la figure 4) apparaît sur la figure 8. Une vue extrême arrière de l'élément arrière 27b est représentée sur la figure 6 et sa vue en coupe transversale (faite suivant les lignes E-E' de la figure 6) apparaît sur la  The electrode 27 G3 comprises a set of two cup-shaped members 27a, 27b, whose flanged open ends abut. An extreme front view of the front member 27a is shown in Figure 4, and its cross-sectional view (taken along the lines CC 'of Figure 4) appears in Figure 8. An extreme rear view of the rear member 27b is shown in Figure 6 and its cross-sectional view (taken along the lines EE 'of Figure 6) appears on the

figure 10.figure 10.

L'électrode G4 29 comprend un élément 29a en forme de coupe dont l'extrémité ouverte à rebord est en aboutement contre l'extrémité fermée et pourvue d'ouvertures d'une coupe de blindage électrostatique 29b. La figure 5 montre une vue extrême arrière de l'élément 29a, et sa vue en coupe transversale (faite suivant la ligne D-D' de la  The electrode G4 29 comprises a cup-shaped member 29a whose flanged open end abuts the closed end and is provided with openings of an electrostatic shielding cup 29b. FIG. 5 shows an extreme rear view of element 29a, and its cross-sectional view (taken along line D-D 'of FIG.

figure 5) apparaît sur la figure 9.  Figure 5) appears in Figure 9.

Un trio d'ouvertures en ligne 44 est formé dans une partie transversale 40 de l'élément 27a de G3, laquelle partie est située au fond d'un évidement dans l'extrémité avant fermée de l'élément. Les parois 42 de l'évidement, qui définissent une enceinte commune pour le trio des faisceaux émergeant des ouvertures respectives 44, ont un contour semicirculaire à chaque côté, tout en s'étendant entre eux de façon parallèle et droite, puur présenter ainsi un aspect de "piste de vitesse" sur la vue extrême de la figure 4. La dimension intérieure horizontale maximum de l'enceinte de G3 se trouve dans le plan des axes des  A trio of line openings 44 is formed in a transverse portion 40 of the element 27a of G3, which portion is located at the bottom of a recess in the closed front end of the element. The walls 42 of the recess, which define a common enclosure for the trio of the beams emerging from the respective apertures 44, have a semicircular contour on each side, while extending between them in a parallel and straight manner, so as to present an appearance of "speed track" in the end view of Figure 4. The maximum horizontal interior dimension of the G3 enclosure is in the plane of the axes of the

faisceaux et elle est désignée par "f l" sur la figure 4.  beams and is designated "f 1" in FIG.

La dimension intérieure maximum verticale de l'enceinte de G3 est déterminée par l'espace entre les parties droites et parallèles de paroi et elle est désignée par "f2" sur la figure 4. La dimension verticale est égale à f2 à chacun des emplacements des axes des faisceauxo Un trio d'ouvertures en ligne 54 est également formé dans la partie transversale 50 de l'élément 29a de G4, laquelle partie est située au fond d'um évidement dans l'extrémité arrière fermée de l'élément. Les parois 52 de  The maximum vertical interior dimension of the enclosure of G3 is determined by the space between the straight and parallel wall portions and is designated "f2" in Fig. 4. The vertical dimension is equal to f2 at each of the locations of A row of line apertures 54 is also formed in the transverse portion 50 of the element 29a of G4, which portion is located at the bottom of a recess in the closed rear end of the element. The walls 52 of

6304763047

l'évidement, qui définissent une enceinte commune pour le trio des faisceaux entrant dans l'électrode G4,sont disposées en relation parallèle et droite dans une région entrale. Cependant, le contour de chaque côté suit un arc supérieur à un demi-cercle, d'un diamètre plus grand que l'espace entre les parois parallèles de la région centrale, avec pour résultat qu'il présente un aspect "d'os de chien" à la vue extrême de la figure 5. En conséquence de cette forme, la dimension intérieure verticale (fs5) de l'enceinte G4 à l'emplacement de l'axe de l'ouverture centrale est inférieure aux dimensions intérieures verticales de l'enceinte de G4 aux emplacements des axes des ouvertures externes respectives. La dimension intérieure horizontale maximum de l'enceinte de G4 se trouve dans le plan des axes des faisceaux et elle est désignée par "f3" sur la figure 5. La dimension intérieure verticale maximum de l'enceinte de G4 correspond au diamètre associé aux arcs des régions extrêmes, et elle est désignée par "f4" sur la  the recess, which define a common enclosure for the trio of the beams entering the electrode G4, are arranged in parallel and right relationship in an entral region. However, the contour of each side follows an arc greater than a semicircle, of a diameter greater than the space between the parallel walls of the central region, with the result that it has a "bone" aspect. Figure 5. As a result of this shape, the vertical interior dimension (fs5) of the enclosure G4 at the location of the axis of the central opening is smaller than the vertical interior dimensions of the G4 enclosure at the locations of the axes of the respective external openings. The maximum horizontal interior dimension of the G4 enclosure is in the plane of the beam axes and is designated "f3" in Figure 5. The maximum vertical interior dimension of the enclosure of G4 is the diameter associated with the arcs. extreme regions, and is referred to as "f4" on the

figure 5.figure 5.

Les largeurs extérieures maximum des électrodes G3 et G4 dans les régions respectives de "piste de vitesse " et "os de chien" sont les mêmes et sont désignées par "f6" sur les figures 8 et 9. Les diamètres des ouvertures 44 et 54 sont également les mêmes et sont désignés par "d" sur les figures 8 et 9. Les profondeurs des évidements("!r" sur les figures 8 et 9) pour les électrodes G3 et G4 sont également égales. La profondeur d'ouverture de G3 (a1, figure 8) et la profondeur d'ouverture de G4 (a2, figure 9) sont dissemblables. On peut donner, comme exemple de dimensions pour d, f1, f2 f 3' f4 ' f5 ' f6 ' r, a1 et a2, les suivantes: d = 4,064 mm; f1= 18,16 mm; f2 = 8,000 mm; f3 = 17,65 mm; f4 = 7,240 mm; f5 = 6,86 mm; f6 = 22,22 mm; r = 2,92 mm; a1 = 0,86 mm; et a2 = 1,14 mm. La dimension illustrée pour l'espace entre les centres (g) entre des ouvertures adjacentes de chacune des électrodes de focalisation est, comme on l'a indiqué en se référant à la figure 1, égale à 5,08 mm. Les longueurs axiales données pour les éléments 27a, 29a sont de 12,45 mm et 3,05 mm, respectivement tandis que l'espace donné à titre d'exemple entre G3 et G4, pour l'ensemble de la figure 3, est de  The maximum outer widths of the electrodes G3 and G4 in the respective "speed track" and "dog bone" regions are the same and are designated "f6" in FIGS. 8 and 9. The diameters of the openings 44 and 54 are also the same and are designated "d" in FIGS. 8 and 9. The depths of the recesses ("! r" in FIGS. 8 and 9) for the electrodes G3 and G4 are also equal. The opening depth of G3 (a1, FIG. 8) and the opening depth of G4 (a2, FIG. 9) are dissimilar. Examples of dimensions for d1, f2, f3, f5, f6, a1 and a2 are: d = 4,064 mm; f1 = 18.16 mm; f2 = 8,000 mm; f 3 = 17.65 mm; f4 = 7.240 mm; f5 = 6.86 mm; f6 = 22.22 mm; r = 2.92 mm; a1 = 0.86 mm; and a2 = 1.14 mm. The dimension illustrated for the space between the centers (g) between adjacent openings of each of the focusing electrodes is, as indicated with reference to FIG. 1, equal to 5.08 mm. The axial lengths given for the elements 27a, 29a are 12.45 mm and 3.05 mm, respectively whereas the space given by way of example between G3 and G4, for the whole of FIG. 3, is

1,27 mm.1.27 mm.

De façon prédominante, la lentille principale de focalisation formée entre les éléments 27a et 29a semble être une seule grande lentille intersectée par les trois  Predominantly, the main focusing lens formed between the elements 27a and 29a appears to be a single large lens intersected by the three

traJets des faisceaux d'électrons, avec des lignes équi-  beams of electrons, with balanced lines

potentielles, de courbure relativement faible dans des régions intersectant les trajets des faisceaux, s'étendant continuellement entre des parois opposées d'évidements Au contraire, dans les canons selon l'art antérieur n'ayant pas la caractéristique des évidements, l'effet prédominant  potential, of relatively small curvature in regions intersecting the beam paths, continuously extending between opposite walls of recesses On the contrary, in the guns according to the prior art not having the characteristic of the recesses, the predominant effect

de Localisation était formé par de fortes lignes équi-  of location was formed by strong equi-

potentielles d'une courbure relativement forte, concentrées à chacune des régions d'ouverture sans évidement des  potential of a relatively strong curvature, concentrated at each of the opening regions without recessing

électrodes de Localisation. Avec la présence de la caracté-  Location electrodes. With the presence of

ristique des évidements dans l'agencement illustré des éléments 27! et 29a, les lignes équipotentielles de relativement forte courbure aux régions d'ouverture ne jouent qu'un rôle assez faible pour la détermination de la qualité de la performance de focalisation (qui est plutôt déterminée de façon prédominante par la dimension  recesses in the illustrated arrangement of the elements 27! and 29a, the relatively high curvature equipotential lines at the aperture regions play only a weak role in determining the quality of the focusing performance (which is determined predominantly by the dimension

de la grande lentille associée aux parois des évidements).  the large lens associated with the walls of the recesses).

En conséquence, on peut empbyer une dimension d'espace rapproché entre les faisceaux (comme la valeur précédemment mentionnée de 5,08 mm) malgré la limite résultante sur le diamètre d'une ouverture, avec l'assurance que le niveau des effets non souhaitables d'aberration sphérique sera relativement indépendant de la valeur du diamètre de l'ouverture et principalement gouverné par les dimensions de la grande lentille définie par les parois des évidements. Dans ces circonstances, le diamètre du col  As a result, a close-space dimension between the beams (such as the previously mentioned value of 5.08 mm) can be accommodated despite the resulting limit on the diameter of an opening, with the assurance that the level of undesirable effects spherical aberration will be relatively independent of the value of the diameter of the opening and mainly governed by the dimensions of the large lens defined by the walls of the recesses. In these circumstances, the diameter of the collar

devient un facteur limitant la performance de Localisation.  becomes a factor limiting the performance of Localization.

Dans l 'utilisation du groupe de dimensions présenté ci-  In the use of the group of dimensions presented below

dessus pour le système de focalisation de la présente invention, on peut atteindre une excellente qualité de Localisation avec des dimensions extérieures de l'électrode de Localisation (comme f6), qui sont facilement reçues dans un col ayant la dimension de diamètre conventionnelle indiquée (c'est-à-dire 29,11mm), en laissant des espaces par rapport aux parois internes de l'enveloppe, en rapport avec une bonne performance de stabilité à haute tension (môme dans les conditions de tolérance du verre dans les pires des cas). Au contraire, le col du- tube à "mini-col" décrit dans l'article de Hamano et autres indiqué ci-dessus, ne peut recevoir une structure d'électrodesde Localisation  For the focusing system of the present invention, excellent localization quality can be achieved with external dimensions of the localization electrode (such as f6), which are readily accommodated in a neck having the indicated conventional diameter size (c). ie 29.11mm), leaving gaps with respect to the inner walls of the casing, in connection with good high voltage stability performance (even under glass tolerance conditions in the worst cases) ). On the contrary, the "mini-neck" tube neck described in the Hamano et al article mentioned above can not receive a localization electrode structure.

ayant de telles dimensions.having such dimensions.

Le côté convergent de la lentille électrostatique principale de Localisation 18 est associé à l'évidement de l'élément 27 qui, comme on l'a décrit ci-dessus, a un  The converging side of the main locating electrostatic lens 18 is associated with the recess of the element 27 which, as described above, has a

pourtour en contour de piste de vitesse. Basymétrie horizon-  around the edges of the speed track. Horizontal basymetry

tale en fonction de verticale d'une telle configuration a pour résultat un effet astigmate: un plus fort effet de convergence sur les rayons verticalement espacés d'un faisceau d'électrons traversant l'évidement de l'électrode G3 plutôt que sur les rayons horizontalement espacés. Si l'évidement Juxtaposé de l'électrode G4 est pourvu d'un contour semblable en "piste de vitesse", le côté divergent de la lentille principale de focalisation 18 présente  The vertical effect of such a configuration results in an astigmatic effect: a stronger convergence effect on vertically spaced radii of an electron beam passing through the recess of the G3 electrode rather than on the rays horizontally. spaced. If the Juxtaposed recess of the G4 electrode is provided with a similar "velocity track" contour, the diverging side of the main focusing lens 18 presents

également un effet astigmate dans un sens de compensation.  also an astigmatic effect in a sense of compensation.

Un tel effet de compensation sera d'une grandeur inappropriée pour empêcher l'existence d'un astigmatisme net. Cela peut empocher d'atteindre une forme souhaitable du spot sur  Such a compensation effect will be of an inappropriate size to prevent the existence of net astigmatism. This can punt to achieve a desirable form of the spot on

l'écran de visualisation.the viewing screen.

Pour obtenir la compensation supplémentaire d'astigmatisme souhaitée, une solution, comme cela est décrit dans la demande de Hughes et autres cidessus mentionnée, comprend l'association d'une paire de raies horizontales formant u eSnte avec les ouvertures d'une plaque transversale présente à l'interface des éléments 29a, 29b. Des choix de dimension pour une telle solution sont présentés dans la demande de Hughes et autres. Une autre solution pour obtenir la compensation supplémentaire d'astigmatisme souhaitée est, comme cela est décrit dans la demande de Greninger ci-dessus mentionnée, la modification du contour des parois d'évidement dans l'électrode G4 pour une forme "d'os de chien". Dans ce but, le degré de réduction de dimension verticale associée à la région centrale de "l'os de chien" est soit choisi pour  To achieve the desired additional astigmatism compensation, a solution, as described in Hughes et al. Supra, includes the combination of a pair of u-shaped horizontal lines with the apertures of a present transverse plate. at the interface of the elements 29a, 29b. Dimensional choices for such a solution are presented in Hughes et al.'S application. Another alternative to achieving the desired additional astigmatism compensation is, as described in the above mentioned Greninger application, the modification of the contour of the recess walls in the G4 electrode for a "bone shape". dog". For this purpose, the degree of vertical dimension reduction associated with the central region of the "dog bone" is either selected for

obtenir une compensation sensiblement complète de l'astigma- tisme dans la partie divergente de la lentille principale de focalisation  obtain a substantially complete compensation for astigmatism in the diverging part of the main focusing lens

elle-même, ou pour compléter l'effet de compensation d'une fente G4 du type.ci-dessus décrit. Des choix d'exemple de dimension pour une telle solution sont  itself, or to complete the compensation effect of a G4 slot of the type described above. Sample dimension choices for such a solution are

présentés dans la demande de Greninger.  presented in Greninger's application.

On emploie ici une solution différente au problème de la compensation de l'astigmatisme, o l'effet de compensation de la forme "d'os de chien" du contour des parois de l'évid ment de G4 est combiné à l'effet de compensation obtenu en introduisant une asymétrie appropriée dans les lentilles de formation des faisceaux définies par les électrodes G1 et G2 (23, 25). Pour apprécier la nature de ce dernier effet de compensation, il est approprié de considérer maintenant la structure de l'électrode G1 23, comme cela est mieux illustré par sa vue extrême arrière présentée sur la figure 7, et les vues associées en coupe  A different solution to the problem of astigmatism compensation is used here, where the compensation effect of the "dog bone" shape of the contour of the walls of the G4 recess is combined with the effect of compensation obtained by introducing an appropriate asymmetry in the forming lenses of the beams defined by the electrodes G1 and G2 (23, 25). To appreciate the nature of this latter compensation effect, it is appropriate to now consider the structure of the electrode G1 23, as best illustrated by its extreme rear view shown in Fig. 7, and the associated sectional views.

transversale des figures 7a et 7b.transverse of Figures 7a and 7b.

La région centrale de l'électrode G1 23 est percée d'un trio d'ouvertures circulaires 64 (d'un diamètre di), chacune des ouvertures communiquant avec un évidement 66 dans la surface arrière de l'électrode 23, et un évidement 68 à la surface avant de l'électrode 23. Chaque évidement 66 d'une surface arrière a des parois de contour circulaire, le diamètre de l'évidement "k" étant suffisamment important pour recevoir l'extrémité avant d'une cathode 21 (représentée en pointillé sur la figure 7b), avec un espace approprié par rapport aux parois de l'évidement. Les parois de chaque évidement de surface avant 68 ont un contour définissant une fente rectangulaire, la dimension verticale "v" de la fente étant considérablement plus importante que la dimension horizontale "h" de la fente. L'espace (g) entre les centres d'ouvertures adjacentes 64 est le même que celui prévu pour  The central region of the electrode G1 23 is pierced by a trio of circular openings 64 (of diameter di), each of the openings communicating with a recess 66 in the rear surface of the electrode 23, and a recess 68 at the front surface of the electrode 23. Each recess 66 of a rear surface has walls of circular contour, the diameter of the recess "k" being large enough to receive the front end of a cathode 21 (shown in FIG. dotted in Figure 7b), with a suitable space relative to the walls of the recess. The walls of each front surface recess 68 have a contour defining a rectangular slot, the vertical dimension "v" of the slot being considerably larger than the horizontal dimension "h" of the slot. The space (g) between the centers of adjacent openings 64 is the same as that provided for

les ouvertures des électrodes G3 et G4 que l1'on a précédem-  the openings of the electrodes G3 and G4 which we have previously

ment décrites. On peut donner comme exemple des valeurs pour les autres dimensions de l'électrode GI 23, les suivantes: d1 = 0,615 mm; k = 3,075 mm; h = 0,711 mm; v = 2,134 mm; profondeur de l'ouverture 64 (a3) = 0,102 mm; profondeur de la fente 68 (a4) = 0,203 mm; profondeur de l'évidement 66 (a5) = 0,457 mm. A l'assemblage avec la cathode 21 et l'électrode G2 25, on peut donner comme valeur pour l'espace entre la cathode 21 et la base de l'évidement 66, 0,152 mm, tandis quel'onpeut donner comme  described. Values for the other dimensions of the GI 23 electrode can be given as follows: d1 = 0.615 mm; k = 3.075 mm; h = 0.711 mm; v = 2.134 mm; depth of the opening 64 (a3) = 0.102 mm; slot depth 68 (a4) = 0.203 mm; depth of the recess 66 (a5) = 0.457 mm. When assembled with the cathode 21 and the electrode G2 25, the value for the space between the cathode 21 and the base of the recess 66, 0.152 mm can be given, while it is possible to give as

valeur de l'espace entre G1 et G2, 0,178 mm.  value of the gap between G1 and G2, 0.178 mm.

A la condition assemblée illustIée sur la figure 3, chacune des trois ouvertures circulaires 26 de l'électrode G2 25 est alignée avec l'une des ouvertures 64 de l'électrode G1. La présence de chaque fente interposée 68 introduit une asymétrie dans le côté convergent de chacune des électrodes G1-G2 de formation des faisceaux. Cela a pour effet que l'emplacement du croisement pour les rayons verticalement espacés de chaque faisceau est plus éloigné, vers l'avant, le long des trajets des faisceaux que l'emplacement du croisement pour les rayons horizontalemcit espacés du faisceau. En conséquence, la coupe transversale de chaque faisceau entrant dans la lentille principale de focalisation a une dimension horizontale plus importante que sa dimension verticale. Cette "prédistorsion" de la  With the assembled condition illustrated in FIG. 3, each of the three circular apertures 26 of the electrode G2 is aligned with one of the apertures 64 of the electrode G1. The presence of each interposed slot 68 introduces asymmetry into the convergent side of each of the beam forming electrodes G1-G2. This has the effect that the location of the crossing for the vertically spaced radii of each beam is farther forward, along the beam paths, than the location of the crossing for the horizontally spaced radii of the beam. As a result, the cross section of each beam entering the main focusing lens has a larger horizontal dimension than its vertical dimension. This "predistortion" of the

256304?256304?

coupe transversale des faisceaux est dans un sens tendant à compenser les effets dedistorsion du spot de l'astigmatisme  cross section of the beams is in a sense tending to compensate for the effects of distortion of the spot of astigmatism

de la lentille principale de focalisation.  of the main focus lens.

L'un des avantages provenant de l'utilisation de la "prédistorsion" cidessus décrite des faisceaux entrant dans la lentille principale de focalisation est un meilleur équilibrage de la qualité de focalisation dans les dimensions  One of the advantages of using the above described "predistortion" of the beams entering the main focusing lens is a better balancing of the focusing quality in the dimensions.

verticale et horizontale. L'asymétrie de la lentille princi-  vertical and horizontal. The asymmetry of the main lens

pale de focalisation est telle que ses dimensions verticales dans les régions de la lentille qui sont coupées par les trajets des faisceaux, tout en étant considérablement plus importantes que le diamètre des ouvertures de l'électrode de focalisation (qui limitait la dimension de la lentille de  such a focus blade is such that its vertical dimensions in the regions of the lens that are cut by the beam paths, while being considerably larger than the diameter of the apertures of the focusing electrode (which limited the size of the lens of

focalisation dans les canons selon l'art antérieur précé-  focusing in the guns according to the prior art previously

demment décrits), sont néanmoins plus petites que les dimensions horizontales dans de telles régions. Ainsi, les rayons verticalement espacés de chaque faisceau voient une  described above), are nevertheless smaller than the horizontal dimensions in such regions. Thus, the vertically spaced radii of each beam see a

plus petite lentille que celle vue par les rayons horizonta-  smaller lens than that seen by horizontal radii

lement espacés. La "prédistorsion" ci-dessus décrite confine l'galement vertical de chaque faisceau pendant la traversée de la lentille principale de focalisation afin que la séparation des limites verticales d'un faisceau bien centré traversant la lentille verticale plus petite et de moindre qualité, soit plus faible que la séparation des limites horizontales d'un faisceau traversant la plus grande lentille  spaced apart. The "predistortion" described above confines the vertical alignment of each beam during the crossing of the main focusing lens so that the separation of the vertical limits of a well-centered beam passing through the smaller vertical lens and of lower quality, is weaker than the separation of the horizontal boundaries of a beam passing through the larger lens

horizontale de meilleure qualité.horizontal of better quality.

L'utilisation de la "prédistorsion" des faisceaux entrant dans la lentille principale de focalisation présente un autre avantage, en effet on évite ou on réduit les problèmes d'évasement vertical au sommet et au bas de la trame, lesquels sont associés à une déviation verticale non souhaitée des points d'entrée des faisceaux dans la lentille principale de focalisation en réponse à un champ de frange des enroulements toroldaux de déviation verticale 13V  The use of the "predistortion" of the beams entering the main focusing lens has another advantage, because it avoids or reduces vertical flaring problems at the top and at the bottom of the frame, which are associated with a deflection undesired vertical beam entry points in the main focusing lens in response to a fringe field of the vertical 13V deflection toroidal windings

apparaissant à l'arrière de l'ensemble du bobinage 13.  appearing at the rear of the whole winding 13.

Tandis que, comme on le décrira subséquemment, un effort est fait pour obtenir un certain blindage magnétique des faisceaux par rapport à ce champ de frange, en particulier dans les régions de faible vitesse des trajets, des régions suivantes des trajets sont sensiblement non protégées de ce champ de frange. Le confinement ci-dessus décrit de l'étalement vertical de chaque faisceau pendant la traversée  While, as will be described later, an effort is made to obtain some magnetic shielding of the beams with respect to this fringe field, particularly in the low speed regions of the paths, subsequent regions of the paths are substantially unprotected from this fringe field. The above confinement describes the vertical spread of each beam during the crossing

de la lentille principale de focalisation réduit la probabi-  of the main focus lens reduces the likelihood

lité qu'une déviation du point d'entrée par le champ de frange poussera les rayons limites hors des régions de la  that a deflection of the entry point by the fringe field will push the limit radii out of the regions of the

lentille relativement sans aberration.  lens relatively without aberration.

J Un autre des avantages provenant de l'utilisation de la "prédistorsion" ci-dessus décrite des faisceaux entrant dans la lentille principale de focalisation concerne la diminution des effets néfastes du champ principal de déviation horizontale que l'on obtient par les enroulements en selle 13H sur les formes du spot sur les côtés de la trame. Pour obtenir les effets autoconvergents souhaités et requis de l'ensemble du bobinage 13, le champ de déviation horizontale est fortement en coussinet sur une partie sensible de la longueur axiale de la région de déviation des faisceaux. Ces maiques d'uniformité du c-amp de déviation horizontale ont pour conséquence malheureuse une tendance à provoquer une surfocalisation des rayons verticalement espacés de chaque faisceau sur les côtés de la trame. Avec l'usage de la "prédistorsion" ci-dessus décrite, la dimension verticale de chaque faisceau pendant son parcours à travers la région de déviation est suffisamment comprimée pour que les effets de surfocalisation aux côtés de la trame soient  Another advantage deriving from the use of the above-described "predistortion" of the beams entering the main focusing lens relates to the reduction of the harmful effects of the main field of horizontal deflection which is obtained by the saddle windings. 13H on the forms of the spot on the sides of the frame. To achieve the desired and required autoconvergent effects of the entire winding 13, the horizontal deflection field is heavily padded over a substantial portion of the axial length of the beam deflection region. These unbalanced uniformity of the horizontal deflection c-amp have the unfortunate consequence of a tendency to cause a focussing of the vertically spaced radii of each beam on the sides of the weft. With the use of the "predistortion" described above, the vertical dimension of each beam as it travels through the deflection region is sufficiently compressed for the over-focusing effects at the sides of the weft to be

réduits à un niveau tolérable.reduced to a tolerable level.

On peut se référer au brevet U.S. N 4 234 814 au  Reference can be made to U.S. Patent No. 4,234,814 to

nom de Chen et autres, pour une description d'une autre  Chen's name and others, for a description of another

tentative pour obtenir la "prédistorsion" ci-dessus décrite des faisceaux. Dans la structure du brevet de Chen et autres, un évidement en fente rectangulaire, allongé en direction horizontale, apparait dans la surface arrière de l'électrode G2 en alignement et en communication avec chaque ouverture circulaire de l'électrode G2. Ainsi, dans l'agencement de Chen et autres, il y a une compression de la dimension verticale de chaque faisceau traversant la lentille princi- pale de Localisation par rapport à sa dimension horizontale, par l'introduction d'une asymétrie dans la partie divergente de chaque lentille formant les faisceaux. L'association précédemment décrite de l'asymétrie avec l'électrode G1 dans le système décrit de canons d'électrons offre l'avantag de pouvoir atteindre une amélioration de la profondeur de focalisation en direction verticale. La profondeur atteinte de focalisation est telle que le potentiomètre de réglage de la tension de focalisation, normalement prévu dans le système de visualisation, peut être employé pour faire varier la valeur précise de la tension de focalisation (appliquée à l'électrode G3 27) sur une gamme appropriée, pour rendre optimale la focalisation en direction horizontale sans risquer une perturbation importante de la focalisation en  attempt to obtain the "predistortion" described above beams. In the structure of the Chen et al. Patent, a horizontally elongated rectangular slot recess appears in the back surface of the electrode G2 in alignment and in communication with each circular aperture of the electrode G2. Thus, in the arrangement of Chen et al., There is a compression of the vertical dimension of each beam passing through the main locating lens with respect to its horizontal dimension by the introduction of asymmetry in the diverging portion. of each lens forming the beams. The previously described association of the asymmetry with the electrode G1 in the described system of electron guns offers the advantage of being able to achieve an improvement in the depth of focus in the vertical direction. The depth of focusing is such that the potentiometer for adjusting the focusing voltage, normally provided in the display system, can be used to vary the precise value of the focusing voltage (applied to the G3 electrode 27) on a suitable range, to optimize the focus in the horizontal direction without risking a significant disturbance of the focus in

direction verticale.vertical direction.

Comme on l'a précédemment mentionné, il est souhaitable de blinder ou protéger les r-gions de faible vitesse des trajets des faisceaux respectifs, des champs en  As previously mentioned, it is desirable to shield or protect low-speed regions from respective beam paths,

frange du bobinage déflecteur, dirigés vers l'arrière.  bangs of the deflector winding, directed towards the rear.

Dans ce but, un élément de blindage magnétique 31 en forme de coupe s'adapte dans l'élément arrière 27b de l'électrode G3 27 et y est fixé (par exemple par soudure), avec son extrémité fermée en aboutement contre l'extrémité fermée de l'élément 27b (comme le montre le schéma d'ensemble de la  For this purpose, a magnetic shielding element 31 in the form of a cup fits into the rear element 27b of the electrode G3 27 and is fixed thereto (for example by welding), with its closed end abutting against the end 27b (as shown in the overall diagram of the

figure 3). Comme le montrent les figures 6 et 10, l'extré-  Figure 3). As shown in Figures 6 and 10, the extreme

mité fermée de l'élément 27b en forme de coupe est percée par un trio d'ouvertures en ligne 28, ayant des parois d'un contour circulaire. L'extrémité fermée de la pièce rapportée de blindage magnétique 31 est de même percée d'un trio d'ouvertures en ligne 32, dont les parois ont un contour circulaire, et qui sont alignées et communiquent avec les ouvertures 28 quand la pièce rapportée 31 est maintenue  The closed portion of the cup-shaped element 27b is pierced by a trio of in-line openings 28, having walls of circular contour. The closed end of the magnetic shielding insert 31 is likewise pierced by a trio of in-line openings 32, the walls of which have a circular contour, and which are aligned and communicate with the openings 28 when the insert 31 is maintained

en place.in place.

Dans l'ensemble de la figure 3, les ouvertures 28 sont alignées avec les ouvertures 26 de l'électrode G2 25, mais en sont axialement espacées. On peut donner comme dimensions de ce segment de l'ensemble: diamètre de l'ouverture 26: 0,615 mm; profondeur de l'ouverture 26: 0,508 mm; diamètre de l'ouverture 28: 1,524 mm; profondeur de l'ouverture 28: 0,254 mm; diamètre de l'ouverture 32: 2,54 mm; et profondeur de l'ouverture 32: 0,254 mm; avec un espace axial entre les ouvertures alignées 26, 28 égal à 0,838 mm, et avec un espace d'un centre à l'autre, entre des ouvertures adjacentes de chaque trio d'ouvertures, égal  In all of Figure 3, the openings 28 are aligned with the openings 26 of the electrode G2 25, but are axially spaced. The dimensions of this segment of the assembly can be given: diameter of the opening 26: 0.615 mm; depth of the opening 26: 0.508 mm; diameter of the opening 28: 1.524 mm; depth of the opening 28: 0.254 mm; diameter of the opening 32: 2.54 mm; and depth of the aperture 32: 0.254 mm; with an axial gap between the aligned apertures 26, 28 equal to 0.838 mm, and with a space from one center to the other, between adjacent openings of each trio of apertures, equal to

à la valeur précédemment mentionnée de "g" de 5,08 mm.  to the previously mentioned value of "g" of 5.08 mm.

On peut donner comme exemple de longueur axiale pour la  We can give as an example of axial length for the

pièce rapportée de blindage magnétique, 5,38 mm, en comparai-  magnetic shielding insert, 5.38 mm, in comparison

son aux longueurs axiales données pour les éléments 27b et 27a de G3, qui est de 13,335 mm et de 12,45 min. Une telle longueur de blindage (moins d'un quart de la longueur totale de l'électrode G3) représente un compromis acceptable entre les désirs contraires de protéger les trajets des faisceaux dans la région de préfocalisation et d'éviter une distorsion du champ perturbant la convergences aux coins.A titre d'exemple, le blindage 31 est formé en un matériau magnétisable (comme un alliage de nickel-fer de 52% de nickel et 4a8 de fer) ayant une forte perméabilité par rapport à la perméabilité du matériau (tel que l'acier inoxydable)employé pour les  its axial lengths given for the elements 27b and 27a of G3, which is 13.335 mm and 12.45 min. Such a shielding length (less than a quarter of the total length of the G3 electrode) represents an acceptable compromise between the contrary desires to protect the beam paths in the prefocus region and to avoid distortion of the disturbing field. For example, the shield 31 is formed of a magnetizable material (such as a nickel-iron alloy of 52% nickel and 4% iron) having a high permeability with respect to the permeability of the material (such as that stainless steel) used for

éléments de l'électrode de focalisation.  elements of the focusing electrode.

L'élément avant 29b de l'électrode G4 29 comprend un certain nombre de ressorts de contact 30 à son pourtour  The front element 29b of the electrode G4 29 comprises a number of contact springs 30 at its periphery.

avant, pour contacter le revêtement aquadag interne conven-  before, to contact the internal aquadag coating

tionnel du tube-image afin de permettre l'application du potentiel final (comme 25 kV) à l'électrode G4. L'extrémité fermée de l'élément 29b en forme de coupe comprend un trio d'ouvertures en ligne (non représenté), ayant l'espace donné à titre d'exemple, d'un centre à l'autre, de 5,08 mm pour le passage des faisceaux respectifs s'écartant de la lentille principale de focalisation. Des organes magnétiques de forte perméabilité, fixés à la surface intérieure de l'extrémité fermée de l'élément 29b aux proximités des ouvertures, sont avantageusement prévus dans des buts de correction d'aigrette, comme cela est décrit, par exemple,  of the image tube to allow the application of the final potential (such as 25 kV) to the G4 electrode. The closed end of the cup-shaped member 29b comprises a line opening trio (not shown) having the exemplary center-to-center space of 5.08 mm for the passage of the respective beams away from the main focusing lens. Magnetic members of high permeability, attached to the inner surface of the closed end of the element 29b adjacent to the openings, are advantageously provided for purposes of egret correction, as described, for example,

dans le brevet U.S. N 3 772 554 au nom de Hughes.  U.S. Patent No. 3,772,554 to Hughes.

L'application des potentiels de fonctionnement aux autres électrodes (cathode, G1, G2 et G3) de l'ensemble de la figure 3 est effectuée par la base du tube-image au moyen de structures conventionnelles de conducteurs. (Non illustrées). La lentille principale de Localisation formée entre les électrodes G3 et G4 (27, 29) de l'ensemble de la figure 3 a un effet net de convergence sur le trio des faisceaux traversant la lentille, et donc les faisceaux s'écartent de la lentille de façon convergente. Les grandeurs  The application of the operating potentials to the other electrodes (cathode, G1, G2 and G3) of the assembly of FIG. 3 is carried out by the base of the image tube by means of conventional structures of conductors. (Not illustrated) The main locating lens formed between the electrodes G3 and G4 (27, 29) of the assembly of FIG. 3 has a net effect of convergence on the trio of the beams passing through the lens, and thus the beams deviate from the lens convergently. The sizes

relatives des dimensions horizontales des enceintes juxta-  relating to the horizontal dimensions of the juxtaposition

posées des éléments 27a, 29a affectent la grandeur de l'action de convergence. L'amélioration de l'action de convergence est associée à un rapport de dimension favorisant la largeur de l'enceinte G4 et une réduction de l'action de convergence est associée à un rapport de dimension favorisant la largeur de l'enceinte G3. Dans l'exemple du mode de réalisation pour lequel les dimensions ont été présentées ci-dessus, la réduction de l'action de convergence était souhaitée, avec un rapport de largeur des enceintes de G3-G4  placed elements 27a, 29a affect the magnitude of the convergence action. The improvement of the convergence action is associated with a dimension ratio favoring the width of the enclosure G4 and a reduction of the convergence action is associated with a dimension ratio favoring the width of the enclosure G3. In the exemplary embodiment for which the dimensions were presented above, reduction of the convergence action was desired, with a G3-G4 speaker width ratio.

de 715/695 d'une valeur appropriée.  715/695 of an appropriate value.

Dans l'utilisation du système de visualisation de la figure 1, un dispositif supplémentaire entourant le col (non représenté) peut être conventionnellement employé pour ajuster la convergence des faisceaux au centre de la trame (c'est-à-dire convergence statique), à une condition optimale. Un tel dispositif peut être du type à anneaux magnétiques réglables qui est généralement révélé dans le brevet U.S. N 3 725 831 au nom de Barbin, par exemple, ou bien du type à gaine généralement révélé dans le brevet U.S. N 4 162 470 au nom de Smith, pour un autre exemple. La figure 13 montre schématiquement une modification de l'ensemble des canons d'électrons de la figure 3, que l'on peut alternativement employer dans le dispositif de la  In the use of the display system of FIG. 1, an additional device surrounding the neck (not shown) may be conventionally used to adjust the convergence of the beams at the center of the frame (ie static convergence). at an optimal condition. Such a device may be of the adjustable magnetic ring type which is generally disclosed in US Patent No. 3,725,831 to Barbin, for example, or to the sheath type generally disclosed in US Patent No. 4,162,470 in the name of US Pat. Smith, for another example. FIG. 13 schematically shows a modification of the set of electron guns of FIG. 3, which can alternatively be used in the device of FIG.

figure 1. Selon. cette modification, deux électrodes auxi-  Figure 1. According to. this modification, two electrodes

liaires de focalisation (27", 29") sont interposées entre  focusing devices (27 ", 29") are interposed between

la grille écran (25') et les électrodes principales d'accélé-  the screen grid (25 ') and the main accelerating electrodes

ration et de focalisation (27', 29'). La lentille principale de focalisation est définie entre ces électrodes finales (27', 29') qui, dans ce cas, constituent les électrodes G5 et G6. L'électrode initialement traversée parmi les électrodes auxiliaires de focalisation (électrode G3 27") est excitée par le même potentiel (à titre d'exemple + 8000 volts), que l'électrode G5 27, tandis que l'autre électrode auxiliaire de focalisation (électrode G4 29") est excitée par le même  ration and focusing (27 ', 29'). The main focusing lens is defined between these final electrodes (27 ', 29') which in this case constitute the electrodes G5 and G6. The electrode initially traversed among the auxiliary focusing electrodes (G3 electrode 27 ") is excited by the same potential (by way of example + 8000 volts), as the G5 electrode 27, while the other auxiliary focusing electrode. (G4 29 "electrode) is excited by the same

potentiel (à titre d'exemple + 25kV) que l'électrode G6 29.  potential (by way of example + 25kV) as the electrode G6 29.

Comme dans le mode de réalisation de la figure 3, les faisceaux individuels sont formés (d'électrons émis par les cathodes respectives 21') par des lentilles respectives de formation de faisceaux qui sont établies entre la grille de contrôle ou de commande (électrode G1 23') et la grille  As in the embodiment of FIG. 3, the individual beams are formed (of electrons emitted by the respective cathodes 21 ') by respective beam forming lenses which are established between the control or control gate (electrode G1 23 ') and the grid

écran (électrode G2 25').screen (G2 electrode 25 ').

Dans la réalisation de cet autre mode de réalisation, les électrodes G5 et G6 (27' et 29') sont, à titre d'exemple, de la forme générale supposée pour les électrodes G3 et G4 (27, 29) de l'ensemble de la figure 3, avec des enceintes juxtaposées en forme de "piste de vitesse" et "os de chien", avec l'ordre de dimension précédemment décrit, et un fond des ouvertures évidé avec un intervalle d'un centre à l'autre de la valeur ci-dessus de 5,08 mm. La "prédistorsion" des faisceaux, du type précédemment décrit, est introduite par une asymétrie des lentilles respectives de formation de faisceaux. A titre d'exemple, cela est obtenu par des formes de structure pour les électrodes G1 et G2 (23', 25') du type révélé dans le brevet ci-dessus mentionné de Chen et autres, et les fentes rectangulaires et horizontalement orientées sont associées à la surface arrière de l'électrode G2 (23') pour se trouver entre les trios d'ouvertures circulaires de  In the embodiment of this other embodiment, the electrodes G5 and G6 (27 'and 29') are, by way of example, of the general shape assumed for the electrodes G3 and G4 (27, 29) of the assembly. of FIG. 3, with juxtaposed enclosures in the form of "speed track" and "dog bone", with the dimension order previously described, and a bottom of the openings hollowed out with an interval from one center to the other of the above value of 5.08 mm. The "predistortion" of the beams, of the type previously described, is introduced by an asymmetry of the respective lenses of beam formation. By way of example, this is achieved by structural shapes for the electrodes G1 and G2 (23 ', 25') of the type disclosed in the aforementioned Chen et al. Patent, and the rectangular and horizontally oriented slots are associated with the rear surface of the electrode G2 (23 ') to be between the trios of circular openings of

G2 et G1 avec des espaces entre centres de la valeur ci-  G2 and G1 with spaces between centers of the value

dessus mentionnée de 5,08 mm. Les électrodes auxiliaires et interposées de focalisation (271r, 29") qui, à titre d'exemple sont formées d'éléments en forme de coupe, ayant des fonds percés de trios supplémentaires d'ouvertures circulaires en ligne (ayant la dimension d'un centre à l'autre ci-dessus mentionnée), introduisent des lentilles G3-G4 et G4-G5 symétriques, avec pour effet net une réduction symétrique des dimensions en coupe transversale du faisceau traversant la lentille principale de focalisation et la région de déviation subséquente. Cette réduction de dimension peut  mentioned above of 5.08 mm. The auxiliary and interposed focusing electrodes (271r, 29 ") which, by way of example, are formed of cup-shaped elements having bottoms pierced with additional trios of circular in-line openings (having the dimension of a center to the other above), introduce symmetrical lenses G3-G4 and G4-G5, with the net effect of symmetrically reducing the cross-sectional dimensions of the beam passing through the main focusing lens and the subsequent deflection region. This dimension reduction can

être souhaitable pour diminuer les effets de la surfocalisa-  desirable to reduce the effects of surfocalisa-

tion du champ de déviation horizontale sur la forme du spot aux côtés de la trame, mais cette diminution est obtenue aux dépens d'une dimension plus importante du spot central que celle pouvant être obtenue avec le système à foyer bipotentiel plus simple de la figure 3. Dans l'utilisation de l'agencement dce la figure 13, l'effet de protection ou blindage de la région des trajets des faisceaux de faible vitesse, précédemment décrit avec la pièce rapportée 31, va à titre d'exemple avec la formationde l'électrode G3 (27")  tion of the horizontal deflection field on the shape of the spot at the sides of the weft, but this reduction is obtained at the expense of a larger dimension of the central spot than that which can be obtained with the simpler two-focus system of FIG. In the use of the arrangement of FIG. 13, the effect of shielding or shielding the region of the low speed beam paths previously described with the insert 31 is exemplified by the formation of the G3 electrode (27 ")

en un matériau de forte perméabilité.  in a material of high permeability.

Pour améliorer la sensibilité du bobinage déflecteur dans le système de la figure 1, il est souhaitable que le contour d'un segment conilque de la partie de cône (11F) de l'enveloppe du tube dens la région de déviation soit choisi pour permettre aux conducteurs actifLs des enroulements déflecteurs 13H du bobinage compact de se trouver aussi près  To improve the sensitivity of the baffle winding in the system of FIG. 1, it is desirable that the contour of a conical segment of the cone portion (11F) of the tube shell in the deflection region is selected to allow active conductorsLs 13H winding windings compact winding to be so close

2563047 -2563047 -

que possible du trajet le plus externe du faisceau (dirigé vers un coin de la trame), tout en évitant l'ombre du col  as far as possible from the outermost beam path (directed towards one corner of the weft), while avoiding the shadow of the collar

(impact du faisceau dévié sur la surface intérieure du cône).  (impact of the deflected beam on the inner surface of the cone).

La figure 11 montre un contour du cône déterminé comme étant approprié pour un mode de réalisation du système de la figure 1 o l'on emploie un angle de déviation de 90 . Une formule mathématique exprimant le contour illustré est la suivante: X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2) + C3 (Z3) + C4 (Z4) + C5 (Z5) + C6 (Z6) + C7 (Z7); o X est le rayon du cone mesuré à partir de l'axe longitudinal (A) du tube Jusqu'à  Fig. 11 shows an outline of the cone determined to be suitable for one embodiment of the system of Fig. 1 where a deflection angle of 90 is employed. A mathematical formula expressing the illustrated contour is as follows: X = CO + C1 (Z) + C2 (Z2) + C3 (Z3) + C4 (Z4) + C5 (Z5) + C6 (Z6) + C7 (Z7); where X is the radius of the cone measured from the longitudinal axis (A) of the tube

la surface externe de l'enveloppe, en exprimant en milli-  the outer surface of the envelope, expressing in millimeters

mètres; Z est la distance, en millimètres, le long de l'axe A, dans la direction de l'écran de visualisation, à partir d'un plan Z = 0 qui coupe l'axe en un point à 1,27 mm vers l'avant de la ligne de séparation col/cône; et o  meters; Z is the distance, in millimeters, along axis A, in the direction of the display screen, from a plane Z = 0 which intersects the axis at a point at 1.27 mm to before the separation line collar / cone; and o

CO = 15,10490590, C1 = -0,1582240210, C2 = 0,01162553080,  CO = 15.10490590, C1 = -0.1582240210, C2 = 0.01162553080,

C3 = 8,880522990 X 10-4, C4 = -3,877228960 X 10-5,  C3 = 8.880522990 X 10-4, C4 = -3.877228960 X 10-5,

C5 = 7,249226520 X 10-7, C6 = -6,723851420 X 10-9, et C7 = 2,482776160 X 10-11; avec l'expression valable pour des valeurs de Z comprises entre 9, 35 et 52,0 mm; sur la figure 11, a indique la ligne de séparation et b la  C5 = 7.249226520 X 10-7, C6 = -6.723851420 X 10-9, and C7 = 2.482776160 X 10-11; with the expression valid for Z values between 9, 35 and 52.0 mm; in Fig. 11, a indicates the dividing line and b la

distance de 1,27 mm.distance of 1.27 mm.

La figure 12 montre un contour de cône déterminé comme étant approprié pour un mode de réalisation du système  Fig. 12 shows a cone contour determined to be suitable for one embodiment of the system

de la figure 1 o l'on emploie un angle de déviation de 1100.  of Figure 1 where a deflection angle of 1100 is used.

La formule mathématique exprimant le contour illustré est la suivante: X = CO + C1 (Z) + C2 (z2) + C3 (Z3) + C4 (Z4) + C5 (Z5), o X est le rayon du cône en mesurant à partir de l'axe longitudinal A' jusqu'à la surface extérieure de l'enveloppe, en exprimant en millimètres; Z est la distance, en millimètres, le long de l'axe A', dans la direction de l'écran de visualisation, d'un plan Z = O coupant l'axe en un point à 1,7 mm en avant de la ligne de séparation col/ cône; si CO = 14,5840702, o C1 = 0, 312534174,  The mathematical formula expressing the illustrated contour is as follows: X = CO + C1 (Z) + C2 (z2) + C3 (Z3) + C4 (Z4) + C5 (Z5), where X is the radius of the cone when measuring at from the longitudinal axis A 'to the outer surface of the envelope, expressing in millimeters; Z is the distance, in millimeters, along the axis A ', in the direction of the display screen, of a plane Z = O intersecting the axis at a point 1.7 mm in front of the collar / cone separation line; if CO = 14.5840702, where C1 = 0, 312534174,

C2 = 0,0242187585, C3 = -6,99740898 X 10-4,  C2 = 0.0242187585, C3 = -6.99740898X10-4,

C4 = 1,64032142 X 10-5, et C5 = 1,17802606 x 10-7; l'expression étant valable pour des valeurs de Z comprises  C4 = 1.64032142 X 10-5, and C5 = 1.17802606 x 10-7; the expression being valid for values of Z included

entre 1,53 et 50,0 mm.between 1.53 and 50.0 mm.

A titre d'exemple, dans un mode de réalisation du système de la figure 1, en diagonale à 19V, avec un angle de déviation de 1100, la gorge du montage 17 du bobinage est contourée de façon que les conducteurs actifs des enroulements 13H puissent être en aboutement très proche avec les surfaces externes des sections d'enveloppe 11F et 11N entre les plans traversaux y et y' de la figure 12 quand l'ensemble du bobinage 13 est à sa position la plus en avant. Le contour du cône de la figure 12 permet un rappel de 5-6 mm (dans des buts d'ajustement de la pureté) d'un bobinage présentant une telle longueur (y-y'), de sa position la plus en avant, sans forcer le faisceau à faire  By way of example, in one embodiment of the system of FIG. 1, diagonally at 19V, with a deflection angle of 1100, the groove of the winding assembly 17 is contoured so that the active conductors of the windings 13H can be abutting very closely with the outer surfaces of the casing sections 11F and 11N between the y and y 'cross planes of Figure 12 when the assembly of the coil 13 is at its foremost position. The contour of the cone of FIG. 12 allows a return of 5-6 mm (for purposes of purity adjustment) of a winding having such a length (y-y ') from its foremost position, without forcing the beam to do

impact contre un coin de l'enveloppe.  impact against a corner of the envelope.

Sur la figure 14a, la forme générale de la fonction de non uniformité H2 qui est requise pour le champ de déviation horizontale pour le bobinage de la figure 2 afin d'atteindre les résultats d'autoconvergence dans un mode de réalisation à 110 , donné à titre d'exemple du système de la figure 1, est montrée par la courbe an trait plein _I2, l'axe des abscisses représentant l'emplacement le long de l'axe longitudinal du tube (avec l'emplacement du plan Z = O de la figure 12 illustré dans des buts de référence de localisation), et avec l'axe des ordonnées représentant le degré d'écart par rapport à l'uniformité du champ. Sur la figure 14a, un déplacement de la courbe HH2 vers le haut par rapport à l'axe 0 (dans la direction de la flèche P) représente une non uniformité du champ du type en "coussinet", tandis qu'un déplacement de la courbe HH2 vers le bas, à partir de l'axe 0 (dans la direction de la flèche B) représente une non uniformité ou un manque d'uniformité du champ du type en " barillet ". La courbe HH0 en pointillé, représentée en fonction du même emplacement sur l'axe des abscisses, montre la fonction H0 du champ de déviation horizontale pour indiquer la distribution relative de l'intensité du champ le long de l'axe du tube. Le lobe positif de la courbe HH2 indique l'emplacement de la région de champ fort en forme de coussinet précédemment décrite comme cause de problèmes de forme du spot sur les côtés  In Fig. 14a, the general form of the nonuniformity function H 2 which is required for the horizontal deflection field for the winding of Fig. 2 in order to achieve the autoconvergence results in an embodiment at 110, given in FIG. As an example of the system of Figure 1, is shown by the curve a solid line _I2, the abscissa axis representing the location along the longitudinal axis of the tube (with the location of the plane Z = O of Figure 12 shown for location reference purposes), and with the y-axis representing the degree of deviation from the uniformity of the field. In FIG. 14a, a displacement of the curve HH2 upwards with respect to the axis 0 (in the direction of the arrow P) represents a nonuniformity of the "pincushion" type field, while a displacement of the HH2 curve down from axis 0 (in the direction of arrow B) represents a nonuniformity or lack of uniformity of the "barrel" type field. The dotted HH0 curve, plotted against the same position on the abscissa, shows the H0 function of the horizontal deflection field to indicate the relative distribution of the field strength along the axis of the tube. The positive lobe of the HH2 curve indicates the location of the cushion-shaped strong field region previously described as causing problems of spot shape on the sides

de la trame.of the frame.

Sur la figure 14b, la forme générale de la fonction de non uniformité H2 requise pour un champ de déviation verticale accompagnant le champ de déviation horizontale de la figure 14a afin d'obtenir l'autoconvergence, est représentée par la courbe VH2, avec les axes des abscisses et des ordonnées comme pour la figure 14a. La courbe en pointillé VH0 qui l'accompagne, révélant la fonction H0 du champ de déviation verticale, donne une indication de la distribution relative de l'intensité du champ le long de l'axe du tube. La partie gauche la plus éloignée de la courbe VHO met en évidence l'éparpillement du champ de déviation verticale vers l'arrière des enroulements toroldaux 13V, comme on l'a décrit précédemment en connexion avec les  In FIG. 14b, the general form of the nonuniformity function H2 required for a vertical deflection field accompanying the horizontal deflection field of FIG. 14a in order to obtain autoconvergence, is represented by the curve VH2, with the axes X and Y as for Figure 14a. The accompanying dotted curve VH0, revealing the function H0 of the vertical deflection field, gives an indication of the relative distribution of the field strength along the axis of the tube. The leftmost part of the VHO curve shows the scattering of the vertical deflection field towards the rear of the 13V toroidal windings, as described previously in connection with the

avantages de la "prédistorsion" du faisceau.  advantages of the "predistortion" of the beam.

Comme cela est suggéré, par exemple, par les courbes de la figure 14b référencées au contour de la figure 12, l'action de déviation majeure dans le système de la figure 1 se produit dans une région o un bon contourage du cone permet aux conducteurs du bobinage d'être amenés près des trajets des faisceaux les plus externes. On peut ainsi voir que l'absence de réduction de dimension du col à laquelle on a recouru dans le système à "mini-col", a peu d'importance pour la réalisation de l'efficacité de déviation. Par ailleurs, l'absence de cette réduction permet facilement d'atteindre des dimensions de la lentille de focalisation, impossibles dans un tube à "mini-col", ce qui garantit une forte qualité de focalisation sans compromettre  As suggested, for example, by the curves of FIG. 14b referenced to the contour of FIG. 12, the major deflection action in the system of FIG. 1 occurs in a region where a good contouring of the cone allows the drivers of the winding to be brought near the paths of the outermost beams. It can thus be seen that the lack of neck size reduction used in the "mini-collar" system is of little importance for the achievement of the deflection efficiency. Moreover, the absence of this reduction makes it easy to achieve dimensions of the focusing lens, impossible in a "mini-neck" tube, which guarantees a high quality of focusing without compromising

la performance de stabilité à haute tension.  high voltage stability performance.

Sur la figure 12, les plans transversaux c et c' indiquent l'emplacement des extrémités avant et arrière, respectivement, du noyau 15 du mode de réalisation ci-dessus décrit du système de la figure 1 à 110 , 19V. Comme on peut le voir, la distance axiale (y-y') entreles extrémités avant  In Fig. 12, the transverse planes c and c 'indicate the location of the front and rear ends, respectively, of the core 15 of the above-described embodiment of the system of Fig. 1 at 110, 19V. As can be seen, the axial distance (y-y ') between the front ends

et arrière des conducteurs actifs des enroulements horizon-  and back of the active conductors of the horizontal windings

taux 13H est considérablement plus importante (à titre d'exemple, 1,4 fois supérieure) que la distance axiale (c-c') entre les extrémités avant et arrière du noyau 15, avec plus de la moitié (à titre d'exemple, 62,5%) de la longueur de conducteur supplémentaire disposée à 1' arrière du noyau 15. On peut donner comme exemple de dimensions pour les espaces des plans c-y, y-y' et y'-c', environ  13H rate is considerably larger (for example, 1.4 times greater) than the axial distance (c-c ') between the front and rear ends of the core 15, with more than half (for example 62.5%) of the additional conductor length disposed at the rear of the core 15. Examples of dimensions for the spaces of the cy, yy 'and y'-c' planes can be given as

7,62 mm, 50,8 mm et 12,7 mm, respectivement.  7.62 mm, 50.8 mm and 12.7 mm, respectively.

L'utilisation de la caractéristique consistant à prévoir une extension considérable vers l'arrière, des conducteurs actifs de l'enroulement horizontal au-delà de l'extrémité arrière du noyau, aide à abaisser les demandes en énergie stockée (c'est-à-dire 1/2 IHLH2, en particulier dans le système, et facilite le mouvement du centre de déviation horizontale vers l'arrière, en coincidence  The use of the feature of providing substantial backward extension of active horizontal winding conductors beyond the back end of the core helps to lower the stored energy demands (ie ie 1/2 IHLH2, especially in the system, and facilitates the movement of the center of horizontal deflection backwards, coincidentally

sensible d'emplacement avec le centre de déviation verticale.  location sensitive with vertical deviation center.

Les limites sur cette poussée vers l'arrière, des enroule-  The limits on this backward thrust, windings

ments horizontaux, proviennent de considérations de jeu du col dans les conditions de rappel souhaitées du bobinage,  horizontal measurements, come from considerations of neck clearance in the desired return conditions of the winding,

et de l'impact sur l'atteinte d'une convergence satisfai-  and the impact on achieving a satisfactory convergence

sante des faisceaux dans les coins de la trame. La position relative et le proportionnement des longueurs axiales qui sont indiqués sur la figure 12 pour les enroulements 13H et le noyau 15,representent un compromis acceptable entre les demandes contradictoires imposées par les désirs d'une amélioration de l'fiséefzoot de deviation, d'une part, et l'atteinte d'une performarce acceptables de convergence dans les coins ainsi qu'une gamme appropriée de rappel du bobinage, par ailleurs. Comme on peut l'observer en 28, comparant les courbes HH et VH, des figures 14a et 14b respectivement, les emplacements relatifs indiqués sur la figure 12 pour les enroulements 13H et le noyau 15 ont avantageusement pour résultat une coïncidence sensible de l'emplacement axial pour les crêtes respectives des  beams in the corners of the weft. The relative position and the proportioning of the axial lengths shown in FIG. 12 for the windings 13H and the core 15 represent an acceptable compromise between the contradictory demands imposed by the desires of an improvement of the fisefzoot of deviation, of on the one hand, and attaining an acceptable performance of convergence in the corners as well as an appropriate range of return of the winding, moreover. As can be seen at 28, comparing the curves HH and VH, Figs. 14a and 14b respectively, the relative locations shown in Fig. 12 for the windings 13H and the core 15 advantageously result in a substantial coincidence of the location. axial for the respective ridges of the

fonctions de distribution d'intensité HHO et VH0.  intensity distribution functions HHO and VH0.

630 4 7630 4 7

RE V E N D I C A T I 0 N SRE V E N D I C A T I 0 N S

1. Ensemble de canons d'électrons pour produire trois faisceaux d'électrons en ligne, du type comprenant des éléments établissant une lentille de focalisation asymétrique commune pour lesdits faisceaux disposés transversalement par rapport aux trajets desdits faisceaux, ladite lentille de focalisation présentant une dimension transversale maximum dans une première direction qui est plus grande que sa dimension transversale maximum dans une seconde direction orthogonale à la première; caractérisé en ce qu'il comprend un moyen (68) pour former chacun desdits faisceaux de manière que la section transversale de chacun d'eux à l'entrée de ladite lentille de focalisation (18) ait une dimension plus grande dans ladite première direction (horizontale) que dans ladite seconde direction  A set of electron guns for producing three in-line electron beams, of the type comprising elements establishing a common asymmetrical focusing lens for said beams arranged transversely to the paths of said beams, said focusing lens having a transverse dimension maximum in a first direction which is greater than its maximum transverse dimension in a second direction orthogonal to the first direction; characterized in that it comprises means (68) for forming each of said beams so that the cross-section of each of them at the entrance of said focusing lens (18) has a larger dimension in said first direction ( horizontally) only in the said second direction

(verticale).(vertical).

2. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que les faisceaux précités sont produits par un trio de cathodes en ligne (21), une première grille (23) placée adjacente auxdites cathodes et ayant un trio d'ouverturescirculaires(64), chacune alignée avec une cathode différente, et une seconde grille (25) placée entre ladite première grille et ladite lentille de focalisation et ayant un trio d'ouvertures circulaires, chacune alignée avec une ouverture respectivement différente de ladite première grille, et en ce que le moyen de formation précité comprend une structure à fentesassociée à la première ou seconde grille, interposant une fente sensiblement rectangulaire (68) entre chaque ouverture circulaire de la première grille et l'ouverture respective  2. An assembly according to claim 1, characterized in that the aforesaid beams are produced by an in-line cathode trio (21), a first gate (23) placed adjacent to said cathodes and having a trio of circular openings (64), each aligned with a different cathode, and a second gate (25) placed between said first gate and said focusing lens and having a trio of circular openings, each aligned with an opening respectively different from said first gate, and in that the means said formation comprises a slot structure associated with the first or second grid, interposing a substantially rectangular slot (68) between each circular opening of the first gate and the respective opening

alignée de la seconde grille.aligned with the second grid.

3. Ensemble selon la revendication 2, caractérisé en ce que la structure à fente précitée est associée à la première grille (23) précitée et comprend trois fentes sensiblement rectangulaires (68), chacune desdites fentes étant alignée et communiquant avec une ouverture circulaire (64)respectivement différente de la première grille, et ayant une dimension dans la seconde direction précitée (verticale) de la lentille de focalisation précitée qui est considérablement plus importante que sa dimension (horizontale) dans la première direction précitée de ladite lentille  3. An assembly according to claim 2, characterized in that said slot structure is associated with said first grid (23) and comprises three substantially rectangular slots (68), each of said slots being aligned and communicating with a circular opening (64). ) respectively different from the first grid, and having a dimension in the aforementioned second (vertical) direction of the aforementioned focusing lens which is considerably larger than its (horizontal) dimension in the aforementioned first direction of said lens

de focalisation.of focus.