FR2552498A1 - Compresseur centrifuge - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE LA CONSTRUCTION DES TURBOCOMPRESSEURS. LE COMPRESSEUR FAISANT L'OBJET DE L'INVENTION EST CARACTERISE NOTAMMENT EN CE QUE LES AUBES 11 DU DISTRIBUTEUR 5, DONT LES AXES LONGITUDINAUX SONT DISPOSES PARALLELEMENT A L'AXE LONGITUDINAL DU COMPRESSEUR, SONT RIGIDEMENT FIXEES A LA TRANCHE DE LA TUBULURE AXIALE D'ASPIRATION 2 ET ENTOURENT UN OBTURATEUR ANNULAIRE 16 MONTE COAXIALEMENT AU DISTRIBUTEUR 5 ET EQUIPE D'UN ORGANE POUR SON DEPLACEMENT LE LONG DE L'AXE LONGITUDINAL DU COMPRESSEUR, LA LONGUEUR DUDIT OBTURATEUR ETANT SENSIBLEMENT EGALE A LA LONGUEUR DES AUBES 11 DU DISTRIBUTEUR 5 LE LONG DE L'AXE LONGITUDINAL DU COMPRESSEUR. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT AUX COMPRESSEURS CENTRIFUGES DESTINES AU TRANSPORT DE GAZ NATUREL PAR GAZODUCS.

Description

La présente invention concerne le domaine de la construction des turbocompresseurs et a notamment pour objet un compresseur centrifuge.

L'invention peut être appliquée avec une efficacité maximale an réglagepour une vitesse de rotation constante de la roue mobile, du débit des compresseurs centrifuges destinés au traDsport de gaz naturel par gazoducs.

A l'heure actuelle, dans la pratique mondiale de la construction des turbocompresseurs, le problème de l'adaptation de la caractéristique d'un compresseur centrifuge à roue mobile tournant à vitesse constante à la caractéristique du gazoduc a pris une importance particulière, par suite des prescriptions de plus en plus sévères concernant le transport économique du gaz du lieu de production à l'utilisateur.

Les tentatives visant à résoudre ce problème ont abouti, dès les années cinquante, à la création du compresseur centrifuge à distributeur (cf., par exemple, "Les compresseurs centrifuges et axiaux, les soufflantes et les ventilateurs" par AIe Stepanov, Moscou 1960, p. 305, fig. 191) et à débit réglable pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile.

Ce compresseur connu comprend un corps du type en barillet ("barrel type") le long de llaxe longitudinal duquel est montée une tubulure axiale d'aspiration dont un bout est raccordé à la conduite d'aspiration, et le second bout, à la partie d'écoulement de la roue mobile. La roue mobile est montée en porte-à-faux sur un arbre qui est disposé coaxialement à l'intérieur dudit corps.

Dans la cavité de la tubulure d'aspiration, sont disposées les aubes du distributeur, montées à égale distance l'une de l'autre suivant sa périphérie, et dont chacune est montée sur la paroi de la tubulure axiale d'aspiration de façon à être orientable autour d'un axe longitudinal perpendiculaire à l'axe longitudinal du compressellr. Pour l'orien taticn des aubes autour de leurs axes longitudinaux respectifs, est prévu un dispositif se présentant sous forme d'un mécanisme planétaire ou articulé de conception compliquée, transmettant aux aubes le couple moteur, par exemple, d'un servomoteur.

Le réglage Qu débit de ce compresseur connu, pour une vitesse de rotation constante de sa roue mobile, s'effectue par orientation des aubes autour de leurs axes longitudinaux d'un angle prédéterminé. Il s'ensuit une prérotation du flux arrivant à l'aubage de la roue mobile.

Quand le sens de la projection du vecteur de vitesse absolue sur la direction de la vitesse circonférentielle coïncide avec le sens du vecteur de vitesse circonférentielle, il se produit, conformément à l'équation d'Euler connue, une diminution de la pression engendrée par la roue mobile.

L'adaptation de la caractéristique du compresseur connu aux variations de la caractéristique du gazoduc (branchement ou débranchement d'utilisateurs supplémentaires, causes saisonnières, variations des propriétés physicochimiques du fluide véhiculé, etc.) s'accompagne d'un accroissement de la consommation spécifique d'énergie pour la compression du gaz, par suite de l'apparition et de l'intensification de l'effet de décollement du flux aux aubes du distributeur, au fur et à mesure de la variation du débit.

En outre, quand le débit du compresseur connu est optimal, son rendement diminue car les aubes orientables restent en permanence dans le flux, en l'étranglant dans une certaine mesure dans la tubulure axiale d'aspiration, ce qui augmente les pertes d'énergie. De plus, la présence permanente de l'aubage dans le flux provoque des pertes supplémentaires par chocs, du fait de l'augmentation de l'angle d'attaque du flux arrivant à l'aubage, des pertes supplémentaires aux arêtes de sortie des aubes et, enfin, une augmentation des pertes par frottement du flux sur les surfaces de l'aubage.

Les sillages tourbillonnaires en aval des aubes du distributeur monté à proximité immédiate et en amont de la roue mobile engendrent des processus non staticnnaires dans la roue mobile et dans les éléments de la partie d'écoulement du compresseur situés en aval de la roue, ce qui abaisse la fiabilits mécanique du compresseur.

La plage de réglage du débit du compresseur, obtenue en utilisant des aubes orientables à son entrée, est limitée par l'angle d'orientation possible des aubes autour de leurs axes longitudinaux. Plus l'angle d'orientation des aubes est grand, plus l'effet perturbateur de l'aubage sur le flux est fort, d'où des pertes plus grandes et une consommation spécifique d'énergie plus élevée pour la compression du gaz.

Les aubes du distributeur subissent dans le compresseur connu des charges statiques et dynamiques importantes, ce qui complique le mécanisme d'orientation des aubes et requiert la fixation des aubes à l'élément porteur sans jeux tout en conservant leur mobile autour de l'axe longitudinal. La réalisation de toutes les conditions requises dans une pleine mesure est compliquée, et il est plus compliqué encore de conserver l'aptitude au fonctionnnement du distributeur dans les conditions d'exploitation, quand le gaz à cornprimer est fortement chargé d'impuretés solides, dérangeant le fonctionnement du distributeur, par exemple par suite de l'érosion.

Tous les facteurs énumérés diminuent l'économie que procure l'utilisation dans les gazoducs de compresseurs centrifuges à débit réglable à vitesse de rotation con- stante de la roue mobile.

On connaît un compresseur centrifuge à débit réglable à vitesse de rotation constante de la roue mobile (cf.

catalogue de la firme Delaval Centrifugal Pipeline Compressors Bulletin 503 c, p. 4).

Ce compresseur connu comprend un corps du type en barillet("barrel type") suivant l'axe longitudinal duquel sont montés une tubulure axiale d'aspiration, raccordée d'un côté à la chambre d'aspiration, et de l'autre, à la partie d'écoulement de la roue mobile, et un distributeur assurant la prérotation du flux de fluide véhiculé allant à l'aubage de la roue mobile. La roue mobile est montée en porte-àfaux sur l'arbre, qui est disposé dans ledit corps coaxialement à celui-ci. La sortie de la roue mobile est raccordée à la chambre de refoulement du compresseur. Le distributeur est monté à l'entrée de la tubulure axiale d'aspiration et met en forme le flux de fluide véhiculé allant à la roue mobile.Chaque aube du distributeur est montée sur la paroi de la tubulure axiale d'aspiration de façon qu'elle soit orientable autour de son propre axe longitudinal, lequel est disposé perpendiculairement à l'axe longitudinal du compresseur.

Le corps du compresseur est fermé par un flasque avec une cloison de profil aérodynamique, qui forme une partie de la surface intérieure de la chambre d'aspiration.

Le réglage du débit de ce compresseur connu pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile, s'effectue par orientation des aubes autour de leurs axes longitudinaux respectifs d'un angle prescrit. Il s'ensuit une prérotation du flux dans le plan radial, et la variation du vecteur de la composante circonférentielle de la vitesse absolue qui en résulte permet de changer la pression engendrée par la roue mobile, conformément à l'équation d'Euler.

L'adaptation de la caractéristique de ce compresseur aux variations de la caractéristique du gazoduc (branchement ou débranchement d'utilisateurs supplémentaires, causes saisonnières, variations des propriétés physicochimiques du fluide véhiculé, etc.) provoque un accroissement de la consommation spécifique d'énergie pour la compression du gaz, par suite de l'intensification de l'effet de décollement du flux aux aubes du distributeur, ayant lieu au fur et à mesure que le débit varie, provoquant l'apparition de zones de discontinuités et de tourbillons dans la structure du flux arrivant aux aubes de la roue mobile, ce qui augmente la puissance absorbée par le compresseur.

Quand le débit du compresseur est optimal, son rendement diminue du fait que les aubes orientables restent en permanence dans le flux. Ceci provoque dans la chambre d'aspiration un certain etranglement du flux augmentant les pertes d'énergie, engendre des pertes supplémentaires par chocs à l'entrée de l'aubade et des pertes supplémentaires aux arêtes de sortie des aubes, accrolt les pertes par frottement du flux sur les surfaces des aubes.

La plage de réglage du débit du compresseur, obtenue en utilisant des aubes orientables à son entrée, est limitée par l'angle d'orientation possible des aubes autour de leurs axes longitudinaux. Plus l'angle d'orientation des aubes est grand, plus l'effet perturbateur de l'aubage sur le flux est fort, d'ot des pertes plus grandes et une consommation spécifique d'énergie plus élevée pour la compression du gaz.

Les aubes du distributeur du compresseur subissent des charges statiques et dynamiques importantes, ce qui complique le mécanisme d'ctieiltation des aubes, requiert la fixation des aubes à l'élément porteur sans jeux tout en conservant leur mobilité autour des axes d'orientation. La réalisation de toutes les conditions requises dans une pleine mesure est compliquée, et il est plus compliqué encore d'assurer la longévité et la fiabilité du mécanisme de manoeuvre des aubes dans les conditions d'exploitation, quand les taux d'impuretés solides dans le gaz à comprimer atteignent des valeurs extrémales, car l'usure et l'érosion accrues des éléments du distributeur provoquent alors un fort abaissement de la fiabilité du compresseur.

On s'est donc propose de créer un compresseur centrifuge à débit réglable, pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile, dont la conception supprimerait l'influence nuisible des aubes du distributeur sur le flux parcourant la tubulure axiale d'aspiration quand le compresseur fonctionne au régime optimal, ce qui permettrait d'accroître le rendement du compresseur et sa fiabilité.

La solution consiste en un compresseur centrifuge comprenant un corps du type en barillet ("barrel tyne") suivant l'axe longitudinal duquel sont montés une tubulure axiale d'aspiration raccordée d'un côté à une chambre d'aspiration, et de l'autre côté, à une roue mobile montée en porte-à-faux sur un arbre et raccordée à une chambre de refoulement, un distributeur destiné à mettre en forme le fluide véhiculé allant à la roue mobile et monté à l'entrée de la tubulure axiale d'aspiration, et un flasque avec une cloison de profil aérodynamique, fixé au corps précité, compresseur dans lequel, d'après l'invention, les aubes du distributeur, dont les axes longitudinaux sont disposés parallèlement à l'axe longitudinal du compresseur, sont rigidement fixées à la tranche de la tubulure axiale d'aspiration et entourent un obturateur annulaire qui est monté coaxialement au distributeur, cet obturateur étant équipé d'un organe pour son déplacement le long de l1axe longitudinal du compresseur, sa longueur étant sensiblement égale à la longueur des aubes du distributeur le long de l'axe longitudinal du compresseur et suffisante pour obturer le canal annulaire axisymétrique ou à symétrie axiale, délimité par la paroi de la cloison et un carénage situé sur la face côté cloison de l'obturateur annulaire.

Une telle conception du compresseur à débit réglable, pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile, assure un accroissement du rendement du compresseur au régime optimal (nominal), une élévation de la fiabilité et des performances économiques d'exploitation des gazoducs, grâce à la diminution de la puissance absorbée par le compresseur aux régimes non nominaux.

L'accroissement du rendement du compresseur au régime optimal s'explique par le fait que, à ce régime, les aubes et les canaux interaubes du distributeur sont masqués par l'obturateur annulaire. Ceci supprime l'influence nuisible des aubes du distributeur sur le flux parcourant la tubulure axiale d'aspiration au régime optimal (nominal) du compresseur.

Dans un compresseur ainsi conçu, il n'y a pas d'étranglement du flux dans la tubulure axiale d'aspiration, augmentant les pertes d'énergie. D'autre part, il n'y a pas de pertes d'énergie supplémentaires par chocs à l'entrée du flux dans l'aubage et de pertes aux arêtes des aubes la sortie de l'aubage. Enfin, il n'y a pas de pertes par frottement du flux sur les surfaces des aubes.

La suppression des causes provoquant les processus non statiqnnaires qui engendrent des charges dynamiques dans la roue mobile et dans les éléments situés en aval de la roue mobile, se traduit par un accroissement de la fiabilité du compresseur au régime optimal
Le compresseur qui vient d'être décrit a un rendement accru aux régimes non nominaux, par suite de la fixation rigide des aubes du distributeur à la paroi de la tubulure axiale d'aspiration, avec une position des arêtes d'entrée des aubes assurant un angle d'attaque nul du flux arrivant à l'aubage à partir de la chambre d'aspiration.

Comne la position des aubes par rapport à la tubulure axiale d'aspiration reste constante à tous les régimes non nominaux, l'écoulement du flux autour des aubes est doux, avec des pertes minimales par décollement et tourbillonnement, ce qui diminue la consommation spécifique d'énergie pour la compression du gaz et accroît la fiabilité du compresseur.

L'accroissement de la fiabilité du compresseur conforme à l'invention résulte aussi du fait que le changement du débit s'effectue au moyen d'un obturateur annulaire de conception simple, d'une technologie facile à mettre en oeuvre, d'un poids réduit et dont la fabrication ne demande qu'une maint d'oeuvre réduite.

Il est avantageux que la cloison ait un trou central, et que l'organe pour le déplacement de l'obturateur annulaire le long de l'axe longitudinal du compresseur soit constitué par un servomoteur d'un type connu en soi, fixé au flasque du corps du compresseur et dont l'élément mobile, actif ou actionneur est lié par ne articulation à un coulisseau placé dans le flasque, passant à travers le trou central de la cloison et rigidement lié à l'obturateur annulaire.

Une telle conception de l'organe pour le déplacement de l'obturateur annulaire assure la manoeuvre de celui-ci au moyen d'une seule liaison cinématique, à savoir, d'une tige, ce qui simplifie notablement la conception du compresseur, diminue son poids et la main-d'oeuvre nécessaire à sa fabrication, accroît sa fiabilité. L'articulation de la tige du servomoteur au coulisseau du distributeur supprime l'influence des moments fléchissants et des couples de torsion sur la tige et sur le piston du servomoteur auquel elle est reliée. La simplification résulte de l'absence de transformation du mouvement rectiligne en mouvement circulaire.

La traversée de l'élément mobile du servomoteur dans la cloison est facilement rendue étanche par des moyens connus, ce qui exclut l'encrassement et l'usure par érosion des éléments du mécanisme de manoeuvre de l'obutrateur annulaire.

Il est recommandé de prévoir, pour l'accouplement rigide de l'obturateur annulaire au coulisseau lié à l'élément mobile du servomoteur, des nervures de rigidité disposées radialement.

Une telle conception du distributeur permet de prévenir une prérotation imprévue du flux dans la tubulure axiale d'aspiration au régime optimal, due au passage du flux de la direction radiale à la direction axiale, ce qui diminue la différence entre la caractéristique réelle du compresseur et sa caractéristique calculée.

A titre d'exemple1 un compresseur centrifuge conforme à l'invention, à débit réglable pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile de 4800 tr/min, débite en régime optimal 394 m3/min < la pression du gaz naturel entrant dans sa chambre d'aspiration étant de 6,2 Palet sa température, de 31,60C). La pression du gaz naturel à la sortie de la chambre de refoulement est de 7,6 MPa, la puissance absorbée, de 9700 kW, et le rendement polytropique, de 87%.

L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemplesnon limitatifs avec références au dessin unique non limitatif annexé dans lequel
- la figure 1 représente schématiquement un compresseur centrifuge conforme à l'invention, l'obturateur annulaire étant dans la position empêchant la sortie du flux en rotation des canaux interaubes du distributeur dans la tubulure axiale d'aspiration pour le fonctionnement du compresseur avec un débit optimal (coupe longitudinale);
- la figure 2 représente une vue en coupe suivant II-II de la figure 1.

Le compresseur centrifuge conforme à l'invention comprend un corps 1 (figure 1) du type en barillet ("barrel type"), suivant l'axe longitudinal duquel sont mcntes une tubulure axiale 2 d'aspiration, raccordée d'un côté à une chambre 3 d'aspiration, et de l'autre côté, à la partie d'écoulement d'une roue mobile 4, et un distributeur 5 destiné à mettre en forme le flux de fluide véhiculé, par exemple de gaz naturel, allant à la roue mobile 4, et monté à 1ventrée de la tubulure axiale 2 d'aspiration.

La chambre 3 d'aspiration est délimitée par la paroi de la tubulure axiale 2 d'aspiration, la paroi 6 de la chambre 7 de refoulement, la surface intérieure du corps 1 et la paroi 9 de profil aérodynamique fixée au flasque 8.

Le flasque 8 est assemblé au corps 1 à l'aide de vis (non représentées). Pour encaisser les efforts dus à la différence de pression entre la chambre 7 de refoulement et la chambre 3 d'aspiration, agissant sur la paroi 6, sont prévues des nervures de rigidité 10 liant la paroi 6 au flasque 8. La roue mobile 4 portant les aubes 11 est montée sur l'arbre 12 en porte-à-faux, coaxialement au corps 1. Le diamètre de l'ouïe (ouverture d'entrée) de la roue mobile 4 est égal au diamatre de la tubulure axiale 2 d'aspiration.

La sortie de la roue mobile 4 est raccordée à la chambre 7 de refoulement par l'intermédiaire d'un diffuseur 13.

Le distributeur 5 est constitué par des aubes 14 dont les axes longitudinaux sont disposés parallèlement à l'axe longitudinal du compresseur, et par un anneau porteur 15 rigidement fixé à la tranche de la tubulure axiale 2 d'aspiration. Les aubes 14 sont fixées à l'anneau porteur 15 rigidement et de telle façon que leurs arêtes d'entrée aient un angle d'attaque nul par rapport au flux arrivant au distributeur et qu'elles entourent l'obturateur annulaire 16. Les bouts libres des aubes 14 sont encerclés par une frette 17.

L'obturateur annulaire 16 est monté coaxialement au distributeur 5 et est équipé d'un organe 18 pour son déplacement le long de l'axe longitudinal du compresseur. Sa longueur est sensiblement égale à la longueur des aubes 14 du distributeur le long de l'axe longitudinal du compresseur et suffisante pour obturer le canal annulaire 19 axisymétrique ou à symétrie axiale. Ce canal est délimité par la paroi de la cloison 9 et par un carénage 20 situé sur la face côté cloison 9 de l'obturateur annulaire 16. L'organe 18 pour le déplacement de l'obturateur annulaire 16 le long de l'axe longitudinal du compresseur est un servomoteur 21 fixé au flasque 8 du corps du compresseur.Le piston 22, qui est l'élément mobile, actif ou actionneur du servomoteur 21, est articulé à une tigc 23 articulée à son tour à un coulJs- seau 24 placé dans un bossage 25 du flasque 8. La cloison 9 a un trou central 26 à travers lequel passe le coulisseau 24. La traversée du coulisseau 24 dans la cloison 9 est rendue étanche, par exemple, à l'aide d'un joint à labyrinthe 27, qui empêche les particules solides contenues dans le gaz d'atteindre les éléments du servomoteur 21.

Le coulisseau 4 est rigidement accouplé à l'obturateur annulaire 16 par des nervures de rigidité 28 disposées radialement.

Le compresseur fonctionne de la façon suivante.

Au régime de débit optimal (nominal), le flux de gaz, par exemple de gaz naturel, arrivant dans la chambre d'aspiration 3 s'écoule à travers le canal annulaire axisymétrique 19 vers la cavité de l'obturateur annulaire 16 et de la tubulure axiale d'aspiration 2 pour arriver dans la roue mobile 4. Etant donné que les aubes 14 et les canaux interaubes 14a (figure 2) sont masqués par l'obturateur annulaire 16, l'influence nuisible des aubes 14 sur le flux de gaz naturel circulant dans l'obturateur annulaire 16 et la tubulure axiale 2 d'aspiration est exclue. Le piston 22 (figure 1) du servomoteur 18 se trouve en position extrême droite.Il n'y a , dans ce cas, ni étranglement du flux dans le canal annulaire axisymétrique 19, augmentant les pertes d'énergie, ni pertes par chocs à l'entrée du flux dans les aubes 14 ni pertes aux arêtes des aubes à la sortie, ni pertes par frottement du flux sur les surfaces des aubes, ni processus non stationnaires engendrant des charges dynamiques dans la roue mobile 4, le diffuseur 13, les roulements et les dispoitifs d'étanchéité du compresseur (non représentés sur les figures).

Toutes ces circonstances accroissent le rendement et la fia bilité du compresseur au régime optimal. Le carénage 20 assure l'entrée douce et sans décollement du flux dans l'obturateur annulaire 16.

Au régime de débit minimal, le piston 22 du servomoteur 21 est en position extrême gauche. Quand le piston se déplace vers la gauche, la tige 23 déplace le coulisseau 24 et l'obturateur annulaire 16 jusqu'à ce que celui-ci obture complètement le canal annulaire axisymétrique 19.

Le flux de gaz naturel venant de la chambre 3 d'aspiration passe par les canaux interaubes 14a (figure 2) ett en s'écoulant entre les aubes 14, acquiert une composante de vitesse circonférentielle dont le sens coïncide avec le sens de rotation de la roue mobile 4. Ensuite le flux mis en rotation parcourt la tubulure axiale 2 d'aspiration et entre dans la roue mobile 4.

Etant donné que le sens de la projection du vecteur de vitesse absolue sur la direction du vecteur de vitesse circonférentielle coïncide avec le sens du vecteur de vitesse circonférentielle de la roue mobile 4, il se pioduit une diminution de la pression engendrée par la roue mobile 4 conformément à l'équation d'Euler. Comme les aubes 14 sont montées fixes sur l'anneau porteur 15 et que l'angle d'attaque des aubes 14 est toujours égal à zéro, l'écoulement du flux entre les aubes 14 à la vitesse v (figure 2) s'effectue en douceur, avec des pertes par décollement et tourbillonnement minimales, ce qui diminue la consommation spécifique d'énergie pour la compression du gaz et accroit la fiabilité du compresseur.

Quand le compresseur fonctionne avec un débit inférieur au débit optimal, mais supérieur au débit minimal, le piston 22 du servomoteur 21 occupe une position intermédiaire, la tige 23 (figure 1) déplace le coulisseau 24 (figure 1) de la position extrême droite vers la gauche le long de l'axe longitudinal du compresseur. Le coulisseau 24 déplace l'obturateur annulaire 16, lequel obture partiellement le canal annulaire axisymétrique 19 et ouvre partiellement le distributeur 5.

Le flux de gaz naturel arrivant dans la chambre 3 entre dans la tubulure axiale 2 d'aspiration à travers le canal annulaire axisymétrique 19 partiellement fermé par l'obturateur annulaire 16, et à travers les canaux interaubes 14a (figure 2) du distributeur 5 partiellement ouvert. En se joignant au flux non mis en rotation qui sort de l'obturateur annulaire 16, le flux mis en rotation par les aubes 14 imprime au flux résultant une vitesse circonférentielle dont le vecteur est plus petit que celui d la vitesse circonférentielle du flux correspondant au débit minimal du compresseur. Ensuite le flux résultant est amené par la tubulure axiale d'aspiration 2 (figure 1) à la roue mobile 4.

Par suite de la coincidence du sens de la projection du vecteur de la vitesse absolue du flux résultant sur la direction du vecteur de la vitesse circonférentielle avec le sens du vecteur de la vitesse circonférentielle de la roue mobile 4, il se produit une diminution de la pression engendrée par la roue mobile 4, conformément à l'équation d 'Euler.

Le compresseur centrifuge conforme à l'invention, à débit réglable pour une vitesse de rotation constante de la roue mobile, élève notablement les caractéristiques économiques de l'exploitation des gazoducs, grâce à l'adaptation de sa caractéristique à la caractéristique du compresseur fonctionnant en série ou en parallèle avec lui, ainsi qu'à la caractéristique du réseau.

En outre, la puissance spécifique dépensée par le compresseur pour la compression du gaz diminue, tant aux régimes optimaux, grâce à la suppression de l'effet de laminage des aubes directrices se trouvant en permanence dans 3.a tubulure d'aspiration des compresseurs connus, qu'aux régimes s'écartant du régime nominal, grâce à la suppression des chocs sur les aubes à l'entrée du flux, ainsi que grâce au fait que les arêtes d'entrée des aubes sont situées dans une zone où la vitesse du flux est basse.

Enfin, l'invention permet de simplifier la conception du distributeur assurant la prérotation du flux, de réduire son encombrement, de diminuer la main-d'oeuvre nécessaire à sa fabrication et d'améliorer la technologie mise en oeuvre pour sa fabrication.

Claims (3)

REVENDICATIONS ===========================

1. Compresseur centrifuge, comprenant un corps (1) du type en barillet, suivant l'axe longitudinal duquel sont montés une tubulure axiale d'aspiration (2) raccordée d'un côté à une chambre d'aspiration (3), et de l'autre coté, à une roue mobile (4) montée en porte-à-f aux sur un arbre et raccordée à une chambre de refoulement < 7), un distributeur (5) destiné à mettre en forme le fluide véhiculé allant à la roue mobile (4) et monté à l'entrée de la tubulure axiale d'aspiration (2), et un flasque (8) avec une cloison (9) de profil aérodynamique, fixé au corps (1), caractérisé en ce que les aubes (14) du distributeur (5), dont les axes longitudinaux sont disposés parallèlement à l'axe longitudinal du compresseur, sont rigidement fixées à la tranche de la tubulure axiale d'aspiration (2) et entourent un obturateur annulaire (16) monté coaxialement au distributeur (5) et équipé d'un organe pour son déplacement le long de l'axe longitudinal du compresseur, la longueur dudit obturateur étant sensiblement égale à la longueur des aubes (14) du distributeur (5) le long de l'axe longitudinal du compresseur et suffisante pour obturer le canal annulaire axisymétrique (19) délimité par la paroi de la cloison (9) et un carénage (20) disposé sur la face côté cloison (9) de l'obturateur annulaire (16).

2. Compresseur centrifuge selon la revendication 1, caractérisé en ce que la cloison (9) a un trou central (26), et que l'organe pour le déplacement de l'obturateur annulaire (16) le long de l'axe longitudinal du compresseur est constitué par un servomoteur (21) fixé au flasque (8) du corps (1) et dont l'élément mobile est articulé à un coulisseau (24) placé dans le flasque (8), passant à travers le trou central (26) de la cloison (9) et rigidement lié à l'obturateur annulaire (16).

3. Compresseur centrifuge selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que I'ccouplement rigide de l'ob turateur annulaire (16) au coulisseau (24) lié à l'élément mobile du servomoteur (21) est assuré par des nervures de rigidité (28) disposées radialement.