FR2537025A1 - Procede et appareil a produire des particules metalliques et notamment de la grenaille spherique d'acier inoxydable pour le grenaillage - Google Patents

Abstract

UN APPAREIL SELON L'INVENTION UTILISE UN CAISSON10 DONT LA PAROI FRONTALE COURBE 30 UTILISE L'EFFET COANDA POUR ASPIRER UN COURANT GAZEUX INDUITI DE L'ENVIRONNEMENT VERS UN COURANT GAZEUX PRIMAIRE PR QUI SORT PAR UNE FENTE70 DU CAISSON ET SUIT LA SURFACE EXTERNE C DE LA PAROI FRONTALE30 DU CAISSON. DU METAL EN FUSION D'UN RESERVOIR90 EST INTRODUIT ENTRE LES DEUX COURANTS GAZEUX ET L'INTERACTION PRODUITE DIVISE LE COURANT DE METAL EN PARTICULESP AYANT LA GROSSEUR, LA FORME ET LA COMPOSITION DESIREES.

Description

La présente invention concerne de manière générale la métallurgie et plus

particulièrement la production de particules

métalliques, notamment sous forme de poudres et de grenailles.

La grenaille est couramment utiliséepour créer des contraintes de compression de surface dans l'acier inoxydable, en particulier dans ou près de zones soudées, afin de prévenir la corrosion fissurante qui se produit lorsque les surfaces sont exposées à de l'eau chaude contenant des chlorures et lorsqu'elles sont soumises à des tensions de surface La grenaille est employée aussi pour améliorer la résistance à la fatigue Les techniques habituellement utilisées principalement pour produire de la grenaille d'acier inoxydable consistent essentiellement à couper des fils en morceaux et à soumettre les morceaux éventuellement à un traitement consécutif pour arrondir leurs bords coupés Ce procédé n'est pas rationnel car coûteux et il ne permet pas non plus de produire la

grenaille véritablement sphérique qui est préférée pour les applica-

tions mentionnées du grenaillage.

De la grenaille de certains métaux peut être produite dans une tour o du métal en fusion est divisé par tamisage et les gouttes de métal se refroidissent en se solidifiant pendant leur

chute sur la hauteur prévue à cet effet dans la tour L'art anté-

rieur connaît également des procédés selon lesquels de la grenaille est produite en dirigeant un jet de métal en fusion sur un disque

tournant qui produit la division du métal par la force centrifuge.

D'autres approches sont décrites dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique N O 2 308 584, 2 341 704, 2 523 454, 2 567 121, 2 636 219, 2 428 718, 3 891 730, et 3 951 577 Tous ces brevets concernent l'action d'un jet de fluide sur un jet de métal liquide en vue de la division du métal en fragments se solidifiant

en grains formant une grenaille.

Les poudres utilisées dans la métallurgie des poudres,

pour produire des comprimés et/ou des pièces frittées, sont fréquem-

ment fabriquées par division d'un jet de métal par des jets d'eau sous haute pression ou au moyen de dispositifs tournants comme ceux

utilisés pour la fabrication de certains types de grenaille.

Tous ces processus connus n'offrent pas les possibi-

lités de réglage et la souplesse nécessaires dans les techniques modernes et ils ne permettent pas non plus d'introduire facilement

des éléments d'alliage ou de modification dans les particules.

Le procédé et l'appareil selon l'invention constituent

au contraire un moyen rationnel, économiquement, de produire des-

particules métalliques sphériques ayant les caractéristiques désirées et notamment de produire de la grenaille d'acier inoxydable destinée

au grenaillage.

Le fonctionnement de l'appareil selon l'invention est basé sur l'effet Coanda Dans le présent mémoire, ce terme désigne "la tendance d'un gaz ou d'un liquide issu d'un jet de se propager près d'une paroi, même si cette paroi s'incurve en s'éloignant de

l'axe de ce jet".

Selon l'invention, un procédé pour produire des particules métalliques par division d'un courant de métal en fusion

en gouttelettes et solidification des gouttelettes est essentielle-

ment caractérisé en ce que l'on fait circuler un premier fluide le long d'une surface d'écoulement ayant un effet Coanda, on amène un second fluide dans la région de la surface d'écoulement, de manière que le courant formé par le premier fluide puisse faire circuler le second fluide dans une direction qui coupe la direction d'écoulement

du premier fluide, on fait couler un métal en fusion près de la sur-

face d'écoulement entre le premier et le second fluide, en retardant ainsi l'interpénétration du premier et du second fluide, et on fait circuler les deux fluides avec le courant de métal entre eux jusqu'à

une zone d'interpénétration o le premier et le second fluide s'inter-

pénètrent et s'entremêlent en divisant le courant de métal en parti-

cules de métal.

Le premier et le second fluide sont de préférence gazeux et le courant de métal en fusion a de préférence la forme

d'une nappe ou d'une couche.

L'appareil selon l'invention pour la mise en oeuvre

de ce procédé est essentiellement caractérisé par une surface d'écoule-

ment à effet Coanda, qui forme une surface externe d'une chambre à gaz, une fente située en haut de la surface d'écoulement pour former

un courant d'un premier fluide passant le long de la surface d'écoule-

ment et destiné à induire un courant d'un second fluide dirigé vers une zone d'interpénétration avec le premier-flui 4 e, et un réservoir de métal en fusion pour former un courant de métal en fusion introduit entre le premier et le second fluide, ce qui retarde le moment o les fluides s'interpénètrent en divisant le courant de métal entre

eux en particules de métal.

Dans un mode de réalisation préféré, l'appareil selon l'invention comporte un récipient ou caisson dans lequel différents gaz peuvent être introduits sous pression Le caisson possède d'un côté une surface courbe qui constitue la surface d'écoulement à effet Coanda Au-dessus de cette surface, le caisson présente une fente étroite et réglable par laquelle le gaz peut s'échapper à une vitesse réglable tangentiellement à la partie supérieure convexe de la surface d'écoulement courbe La forme et les dimensions de la fente sont choisies pour que le gaz passant par elle acquiert une vitesse suffisamment élevée pour que le courant de gaz ainsi créé

"colle" à la surface courbe et la suive (courant de gaz primaire).

Le courant de gaz suivant la surface d'écoulementcourbe à effet Coanda entraîne ou aspire du gaz de l'atmosphère environnante en créant ainsi un courant gazeux induit dont le débit est un multiple du débit du courant gazeux primaire Lorsque du métal en fusion est introduit d'un réservoir dans la zone d'entraînement, ce métal est emprisonné entre les deux courants de gaz, le courant primaire et le courant induit, et il est divisé en particules par des forces d'entraînement avant de quitter la surface courbe Le métal en fusion est maintenu à l'écart de la surface d'écoulement courbe par le courant gazeux primaire, lequel établit une barrière de

protection entre le métal et cette surface.

La grosseur et la forme des particules peuvent être

influencées par le réglage de la température du métal, de la pres-

sion du gaz, de la largeur de la fente, par le choix du milieu de trempe, par la configuration du courant de métal (ce courant peut être "mis en forme" par étranglement dans l'ouverture par laquelle passe ce courant), la configuration de la surface courbe (le "collage" peut être influencé par le profil de cette surface), l'emplacement de la fente par rapport au profil courbe, la hauteur à laquelle

s'effectue l'introduction du métal en fusion et ainsi de suite.

La variation des gaz utilisés pour le courant primaire et pour l'atmosphère environnante permet de créer des propriétés et des conditions de surface désirables ou d'exclure celles qui ne le

sont pas L'avantage capital de l'appareil par rapport aux disposi-

tifs de l'art antérieur est l'absence de pièces mobiles et une particularité essentielle pour ce qui concerne la protection est la fonction de barrière et de milieu porteur exercée par le courant

gazeux primaire à l'égard du métal en fusion, ce qui empoche l'abra-

sion de la surface d'écoulement courbe par le métal.

Suivant les températures nécessaires pour les dif-

férents métaux, l'appareil peut être réalisé en alliages réfractaires,

matériaux céramiques, composés à base d'alumine et ainsi de suite.

L'appareil est refroidi en permanence par les gaz nécessaires dans le processus Le refroidissement des particules a également un effet sur leur forme: on obtient des particules plus proches de la forme parfaitement sphérique lorsqu'on leur permet de se solidifier dans l'atmosphère gazeuse au lieu de les refroidir brusquement dans un

liquide.

Tout le processus peut se dérouler dans un récipient formant une grande chambre, dans laquelle est disposé le caisson avec la surface d'écoulement courbe à effet Coanda, qui peut être

remplie de différents gaz et dont le fond peut contenir un réser-

voir avec un liquide de refroidissement ou de trempe dans lequel

tombent les particules.

Grace au débit important du courant gazeux induit, l'appareil selon l'invention permet un fractionnement intense du courant du métal en fusion par introduction d'un gaz sous pression

d'un débit relativement faible.

Les particules produites selon l'invention ont des propriétés qui permettent une compression meilleure et plus

homogène, de sorte que l'invention est applicable aussi à la pro-

duction de poudres qui se laissent agglomérer par compression à

froid, matriçage, forgeage et ainsi de suite.

Le procédé et l'appareil selon l'invention présentent également des avantages pour la production de poudres fines ou plus grossières utilisables dans la métallurgie des poudres grâce aux possibilités de variation des grosseurs et des dimensions et en raison de la possibilité de modifier les propriétés des particules

ou de leur surface seulement par le contact avec différents gaz.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention

ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un

exemple de mise en oeuvre non limitatif, ainsi que du dessin annexé, sur lequel: la figure 1 est une vue en perspective d'un appareil selon l'invention; et

la figure 2 est une coupe transversale prise sui-

vant la ligne 2-2 de figure 1.

L'appareil représenté, désigné dans son ensemble par 10, permet de produire des particules de différentes formes, grosseurs et compositions Il comprend un caisson 12 avec un dessus 14, un

fond 16, deux petits côtés 18 et-20 et une paroi arrière plane 22.

La paroi avant 30 du caisson est sinueuse La figure 2 montre le mieux qu'elle comporte une partie supérieure 32 de courbure convexe, avec un rayon de courbure RI, qui se raccorde sans solution de continuité à une partie inférieure 36 de courbure concave avec le rayon de courbure R 2 Il ressort de la figure 2 que la paroi frontale 30 du caisson ressemble en coupe transversale à une sorte de moulure dont la partie supérieure convexe possède un plus petit rayon de courb ure RI que la partie inférieure concave avec le rayon de courbure R 2 Le bord libre 40 de la partie supérieure 32 est situé dans la chambre 42 délimitée par le caisson 12, tandis que la partie inférieure 36 rejoint et est d'un seul tenant avec

le fond 16 du caisson.

La figure 2 montre le mieux que la partie supérieure 32 possède une surface externe 50 qui forme avec la surface externe 52

de la partie inférieure 36 une surface sinueuse continue consti-

tuant un plan aérodynamique et désignée ci-après par surface d'écou-

lement C Cette surface est conformée et dimensionnée pour produire l'effet Coanda dont il a été question dans ce qui précède selon les principes connus à l'homme de l'art de la dynamique des

fluides et de la théorie des couches limites.

L'effet Coanda, de même que bon nombre des effets d'écoulement en relation avec lui et utilisés dans la mise en oeuvre de l'invention, sont influencés ou régis par des propriétés e x te r N e S du caisson, telles que coefficients de frottement, dimensions et ainsi de suite, ainsi que par des propriétés d'état

des fluides, telles que pressions statiques ou de stagnation, tem-

pérature, enthalpie, masse volumique, etc, comme d'ailleurs par les caractéristiques des fluides eux-mêmes Le choix de ces facteurs sera effectué selon des théories, des relations, des équations, etc.

connues à ceux versés dans la mécanique des fluides et la métal-

lurgie Le présent mémoire constitue un guide pour de tels spé-

cialistes en ce qui concerne les résultats, les modes opératoires, le fonctionnement et ainsi de suite; ceux-ci pourront par ailleurs se référer à des ouvrages de base tels que: Mechanics of Fluids par Irving Shanes, publié par McGraw-Hill Book Company, Inc, avec la Library of Congress Catalog Card n 61-18731; Handbook of Fluid Dynamics, édité par Victor L Streeter, University of Michigan Press;

Gaz Dvnamics,par A B Cambel et B H Jennings, Northwestern Univer-

sity, McGraw-Hill Series in Mechanical Engineering; Boundary Layer

Theory, 4 eme édition, par Herman Schlicting, University de Brauns-

chweig, Allemagne, traduit par J Kestin, Bromwn University, McGraw-

Hill Series in Mechanical Engineering; The Dynamics and Thermo-

dynamics of Compressible Fluid Flow, Volumes 1 et 2, par Ascher H.

Shapiro, The Ronald Press Company, New York; ou des ouvrages sem-

blables; divers documents ou des brevets tels que les-brevets des EtatsUnis d'Amérique n 2 052 869, 4 014 487, 3 999 696, 4 035 870, 4 136 808 et 4 147 287, ceci en vue de l'étude des détails de mise

en oeuvre de l'invention Une description complète des différentes

conditions auxquelles doit satisfaire la surface d'écoulement C à effet Coanda de conception adéquate n'est pas présentée ici car on trouve tous les renseignements à cet égard dans les ouvrages et autres documents mentionnés ci-dessus La conception convenable d'une telle surface et le choix des autres éléments dans le but d'obtenir un résultat spécifique dépendent des facteurs connus à l'homme de l'art, lequel est en mesure de mettre l'invention en oeuvre gràce aux connaissances qu'il possède et aux informations

fournies ici.

La figure 2 montre que la surface externe 50 en haut de la paroi frontale du caisson se trouve à distance du-dessus 14 de celui-ci, de manière à définir avec lui un intervalle 60 La grandeur et la forme de cet intervalle sont déterminées par la forme, les dimensions et l'emplacement de la surface 50 puisque le dessus 14 du caisson est plan Comme décrit idi, la taille et la forme du reste de la surface d'écoulement C influencent les

parcours et effets d'écoulement de tout fluide issu-de l'inter-

valle 60 Celui-ci est fermé sur les côtés par des parties tom-

bantes 62 du dessus 14, voir figure 1 L'intervalle 60 définit ainsi une fente de sortie 70 et tout fluide passant par cette fente peut coller à la surface 50 Le point de collage, le point de détachement ou d'autres facteurs peuvent être modifiés par la

modification de la forme de la surface 50 et des vecteurs d'écoule-

ment du fluide sortant de l'intervalle 60.

Un conduit d'arrivée de gaz 80 débouche sur le petit côté 18 du caisson Il vient d'une source de fluide (non représentée) en passant par des vannes, des réservoirs, des manomètres et ainsi de suite qui permettent de régler le débit du fluide introduit dans le caisson et la pression établie à l'intérieur pour faire sortir

par la fente 70 un courant gazeux primaire désigné par les flèches Pr.

En raison du frottement et d'autres interactions

entre le courant Pr et le gaz environnant l'appareil 10, le cou-

rant Pr induit,dans cet environnement, un courant I de gaz environ-

nant Ce courant I suit dans l'ensemble le courant gazeux Pr et possède donc une "forme" influencée par la forme de la surface d'écoulement C à effet Coanda et influençant à son tour la "forme"

du courant Pr.

Le gaz de l'environnement a par conséquent tendance à se joindre au gaz du courant Pr et peut donc être considéré comme étant entraîné par le courant gazeux primaire Pr En l'absence du métal introduit entre les deux, comme décrit par la suite, le courant gazeux induit I rejoindrait le courant gazeux primaire Pr dans la zone désignée par J sur la figure 2 A cet endroit, en

raison de la forme de la surface d'écoulement C, les deux cou-

rants Pr et I ont tendance à s'intersecter L'introduction du

-métal n'empoche pas cette intersection ou, plutôt, cette inter-

pénétration et le mélange des deux courants gazeux, elleles retarde seulement. Le dessin montre qu'un réservoir de métal 90 sous forme d'une auge 92 avec une portion rétrécie de sortie 94 est installé grosso modo au-dessus de la portion convexe située le plus extérieur de la paroi frontale du caisson 12 La portion de sortie 94 du réservoir se termine en bas par une ouverture de

sortie 96 de forme allongée et située près de la surface d'écoule-

ment C et de la fente 70.

Le réservoir 90 contient du métal en fusion M et un courant de métal MI sous forme d'une nappe ou d'un film, dans le

mode de réalisation préféré, s'écoule par l'ouverture de sortie 96.

L'emplacement de l'ouverture de sortie 96 est tel que le métal en fusion sortant du réservoir est introduit entre les deux courants gazeux Pr et I près de la surface d'écoulement C, dans ou près de la zone J Le métal en fusion est également entraîné et il sépare les deux courants Pr et I 1, lesquels s'entremêleraient, en l'absence du métal, dès la zone J L'ouverture de sortie 96 peut être orientée, par rapport à la forme et à la l'emplacement de la surface d'écoulement C dans-la région de la zone J, de manière que le métal en fusion soit "happé" sous un angle déterminé par rapport à la verticale dans le but d'optimiser le fonctionnement de l'appareil 10 Comme indiqué dans ce qui précède pour la fente

de sortie de gaz et la surface d'écoulement par exemple, la gran-

deur, la forme et l'emplacement de l'ouverture de sortie 96 sont -choisis de manière que le courant de métal Ml soit convenablement influencé par les deux courants gazeux pour que s'établisse le parcours d'écoulement représenté figure 2 et désigné par 42 Les dimensions, les espacements et les facteurs d'écoulement du courant de métal Ml et de l'ouverture de sortie 96 sont déterminés en fonction du parcours désiré du courant de métal M 2 et sur la base

des enseignements fournis par les documents cités de l'art anté-

rieur Comme le métal du courant Ml possède une masse volumique

plus élevée que le gaz du courant Pr, ainsi qu'en raison de la dis-

position de l'ouverture de sortie 96 par rapport à la surface d'écou-

lement C, le courant gazeux primaire Pr, qui est orienté par la partie convexe 50 de la surface d'écoulement dans le sens de son intersection avecle courant de métal, est contenu entre le courant de métal Ml et la surface d'écoulement C et crée-de ce fait une barrière gazeuse protectrice désignée par Prb sur la figure 2 En raison de la présence du courant de métal en fusion M 42, le mélange des courants gazeux Pr et I est empêché de se produire dans ou près de la zone J Cependant, l'écoulement des trois fluides est réglé de telle manière, en faisant intervenir les paramètres habituels que sont la pression, la température, les coefficients de frottement et ainsi de suite, de même que les caractéristiques d'écoulement

et physiques des courants, que les courants Pr et I restent sensi-

blement parallèles à la surface d'écoulement à effet Coanda, sans mélange, lequel est retardé jusqu'à ce que les trois courants atteignent une zone B. Sous l'influence de la gravité, d'effets de décollement des courants et de phénomènes analogues, les courants gazeux Pr et I finissent par s'interpénétrer et s'entremêler dans la zone B Eu ce faisant, le courant de métal intermédiaire M 2 est divisé en une

t multitude de particules P, lesquelles forment un courant de parti-

cules Pa dont la direction et la vitesse sont déterminées selon les théories d'écoulement habituelles Cette division peut se produire

rapidement ou alors progressivement, notamment en fonction des para-

mètres d'écoulement La démarcation nette entre le courant de métal cohérent et les particules au point désigné par B sur la figure 2

ne se présente donc pas obligatoirement ainsi dans la pratique.

L'homme de l'art comprendra que la division du courant de métal

peut s'effectuer dans une zone B de plus ou moins grande étendue.

De façon analogue, la zone J en haut n'est pas davantage limitée

à l'endroit précis désigné par la flèche J sur la figure 2.

L'ensemble du processus peut se dérouler dans un récipient 100 combiné avec un réservoir en bas (non représenté) mais pouvant se trouver à la portion arrachée du récipient 100 tel que représenté sur la figure 1 pour recueillir les particules sous l'appareil 10 Le récipient 100 peut également être rempli de gaz appropriés et des pressions et des températures convenables peuvent être établies à l'intérieur pour que soit créé un courant

induit de gaz de l'environnement ayant les caractéristiques désirées.

Le gaz contenu dans le récipient 10 forme par conséquent l'atmosphère

gazeuse environnante dans ce cas.

Différentes formes et dimensions pour la surface d'écoulement C, de même que différentes pressions et autres facteurs d'écoulement pour les courants Ml, Pr et I, peuvent être sélectionnés pour conférer aux particules P la grosseur et la forme désirées et pour les produire au débit souhaité Les pressions, températures,

paramètres physiques et autres propriétés d'état et facteurs influen-

çant l'écoulement des deux courants de gaz et du courant de métal peuvent être variés selon des théories et des techniques connues

pour obtenir les particules désirées Une description détaillée du

choix de tous ces paramètres n'est pas présentée ici car le spécia-

liste de la métallurgie et/ou de la mécanique des fluides peut

consulter les ouvrages connus, comme ceux indiqués dans ce qui pré-

cèce, pour déterminer ces conditions sur la base des éléments de

guidage fournis par le présent mémoire.

On démarre le processus en établissant le courant

gazeux primaire Pr, lequel induit le courant gazeux I, et en éta-

blissant ensuite le courant de métal Ml Le processus d'entraîne-

ment ou d'induction du courant gazeux I continue aussi en présence du courant de métal Ml parce que la nappe ou le film de métal de ce

courant produit également les effets de frottement et d'entraîne-

ment ayant engendré au départ le courant I Celui-ci reste orienté de manière que les deux courants gazeux Pr et I ont tendance à

s'entremêler, même en présence du courant de métal M 2 entre eux.

Cette tendance continue au mélange des courants Pr et I résulte d'effets de turbulence et d'inertie des fluides comme des phénomènes décrits dans ce qui précède Ainsi, une fois démarré, le processus

de production de particules métalliques P continue.

L'appareil peut être combiné avec ou comprendre des moyens de trempe ou d'autres moyens adéquats pour transformer les

particules P en particules métalliques ayant les propriétés désirées.

Il est possible aussi de produire la trempe ou le refroidissement nécessaires au cours de la chute ou de la projection des particules P dans l'atmosphère gazeuse environnante formant la source du courant gazeux induit I. Pour résumer, l'invention apporte un procédé per- fectionné pour produire du métal en particules à partir d'un

métal en fusion en utilisant l'effet Coanda.

L'invention n'est pas limitée à la forme de réalisa-

tion décrite et l'homme de l'art pourra y apporter diverses modi-

fications, sans pour autant sortir de son cadre.

Claims (6)

REVENDICATIONS

1 Procédé pour produire des particules métalliques par

division d'uncourant de métal en fusion en gouttelettes et solidi-

fication des gouttelettes, caractérisé en ce que l'on fait cir-

culer un premier fluide le long d'une surface d'écoulement ayant un effet Coanda, on amène un second fluide dans la région de la surface d'écoulement, de manière que le courant formé par le premier fluide puisse faire circuler le second fluide dans une direction qui coupe la direction d'écoulement du premier fluide, on fait couler un métal en fusion près de la surface d'écoulement

entre le premier et le second fluide, en retardant ainsi l'inter-

pénétration du premier et du second fluide, et on fait circuler les deux fluides avec le courant de métal entre eux jusqu'à une

zone d'interpénétration o le premier et le second fluide s'inter-

pénètrent et s'entremêlent en divisant le courant-de métal en

particules de métal.

2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce

que le premier et le second fluide sont gazeux.

3 Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le courant de métal en fusion se présente sous forme

d'une nappe ou d'une couche de métal en fusion.

4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1

à 3, caractérisé en ce que le courant de métal en fusion s'in-

sère entre les courants du premier et du second fluide à un endroit

o le premier fluide commence à agir sur le second fluide.

5 Appareil pour la mise en oeuvre du procédé selon

l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il

comprend une surface d'écoulement (C) à effet Coanda, qui forme une surface externe d'une chambre à gaz ( 12), une fente ( 70) située en haut de la surface d'écoulement (C) pour former un courant d'un premier fluide passant le long de la surface d'écoulement (C) et destiné à induire un courant d'un second fluide dirigé vers

une zone d'interpénétration avec le premier fluide, et un réser-

voir ( 90) de métal en fusion pour former un courant de métal en fusion introduit entre le premier et le second fluide, ce qui retarde le moment o les fluides s'interpénètrent en divisant le

courant de métal entre eux en particules de métal.

6 Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que le réservoir ( 90) comporte une portion de sortie ( 94) de forme allongée pour donner au métal en fusion sortant d 4 i réservoir la forme d'une nappe ou d'une couche.