FR2527302A1

FR2527302A1 - Tuyaux de transport de fluides isoles au vide

Info

Publication number: FR2527302A1
Application number: FR8308294A
Authority: FR
Inventors: Paolo Della Porta
Original assignee: SAES Getters SpA
Current assignee: SAES Getters SpA
Priority date: 1982-05-20
Filing date: 1983-05-19
Publication date: 1983-11-25
Also published as: NL8301791A; JPH031559B2; JPS5937395A; NL192129C; GB2121505B; NL192129B; IT1201945B; IT8221395A0; DE3318524C2; GB8313840D0; FR2527302B1; GB2121505A; DE3318524A1; US4546798A

Abstract

SECTION DE PIPELINE DE TRANSFERT DE FLUIDE COMPRENANT UN TUBE METALLIQUE INTERNE 108, UN TUBE METALLIQUE EXTERNE 102 SENSIBLEMENT COAXIAL, UN PREMIER MOYEN 126 POUR JOINDRE DES PREMIERES EXTEMITES ADJACENTES DES TUBES INTERNE 108 ET EXTERNE 102 D'UNE MANIERE ETANCHE AU VIDE, UN SECOND MOYEN 126 POUR JOINDRELES TUBES INTERNE ET EXTERNE D'UNE FACON ETANCHE AU VIDE EN VUE DE DEFINIR AINSI UNE CHEMISE A VIDE, LE PREMIER ET LE SECOND MOYENS DE JONCTION ETANT APTES A RELIER LA SECTION DE PIPELINE DE MANIERE ETANCHE AUX FLUIDES A DES SECTIONS ADDITIONNELLES DE PIPELINE ET ETANT APTES A PERMETTRE LE PASSAGE CONTINU DU FLUIDE DANS LE TUBE METALLIQUE INTERNE 108, CARACTERISEE EN CE QU'UNE SUBSTANCE GETTER 134 NON EVAPORABLE EST EN CONTACT THERMIQUE AVEC UNE PAROI 110.

Description

Il est très souvent souhaitable de transférer un fluide dont la

température est différente de celle de l'ambiance d'un endroit à un autre avec un minimum d'échange de chaleur

entre le fluide et l'ambiance.

Par exemple, il peut être nécessaire de pomper par des tuyaux situés dans des conditions artiques du pétrole chaud sous forme gazeuse et/ou liquide Une réduction excessive de la température du fluide provoque une augmentation de sa

viscosité dans des proportions telles qu'il devient diffi-

cile ou impossible de le pomper dans des conditions écono-

miques Il y a également le risque que si le tuyau passe par des zones de pergélisol, ces zones peuvent fondre, ce qui entraîne une perte subséquente de leur capacité de

support mécanique.

Le chauffage urbain utilise le transport d'eau chaude à

partir d'une source centrale, telle qu'une centrale thermi-

que ou une zone géothermique, à toute une communauté d'uti-

lisateurs pouvant être située à une certaine distance de la source. Dans le domaine des traitements chimiques, il faut

souvent transporter des fluides à de très hautes températu-

res pendant leur transformation jusqu'au produit final.

La rentabilité de ces procédés dépend parmi d'autres facteurs de la mesure selon laquelle on peut éviter ou du

moins réduire au minimum les pertes de chaleur.

Un autre cas o l'échange de chaleur entre un fluide qui est transporté dans un pipeline et l'ambiance doit être réduit dans toute la mesure du possible est le transport de gaz cryogéniques ou liquéfiés Ces liquides cryogéniques peuvent être utilisés par exemple pour refroidir des lignes électriques superconductrices ou des aimants, et ils peuvent même servir de carburant pour la propulsion de fusées. Quelles que soient la nature ou la fonction du fluide, il faut prévoir une forme quelconque d'isolation thermique autour du tuyau qui transporte le fluide. On a proposé des couches d'un matériau thermiquement

isolant tel que de la matière plastique mousse, de l'am-

iante ou des fibres de verre, mais elles s'imprègnent facilement d'humidité et elles perdent leurs propriétés d'isolation Leur résistance mécanique est très faible et elles sont facilement endommagées par le transport ou du

fait de manipulations brutales.

On a proposé d'utiliser le vide comme agent isolant On

peut obtenir ce résultat en utilisant deux tubes concentri-

ques, le tube interne étant utilisé pour le transport du fluide et l'espace situé entre les tubes interne et externe étant mis sous vide Voir par exemple le brevet US No 1 140 633 Bien que l'utilisation de l'isolation par le

vide se soit avérée très efficace en réduisant considéra-

blement l'échange de chaleur entre le fluide transporté et l'ambiance externe, on a constaté qu'il était difficile de maintenir le vide à une pression suffisamment faible pour que l'intégrité de l'isolation soit maintenue pendant une

durée suffisante.

Si la pression résiduelle des gaz dans le volume dans lequel on a fait le vide est supérieure à environ 10-4 torr

( 1,3 x 102 Pa) 10 3 torr ( 1,3 x 10 1 Pa), l'échange ther-

mique entre les parois interne et externe dû à la conduc-

tion et à la convection devient important Le passage continu des gaz par les surfaces en contact avec le vide

provoque une augmentation de la pression et détruit éven-

tuellement les propriétés isolantes de la structure Il serait possible en théorie de refaire de temps en temps le

vide dans l'espace, mais ceci entraîne des coits de main-

d'oeuvre additionnels et très souvent les pipelines sont situés dans des emplacements éloignés et inaccessibles,

tels que la toundra artique, ou bien ils sont enterrés.

On a proposé de placer dans l'espace sous vide des zéolites, comme par exemple par le brevet US No 3 369 826, pour chercher à maintenir le degré de vide désiré, car il est bien connu que les zéolites sont cabables de sorber les

gaz Malheureusement il faut que les zéolites soient refroi-

dies a des températures cryogéniques pour qu'elles aient une action de sorption des gaz appréciable De plus, la

vapeur d'eau est sorbée préférentiellement par les zéoli-

tes, ce qui inhibe de façon prématurée leur sorption des

autres gaz Quand ils sont chauffés à partir de tempéra-

tures cryogéniques, les gaz sorbés se dégagent.

Le brevet US No 3 992 169 a également proposé le charbon de bois et le Pd O, mais le Pd O ne peut sorber que le H 2 En

outre, le palladium est coûteux.

Il est donc nécessaire de trouver des moyens pour maintenir un vide de façon continue dans l'espace situé entre les tuyaux et pendant de longues périodes de temps sans qu'il y ait nécessité d'une intervention humaine ou de l'utilisation d'un équipement additionnel automatique et coûteux. Il faut également prendre soin qu'un chauffage des tubes ne provoque pas de changements de phase métallurgique

qui modifieraient leurs propriétés physiques et mécaniques.

Un objet de la présente invention est donc de créer une section de pipeline de transfert de fluide plus efficace et plus fiable, et un procédé de fabrication qui ne présente pas un ou plusieurs des inconvénients des sections de

pipeline de transfert de fluide actuellement connues.

Un autre objet de la présente invention est de créer

une section de pipeline de transfert de fluide isolée vis-

à-vis du vide, dans laquelle soit maintenu un degré de vide satisfaisant et pour des périodes de temps importantes, en utilisant une substance dite "getter" capable de sorber de façon permanente les gaz actifs et d'effectuer la sorption

réversible de l'hydrogène.

t Un autre objet encore de la présente invention est de créer une section de pipeline de transfert de fluide et un procédé pour sa fabrication n'entraînant pas de changements

de phase métallurgique des métaux utilisés dans sa cons-

truction. Ces objets et avantages de la présente invention, et

d'autres encore, apparaîtront à la lecture de la descrip-

tion qui suit avec référence aux dessins annexés.

La Fig 1 est une coupe d'une partie de trois sections d'un pipeline de transfert de fluide isolé au vide selon la

présente invention.

La Fig 2 est une vue en plan d'un dispositif à getter

utile pour la présente invention.

La Fig 3 est une coupe à plus grande échelle selon la

ligne 3-3 ' de la Fig 2.

La Fig 4 est une vue en plan d'un autre dispositif à

getter utile dans la présente invention.

La Fig 5 est une coupe selon la ligne 5-5 ' de la Fig. 4. La Fig 6 est une vue en bout d'une section de pipeline de transfert de fluide isolée vis-à-vis du vide, en cours

de fabrication.

La Fig 7 est une vue à plus grande échelle d'une partie de la Fig 6 montrant un détail d'une partie d'un dispositif à getter non évaporable utilisé dans la présente invention. La Fig 8 est une vue en bout d'un autre pipeline de transfert de fluide isolé vis-a-vis du vide, en cours de fabrication.

Si on se réfère maintenant aux dessins et en particu-

lier à la Fig 1, celle-ci représente un ensemble 100 comprenant une partie d'une première section de pipeline a fluide 102 dont les extrémités sont-fixées a des sections

de même type 104, 106 Dans le mode de réalisation repré-

senté, la section de pipeline 102 comprend un tube métal-

lique interne 108 ayant la forme d'un cylindre et un tube métallique externe 110, sensiblement coaxial et ayant également la forme d'un cylindre Un premier moyen de jonction se présentant sous la forme d'une joue ou bride métallique 112 est soudé à de premières extrémités adjacentes 114, 116 des tubes interne et externe respectifs 108, 110, de façon étanche au vide Un second moyen de jonction se présentant sous la forme d'une bride métallique 118 est soudé à des secondes extrémités adjacentes 120, 122 des tubes cylindriques interne et externe respectifs 108, 110,

d'une façon étanche au vide.

Cette structure définit un volume fermé 124 ou chemise dans lequel on peut faire le vide par l'intermédiaire d'une vanne (non représentée) ou par tout autre moyen qui sera décrit plus loin Les premier et second moyens de jonction ou brides 112, 118 peuvent être boulonnés à des brides similaires de sections de pipeline additionnelles 104, 106 respectivement, d'une manière étanche au fluide Dans le mode de réalisation représenté, des garnitures 126, 126 ', 126 ", 126 "' assurent l'étanchéité au fluide de la liaison entre sections Les brides 112, 118 comprennent des trous centraux 128, 130 respectivement, dont le diamètre est approximativement égal au diamètre interne du tube interne 108 Ceci permet le passage continu du fluide par le tube métallique interne Un dispositif à getter 132 contenant une substance getter 134 qui ne s'évapore pas et qui peut sorber de façon permanente les gaz actifs et sorber de façon réversible l'hydrogène est en contact thermique avec une paroi comprise à l'intérieur de la chemise 124, et dans ce cas avec la paroi interne 136 du tube métallique externe

110.

Le dispositif à getter peut se présenter sous toute

forme appropriée permettant de maintenir le contact thermi-

que avec une paroi située à l'intérieur de la chemise, telle que des granules individuels, ou une poudre fixée directement à la paroi, en utilisant des liants On peut également utiliser une bande continue de métal sur l'une ou

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les deux surfaces de laquelle la poudre getter est fixée

par compression.

Une forme préférée du dispositif à getter 200 est celle représentée aux Fig 2 et 3, et il comprend une section continue d'une bande de métal mince 202 Des cavités 204, 204 ', etc sont réalisées à intervalles réguliers dans la bande et sont remplies d'une substance setter 206 qui ne s'évapore pas, et déterminant ainsi des zones de support 208, 208 ', etc pour la substance getter Les régions 210

de la bande de métal situées entre zones de support adja-

centes peuvent être munies de fentes 212 si on le souhaite, pour déterminer des zones de pliage alternées 214 Ceci permet de conformer facilement la bande pour qu'elle s'adapte à la surface incurvée de la paroi de la chemise

tout en maintenant un contact-thermique adéquat.

Les Fig 4 et 5 représentent un autre mode de réalisa-

tion préféré 400 du dispositif à getter destiné à être

utilisé dans la présente invention Dans une section conti-

nue d'une bande de métal mince 402, les zones de support 404 de la substance getter utilisent le matériau de la bande dans les zones de pliage 406 pour former les parois

408 de chaque zone de support 404.

En utilisation, on découpe la longueur de bande néces-

saire et on la met en contact avec une paroi située à l'intérieur de la chemise, comme représenté aux Fig 6, 7, 8 o sont utilisées les mêmes références qu'aux Fig 1 à 3

pour indiquer les mêmes parties.

La substance getter utilisée est une substance getter

qui ne s'évapore pas et qui est capable de sorption perma-

nente des gaz actifs et de sorption réversible de l'hydro-

gène De préférence, la substance getter non évaporable est choisie dans le groupe qui comprend:

a) un alliage de zirconium et d'aluminium o le pour-

centage en poids de l'aluminium est compris entre 5 et 30 %; b) un mélange partiellement fritté de poudre de carbone comprenant au moins une poudre d'un métal choisi dans le groupe: Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U, la poudre de carbone étant présente jusqu'à 30 % en poids, c) un mélange partiellement fritté de i) un alliage' particulaire de Zr-Al comprenant de 5 à 30 % en poids d'Al, le reste étant constitué par le Zr, et ii) au moins une poudre d'un métal particulaire choisie dans le groupe consistant en Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U;

d) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composi-

tion en pourcentages en poids, quand on établit un diagram-

me de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe; e) un mélange partiellement fritté de i) au moins un métal particulaire choisi dans le groupe consistant en Ti et Zr, et ii) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composition en pourcentages en poids, quand on établit un diagramme de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe

iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe.

On comprendra que le segment de pipeline soit de préfé-

rence muni de moyens de dilatation permettant d'absorber les différences de dilatation ou de rétraction thermique entre les tuyaux interne et externe, et que les brides ou les moyens de jonction de ces segments soient conçus pour réduire au minimum la conduction thermique entre le fluide et l'ambiance externe, ces aspects toutefois ne faisant pas I St? 301

partie de la présente invention.

Lorsqu'on fabrique une section de pipeline de transfert de fluide selon la présente invention, on fixe par soudage à un premier moyen de jonction- et de façon étanche au vide une première extrémité d'une tube métallique interne et une première extrémité adjacente d'un tube métallique externe et sensiblement coaxial De préférence, les tubes sont cylindriques et les moyens de jonction sont constitués de préférence par une bride permettant la jonction d'une manière étanche au fluide à une section additionnelle de pipeline et de manière que l'on puisse laisser passer de

façon continue le fluide à l'intérieur du tube interne.

Dans l'espace situé entre les tubes métalliques interne et externe est inséré un dispositif à getter non évaporable qui peut se présenter avantageusement sous la forme d'une mince bande de métal supportant la substance getter, comme

décrit plus haut.

Si le pipeline est prévu pour le transport de fluides chauds ou très chauds, il convient de placer la bande en contact thermique avec le tube métallique interne de manière que la substance getter soit maintenue à la température qui convient pendant le transport du fluide La température du fluide peut même être suffisamment élevée pour rendre

actives certaines substances getter Ceci est le cas lors-

que le fluide est un courant à haute pression et à une température d'environ 300 à 4501 C, le getter non évaporable étant alors chauffé à environ la même température Si le fluide à transporter est un fluide cryogénique, la bande doit alors être placée en contact thermique avec la paroi métallique externe de manière que la substance getter soit maintenue à la température ambiante pendant le passage du fluide. Après insertion du dispositif à getter dans l'espace situé entre les tuyaux interne et externe, la seconde extrémité du tube métallique interne et la seconde extrémité du tube métallique externe sont fixées de façon étanche au vide à un moyen de jonction qui là encore est constitué par une bride L'espace entre les tubes interne et externe est alors mis sous vide à une pression inférieure à 10-2 torr ( 1,3 Pa) et de préférence inférieure à 10 4 torr ( 1,3 x 10-2 Pa) Tout en continuant à pomper l'espace constitué par la chemise, on chauffe la section de pipeline à une température supérieure à 1501 C, et de préférence à environ 2501 C Il faut que cette température soit maintenue pendant une période de quelques heures pour dégazer les surfaces de la chemise La chemise est ensuite fermée de façon étanche et déconnectée du système de pompage Si la substance formant getter est telle qu'elle s'active à de

basses températures, le dégazage suffit alors pour l'acti-

ver Si cette température n'est pas assez élevée pour activer suffisamment la substance getter, on peut alors chauffer la chemise par l'extérieur dans la région du tuyau o est situé le dispositif à getter On peut obtenir ce résultat par tout moyen approprié tel qu'en passant une flamme sur la surface, ou par chauffage par induction dans

les zones appropriées Si les surfaces des tuyaux à l'inté-

rieur de la chemise ont été plaquées avec un métal tel que

du zinc pour obtenir des surfaces plus fortement réfléchis-

santes et donc pour améliorer les propriétés d'isolation thermique de la chemise, il est alors préférable de laisser

sans placage les zones o la substance getter est supportée.

Un procédé préféré de fabrication de la section de pipeline est de réaliser la plus grande partie du procédé dans un four à vide On fixe par soudage un premier moyen de jonction et de manière étanche au vide une première extrémité d'un tube métallique interne à une première

extrémité adjacente d'un tube métallique externe sensible-

ment coaxial De préférence, les tubes sont cylindriques et les moyens de jonction sont constitués de préférence par une bride permettant la jonction d'une manière étanche au fluide à une autre section de pipeline et de façon à pouvoir laisser passer le fluide de façon continue dans le tube interne Les tubes qui sont reliés au premier moyen de jonction sont alors placés dans un four à vide en même temps qu'un second moyen de jonction Si la substance getter peut être suffisamment activée dans les conditions de température et de temps utilisées pour dégazer les tubes dans le four à vide, il convient d'insérer le getter dans l'espace situé entre les tubes interne et externe avant de placer l'ensemble dans le four à vide Dans ce cas, le dispositif à getter peut être placé à proximité du premier moyen de jonction de façon que les gaz qui se forment pendant le dégazage ne passent pas sur le getter et ne réduisent pas sensiblement sa capacité de sorption Si la substance getter a besoin d'une température d'activation relativement élevée pour qu'elle puisse sorber le gaz, on peut alors placer le dispositif à getter dans le four à

vide et séparément des tubes et du second moyen de jonction.

Après avoir fait le vide dans le four et chauffé les composants qui y sont contenus jusqu'à la température de dégazage, on chauffe séparément le dispositif à getter à sa température d'activation par des moyens appropriés tels que par un chauffage par induction et on le place ensuite dans l'espace situé entre les tubes interne et externe A la fin du dégazage, on fixe de façon étanche au vide, par exemple par soudage par faisceau d'électrons, la seconde extrémité du tube métallique interne et la seconde extrémité du tube métallique externe à un second moyen de jonction qui est là encore de préférence une bride Après avoir fixé la seconde bride pour créer une chemise à vide, on laisse la section

de pipeline se refroidir et on la retire du four à vide.

Bien que l'invention ait été décrite en détail avec référence à certains modes de réalisation préférés dans le but d'enseigner à l'homme du métier la meilleure façon de mettre l'invention en oeuvre, on comprendra que d'autres modifications puissent lui être apportées sans s'écarter de

l'esprit et du champ d'application des revendications

annexées.

8 11

Claims

REVENDICATIONS

1 Section de pipeline de transfert de fluide compre-

nant un tube métallique interne, un tube métallique externe sensiblement coaxial, un premier moyen pour joindre des premières extrémités adjacentes des tubes interne et externe d'une manière étanche au vide, un second moyen pour joindre des secondes extrémités adjacentes des tubes interne et externe d'une façon étanche au vide en vue de définir ainsi une chemise à vide, le premier et le second moyens de jonction étant aptes à relier la section de pipeline de manière étanche aux fluides à des sections additionnelles de pipeline et étant aptes à permettre le passage continu du fluide dans le tube métallique interne, caractérisée en ce qu'une substance getter non évaporable capable de la sorption permanente des gaz actifs et de la sorption réversible de l'hydrogène est en contact thermique

avec une paroi à l'intérieur de ladite chemise.

2 Section de pipeline de transfert de fluide selon la revendication 1, caractérisée en ce que la substance getter

non évaporable est supportée par une bande de métal.

3 Section de pipeline de transfert de fluide compre-

nant un tube cylindrique métallique interne, un tube cylin-

drique métallique externe sensiblement coaxial, une première joue métallique pour joindre les premières extrémités adjacentes des tubes cylindriques interne et externe d'une manière étanche au vide, une seconde bride métallique reliant les secondes extrémités adjacentes des tubes cylindriques interne et externe d'une façon étanche au vide et définissant ainsi une chemise à vide, les première et seconde brides étant aptes à relier la section de pipeline de manière étanche aux fluides à des sections additionnelles de pipeline et étant aptes à permettre le passage continu du fluide dans le tube cylindrique métallique interne, caractérisée en ce qu'un dispositif à getter est en contact thermique avec la paroi interne du tube cylindrique externe, ce dispositif à getter comprenant une mince bande de métal comportant des zones de pliage alternées et des zones de support de substance getter, ladite substance getter étant une substance getter non évaporable et capable de sorption permanente des gaz actifs et de sorption réversible de l'hydrogène.

4 Section de pipeline de transfert de fluide compre-

nant un tube cylindrique métallique interne, un tube cylindrique métallique externe sensiblement coaxial, une

première joue métallique pour joindre des premières extré-

mités adjacentes des tubes cylindriques interne et externe d'une manière étanche au vide, une seconde bride métallique

reliant les secondes extrémités adjacentes des tubes cylin-

driques interne et externe d'une façon étanche au vide et définissant ainsi une chemise à vide, les première et seconde brides étant aptes à relier la section de pipeline

de manière étanche aux fluides à des sections additionnel-

les de pipeline et étant aptes à permettre le passage continu du fluide dans le tube cylindrique métallique interne, caractérisée en ce qu'un dispositif à getter est

en contact thermique avec la paroi externe du tube cylin-

drique interne, ce dispositif à getter comprenant une mince bande de métal comportant des zones de pliage alternées et des zones de support de substance getter, ladite substance getter étant une substance getter non évaporable et capable de sorption permanente des gaz actifs et de sorption

réversible de l'hydrogène.

Section de pipeline-de transfert de fluide selon la revendication 1, caractérisée en ce que la substance getter non évaporable est choisie dans le groupe qui comprend:

a) un alliage de zirconium et d'aluminium o le pour-

centage en poids de l'aluminium est compris entre 5 et 30 %; b) un mélange partiellement fritté de poudre de carbone comprenant au moins une poudre d'un-métal choisi dans le groupe: Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U, la poudre de carbone étant présente jusqu'à 30 % en-poids, c) un mélange partiellement fritté de i) un alliage particulaire de Zr-Al comprenant de 5 à 30 % en poids d'Al, le reste étant constitué par le Zr, et ii) au moins une poudre d'un métal particulaire choisie dans le groupe consistant en Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U;

d) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composi-

tion en pourcentages en poids, quand on établit un diagram-

iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe.

6 Procédé de fabrication d'une section de pipeline de transfert de fluide, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant à: A) fixer d'une manière étanche au vide une première extrémité d'un tube métallique interne et une première

extrémité adjacente d'un tube métallique externe sensible-

ment coaxial à un premier moyen de jonction; B) insérer une substance getter non évaporable capable de sorption permanente des gaz actifs et de sorption réversible de l'hydrogène dans l'espace situé entre les tubes métalliques interne et externe, C) faire le vide dans l'espace situé entre les tubes métalliques interne et externe, D) chauffer les tubes à une température supérieure à

1500 C,

E) fixer d'une manière étanche au vide la seconde

extrémité du tube métallique interne et la seconde extrêmi-

té du tube métallique externe à un second moyen de jonction

pour définir ainsi une chemise.

7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'ordre des opérations est A, B, E, C, D. 8 Procédé selon la revendication 6, caractérisé par l'opération additionnelle consistant à: F) chauffer la substance getter à une température inférieure à celle à laquelle ont lieu des changements de phase dans le métal des tubes, pour rendre la substance

getter capable de sorption des gaz.

9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'ordre des opérations est A, B, E, C, D, F. Procédé de fabrication d'une section de pipeline de transfert de fluide, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant à: A) souder d'une manière étanche au vide une première extrémité d'un tube métallique interne cylindrique et une première extrémité d'un tube métallique externe cylindrique à une première bride apte à relier la section de pipeline d'une manière étanche aux fluides à une section de pipeline additionnelle pour permettre le passage continu du fluide par le tube métallique interne cylindrique;

B) insérer dans l'espace situé entre les tubes métal-

liques interne et externe et en contact thermique avec la paroi externe du tube métallique interne un dispositif à getter non évaporable contenant une bande de métal mince comportant des zones de pliage et des zones de support de la substance getter, ladite substance getter étant capable de sorption permanente des gaz actifs et de sorption

réversible de l'hydrogène et choisie parmi le groupe consis-

tant en:

a) un alliage de zirconium et d'aluminium o le pourcen-

tage en poids de l'aluminium est compris entre 5 et 30 %; b) un mélange partiellement fritté de poudre de carbone comprenant au moins une poudre d'un métal choisi dans le groupe: Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U, la poudre de carbone étant présente jusqu'à 30 % en poids, c) un mélange partiellement fritté de i) un alliage particulaire de Zr-Al comprenant de 5 à 30 % en poids d'Al, le reste étant constitué par le Zr, et ii) au moins une poudre d'un métal particulaire choisie dans le groupe consistant en Zr, Ta, Hf, Nb, Ti, Th et U;

d) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composi-

tion en pourcentages en poids, quand on établit un diagram-

me de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe; e) un mélange partiellement fritté de i) au moins un métal particulaire choisi dans le groupe consistant en Ti et Zr, et ii) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composition en pourcentages en poids, quand on établit un diagramme de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe; C) faire le vide dans l'espace situé entre les tubes métalliques interne et externe à une pression inférieure à 2 torr ( 1,3 Pa); D) chauffer les tubes à une température supérieure à 150 ÈC; et

E) souder de manière étanche au vide la seconde extré-

mité du tube métallique interne cylindrique et la seconde extrémité du tube métallique externe cylindrique à une seconde bride apte à la jonction de manière étanche aux

fluides à une section de pipeline additionnelle pour per-

mettre le passage continu du fluide par le tube métallique

interne cylindrique.

11 Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'ordre des opérations est A, B, E, C, D. 12 Procédé selon la revendication 10, caractérisé par l'opération additionnelle consistant à: F) chauffer la substance getter à une température inférieure à celle à laquelle ont lieu des changements de phase dans le métal des tubes, pour rendre la substance

getter capable de sorption des gaz.

13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'ordre des opérations est A, B, E, C, D, F. 14 Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le dispositif à getter est fixé en contact thermique

sur la paroi interne du tube métallique externe.

Procédé selon la revendication 12, caractérisé un ce que la surface interne du tube métallique externe et/ou la surface externe du tube métallique interne cylindrique sont plaquées avec un métal et comprennent une surface réfléchissante à l'exception des zones de support de la

substance getter.

16 Procédé de fabrication d'une section de pipeline de transfert de fluide, caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant à: A) souder d'une manière étanche au vide une première extrémité d'un tube métallique interne cylindrique et une première extrémité d'un tube métallique externe cylindrique à une première bride apte à relier la section de pipeline d'une manière étanche aux fluides à une section de pipeline additionnelle pour permettre le passage continu du fluide par le tube métallique interne cylindrique;

B) insérer dans l'espace situé entre les tubes métal-

liques interne et externe et en contact thermique avec la paroi externe du tube métallique interne un dispositif à getter non évaporable contenant une bande de métal mince 1 comportant des zones de pliage et des zones de support de la substance getter, ladite substance getter étant capable de sorption permanente des gaz actifs et de sorption

réversible de l'hydrogène et choisie parmi le groupe consis-

tant en:

a) un alliage de zirconium et d'aluminium o le pourcen-

d) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composi-

tion en pourcentages en poids, quand on établit un diagram-

me de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe; e) un mélange partiellement fritté de 25273 t 2 i) au moins un métal particulaire choisi dans le groupe consistant en Ti et Zr, et ii) un alliage pulvérulent de Zr-V-Fe dont la composition en pourcentages en poids, quand on établit un diagramme de composition ternaire en pourcentage en poids de Zr, en-pourcentage en poids de V et en pourcentage en poids de Fe, est située à l'intérieur d'un polygone dont les coins sont constitués par les points définis par: i) 75 % Zr 20 % V 5 % Fe ii) 45 % Zr 20 % V 35 % Fe iii) 45 % Zr 50 % V 5 % Fe; C) faire le vide dans l'espace situé entre les tubes métalliques interne et externe à une pression inférieure à 2 torr ( 1,3 Pa); D) chauffer les tubes à une température supérieure à 1500 C; et

E) souder de manière étanche au vide la seconde extrémi-

té du tube métallique interne cylindrique et la seconde extrémité du tube métallique externe cylindrique à une seconde bride apte à la jonction de manière étanche aux

fluides à une section de pipeline additionnelle pour permet-

tre le passage continu du fluide par le tube métallique interne cylindrique, F) faire passer de la vapeur à une pression supérieure à la pression atmosphérique à une température d'environ 300-4500 C par le tube interne de manière à chauffer le dispositif à getter non évaporable à environ la même

température en vue de l'activer.