FR2518352A1 - Arc melting monitoring system - based on determn. of ohmic resistance of arc at two specified moments - Google Patents

Abstract

An arc melting process is monitored, e.g. for metallurgical electrical arc furnaces, by comparing a control parameter, which is linked to the non-linearity of the arc, with reference values from analyses of the preceeding melts. The preferred control parameter is the ohmic resistance of the arc which is determined for at least a pair of moments, one corresponding to the arc striking period and the other to the max. instantaneous value of the current, preferably corrected by the measured circuit inductivity. Precise method of control which requires little time for the determination of the control parameter. It can shorten the melting time by 10-15%, and reduce current consumption and lining wear.

Description

PROCEDE DE SURVEILLANCE DE LiSTA
D'UNE FUSION A L'ARC
La présente invention concerne l'électrométallurgie, et, plus précisément, les procédés de contrale de la fu- sion à l'arc d'après des paramètres indirects, notamment les procédés de surveillance de l'état de la fusion à l'arc. Elle peut entre appliquée en continu pour effectuer la surveillance de l'état de la fusion dans les fours à arc et la correction du processus de fusion en fonction du résultat de la mesure du paramètre à contrôler. LiSTA MONITORING PROCESS
FROM A FUSION TO THE ARC
The present invention relates to electrometallurgy, and, more specifically, methods of controlling arc fusion according to indirect parameters, in particular methods of monitoring the state of arc fusion. It can be applied continuously to monitor the melting state in arc furnaces and correct the melting process depending on the result of the measurement of the parameter to be checked.

On connais divers procédés de contrôle de la fusion et de surveillance de la fusion à l'arc, dans lesquels on choisit un paramètre de contrôle lié à la non-linéarité de l'arc et l'on compare ce paramètre à des valeurs de référence obtenues en s'appuyant sur l'analyse des fusions précédentes.  Various methods of fusion control and arc fusion monitoring are known, in which a control parameter linked to the non-linearity of the arc is chosen and this parameter is compared with reference values. based on the analysis of previous mergers.

Se rapportent à de tels paramètres, par exemple, le rayonnement de fréquence radioélectrique de l'arc, ap- paraissant dans les portions à résistance différentielle négative des arcs (voir par exemple le brevet Norvege n0125128 ). Le rayonnement de fréquence radioélectri- que est capté par des antennes pour ondes mérriques., incorporées dans le garnissage du four, et est utilise pour la surveillance de la fusion, consistant principalement à déterminer. les instants d'amorçage de l'arc découvert émettant le rayonnement vers le garnissage. These parameters relate to, for example, the radio frequency radiation of the arc, appearing in the negative differential resistance portions of the arcs (see, for example, Norwegian patent No. 125128). The radio frequency radiation is picked up by antennas for meric waves, incorporated in the lining of the furnace, and is used for monitoring the fusion, consisting mainly of determining. the initiation times of the exposed arc emitting the radiation towards the lining.

On connais aussi un autre procédé de surveillance de l'état de la fusion à l'arc d'après des paramètres de contrôle l.iés à la non-linéarité de 11 arc. el est le procédé de contrôle de la fusion d'après les harmoniques superieurs du courant d'arc (voir par exemple le certificat d'auteur u R S S n0358 796 du i3.10.?0). Le principe de ce procédé de surveillance de la fusion à l'arc d'après les harmoniques supérieurs consiste à déduire d'un signal proportionnel aux valeurs instantanées du courant d'arc, les composantes harmoniques apparaissant par suite de la non-linéarité de l'arc, puis, par comparaison du rapport des amplitudes aes composantes déduites et de l'amplitude du premier harmonique (fondamental) avec une valeur de référence obtenue en s' appuyant sur l'analyse des fusions précédentes, à déterminer l'état réel de la fusion. Another method of monitoring the state of arc fusion is also known according to control parameters related to the non-linearity of 11 arc. el is the process of checking the fusion according to the higher harmonics of the arc current (see for example the author's certificate u R S S n0358 796 of i3.10.?0). The principle of this arc fusion monitoring method according to higher harmonics consists in deducing from a signal proportional to the instantaneous values of the arc current, the harmonic components appearing as a result of the non-linearity of l arc, then, by comparison of the ratio of the amplitudes to the deduced components and the amplitude of the first harmonic (fundamental) with a reference value obtained by relying on the analysis of the previous fusions, to determine the real state of fusion.

On coenaft aussi un procédé de surveillance de l'état de la fusion à l'arc d'après les fluctuations de l'impédance du circuit d'arc (voir par exemple le brevet
Japon n01309389, 1973). Le principe exploité dans ce procédé 'est pas lié directement à la non-linéarite' de l'arc; il est fondé sur le changement du caractère des écarts par rapport à la valeur moyenne de l'impédance, déterminé principalement par les caractéris-tiques physi- ques de la charge et du régulateur déplaçant les électrodes, et n'est applicable qu'à l'étape initiale de la fusion.We also coenaft a method of monitoring the state of arc fusion according to the fluctuations of the impedance of the arc circuit (see for example the patent
Japan n01309389, 1973). The principle exploited in this process 'is not directly linked to the non-linearity' of the arc; it is based on the change in the character of the deviations from the average value of the impedance, determined mainly by the physical characteristics of the load and of the regulator moving the electrodes, and is only applicable to the 'initial stage of the merger.

Tous les procédés connus, décrits plus hart, de contrôle de la fusion d'après des paramètres indirects, ne permettent de surveiller l'état de la fusion à l'arc avec un degré de précision suffisamment élevé qutavec un temps important (quelques minutes)d1élaboration du paramètre de contrôle et sont préférentiellement applicables à l'étape de fusion de la charge. Lè procédé de surveillance de la fusion basé sur l'analyse harmonique--du-courant ne permet pas de déterminer les conditions se formant au cours de la fusion dans la zone d'un arc eoncret, vu le couplage des trois courants d'arc du four à arc. All the known methods, described more hart, of control of the fusion according to indirect parameters, make it possible to monitor the state of the arc fusion with a sufficiently high degree of precision only with a significant time (a few minutes) d1 development of the control parameter and are preferably applicable to the load fusion step. The fusion monitoring method based on harmonic-current analysis does not allow the conditions forming during fusion to be determined in the area of a solid arc, given the coupling of the three arc currents from the arc furnace.

On s'est proposé d'élaborer un procédé de surveillance de l'état de la fusion à 11 arc qui rendrait possible- la détermination précise et raphide de l'état de la fusion à l'arc dans les zones de chacun des arcs du four à arc et n'exigerait pas un temps long pour l'élaboration du paramètre de contrôle. It has been proposed to develop a method for monitoring the state of the 11-arc fusion which would make it possible — precise and rapid determination of the state of the arc fusion in the zones of each of the arcs of the arc furnace and would not require a long time for the development of the control parameter.

La solution consiste en un procédé de surveillance de l'état de la fusion à l'arc dans lequel on impose un paramètre de contrôle lié à la non-linéarité de 11 arc, ce paramètre étant différent pour les différents états de la fusion à l'arc, et l'on compare ce paramètre à des valeurs de référence obtenues en s t appuyant sur l'analyse des fusions précédentes, procédé dans lequel, d'après l'invention, on n'utilise en tant que paramètre de contrôle que les valeurs instantanées de la résistance (ohmique) de l'arc lui-même, et-on détermine ces valeurs au moins en une paire de points, l'un d'eux correspondant à la portion d'':ioL'çage de l'arc, et l'autre, à la valeur instantanée maximale du courant. The solution consists in a method of monitoring the state of arc fusion in which a control parameter is imposed related to the non-linearity of 11 arc, this parameter being different for the different states of fusion at l arc, and this parameter is compared with reference values obtained by pressing on the analysis of the previous mergers, a process in which, according to the invention, only the control parameters are used instantaneous values of the resistance (ohmic) of the arc itself, and we determine these values at least in a pair of points, one of them corresponding to the portion of ': ioL'cing of the arc, and the other, at the maximum instantaneous value of the current.

Dans ce procédé, les points de mesure de la résistance de l'arc dans la portion d'amorçage sont choisis dans l'intervalle de 0,1 à 5% de la valeur instantanée maximale du courant. In this method, the points of measurement of the resistance of the arc in the ignition portion are chosen in the range of 0.1 to 5% of the maximum instantaneous value of the current.

La détermination des valeurs instantanées de la résistance de l'arc s'effectue d'après les valeurs mesurées simultanément du courant et de la tension d'arc, compte tenu de la correction pour l'inductance du circuit d'arc, pour laquelle, afin d'assurer la précision requise des mesures, on mesure l'inductance du circuit d'arc au début de chaque période du courant, quand le courant passe par zéro, puis, d'après ces valeurs, on corrige la valeur de la tension d'arc mesurée dans la portion d'amorçage qui suit l'instant de la mesure de l'inductance, l'inductance du circuit d'arc étant déterminée comme étant le quotient des valeurs instantanées de la tension dans le circuit d'arc et de la vitesse de variation du courant dans ce circuit, mesurées à l'instant où le courant passe par zéro. The instantaneous values of the arc resistance are determined from the simultaneously measured values of the arc current and voltage, taking into account the correction for the inductance of the arc circuit, for which, in order to ensure the required accuracy of the measurements, the inductance of the arc circuit is measured at the start of each period of the current, when the current passes through zero, then, according to these values, the value of the voltage is corrected arc measured in the ignition portion following the instant of the inductance measurement, the inductance of the arc circuit being determined as being the quotient of the instantaneous values of the voltage in the arc circuit and the speed of variation of the current in this circuit, measured at the moment when the current passes through zero.

L'avantage de l'invention consiste en ce que la résistance est un paramètre qui permet de déterminer directement le caractère de la non-linéarité de la caractéristique tension-courant de l'arc. Or c'est justement sur cette non-linéarité, surtout dans la portion d'amorçage de l'arc, que l'influence des paramètres technologiques de la fusion à l'arc est déterminante. The advantage of the invention consists in that the resistance is a parameter which makes it possible to directly determine the character of the non-linearity of the voltage-current characteristic of the arc. It is precisely on this non-linearity, especially in the starting portion of the arc, that the influence of the technological parameters of arc fusion is decisive.

Dans ce qui suit, l'invention est expliquée par la description d'un mode de réalisation concret et par les dessins annexés, dans lesquels
la figure 1 représente les courbes typiques du courant d'arc en fonction de la tension d'arc et les courbes typiques de la résistance de l'arc (valeurs instantanées) enfonction de la valeur instantanée du courant d'arc, obtenues lors d ' investigations et données pour expliquer le procédé faisant l'oojet de l'invention;
la figure 2 représente le schéma synoptique d'un dis positif pour réaliser ce procédé.In the following, the invention is explained by the description of a concrete embodiment and by the accompanying drawings, in which
FIG. 1 represents the typical curves of the arc current as a function of the arc voltage and the typical curves of the resistance of the arc (instantaneous values) as a function of the instantaneous value of the arc current, obtained during investigations and data to explain the process forming the subject of the invention;
FIG. 2 represents the block diagram of a positive device for carrying out this process.

Pour mesurer l'inductance du circuit d'arc dans un circuit -triphaso s-ns neutre (dans un four à arc), outre la f.é,m. d'auto-induction dt s il faut tenir compte -de la f.é.m. indtlite dans le circuit de l'arc considéré par les courants variables des deux autres arcs. Vans les environs de l'instant où le courant de l'arc contrôlé passe par zéro, les deux autres arcs fonctionnent avec de forts courants, et l'addition à ces courants des petits courants du troisième, contrôléà la portion d'amorçage, ne change pas d'une manière sensible la-valeur de ces courants, ni leurs vitesses de variation.L'analyse mathématique et la vérification expérimentale subséquente ont permis d'établir que, dans la portion d'amorçage de l'arc, la f.é.m. supplémentaire, engendrée par les courants variables des deux autres arcs dans le circuit de l'arc à contrôler, e-st pratiquement constante. De la sorte, la tension d'arc dans la portion dtallumage peut s'écrire par la formule
UR = U - U0 - L di
dt ,
U étant la tension totale dans le circuit à charge
complexe;
l'inductance du circuit;
i., le courant dans le circuit;
Uo la f.é.m. induite par les courants des
autres arcs.dans le circuit contrôlé.To measure the inductance of the arc circuit in a neutral -triphaso s-ns circuit (in an arc furnace), in addition to the f.é, m. of self-induction dt if it is necessary to take into account -of the f.é.m. indtlite in the circuit of the arc considered by the variable currents of the two other arcs. In the vicinity of the instant when the current of the controlled arc passes through zero, the other two arcs operate with strong currents, and the addition to these currents of small currents from the third, controlled at the starting portion, does not do not appreciably change the value of these currents, nor their rates of variation. Mathematical analysis and subsequent experimental verification have established that, in the starting portion of the arc, the f. e.m. additional, generated by the variable currents of the two other arcs in the circuit of the arc to be controlled, is practically constant. In this way, the arc voltage in the ignition portion can be written by the formula
UR = U - U0 - L di
dt,
U being the total voltage in the load circuit
complex;
the inductance of the circuit;
i., the current in the circuit;
Uo the f.é.m. induced by the currents of
other arcs in the controlled circuit.

Comme UOCC U, en première approximation on peut le négliger. Ceci n'a pratiquement aucune-influence sur la qualité du contrôle de la fusion. Le procédé decrit plus haut de mesure des valeurs instantanées de la tension dans la portion d'amorçage de l'arc est applicable à tous les arcs, et, pour chaque arc, les vale.urs mesurées sont déterminées par les conditions concrètes dans sa zone de fonctionnement. Like UOCC U, as a first approximation we can neglect it. This has practically no influence on the quality of the fusion control. The method described above for measuring the instantaneous values of the voltage in the ignition portion of the arc is applicable to all the arcs, and, for each arc, the measured values are determined by the concrete conditions in its area. Operating.

La figure 1 représente, pour différents états du processus de fusion, les courbes typiques du courant d'arc en fonction de la tension d'arc (courbes 1, 2,-3, et 4) et les courbes correspondantes de la valeur instantanée de la résistance en fonction de la valeur instantanée du courant d'arc (courses 5, 6, 7). Les courbes 1 et 5 correspondent au fonctionnement de l'arc sur une charge solide
Elles se transfoi?nant progressivement en courbes 2 et 6, observées lors de la fusion de la charge. Après addition des scorifiants, les courbes les plus caractéristiques ont l'allure des courbes 3 et 7 et le graphique correspondant à un court circuit est la droite 4.Ces courbes montrent explicitement que la résistance de l'arc dans la portion d'allumage reflète le mieux le déroulement de la fusion1 alors que la résistance sous courant maximal n'est pratiquement pas liée aux particularités de la fusion, ce qui permet de l'utiliser pour supprimer la dépendance des résultats des mesures des valeurs instantanées de la résistance dans la portion d'amorçage vis-à-vis de la longueur de l'arc.FIG. 1 represents, for different states of the melting process, the typical curves of the arc current as a function of the arc voltage (curves 1, 2, -3, and 4) and the corresponding curves of the instantaneous value of resistance as a function of the instantaneous value of the arc current (strokes 5, 6, 7). Curves 1 and 5 correspond to the operation of the arc on a solid charge
They gradually transform into curves 2 and 6, observed during the fusion of the charge. After adding the scorifiers, the most characteristic curves have the appearance of curves 3 and 7 and the graph corresponding to a short circuit is the line 4. These curves show explicitly that the resistance of the arc in the ignition portion reflects the best course of the fusion1 while the resistance under maximum current is practically not related to the peculiarities of the fusion, which allows to use it to remove the dependence of the results of the measurements of the instantaneous values of the resistance in the portion of initiation with respect to the length of the arc.

Pour une meilleure compréhension du procédé, considérons un schéma synoptique et le principe de son fonctionnement. Le schéma synoptique, représenté par la figure 2, d'un dispositif pour la mesure de la valeur instantanée de la résistance de l'arc dtum tour 8 à arc, est prévu pour la mesure dans la portion d'amorçage de l'arc de la phase 'spi' et quand le courant d'arc est maximal dans cette phase d'après les valeurs instantanées mesurées simultanément du courant et de la tension d'arc, compte tenu de la correction pour l'inductance du circuit d'arc (d'après le procédé faisant l'objet de l'invention).  For a better understanding of the process, consider a block diagram and the principle of its operation. The block diagram, represented by FIG. 2, of a device for the measurement of the instantaneous value of the resistance of the arc dtum tour 8 à arc, is provided for the measurement in the starting portion of the arc of the 'spi' phase and when the arc current is maximum in this phase according to the instantaneous measured values of the arc current and voltage simultaneously, taking into account the correction for the inductance of the arc circuit ( according to the process which is the subject of the invention).

Ce dispositif comprend un capteur de courant 9 , par exemple, un amplificateur à impédance d'entrée proche de zéro, connecté à un transformateur de courant 10, un amplificateur commandé 11, corrigeant le signal de vitesse de variation du courant d'arc, prélevé à.la ceinture dtinduc- tion 12 (ceinture de Rogowski), un capteur de tension de phase 13, qui peut être un diviseur de tension résistif.This device comprises a current sensor 9, for example, an amplifier with input impedance close to zero, connected to a current transformer 10, a controlled amplifier 11, correcting the signal for the speed of variation of the arc current, taken to the induction belt 12 (Rogowski belt), a phase voltage sensor 13, which can be a resistive voltage divider.

Les sorties des capteurs sont raccordées aux entrées d'un bloc ae soustraction 15, dont les sorties sont raccordées aux entrées d'un bloc analogique de mémoire 16. Le capteur de courant 9 est raccordé à l'entrée du circuit de commande du bloc 16 par l'intermédiaire d'un bloc de polarisation 17. Les sorties des blocs analogiques de mémoire 14 et 16 sont raccordées aux entrées de conve.rtisseurs de division 18 et 19.Un bloc analogique kle mémoire peut entre réalisé, p.r exemple, en utilisant un amplificateur opérationnel à CraIlde impédance d'entrée, à l1 entrée duquel on monte un condensateur d'accumulation qui est branché à l'émetteur de signal d'entrée pour une durée pendant laquelle le signal d'entrée n"a pas le temps de changer (en l'occurrence, cette durée est de 0,5 10-6s). The outputs of the sensors are connected to the inputs of a subtraction block 15, the outputs of which are connected to the inputs of an analog memory block 16. The current sensor 9 is connected to the input of the control circuit of block 16 by means of a polarization block 17. The outputs of the analog memory blocks 14 and 16 are connected to the inputs of division conveyors 18 and 19. An analog kle memory block can, for example, be produced by using an operational amplifier with CraIlde input impedance, at the input of which an accumulation capacitor is mounted which is connected to the input signal transmitter for a period during which the input signal does not have time to change (in this case, this duration is 0.5 10-6s).

La commande du branchement est assurée par un indicateur de zéro qui élabore une impulsion de durée indiquée plus haut quand le signal attaquant l'entrée de commande pa.sse par zéro. Le bloc de polarisation 17 est, par exemple, un amplificateur additionneur, dont une entrée est attaquée par la polarisation réglable, de valeur se situant entre 0,1 et 5% de la valeur instantanée maximale du courant prélevé au bloc de mémoire analogique 14, et dont la seconde entrée est attaquée par le signal issu du capteur 9 de valeur instantanée du courant.The control of the connection is ensured by a zero indicator which generates a pulse of duration indicated above when the signal attacking the control input pa.sse by zero. The polarization block 17 is, for example, an adder amplifier, one input of which is driven by the adjustable polarization, with a value between 0.1 and 5% of the maximum instantaneous value of the current drawn from the analog memory block 14, and whose second input is attacked by the signal from the sensor 9 of instantaneous current value.

Pour introduire la correction tenant compte du changement d'inductance, il.est prévu un bloc de correction d'inductance 20, dont les entrées sont raccordées aux capteurs 9 et 13 de courant et-de tension respectivement, et à la sortie de l'amplificateur de signal correcteur 11. To introduce the correction taking account of the change in inductance, an inductance correction block 20 is provided, the inputs of which are connected to the current and voltage sensors 9 and 13 respectively, and to the output of the corrector signal amplifier 11.

Les convertisseurs de division 18 et 19 sont réalisés, par exemple, suivant le schéma d'un modulateur à variation de la largeur des impulsions. Dans le cas d'application du procédé faisant l'objet de l'invention avec emploi d'un ordinateur, l'opération de division peut être transférée à 1' ordinateur.  The division converters 18 and 19 are produced, for example, according to the diagram of a modulator with variation of the width of the pulses. In the case of application of the process which is the subject of the invention with the use of a computer, the division operation can be transferred to the computer.

Examinons le fonctionnement du dispositif, ce qui rendra encore plus clair la substance du procédé faisant l'objet de l'invention. A l'instant où le signal de vitesse de variation du courant passe par zéro (quand la valeur instantanée du courant est maximale), le bloc 14 enregistre simultanément la valeur instantanée du courant et de la tension. En outre, les signaux proportionnels à la valeur instantanée du courant attaquent le bloc 17 de polarisation, qui impose la position du point de mesure de la résistance de l'arc dans la portion d'amorçage.  Let us examine the operation of the device, which will make even more clear the substance of the process which is the subject of the invention. At the instant when the current variation speed signal passes through zero (when the instantaneous value of the current is maximum), the block 14 simultaneously records the instantaneous value of the current and of the voltage. In addition, the signals proportional to the instantaneous value of the current attack the polarization block 17, which imposes the position of the measurement point of the resistance of the arc in the ignition portion.

Bes signaux de valeurs instantanées de la tension et de la vitesse de variation du courant attaquent le bloc de soustraction 1,ruz lequel retranche une auto-induction de l'autre et fournit le signal de tension d'arc. Bes signals of instantaneous values of the voltage and the rate of variation of the current attack the subtraction block 1, where it subtracts a self-induction from the other and provides the arc voltage signal.

Ce signal, conjointenent avec le signal de courant, attaque le bloc de mémoire 16, qui enregistre la valeur du courant et de la tension à l'instant où le courant passe par une valeur déterminée en pour-cent de la valeur maximale du courant et imposée par le bloc de polarisation 17. Les signaux de courant et de tension dans la portion d'amor çage, issus du bloc 16, attaquent le convertisseur dé division 19, lequel fournit à sa sortie un signal proportionnel à la valeur instantanée de la résistance de lrarc au point d'amorçage.This signal, combined with the current signal, attacks the memory block 16, which records the value of the current and of the voltage at the moment when the current passes through a value determined in percent of the maximum value of the current and imposed by the polarization block 17. The current and voltage signals in the ignition portion, coming from block 16, attack the division converter 19, which provides at its output a signal proportional to the instantaneous value of the resistance from lrarc to the boot point.

La correction d'inductance s'effectue de la façon suivante. Le bloc 20 d'induction de la correction, l'amplifi- cateur commandé 11, le capteur de tension de phase quand le courant passe par zéro constituent un asservissement bouclé (pour une durée de 10-6 s), dont le signal d'écart est la différence entre les signaux de tension de phase et le signal de sortie de l'amplificateur 11. Grâce au fort gain de l'asservissement, le signal de désaccord tend à stan- nuler, et, par conséquent, le gain de l'amplificateur Il s'établit automatiquement à la valeur correspondant à la valeur actuelle de l'inductance. The inductance correction is carried out as follows. The correction induction block 20, the controlled amplifier 11, the phase voltage sensor when the current passes through zero constitute a looped servo (for a duration of 10-6 s), the signal of which deviation is the difference between the phase voltage signals and the output signal from amplifier 11. Thanks to the strong gain of the servo-control, the detuning signal tends to stagnate, and, consequently, the gain of the amplifier It is automatically established at the value corresponding to the current value of the inductance.

De la sorte, l'avantage principal du procédé faisant l'objet de l'invention, comparativement aux autres procédés connus, consiste en ce que l'on utilise, pour le contrôle du processus de fusion, des paramètres caractérisant directement la non-linéarité de la résistance de l'arc, et non pas des paramètres secondaires, par exemple les harmoniques du courant dus à cette non-linéarité et même, parfois, non liés à elle d'une manière univoque. L'invention est d'une. efficacité maximale quand elle est appliquée aux systèmes de controle automatisé au régime "conseiller de l'aciériste".  In this way, the main advantage of the process which is the subject of the invention, compared to the other known processes, consists in using, for the control of the fusion process, parameters directly characterizing the non-linearity. of the resistance of the arc, and not of the secondary parameters, for example the harmonics of the current due to this non-linearity and even, sometimes, not linked to it unequivocally. The invention is one. maximum efficiency when applied to automated control systems under the "steelmaker's advice" regime.

L'application de l'invention permet de maintenir un régime énergétique optimal, en tenant compte des conaitions concrètes de la fusion dans la zone de chaque arc, ce qui donne la possibilité de réduire la durée de fusion de 10 à 15%, d'abaisser la consommation spécifique d t énergie électrique, de diminuer 1' usure du garnissage, d'optimaliser la composition et le temps d'introduction des scorifiants, et, enfin, cle prévenir l'apparition de situations d' avarie.  The application of the invention makes it possible to maintain an optimal energy regime, taking into account the concrete conaitions of the fusion in the zone of each arc, which gives the possibility of reducing the duration of fusion by 10 to 15%, lower the specific consumption of electrical energy, reduce the wear of the lining, optimize the composition and the time of introduction of the scorifiers, and, finally, to prevent the occurrence of damage situations.

Claims (3)

REVND 10 AT IONSREVND 10 AT IONS 1. Procédé de surveillance de l'état de la fusion à l'src dans lequel on choisit un paramètre de contrôle lié à la non-linéarité de l'arc, ce paramètre étant différent pour les différents états de la fusion à ltarc, et l'on compare ce paramètre à des valeurs deréférence obtenues en s'appuyant sur l'analyse des fusions précédentes, c a r a c t é r i s é en ce que l'on n'utilise en tant que paramètre de contrôle que les valeurs instantanées de la résistance (ohmique) de l'arc lui-même, et que If on détermine ces valeurs au moins en une poli: de points, l'un pris sur la portion d'amorçage de l'arc et l'autre pris à la valeur instantanée maximale du courant. 1. Method for monitoring the state of fusion at src in which a control parameter linked to the non-linearity of the arc is chosen, this parameter being different for the different states of fusion at ltarc, and this parameter is compared with reference values obtained by relying on the analysis of the previous mergers, characterized in that only instantaneous values of the resistance are used as control parameter ( ohmic) of the arc itself, and that If we determine these values at least in one polish: of points, one taken on the starting portion of the arc and the other taken at the maximum instantaneous value current. 2. Procédé selon la revendication 1, c a r a c t é r i s é en ce que les points de mesure de la résistance dans la portion d'amorçage, sont choisis dans l'intervalle de 0,1 à 5% de la valeur instantanée maximale du courant. 2. Method according to claim 1, c a r a c t é r i s in that the resistance measurement points in the priming portion, are chosen in the range of 0.1 to 5% of the maximum instantaneous value of the current. 3. Procédé selon la revendication 1, c a r a c t é r i s é en ce que les valeurs instantanées de la résistance de l'arc sont déterminées par mesure slmul- tanée des valeurs instantanées du courant et de la tension, et que l'on mesure supplémentairement l'inductance du circuit d'arc au début de chaque période du courant, quand le courant passe par zéro, puis, compte tenu de cette valeur, on corrige la valeur de la tension d'arc mesurée dans la portion d'amorçage qui suit 1 instant de la mesure de l'inductance, l'inauctance du circuit d'arc étant dé termnée comme étant le quotient des valeurs instantanées de la tension dans le circuit d'arc et de la vitesse devariation du courant dans ce circuit, mesurées à l'instant où le courant passe par zéro.  3. Method according to claim 1, characterized in that the instantaneous values of the resistance of the arc are determined by simultaneous measurement of the instantaneous values of the current and of the voltage, and that the l 'inductance of the arc circuit at the start of each period of the current, when the current passes through zero, then, taking this value into account, the value of the arc voltage measured in the ignition portion which follows 1 is corrected instant of the measurement of the inductance, the inauctance of the arc circuit being determined as being the quotient of the instantaneous values of the voltage in the arc circuit and of the speed deviation of the current in this circuit, measured at l 'moment when the current goes through zero.