FR2500241A1 - Circuit d'alimentation par batterie pour une installation telephonique - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE LES CIRCUITS D'ALIMENTATION UTILISES EN TELEPHONIE. LE COURANT CONTINU QUI CIRCULE DANS CHAQUE CONDUCTEUR D'UNE VOIE DE TELECOMMUNICATIONS BIFILAIRE EST GENERE PAR UNE SOURCE DE COURANT BIDIRECTIONNELLE 103, 104 QUI RECOIT L'UN DES SIGNAUX D'UNE PAIRE COMPLEMENTAIRE DE PREMIERS SIGNAUX DE

Description

La présente invention concerne un circuit d'ali-

mentation par batterie pour une voie de communication bifi-

laire. Un circuit d'alimentation par batterie fournit un courant continu d'alimentation à un équipement de télécom-

munications par une voie de transmission bifilaire qui ache-

mine également de façon caractéristique un signal vocal ou de données bidirectionnel. Ce courant d'alimentation est

équilibré, c'est-à-dire que chaque fil de transmission con-

duit un courant qui est égal en valeur absolue mais de sens

opposé à celui de l'autre fil.

Dans les applications de télécommunications, la

longueur d'une voie de transmission bifilaire varie consi-

dérablement. Il en résulte que le circuit d'alimentation par

batterie doit être conçu de façon à fournir le courant con-

tinu d'alimentation nécessaire sur une plage de valeurs de

résistances de la voie. Les voies de transmission sont éga-

lement susceptibles de capter des signaux induits de mode

commun ou longitudinal, comme par exemple un signal d'éner-

gie électrique à 50 Hz, qui peut être transformé en bruit.

Il est donc nécessaire que le circuit d'alimentation par batterie réduise au minimum la transformation de tels signaux

longitudinaux en bruit.

On a développé diverses sortes de circuits d'ali-

mentation par batterie. On peut en général faire rentrer ces circuits dans une classe parmi deux, en fonction de leur

profil d'alimentation par batterie, c'est--à-dire de la rela-

tion entre le courant continu d'alimentation et la tension aux bornes de la voie de transmission bifilaire, et de la

manière selon laquelle ils traitent les signaux longitudi-

naux. La première classe de circuits d'alimentation par batterie, comme par exemple d.a;rs le brevet U.S. 4 004 109, produit un profil d'alimentation par batterie linéaire et présente une faible impédance de mode commun pour les signaux longitudinaux. Cette première classe de circuits ne parvient qu'à un succès modéré en ce qui concerne la réduction du bruit que les signaux longitudinaux induisent dans la voie de transmission bifilaire. De plus, bien que ces circuits fonctionnent de façon satisfaisante dans de nombreuses applications, l'utilisation d'un profil d'alimentation par batterie linéaire dissipe une puissance excessive sur les voies de transmission bifilaires courtes. La seconde classe de circuits d'alimentation par batterie, conforme à la

description faite dans un document intitulé: "A Floating

Low-Power Subscriber Line Interface" par L. Freimanis et D. P. Smith, ISSCC Digest, 1980, pages 180, 181, procure un profil d'alimentation par batterie non linéaire qui limite le courant d'alimentation sur les voies de transmission

bifilaires courtes. Le bruit induit par des signaux longi-

tudinaux est minimisé par l'existence d'une impédance de mode commun élevé, grâce à l'utilisation de dispositifs

d'isolation, tels que des transformateurs ou des opto-

isolateurs. Cependant, ces dispositifs sont coûteux et volumineux.

Le problème est résolu dans un circuit d'alimen-

tation par batterie conforme à l'invention, dans laquelle le circuit d'alimentation par batterie comprend des première et seconde sources de courant bidirectionnellesqui sont

respectivement connectées à des premier et second conduc-

teurs de la voie, un premier circuit de réaction destiné à générer un premier signal de commande et son complément, en contrôlant la tension de mode différentiel aux bornes de la voie,etunseconrd circuit de réaction destiné à générer un second signal de eommande en contrblant la tension de mode commun aux bornes de la vole, et la première source génère un premier courant continu sous l'effet du premier signal

de commande, la seconde source génère un second courant con-

tinu de valeur absolue égale mais de sens opposé au premier courant continu, sous l'effet du complément du premier signal de comumande, et les première et seconde sources font également vsr- ier les premier et second courants d'une valeur égale sous l'effet du second signal de commande,

pour maintenir une différence constante entre eux.

COnformément à l'invention, un courant d'alimen-

tation par batterie, qui est un courant continu équilibré, est génrér dans une voie de télécoimunications bifilaire. Le i courant continu qui circule dans chaque conducteur de la

voie bifilaire est généré par une source de courant bidi-

rectionnelle. Chaque source de courant est régulée par l'un des signaux d'une paire complémentaire de premiers signaux de commande, ainsi que par un second signal de commande. Les sources de courant génèrent un profil d'alimentation par

batterie non linéaire sous l'effet de la paire complémentai-

re de premiers signaux de commande. Cette paire de signaux de commande est produite par un circuit de réaction qui contrôle la tension de mode différentiel aux bornes de la voie. Une impédance de mode commun faible vis-à-vis des signaux longitudinaux est établie par un second circuit de réaction qui contrôle la tension de mode commun aux bornes

de la voie bifilaire et qui génère à partir de cette ten-

sion le second signal de commande. Ce second signal de commande fait varier d'une valeur égale le courant de chaque source de courant bidirectionnelle, de façon à maintenir une différence constante entre les courants continus dans chaque conducteur. Le bruit induit en mode longitudinal est donc

réduit au minimum.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la

description qui va suivre de modes de réalisation et en se

référant aux dessins annexés sur lesquels: La figure 1 est un schéma synoptique d'un circuit d'alimentation par batterie conforme à l'invention;

La figure 2 est un graphique du profil d'alimen-

tation par batterie non linéaire que procure l'invention; La figure 3 est un schéma détaillé du circuit de la figure 1 La figure 4 représente une version modifiée du circuit de réaction linéaire 105 représenté sur la figure

2, qui est couplé à des circuits supplémentaires pour four-

nir plusieurs caractéristiques qui sont exigées dans de nombreuses applications de télécommunications; et La figure 5, qui se trouve sur la même planche que la figure 2, est un graphique des profils d'alimentation

par batterie non linéaires qu'on peut obtenir avec le cir-

cuit de la figure 4.

La figure 1 représente un exemple d'application

de l'invention aux télécommunications. Une voie de télécom-

municatiors bifilaire, constituée par des conducteurs métalliques 101 et 102, transmet des signaux vocaux ou de données bidirectionnels entre un poste d'abonné 120 et une

interface 4 fils classique dans un central téléphonique.

Une telle voie de télécommunications bifilaire constitue ce

qu'on appelle communément une boucle d'abonné et les conduc-

teurs 101 et 102 sont respectivement appelés conducteur de pointe et conducteur de sonnerie. La longueur, et donc la résistance, des conducteurs de pointe et de sonnerie du central téléphonique jusqu'au poste d'abonné peuvent varier

considérablement d'un abonné à un autre. On comprend évi-

demment que la voie de télécommunications bifilaire peut être connectée à un autocommutateur bifilaire, au lieu d'être connectée à un poste d'abonné. Dans de tels cas,-la voie de télécommunications bifilaire est ce qu'on appelle

une jonction.

Un courant continu d'alimentation dirigé vers le poste d'abonné 120 est généré par une source de courant bidirectionnelle 103 connectée au conducteur de pointe par l'intermédiaire d'une résistance de protection 113 et par

une source de courant bidirectionnelle 104 qui est connec-

tée au conducteur de sonnerie par une résistance de protec-

tion 114. Ces résistances de protection sont-nécessaires pour empêcher une détérioration du circuit d'alimentation

par batterie sous l'effet des transitoires dûs à la foudre.

Chaque résistance de protection a une valeur caractéristi-

que de 100 ohms. Chaque source de courant reçoit un poten-

tiel continu négatif, VBAT, et le potentiel de la masse.

Par convention, le courant continu d'alimentation circule du conducteur de pointe vers le conducteur de sonnerie. Ce sens de circulation du courant d'alimentation correspond à

ce qu'on appelle également l'alimentation par batterie nor-

male (NB). De plus, le courant d'alimentation, ITR' est équilibré, c'està-dire que les courants qui circulent dans les conducteurs de pointe et de sonnerie ont la même valeur

absolue mais circulent dans des sens opposés.

La valeur absolue du courant d'alimentation est régulée par un circuit de réaction de mode différentiel 105 qui est connecté aux conducteurs de pointe et de sonnerie par l'intermédiaire de conducteurs 106 et 107. Le circuit de réaction de mode différentiel 105 contr8le la tension de mode différentiel, VTR, entre les conducteurs de pointe et de sonnerie, et il génère des signaux de commande S1 et S qui sont transmis par des conducteurs 115 et 116 à des sources 103 et 104. Les signaux de commande S1 et S1 sont des signaux complémentaires, c'est-à-dire qu'ils ont des valeurs absolues égales mais des polarités opposées, et ce sont des fonctions non linéaires de VTR. Cette relation réduit avantageusement la puissance consommée en procurant un profil d'alimentation par batterie non linéaire qui limite le courant d'alimentation sur des courtes longueurs

des conducteurs de pointe et de sonnerie.

La figure 2 représente le profil d'alimentation par batterie non linéaire normal que procurent les signaux de commande S1 et S Dans les conditions nominales, la

valeur de VTR tombe entre V1 et V2 et le courant d'alimen-

tation suit le segment de droite A. Pour de plus faibles

valeurs de VTR comprises entre V3 et V2, le courant d'ali-

mentation par batterie normale est gouverné par le segment

B et il varie entre IX et IMAX. Le segment de droite C mon-

tre que la valeur du courant d'alimentation est limitée à IMAX' indépendamment de toute diminution de VTR au-dessous de V3. Dans des modèles construits, IMAX était de 42 mA et IX était de 32 mA. Les pentes des segments de droite A, B et C avaient respectivement les valeurs suivantes: 300

ohms, 2600 ohms et plus de 30000 ohms.

On sait parfaitement que des courants longitudi-

naux peuvent être induits par diverses sources dans les con-

ducteurs de pointe et de sonnerie. La figure 1 représente une source longitudinale caractéristique à 50 Hz qui est désignée par la référence 108. La source de mode commun 108 induit un courant longitudinal, IL, qui circule dans le

m&me sens dans les deux conducteurs de pointe et de sonne-

rie. Le courant total dans le conducteur de pointe, ITe est égal à la différence entre ITR et IL. Le courant total dans le conducteur de sonnerie, IR, est égal à la somme de ITR et IL. Du fait que la valeur absolue de IL peut dépasser celle de ITR, il est possible de créer une inversion du courant total dans l'un ou l'autre des conducteurs de pointe ou de sonnerie. Du fait que les sources de courant 103 et 104 sont bidirectionnelles et linéaires lorsque le courant s'inverse, c'est-à-dire qu'elles ont des caractéristiques linéaires qui passent par l'origine, cette inversion de

courant ne crée pas de bruit. Toute tension de mode diffé-

rentiel créée par le courant longitudinal IL est un bruit parasite. La mesure de l'aptitude d'un circuit à minimiser

un tel bruit constitue ce qu'on appelle communément l'équi-

libre longitudinal du circuit. Le bruit induit de manière longitudinale peut être minimisé en créant des impédances de mode commun faibles et égales dans les conducteurs de

pointe et de sonnerie.

Dans l'invention, on établit une impédance de mode commun de valeur faible dans les conducteurs de pointe et de sonnerie au moyen d'un chemin de réaction de mode

commun allant vers les sources de courant 103 et 104.

Comme on l'envisagera, on obtient des impédances de mode commun égales dans les conducteurs de pointe et de sonnerie en appariant les transconductances de la source de courant

103 et de la source de courant 104.

Le chemin de réaction de mode commun comprend

des résistances!l! est 112 de valeur égale, des conduc-

teurs 117 et 118 et un circuit devréaction de mode commun 109. Le circuit 109, désgnre par T, contrCle toute variation de la tension moyenne ou de mode commun au noeud qui résulte de la présence de signaux longitudinaux,

et il génère un signal de commande S2. Le signal de com-

mande S2, transmis par le conducteur 117 aux sources de courant 103 et 104, attaque chaque source de courant pour

compenser le courant, quel qu'il soit, qu'une source lon-

gitudinale fait circuler dans les conducteurs de pointe et

de sonnerie, Cette technique est appelée l'annulation lon-

gitudinale. Par conséquent, on maintient une différence

constante entre les courants d'alimentation dans les conduc-

teurs de pointe et de sonnerie.

On va maintenant considérer la figure 3. La sour-

ce de courant 103 comprend un amplificateur opérationnel différentiel 301 et des résistances 302, 303, 304, 305 et 306. Les valeurs des résistances d'entrée 303 et 304 sont égales etles valeurs des résistances de réaction 302 et 305

sont égales. Les signaux de commande S1 et S2 sont respecti-

vement appliqués aux entrées positive et négative de l'am-

plificateur différentiel 301. L'utilisation de l'amplifica-

teur différentiel 301 permet avantageusement d'appliquer à la résistance de protection 113 un courant de sortie ayant l'un ou l'autre de deux sens possibles. La valeur de ce courant de sortie est égale au produit de la différence

entre les signaux de commande S1 et S2 par la transconduc-

tance de la source de courant. Cette transconductance est égale à la valeur de résistance 302 (r-ésistance 304)(résistance 306),

La source de courant 104 comprend un amplifica-

teur opérationnel différentiel 310 et des résistances 311, 312, 313, 314 et 315. Chaque résistance de la source de courant 104 a la même valeur que son équivalent dans la source de courant 103. Les signaux de commande S1 et S2

sont respectivement appliqués aux entrées positive et néga-

tive de l'amplificateur opérationnel différentiel 310. Du

fait que la structure de la source de courant 104 est iden-

tique à celle de la source de courant 103, le courant de sortie de la source de courant 104 peut également avoir

l'un ou l'autre de deux sens possibles, et les transcon-

ductances des sources de courant 103 et 104 sont égales.

Le courant de sortie de la source 104 a une valeur égale à 1 S2) fois la valeur de <ré&istance 313)(résistance 33511 En l'absence de signaux longitudinaux, l'application de S1 à la source de courant 103 génère un courant présélectionné qui circule vers le conducteur de pointe. Simultanément,

l'application du signal de commande S1 à la source de cou-

rant 104 fait circuler un courant égal à partir du conduc-

teur de sonnerie vers VBAT, par l'intermédiaire de la sor-

tie de l'amplificateur différentiel 310.

Les signaux de commande S1 et S1 sont générés par le circuit de réaction de mode différentiel 105. L'entrée positive de l'amplificateur opérationnel différentiel 320, qui fait partie du circuit 105,. est connectée au conducteur de pointe par le conducteur 106, et son entrée négative est

connectée au conducteur de sonnerie par le-conducteur 107.

Les valeurs des résistances d'entrée 322 et 323 sont égales.

Les valeurs des résistances 321 et 324 sont elles aussi

égales. L'amplificateur différentiel 320 fournit une ten-

sion de sortie égale au produit de la tension de mode différentiel entre les conducteurs de pointe et de sonnerie, VTR, par la valeur de résistance 322 La tension de sortie de l'amplificateur différentiel 320 représente à la fois la tension continue générée par les courants de sortie des sources de courant 103 et 104, et toute tension alternative

représentant des signaux vocaux ou de données sur les con-

ducteurs de pointe et de sonnerie. Cette tension de sortie est appliquée au côté émission d'une interface 4 fils, dans laquelle la tension continue est bloquée, de façon à

permettre uniquement l'émission de la composante alterna-

tive. Le signal de sortie de l'amplificateur différentiel 320 est également transmis par la-résistance 329,à l'entrée

négative de l'amplificateur différentiel 325.

L'amplificateur différentiel 325 procure un gain parmi trois gains différents, en fonction de la valeur de

la tension de sortie de l'amplificateur différentiel 320.

-La variation de gain modifie le gain du circuit 105 en

fonction de VTR et, donc, de la valeur des signaux de com-

mande S1 et S1, pour donner le profil d'alimentation par

batterie non linéaire qui est représenté sur la figure 2.

La valeur des pentes des segments de droite A, B et C, en ohms, est égale à l'inverse du produit de la transconductance de la source de courant 103 ou 104 par la moitié du gain du circuit 105. On obtient le segment de droite A lorsque le gain de l'amplificateur différentiel résistance 328 325 est égal à la valeur de résistance 329 Le profil d'alimentation suit le segment de droite B lorsque le gain de l'amplificateur 325 est égal à la valeur de:

résistance 328 + résistance 327> résistance 329.

Enfin, un gain de l'amplificateur 325 égal à la valeur de 1 + 1 + 1i) résstance 329 résistance 328 + résistance 327 résistance 326 fournit le segment de droite pratiquement horizontal C, L'entrée négative de l'amplificateur différentiel 325 est également connectée à la source de courant 350 qui détermine le point d'intersection avec l'axe VTR, soit Vit

sur la figure 2. La source de courant 350 est choisie judi-

cieusement pour donner un point d'intersection dont la valeur soit inférieure d'une certaine tension de seuil, VTH,

à la tension de batterie VBAT. Ceci assure que les ampli-

ficateurs 301 et 310 demeurent correctement polarisés,

c'est-à-dire n'atteignent pas la saturation, lorsqu'un cir-

cuit ouvert apparaît entre les conducteurs de pointe et de

sonnerie et lorsqu'aucun courant d'alimentation n'est géné-

ré. Il en résulte que l'annulation longitudinale ainsi que

la transmission des signaux vocaux et de données sont main-

tenues indépendamment de la présence ou de l'absence d'un

courant d'alimentation.

Un filtre 360, comprenant une résistance 361 et un condensateur 330, fait disparaître toute composante de tension alternative de signal vocal ou de données dans la tension de sortietdel'amplificateur différentiel 325. Une

constante de temps de filtre de 200 ms a donné des résul-

tats satisfaisants.

On notera que la tension de sortie S0del'amplifi-

cateur différentiel 325 est référencée à la masse tandis que les signaux de commande Si et S sont référencés à VBATI 2BT La source de courant, 331, les résistances 332, 333, 338., 339, les transistors à couplage d'émetteurs 334, 335 et les amplificateurs différentiels 336 et 337 assurent un décalage du point de référence de tension vers -2AT. Le niveau de IMAX qui est représenté sur la figure 2 est directement proportionnel au courant que fournit la source de courant 331. On peut donc régler IIAX er. faisant varier

le courant que fournit-la source de courant 331.

Les transistors 343, 344, la source de courant 340 et les résistances 341 et 342 transmettent aux amplifi-

cateurs différentiels 336 et 337 toutes les tensions alter-

natives vocales ou de données représer.tan.t des signaux entrants ou de réception. Par conséquent, ces signaux alternatifs sont également transmis par les conducteurs 115 et 116 vers les sources de courant 103 et 104, et

ensuite vers les conducteurs de pointe et de sonnerie.

Le circuit de réaction de mode commun 109 com-

prend un amplificateur de différence 350 et des résistances

351 et 352. L'entrée positive de l'amplificateur de diffé-

rence 350 contrôle la tension de mode commun sur le noeud tandis que l'entrée négative de l'amplificateur de VBAT différence 350 est référencée a. L'impédance de mode commun dans le conducteur de pointe, en ohms, est égale à: résistance 351 (1 + résistance 352 103 en désignant par G103 la transconductance de la source de courant 103. L'impédance de mode commun du conducteur de sonnerie est égale à: résistance 351 (1 + Irsistance 3 10 en désignant par G104 la transconductance de la source de courant 104. On choisit avantageusement les valeurs des impédances de mode commun des conducteurs de pointe et de sonnerie de façon qu'elles soient respectivement égales à la somme des valeurs des résistances 113 et 306 et à la somme des valeurs des résistances 114 et 315. Ce choix

donne une tension de sortie constante pour les amplifica-

teurs différen iels 301 et 310, indépendammert de la valeur

de tout courant longitudinal. Ainsi, l'excursion de ten-

sion admissible en so-rtie des deux amplificateurs diffé-

rentiels 301 at 30 r.esb pas réduite par la valeur des courants 1cngitudinaux. L'annulation longitudinale n'est

-O 24 1

limitée que par l'excursion de tension admissible en sortie de l'amplificateur différentiel 350 et par le courant de sortie que peuvent fournir les amplificateurs différentiels 301 et 310. Il en résulte que l'annulation longitudinale peut être effectuée pour des courants induits ayant une

valeur très supérieure au courant d'alimentation.

On obtient une impédance de mode commun de valeur faible en choisissant le rapport des résistances 351 et 352. On réalise l'équilibre longitudinal en appariant les transconductances des sources de courant 103 et 104. Du fait que ces sources de courant peuvent avantageusement être réalisées en utilisant des circuits intégrés, on peut aisément effectuer cet appariement en ajustant la valeur des résistances correspondantes pour les rendre égales. Il faut noter à cet égard que les résistances de protection 113 et 114 n'affectent pas l'impédance de mode commun des conducteurs de pointe ou de sonnerie. Par conséquent,

l'appariement des résistances 113 et 114 n'est pas néces-

saire pour l'équilibre longitudinal. Cette caractéristique est particulièrement avantageuse, du fait que l'appariement des résistances de protection, qui doivent supporter des transitoires dûs à la foudre, est considérablement plus coûteux que l'appariement de résistance incorporées dans

les sources de courant 103 et 104.

En considérant la figure 4, on note que le cir-

cuit d'alimentation par batterie décrit ci-dessus peut commodément être adapté de façon à procurer plusieurs caractéristiques qui sont exigées dans les applications de télécommunications. Le circuit de mode différentiel 405 est identique au circuit 105, à l'exception de l'adjonction d'un commutateur 406 et d'une source de courant 407. Le commutateur 406, qui est représenté à titre d'exemple sous la forme d'un commutateur mécanique, est commandé soit par le signal de commande de coupure du courant d'alimentation (FS) ou par le signal de commande d'inversion de batterie (RB). Ces deux signaux sont des signaux logiques à deux niveaux qui sont générés dans l'équipement de signalisation qui est connecté à l'interface 4 fils. Un état prédéterminé

- 2500241

(par exemple l'état logique "0") des deux signaux de commande RB et FS commute le commutateur 406 vers la borne 1 de façon à connecter la source de courant 350 à l'entrée négative de l'amplificateur différentiel 325. Comme on l'a envisagé, ceci donne le profil de batterie normal qui est représenté sur la figure 2. Un signal de commande RB à l'état logique "1" commute le commutateur 406 sur la borne 3, de façon à connecter la source de courant 407 à l'entrée négative de l'amplificateur différentiel 325. La source de courant 407 est identique à la source de courant 350, à l'exception

d'une inversion de polarité.

La connexion de la source de courant 407 inverse la polarité des signaux de commande S1 et Sl. Il en résulte que la circulation normale du courant de batterie du fil de pointe vers le fil de sonnerie est inversée. Le profil d'alimentation par batterie inversé (RB), représenté sur la figure 5, est égal et opposé au profil NB qui est établi normalement. Un profil d'alimentation par batterie inversé

est nécessaire pour la signalisation lorsque les conduc-

teurs bifilaires 101 et 102 sont des conducteurs de jonc-

tion connectés à un autocommutateur bifilaire ou à un autocommutateur privé, au lieu d'être connectés au poste d'abonné 120. Dans d'autres applications à des jonctions, le courant d'alimentation n'est pas nécessaire. Dans de tels cas, un signal de commande FS à l'état logique "1" commande le commutateur 406 de façon à le placer sur la

borne 2 et à appliquer un circuit ouvert à l'entrée négati-

ve de l'amplificateur différentiel 425. Le profil de coupure

d'alimentation résultant est représenté sur la figure 5.

Pendant la coupure d'alimentation, l'équilibre longitudinal est maintenu du fait que le fonctionnement du circuit de

réaction de mode commun 109 n'est pas affecté.

Le signal de fermeture de boucle (LO) est un autre signal logique à deux niveaux qui est exigé par d'autres équipements de télécommunications connectés à

l'interface 4 fils. Un changement de l'état du signal logi-

que LC est généré par un changement prédéterminé de la valeur de VT. Ce changement prédéterminé, qui est de façon caractéristique de 3 V, est représentatif de l'émission d'impulsions de numérotation et/ou d'un état décroché du poste d'abonné 120. Un état particulier, par exemple l'état logique "1", du signal logique LC peut commodément être généré par l'adjonction d'un détecteur de fermeture de boucle 408. Le détecteur 408 comprend un comparateur qui génère un signal LC à l'état logique "1" lorsque le signal de sortie de l'amplificateur différentiel 325 dépasse un

seuil fixé.

Un interrupteur 409 et un circuit de commande d'interrupteur 410 peuvent également être avantageusement employés avec la génération du signal de fermeture de boucle et du signal d'inversion de batterie. L'interrupteur 409, branché en parallèle par rapport au filtre 360, est fermé momentanément (pendant une durée nominale de 16 ms) au moment de la détection d'un changement d'état du signal

LC ou du signal RB, par le circuit de commande d'interrup-

teur 410. La fermeture momentanée de l'interrupteur 409

établit une dérivation par rapport au filtre 360 pour évi-

ter une distorsion et un retard pendant l'émission d'impul-

sions de numérotation ou pendant les transitions entre

l'alimentation par batterie normale et inversée.

Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être appertées au dispositif décrit et représenté,

sans sortir du cadre de l'invention.

REVE1NDIOCATIONS

1. Circuit d'alimentation par batterie pour une voie de communication bifilaire, caractérisé en ce qu'il comprend: des premiere (103) et seconde (104) sources de courant bidirec-

tionnelles qui sont respectivement destinées à être connectées à un premier conducteur (101) et à un second conducteur (102) de la voie; un premier circuit de réaction (105) qui comprend

un circuit (320-329, 350) qui réagit à la tension de mode dif-

férentiel (VR) aux bornes de la voie en générant un signal

de commande (So), et un second circuit de réaction (109) des-

tiné à générer un second signal de commande en contrôlant la tension de mode commun aux bornes de la voie; et en ce que la première source (103) génère un premier courant continu (ITR) sous l'effet du signal de commande, la seconde source génère un second courant continu de valeur absolue égale à celle du premier courant continu et de sens opposé, sous l'effet du signal de commande, et les première et seconde sources font également varier les premier et second courants d'une valeur égale sous l'effet du second signal de commande (S2) de façon,

à maintenir une différence constante entre eux.

2. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 1, caractérisé en ce que le premier circuit de

réaction (105) comprend en outre ln circlait (332-344) qui réa-

git au signal de commande (So) en gnérant un prermer signal

de commande (SI) et >ncomplément du premier signal de comman-

de; la première source (105) génère le premier courant conti-

nu sous l'effet du premier signal de commande (S1) et la se-

conde source (104) génère un second courant continu de valeur absolue égale à celle du premier courant continu, et de sens

opposé, sous l'effet du complément du premier signal de com-

mande.

3. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

venrdication 1, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction polari.zse les première et seconde sources de courant bidirectionnelles (103, 104) de façon à éviter la saturation

lorsqu'un circuit ouvert est present en tre les premier et se-

cond conducteurs (101, 102).

4. Circuit dalimentation par batterie selon la re-

I 0 2 4 1

vendication 1, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction comprend un circuit (406, 407) qui réagit à un état prédéterminé d'un signal de commande appliqué (RB) de façon

à inverser le sens des premier et second courants.

5. Circuit d'alimentation par batterie selon la re- vendication 3, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction (105) comprend un circuit (406, 407) qui réagit à un état prédéterminé d'un signal de commande appliqué (RB)

de façon à inverser le sens des premier et second courants.

* 6. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 4, caractérisé en ce que le premier circuit de

réaction (105) comprend un dispositif (406, borne 2) qui réa-

git à un état prédéterminé d'un second signal de commande ap-

pliqué (FS) de façon à empocher la génération des premier et

second courants.

7. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 5, caractérisé en ce que le premier circuit de

réaction (105) comprend un dispositif (406, borne 2) qui réa-

git à un état prédéterminé d'un second signal de commande ap-

pliqué (FS) de façon à empocher la génération des premier et

second courants.

8. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 1, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction (105) comprend un détecteur (408) qui est destiné à détecter un changement prédéterminé dans la tension de mode

différentiel aux bornes de la voie.

9. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 3, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction (105) comprend un détecteur (408) qui est destiné à détecter un changement prédéterminé dans la tension de mode

différentiel aux bornes de la voie.

1C. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 4, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction (105) comprend un détecteur (408) destiné à détecter

un changement prédéterminé dans la tension de mode différen-

tiel aux bornes de la voie.

11. Circuit d'alimentation par batterie selon la re-

vendication 5, caractérisé en ce que le premier circuit de -0241

réaction (105) comprend un détecteur (408) destiné à dé-

tecter un changement prédéterminé dans la tension de mode

différentiel aux bornes de la voie.

12. Circuit d'alimentation par batterie selon la

revendications 6, caractérisé en ce que le premier circuit

de réaction (105) comprend un détecteur (408) destiné à détecter un changement prédéterminé dans la tension de

mode différentiel aux bornes de la voie.

13. Circuit d'alimentation par batterie selon la revendication 7, caractérisé en ce que le premier circuit de réaction (105) comprend un détecteur (408) destiné à détecter un changement prédéterminé dans la tension de

mode différentiel aux bornes de la voie.

14. Circuit d'alimentation par batterie selon l'une

quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce

que le premier circuit de réaction (105) comprend des moyens de commutation (409, 410) qui réagissent à la détection du changement prédéterminé dans la tension de mode différentiel, ou à un changement de l'état du signal de commande appliqué, en établissant une dérivation par rapport à un filtre (360) appartenant au premier circuit de réaction, pendant une durée prédéterminée.