FR2487018A1

FR2487018A1 - Perfectionnements aux compresseurs supersoniques

Info

Publication number: FR2487018A1
Application number: FR8015716A
Authority: FR
Inventors: Yves Jean Ribaud; Gilbert Francois Kergreis
Original assignee: Office National dEtudes et de Recherches Aerospatiales ONERA
Current assignee: Office National dEtudes et de Recherches Aerospatiales ONERA
Priority date: 1980-07-16
Filing date: 1980-07-16
Publication date: 1982-01-22
Also published as: DE3127214C2; GB2079853B; FR2487018B1; CH642148A5; DE3127214A1; US4445816A; GB2079853A

Abstract

UN COMPRESSEUR SUPERSONIQUE CENTRIFUGE COMPREND UN DIFFUSEUR A AUBES ET UN ROTOR PREVU POUR FOURNIR DU FLUIDE A UNE VITESSE ABSOLUE AU MOINS EGALE A UN NOMBRE DE MACH DE 1,2. LE DIFFUSEUR COMPREND UNE PLURALITE D'AUBES 13 PORTEES PAR UN CARTER, REGULIERELEMENT REPARTIES ANGULAIREMENT ET DELIMITANT DES CANAUX INTER-AUBES 14 PRESENTANT UN COL EN AVAL DES BORDS D'ATTAQUE DES AUBES. CHAQUE CANAL INTER-AUBES EST MUNI DE DEUX FENTES PARIETALES 17 QUI DEBORDENT DE PART ET D'AUTRE DU COL DU CANAL. TOUTES LES FENTES SITUEES D'UN MEME COTE DU CANAL COMMUNIQUENT AVEC UN VOLUME SECONDAIRE COMMUN PAR DES PASSAGES DONT LA SECTION EST PARTOUT AU MOINS EGALE A CELLE DES FENTES.

Description

Perfectionnements aux compresseurs supersoniques.

La présente invention concerne les compresseurs supersoniques comprenant un diffuseur à aubes et un rotor prévu pour fournir du fluide à une vitesse absolue au moins égale à un nombre de Mach de 1, 2 au diffuseur au point nominal de fonctionnement, le diffuseur

comprenant une pluralité d'aubes portées par un carter, régu-

lièrement réparties angulairement et délimitant des canaux inter-aubes présentant un col en aval des bords d'attaque

des aubes.

L'invention trouve une application particulièrement importante dans le domaine des compresseurs centrifuges qui sont pratiquement seuls utilisés à i 'heure actuelle en régime supersonique dans le stator. Il sera en conséquence essentiellement question par la suite de tels compresseurs centrifuges. Toutefois,

l'invention est également susceptible d'être appliquée aux dif-

fuseurs constituant redresseurs des compresseurs axiaux atta-

qués en écoulement supersonique et ayant un rapport de pres-

sion par étage élevé, typiquement supérieur à 2.

On sait que les compresseurs centrifuges supersoniques

permettent d'obtenir un débit important à encombrement frontal.

donné et permettent d'atteindre un taux de compression élevé, atteignant et dépassant 10. Mais pour cela il faut que

la vitesse Dériphériaue soit importante, typiquement de l'or-

dre de 600 m/s pour des taux de compression de l'ordre de 10

dans le cas de l'air, au niveau du rayon de sortie du rotor.

Pour obtenir un débit spécifique (rapport du débit en volume à la section frontale du disque du rotor)

élevé et un taux de compression élevé (par exemple 10) la vi-

tesse relative en bout d'ailettes à l'entrée du rotor doit être largement supersonique. Dans le cas envisagé et dans le cas d'un rotor présentant des ailettes-dont le rapport entre rayon de sortie et rayon de- tête à l'entrée est égal à 1,5, le

nombre de Mach relatifs d'entrée en tête de pale sera de l'or-

dre de 1,3.

L'existence à l'entrée du diffuseur de zones o la vi-

tesse absolue est supersonique limite beaucoup la plage de variations du débit volume que l'on peut imposer au diffuseur

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et, par voie de conséquence, la plage en débit volume d'en-

trée du compresseur. L'existence de zones o la vitesse re-

lative est supersonique à l'entrée du rotor tend également à limiter la plage de débit en voluLme, mais cette limitation est moins contraignante que la précédente lorsque l'écoule-

ment est amorcé au col des canaux inter-aubes du diffuseur.

Cette première limitation est telle que, dès qu'on arri-

ve à des nombres de Mach dépassant 1,25 environ à l'entrée

du diffuseur, la plage de débit en volume disparaît complè-

tement et le compresseur ne peut fonctionner qu'à un débit déterminé. La présente invention vise à fournir un compresseur supersonique, et notamment un compresseur centrifuge dont le

diffuseur reçoit du fluide à une vitesse dépassant typique-

ment un nombre de Mach de 1,2 aux conditions nominales, répondant mieux que ceux antérieurenent connus aux exigences de la pratique, notamment

en ce qu'il présente une plage de débit plus importante. L'in-

vention vise également à permettre une autoadaptation du rotor au diffuseur lorsque le compresseur, de type centrifuge,

fonctionne à régime variable.

Dans ce but, l'invention propose un compresseur du genre

ci-dessus défini dans lequel chaque canal inter-aubes du dif-

fuseur est muni de deux fentes pariétales dcnt le dévelop-

pement dans le sens de l'écoulement est tel qu' elles débordent de part et d'autre du col du canal, toutes les fentes situées d'un même côté du canal communiquant avec un volume commun par des passages dont la section est partout au moins égale

à celle des fentes.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la des-

cription qui suit de compresseurs centrifuges çui en consti-

tuent des modes particuliers de réalisation, dornés à titre d'exemples non limitatifs, et dela comparaison qui en est

faite avec des dispositions suivant l'art antérieur.

La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent,

dans lesquels: - la figure 1 est une courbe représentative de la variation de l'efficacité E ( rapport entre la pression statique de sortie et

la pression d'arrêt d'entrée) d'un diffuseur classique en fonc-

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tion du débit en volume Q à l'entrée, en fonctionnement désamorcé du diffuseur; - la figure 2 est un schéma représentatif des conditions d'écoulement dans un diffuseur classique, en régime désamorcé, au débit limite

- les figures 3 et 4 similaires aux figures 1 et 2, corres-

pondent à un fonctionnement amorcé;

- La figure 5, similaire aux figures 2 et 4, montre la dispo-

sition d'une fente dans un compresseur suivant l'invention - la figure 6 montre à grande échelle un détail de la figure ; - les figures 7 et 8 sont des vues,respectivement en coupe suivant une surface de courant et suivant un plan méridien, montrant un premier mode de mise en oeuvre de l'invention; - la figure 9, similaire à la figure 8, montre un second mode

de réalisation.

- la figure 10 est un schéma de principe montrant l'emplace-

ment du choc de recompression par rapport aux fentes, dans le

cas d'un compresseur suivant lrinvention, en régime station-

naire. _ les figures 11 et 12, similaires à la figure 10, montrent les positions prises alternativement par le choc de recompression

en régime instationnaire.

- la figure 13 est une courbe représentative de la variation du rapport de pression d'un compresseur en fonction du débit

réduit.

Pour mieux faire comprendre l'invention, on rappellera d'abord les conditions d'écoulement que l'on rencontre dans un compresseur supersonique et les facteurs qui limitent la

plage de débit.

La configuration d'écoulement dans la zone d'entrée du diffuseur à aubes d'un compresseur supersonique centrifuge

change profondément lorsque le nombre de Mach d'entrée aug-

mente et dépasse 1,25 environ.

Lorsque le nombre de Mach reste modéré, par exemple de l'ordre de 1,2, la courbe de variation de l'efficacité E du

diffuseur en fonction du débit volume d'entrée présente l'al-

lure montrée en figure 1. On voit qu'il existe une plage possible de variation de débit volume, typiquement de l'ordre de 8%, entre le débit limite Q0 et le débit de pompage Op en

deçà duquel apparaissent des instabilités d'écoulement pré-

judiciables au bon fonctionnement du compresseur.

Dans ce mode de fonctionnement, des ondes de choc déta- chées 11 apparaissent en amont des bords d'attaque 12 des aubes 13. En aval de ces ondes 11, l'écoulement redevient subsonique. Le fonctionnement du diffuseur est alors dit désamorcé. Le débit limite Q0est alors déterminé par la présence

de conditions soniques dans la section au col du diffuseur.

Pour ce débit limite (point A par exemple sur la figure 1) l'écoulement redevient supersonique dans la partie divergente du canal inter-aubes 14, c'est-à-dire à partir de la section

de col Sc, jusqu'à l'apparition de pseudochocs de recompres-

sion dont la position. et donc l'intensité sont fonction du réglage de la contrepression, à l'aide d'une vanne de sortie du diffuseur. En aval de ces pseudochocs 14, la

vitesse redevient subsonique-.

Tant que l'écoulement est sonique au col, les conditions en amont de celui-ci, notamment la position de l'onde de choc

détachée 11, restent invariables.

Lorsque l'on augmente la contrepression par action sur la vanne, les chocs de recompression 15 remontent vers l'amont et -leur intensité diminue. Pour une contrepression suffisante,

ces chocs disparaissent au col et un accroissement supplé-

mentaire fait apparaître de façon continue un écoulement dont le nombre de Mach au col devient inférieur à 1 et diminue progressivement. Le débit en volume du diffuseur diminue progressivement, ce qui correspond au segment BC sur la

courbe de la figure 1. Mais les chocs de désamorçage 11 oscil-

lent alors autour d'une position d'équilibre qui devient de plus en plus précaire jusqu'à l'apparition du pompage, pour le débit Q. p Si, au contraire, le nombre de Mach à l'entrée du diffuseur est plus élevé que précédemment,

par exemple supérieur à 1,25, l'écoulement d'entrée est super-

sonique au moins jusqu'au col du diffuseur et le reste donc dans la portion du divergent comprise entre le col et les

pseudochocs de recompression 15'. On dit alors que le diffu-

seur est amorcé. Dans la zone amont du diffuseur apparaissent alors des ondes de chocs obliques 16 attachées aux bords d'attaque 12 et de faible intensité. Le débit en volume du compresseur est alors invariable et la caractéristique E (Qv)

est celle montrée en tirets sur la figure 3. En effet, lors-

que le choc de recompression 15' remonte au voisinage du col par augmentation de la contrepression, son intensité reste

finie et il n'est pas possible de passer par diminution conti-

nue du débit Qv du schéma d'écoulement amorcé au schémad'écou-

lemient désamorcé. Tout accroissement supplémentaire de la contre-

pression fait sortir le choc de recompression du diffuseur

vers l'amont, ce qui entraîne immédiatement le pompage.

Ce n'est que lorsque le nombre de Mach est voisin de la frontière entre écoulement amorcé et écoulement désamorcé, pour M = 1,25 environ, que l'existence de couches limites

turbulentes au col, ayant une épaisseur fonction de la contre-

pression, permet de stabiliser le choc de désamorçage sur une plage de débit qui est toutefois très faible, ne dépassant pas %. Au contraire, le rotor présente une plage de débit en

volume qui est beaucoup plus importante que celle du diffu-

seur car la vitesse relative d'entrée évolue entre la tête de l'aube, pour laquelle elle est supersonique, et le pied de l'aube, pour laquelle elle est souvent subsonique (de 1,4 à 0,7 par exemple). La plage de variation de débit en volume est souvent de l'ordre de 30%. Si elle est inférieure à celle des rotors transoniques et subsoniques, elle reste toutefois suffisante pour beaucoup d'applications et en tous cas elle

montre que la limitation de la plage de débit est d e essen-

tiellement au diffuseur.

On décrira maintenant diverses solutions conformes à l'in-

vention, permettant de donner une plage de débit à un diffu-

seur du type montré en figures 2 et 4.

Tous ces modes de réalisation comportent, pour chaque canal inter-aubes 14, deux fentes pariétales placées à cheval sur le col aérodynamique. Ce col peut ne pas être exactement confondu avec le col géométrique, du fait de l'épaississement de la couche limite dans le sens de l'écoulement. Il en est toujours toutefois très proche et, étant donné la longueur nécessaire pour les fentes dans le sens de l'écoulement, la condition est toujours remplie si l'on dispose la fente à peu

près symétriquement par rapport au col géométrique. Les figu-

res 5 et 6 montrent un emplacement possible d'une fente 17.

Celle-ci se trouve en arrière de la zone d'entrée du diffu-

seur, correspondant à la partie découverte de l'extrados 18, délimitée par la ligne en tirets 19 et empiète sur la zone du

col, o le canal est à faces parallèles ou à angle de divergen-

ce très faible (de l'ordre de 20 par exemple) pour compenser l'épaississement de la couche limite. La fente 17 déborde également sur la partie de divergence du canal, à partir du

col Sc, dont la divergence a est généralement de l'ordre de 5 .

Chaque fente 17 occupera généralement la totalité de la largeur du canal. La longueur 1 dans le sens de l'écoulement sera égale ou supérieure à la moitié de la hauteur de la veine du diffuseur. Ainsi la section de passage totale offerte par

les fentes 17 sera au moins égale à la section de passage mi-

nimale du diffuseur. Celui-ci sera avantageusement réalisé de façon que la longueur de la zone de col, allant de la licme 19 à la section minimum Scsoit approximativement égale à la moitié de la

largeur du canal à la fin de la zone d'entrée.

Les fentes situées d'un même côté du canal doivent toutes

communiquer avec un même volume d'amortissement.

Dans le mode de réalisation montré en figures 7 et 8, le

volume d'amDrtissement associé à chaque jeu de fentes comporte deux ca-

naux secondaires parallèles aux canaux interaubes, c'est-à-

dire légèrement divergents et reliés par des gorges annulaires.

On voit sur les figures 7 et 8 que les fentes 17 côté arbre 21 du rotor 25 s'ouvrent chacune dans un canal secondaire

22 ménagé dans le carter 20 du compresseur. Ces canaux secon-

daires 22 s'ouvrent dans une gorge annulaire périphérique 23

commune à tous les canaux 22.

De façon similaire, les fentes 17a placées côté 24 du rotor 25 s'ouvrent dans des canaux secondaires 22a qui débouchent dans une gorge annulaire périphérique 23a. Des

trous 27 (figure 7) mettent en communication les gorges an-

nulaires 23 et 23a. En variante, les trous 27 n'existent pas.

La section droite des passages reliant ainsi les fen-

tes les unes aux autres doit être dimensionnée de façon qu'aucune onde de choc ne s'y produise. Pour cela, il faut que les sections soient à tout emplacement au moins égales à la section droite de la fente. Pour que par ailleurs chaque

jeu de fentes 17, 17a puisse pendant de courts instants dé-

river la totalité du débit qui passe dans le canal inter-

aubes correspondant 14, on donnera avantageusement aux deux

fentes une section droite cumulée supérieure à celle du ca-

nal au col, typiquement de 20 % supérieure. Il est par ail-

leurs souhaitable que les fentes 17 et 17a soient au moins approximativement symétriques l'une de l'autre par rapport

au plan médian du canal.

Dans la variante de réalisation de l'invention imntrée en fi-

gure 9, les fentes 17 et 17a débouchent non plus dans des canaux secon-

daires, mais dans des volumes annulaires secondaires respectifs 28 et 28a délimités par des plans perpendiculaires à l'axe de rotation. Ces volumes sont encore ménagés dans le carter, côté arbre du rotor et côté entrée du rotor,et reliés par des passages de

section au moins égale à celle des fentes.

Dans les deux modes de réalisation, on utilisera un

volume secondaire.du même ordre de grandeur, qui sera avan-

tageusement de l'ordre de six millièmes du volume à l'aval du

diffuseur, compté jusqu'à la vanne de réglage de la contre-

pression ou jusqu'au distributeur de la turbine, si le com-

presseur alimente une turbine à gaz.

Sur la figure 7, le rotor comporte des pales qui sont dirigées radialement dans la zone de sortie. En fait, une

telle disposition n'est satisfaisante que lors du fonction-

nement en survitesse. En dehors des cas o le rotor est. à vitesse variable et susceptible de fonctionner fréquemment en survitesse, alors qu'il est bloqué en débit, on aura intérêt à coucher la partie terminale des pales en arrière du sens de rotation d'un angle au moins égal à 300, comme

indiqué en tirets sur la figure 7.

Les essais effectués sur un compresseur centrifuge supersonique suivant l'invention ont montré que la présence

des fentes 17 et des volumes secondaires formant tampon per-

met d'accroître de manière sensible la plage de débit en vo-

lume du diffuseur en régime d'écoulement amorcé. La plage de débit-volume en fonctionnement, pratiquement nulle en l'absence de fentes lors du régime amorcé, prend une valeur de l'ordre de 40 %, comme indiqué par la ligne en traits pleins sur la figure 3. Par contre, les fentes ne modifient pratiquement ni le débit-volume limite Q%, ni l'efficacité

E maximale pour le débit-volume limite.

Dans la pratique, l'existence d'une plage de débit

en volume se traduit par de nombreux avantages sur les com-

presseurs supersoniques classiques:

- Etant donné que, sur un compresseur classique, la carac-

téristique est verticale (figure 3), il est nécessaire,

pour des raisons de sécurité, de faire fonctionner le com-

presseur à un taux de compression inférieur, typiquement de 10 % environ, à celui obtenu au pompage. Par exemple, si le taux de compression est égal à 10 lorsqu'intervient le pompage, avec un rendement isantropique de 0,75, on choisira généralement le point de fonctionnement pour que le taux de compression soit de 9,09 et le rendement de 0,708. L'invention permet de s'affranchir de cette marge de sécurité et donc de gagner 10 % environ sur le rapport

de pression et 4,2 % sur le rendement.

- Lors du fonctionnement à la vitesse nominale o le rotor-

et le diffuseur présentent une bonne adaptation aérodyna-

mique, pour une machine correctement conçue, la mise en

oeuvre de l'invention permet d'obtenir une plage de fonc-

tionnement importante. Cette plage sera d'autant plus marquée que l'angle d'inclinaison des pales du rotor 25 dans la zone de sortie du rotor est plus important, un

angle de 450 étant souvent avantageux.

- Si le compresseur fonctionne à vitesse variable, et notam-

ment pendant une fraction du temps en survitesse, avec blocage en débit du rotor (le terme "blocage en débit" signifiant que le débit limite délivré par le rotor pour une vitesse de rotation donnée est atteint), la mise en

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oeuvre de l'invention permet d'accroître le rapport de pression et le rendement, d'autant plus que le rotor est moins bien adapté au diffuseur à cette survitesse. Dans la

pratique, l'accroissement du rapport de pression peut at-

teindre 25 % et celui du rendement 3 % environ.

Il semble que l'on puisse expliquer les résultats fa-

vorables obtenus par l'invention de la façon suivante, étant bien entendu que la validité du présent brevet n'est pas

subordonnée à l'exactitude complète des hypothèses formulées.

On supposera pour simplifier que le compresseur con-

sidéré est du type centrifuge, muni d'un rotor dont le nom-

bre de Mach relatif d'entrée est de 1,3 environ en tête de pale. On supposera également que le nombre de Mach absolu à l'entrée du diffuseur est de l'ordre de 1,4: l'écoulement

est alors amorcé.

Dans le cas d'un compresseur démuni de fentes, le ré-

gime est alors celui illustré en figure 3. Le pompage inter-

vient dès que la diminution de la section de la vanne de contre-pression a provoqué la remontée vers l'amont du choc de recompression-15' à un point tel que ce choc se place au

col S du canal inter-aubes 14.

c

Si le diffuseur est muni de fentes et de volumes se-

condaires suivant l'invention, l'évolution du régime est au contraire celle qui sera maitenant décrite en faisant

référence aux figures 10, 11 et 12.

Si la vanne de contre-pression 29 est suffisamment ouverte pour que le choc de recompression 15' soit situé

en aval des fentes 17 (figure 10), le régime est sensible-

ment le même que dans le cas d'un compresseur classique. Le choc de recompression 15' est dans une position stable, liée à une faible valeur de la pression dans le volume 30 situé entre le diffuseur et la vanne 29. Dans le cas de l'exemple mentionné plus haut, la pression statique correspondante

sera de l'ordre de 0,3 Â, o u représente la pression d'ar-

rét en amont du diffuseur.

Si on suppose maintenant qu'on étrangle l'écoulement en fermant partiellement la vanne 29, le choc 15' se porte légèrement en amont de la fente 17, mais reste en aval du col (figure 11). L'écoulement principal (c'est-b-dire vers le volume aval 30) au niveau des fentes 17 est alors porté à une pression égale à 0,7 X environ. L'écart entre la pression dans l'écoulement principal et la pression dans les volumes secondaires, o règne une pression statique de 0,3 T, est tel que les fentes 17 constituent, pendant une courte période de temps ft, des cols soniques par lesquels une grande partie du débit principal passe dans le volume secondaire. Pendant cette période, la vanne de contre-pression, qui constitue également un col sonique du fait du grand rapport

de pression entre le volume aval et l'éjection, est traver-

sée par un débit d'éjection constant.

La pression dans le volume aval 30 diminue légèrement,

du fait que l'apport de fluide provenant du rotor ne compen-

se plus le débit qui s'échappe par la vanne 29. Cette dimi-

nution de pression rappelle le choc 15' vers une position en

aval des fentes 17. Dès que ce choc de recompression est pas-

sé en aval des fentes 17, un débit supplémentaire s'échappe vers l'aval à partir du volume secondaire, comme indiqué par une flèche sur la figure 12. La pression dans le volume aval tend de nouveau à augmenter et à rappeler le choc 15' vers

l'amont de la fente.

On voit qu'à partir d'une contre-pression déterminée, qui conduirait au pompage en l'absence du dispositif suivant l'invention, le choc de recompression oscille de part et d'autre de la fente 17, ce régime de fonctionnement évitant le pompage. Pour que le phénomène soit stable, il faut toutefois

que deux conditions soient remplies.

- La courbe de variation du rapport de compression de l'étage (ensemble rotor-diffuseur) du débit réduit doit-avoir une pente négative, courre indiqué sur la figure 13. Puisque la courbe de variation de

l'efficacité E du diffuseur suivant l'invention en fonc-

tion du débit-volume présente une pente positive dans la région C' B' o le choc de recompression oscille autour

de la fente (figure 3), cette condition ne peut être rem-

plie que si la courbe de variation du rapport de pression 1l fournie par le rotor en fonction dû débit réduit a une

pente négative suffisante. Pour cela, on est amené à cou-

cher en arrière les pales du rotor, comme indiqué sur la figure 7. Toutefois, la condition est remplie de façon inhérente lorsque le rotor est bloqué en débit, ce qui se-

ra en général le cas lors du fonctionnement en survitesse.

A titre d'exmple supplémentaire on peut indiquer que les essais effectués sur des compresseurs réels avec

rotor bloqué en débit ont fait apparaître que l'adjonc-

tion d'un dispositif suivant l'invention permet d'accroi-

tre très sensiblement le rapport de pression de 7,45 à 9,3, ce qui traduit une très large augmentation du débit

volume du diffuseur qui, de 0 %, passe à 40 %.

Il va sans dire que l'invention ne se limite pas aux modes particuliers de réalisation qui cnt été représentés et décrits à titre d'exemples et il doit être entendu que la portée du présent brevet s'étend aux variantes restant

dans le cadre des équivalences.

En particulier chaque fente peut naturellement être

fractionnée en plusieurs ouvertures distinctes pour augmen-

ter la rigidité, à condition que les parties restant entre les fragments d'ouverture aient une faible-dimension dans le

sens longitudinal de l'écoulement.

Claims

REVENDICATIONS

1. Compresseur supersonique comprenant un diffuseur et un rotor prévu pour fournir du -fluide à une vitesse absolue au moins égale à un

nombre de Mach de 1,2 au diffuseur, à son point nominal de fonc-

tionnement, le diffuseur comprenant une pluralité d'aubes portées par un carter, régulièrement réparties angulairement et délimitant des canaux inter-aubes présentant un col en aval des bords d'attaque des aubes, caractérisé en ce que chaque canal inter-aubes du diffuseur est muni de deux fentes pariétales (17, 17a) dont le développement dans le sens de l'écoulement est tel qu'elles débordent de part et d'autre du col du canal inter-aubes, toutes les fentes situées d'un

même côté du canal communiquant avec un volume secondaire com-

mun par des passages dont la section est partout au moins

égale à celle des fentes.

2. Compresseur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les fentes associées à un même canal sont disposées

symétriquement de part et d'autre du plan médian du canal.

3. Compresseur suivant la revendication 1 ou. 2, caractérisé en ce que chaque fente est disposée de façon sensiblement symétrique par rapport

au.col géométrique du canal inter-aubes.

4. Compresseur suivant l'une quelconque des revendica-

tions précédentes, caractérisé en ce que chaque fente occupe la totalité de la largeur du canal et en ce que sa longueur dans le sens de l'écoulement est au moins égale à la moitié de la

hauteur de la veine du diffuseur.

5. Compresseur suivant l'une quelconque des revendica-

tions 1 à 4, caractérisé en ce que chaque volume secondaire associé à un jeu de fentes comporte un canal secondaire pour

chaque fente, tous les canaux étant reliés par une gorge annu-

-laire.

6. Comresseur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4,

caractérisé en ce que chaque vOlumne secondaire est constitué par un espace délimité Par des plans perpendiculaires à 1 'axe de rotation, ménagé dans le

carter du diffuseur et s'ouvrant dans les canaux inter-aubes par les fentes.

7. Compresseur suivant l'une quelconque des revendica-

tions précédentes, caractérisé en ce que les deux volumes associés aux deux jeux de fentes sont reliés par des passages

à travers les aubes du diffuseur.

8. Compresseur suivant l'une quelconque des revendica-

tions précédentes caractérisé en ce que les volumes secon-

daires représentent une fraction égale à 0,6% environ du volume à l'aval du diffuseur.

9. Compresseur suivant l'une quelconque des revendi-

cations précédentes, caractérisé en ce que le rotor comporte des pales dont l'inclinaison vers l'arrière dans la zone de

sortie est de 300 au moins.