FR2471238A1 - Procede et dispositif de coulee continue horizontale symetrique - Google Patents

Abstract

PROCEDE DESTINE A OBTENIR UN FRONT DE SOLIDIFICATION LIQUIDESOLIDE SYMETRIQUE PAR RAPPORT A L'AXE HORIZONTAL DE LA COULEE. LE CORPS DE MOULE 10 COMPREND UNE CHAMBRE HORIZONTALE CYLINDRIQUE 4 DE SOLIDIFICATION PLACEE ENTRE L'ENTREE 6 DU MOULE ET LA SORTIE 8. LA ZONE DE REFROIDISSEMENT 14 COMPREND DES TROUS 10 DANS LESQUELS ON PEUT INTRODUIRE, A DES PROFONDEURS REGLABLES, DES SONDES DE REFROIDISSEMENT PARCOURUES PAR UN REFRIGERANT. LES DIFFERENCES D'ENFONCEMENT DES SONDES PERMETTENT D'OBTENIR UNE SURFACE DE SOLIDIFICATION A PEU PRES SYMETRIQUE PAR RAPPORT A L'AXE HORIZONTAL DU MOULE 2.

Description

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La présente invention concerne un procédé et un dispositif de coulée continue horizontale symétrique pour métaux

et alliages. -

La demande de brevet US n0 958.774 décrit un ensemble de moulage caractérisé par un retrait efficace et contrôlé de la

chaleur hors du métal fondu pendant la coulée en continu. L'ensem-

ble de moulage comporte un corps de moule réfractaire tel que du graphite ayant une chambre de solidification longitudinale et une quantité de trous de refroidissement longitudinaux répartis

autour de la chambre de solidification. Les trous de refroidisse-

ment ne s'étendent que sur une partie de la longueur du corps de

moule pour déterminer une section isolante au voisinage de l'ex-

trémité d'entrée, afin de diminuer l'emprunt de chaleur à la

source de métal fondu, et une section périphérique de refroidis-

sement voisine de la sortie o des sondes de refroidissement contenant un réfrigérant en circulation sont introduites dans les trous de refroidissement. Les sondes sont réglables suivant la longueur des trous de refroidissement pour contrôler avec précision la position du front de solidification et assurer un emprunt de chaleur optimal au métal fondu pour une solidification efficace.

L'ensemble de moulage est présenté comme étant spécia-

lement utilisé dans la coulée continue horizontale de métaux et alliages. Dans le passé, un désavantage de la coulée continue horizontale a été l'asymétrie associée au développement du front de solidification. Cette asymétrie se présente typiquement sous la forme d'une solidification se produisant d'abord au voisinage de la base de la chambre de solidification et ensuite à la surface supérieure, de sorte que le profil du front de solidification est en pente. vers l'arrière entre la surface de base et la surface du sommet de la chambre. Ce phénomène est désavantageux pour la qualité du produit coulé, puisque des criques et fissures à chaud ont tendance à se former sur la surface de coulée inférieure, par suite de la coquille de métal solidifié se formant d'abord au voisinage de la surface de base de la chambre de solidification et du fait qu'elle est soumise au fur et à mesure de la coulée à des charges excessives qui dépassent la résistance à la traction à chaud de la coquille. Le mécanisme de solidification asymétrique pendant la coulée continue horizontale est décrit en détail dans l'article de Hadden et Indyk "lHeat-transfer Characteristics in Closed Head Horizontal Continuous Casting" (Caractéristiques de transfert de la chaleur dans une tête fermée de coulée en continu horizontale), livre 192, The Metals Society, Londres,

pages 250-255 (1979).

Un but important de l'invention est de fournir un procédé et un dispositif de coulée continue horizontale o la solidification du métal fondu se produise sensiblement de façon

symétrique par rapport à la base et au sommet de la chambre de-

solidification du moule.

Un autre but de l'invention est un procédé et- un dispositif de coulée continue horizontale pour produire une

pièce présentant une surface brute de coulée supérieure, carac-

térisée par une réduction substantielle des criques à chaud,

fissures et autres défauts.

Un autre but de l'invention est un procédé et un dispositif de coulée continue horizontale pour- la production d'une pièce présentant une microstructure perfectionnéelayant une plus grande uniformité de structure de grains, de composition

et de propriétés mécaniques.

Le procédé de coulée en continu horizontale de l'invention utilise l'ensemble de moulage de base décrit dans la demande de brevet US cidessus, dont les enseignements sont

incorporés ici à titre de référence. Une caractéristique impor-

tante de l'invention comporte la découverte que non seulement la position mais également la forme du front de solidification dans le métal fondu peuvent être modifiées par l'établissement d'un profil d'insertion de sondes de refroidissement, dans lequel

certaines des sondes sont introduites dans les trous de refroi-

dissement du corps de moule à des distances plus grandes les unes que les autres. En particulier, la demanderesse a trouvé que, en

introduisant les sondes dans les trous-de refroidissement -de -

façon que la distance d'insertion des sondes dans les trous augmente entre le fond et le sommet du corps de moule, un front de solidification peut s'établir transversalement au travers de la chambre, ce fond coupant le sommet et la base'de la chambre

à peu près au même endroit de la longueur de la chambre; autre-

ment dit, l'isotherme liquide/solice coupe le sommet et la base

de la chambre sensiblement dans le même plan transversal vertical.

Evidemment, cela signifie que la solidification au sommet et à la base de la chambre se produit à peu près simultanément, sans solidification prématurée, asymétrique de la portion de base en avant de la portion supérieure de métal. Typiquement,--le profil ci-dessus mentionné d'introduction des sondes a pour résultat la formation d'un front de solidification ayant -un isotherme liquide/

solide qui est sensiblement symétrique par rapport-à un axe longi-

tudinal central au travers de la chambre de solidification. Par exemple, pour des pièces coulées cylindriques telles que des barres ou tiges, le front de solidification symétrique prend la forme d'un profilé généralement annulaire de métal solidifié autour d'un noyau circulaire de métal fondu. Le procédé et le dispositif de coulée continue horizontale de ['invention peuvent ainsi fournir un refroidissement périphérique ou radial à peu près idéalement uniforme et une solidification identique de la charge fonduè quand elle passe au travers de la section de refroidissement du corps de moule et, par suite, le procédé et le dispositif fournissent un produit coulé ayant une surface

brute de coulée et une microstructure supérieures.

Les difficultés rencontrées-par les fabricants de l'art antérieur dans la coulée continue horizontale de bande, spécialement de bande non ferreuse, et de formescreusOe telles que des tubes sont facilement surmontées dans les réalisations

-30 préférées de l'invention.

- D'autres caractéristiques et avantages de l'invention-

seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre

d'un exemple de- réalisation et en se reportant aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 représente une vue latérale du corps de moule utilisé dans l'invention; la figure 2 représente une vue en bout montrant la sortie du corps de moule de la figure 1; -la figure 3 représente une vue latérale d'un autre corps de moule utilisé dans-l'invention pour produire simultanément -deux produits coulés; - la figure 4 représente une vue en bout montrant la -sortie.du corps de moule de la figure 3;-, - la figure 5 représente une coupe d'une sonde de refroidissement; - la figure 6 représente les profils de retrait de chaleur, le-profil de température'et l'isotherme liquide/solide au-travers du métal fondu dans un corps de moule comme celui de la figure 1, pendant une coulée typique exécutée quand les sondes

de refroidissement sont toutes-introduites à 12 cm;- -

- la figure 7 représente le profil de température et l'isotherme liquide/solide au travers d'un corps de moule tel que celui de la figure 1, pendant une coulée typique réalisée quand les sondes de refroidissement sont introduites à des distances relativement croissantes entre la base et le sommet du corps de moule; - la figure 8 représente une coupe au travers d'un corps de moule ayant un mandrin intérieur pour produire des formes: coulées creuses; et - les figures 9a et 9b sont des vues en bout de mandrins

usuels.

Les figures 1, 2 et 5 représentent l'ensemble de coulée de base qui comprend un corps de moule 2 horizontal en graphite

ou autre réfractaire, possédant un trou-central cylindrique qui -

détermine une chambre de solidification cylindrique 4 pour la - production d'une barre coulée. Le trou comporte desextrémités élargies dont l'une détermine une extrémité d'entrée 6-au travers

de laquelle le métal fondu entre dans la chambre, et une extré-

mité de sortie 8 au travers de laquelle sort le produit solidifié.

L'entrée 6 est reliée au-bec de coulée d'un four à creuset (non représenté) ou autre poche contenant du métal fondu destiné à

être coulé en continu. -Sur la périphérie de la chambre de soli-

dification 4, on a réparti plusieurs trous cylindriques paral-

lèles de coulée 10 qui ont une. extrémité ouverte à,l'extrémité de sortie du corps de moule et s'étendent partiellement dans celui-ci en direction de l'entrée pour fournir une section d'isolation périphérique 12 voisine de l'extrémité d'entrée, et une section périphérique de refroidissement 14 voisine de l'extrémité de sortie. La section d'isolation est importante pour réduire l'emprunt de chaleur au four à creuset et au métal fondu jusqu'à ce qu'il atteigne le voisinage de la section de refroidissement. Cette section 14 effectue une extraction de chaleur très efficace, concentrée et, ce qui est important, hautement contrôlable du métal fondu passant au travers, quand les sondes de refroidissement sont introduites dans les trous 10

comme on le décrit ci-après.

Les figures 3 et 4 représentent un autre corps de moule 2' conçu pour couler deux produits en barre au travers de

deux chambres de solidification horizontales et longitudinales 4'.

Le trou central de refroidissement 10' est réalisé en plus de ceux de la circonférence du corps de moule pour assurer un refroidissementpériphérique efficace. Les autres caractéristiques et fonctions du corps de moule 2' sont les mêmes que celles qui

ont été décrites ci-dessus pour les figures 1 et 2.

Une sonde de refroidissement typique 13 destinée à

Etre utilisée en liaison avec le corps de moule des figures ci-

dessus est représentée en section droite sur la figure 5 et elle comprend essentiellement un tube d'alimentation intérieur 15 et un tube de retour extérieur concentrique 16 au travers desquels

circule un réfrigérant tel que de l'eau dans le sens des flèches.

Comme on peut le voir, le tube extérieur de retour 16 comporte une extrémité fermée 16a pour fermer une extrémité de la sonde de refroidissement. A l'autre extrémité, les tubes pénètrent et

sont rendus étanches dans un distributeur 20. Le tube d'alimen-

tation 15 comporte un prolongement 15a passant à l'extérieur du

répartiteur en vue d'une connexion à une alimentation en réfri-

gérant, alors que le tube de retour extérieur 16 possède une extrémité ouverte à l'intérieur du répartiteur pour y libérer

le réfrigérant de retour.. Le tube de sortie 22 évacue du distri-

buteur le réfrigérant de retour pour le refroidir et le recycler ou pour le rejeter. De préférence, les tubes 15 et 16 sont réalisés en métal hautement conducteur de la chaleur, comme le cuivre. Pour optimiser le transfert de chaleur entre le corps de moule et les sondes de refroidissement, les dimensions des trous et sondes de-refroidissement doivent 'être en corrélation: étroite. Des trous de refroidissement de 10 mm de diamètre et des sondes ayant un diamètre nominal extérieur (diamètre extérieur du tube de retour en cuivre) de 10 mm ont donné satisfaction à

ce point de vue. On alèse avec grand soin les trous de refroidis-

sement dans le corps de moule, et la surface extérieure de chaque sonde est enduite de graphite colloïdal pour fournir un bon contact entre la sonde et la paroi du trou. Bien entendu, ces dimensions

peuvent varier suivant la dimension du corps de moule employé.

Les dimensions -ci-dessus mentionnées ont été utilisées avec un corps de moule cylindrique ayant une longueur de 292 mm et-un diamètre de 90 mm, la chambre de solidification ayant un diamètre de 21,26 mm pour le moule à produit simple et 15,45 mm pour le

moule à produit double.

La figure 6 représente graphiquement les résultats de

coulée d'un alliage de laiton au plomb (Specification de l'Inter-

national-Copper Research CuZn39Pb2 qui se solidifie à environ 870-880OC) au travers du moule -produit simple (figure 1) dans lequel chaque sonde de refroidissement était introduite de 12 cm dans le trou de refroidissement, pour une vitesse de coulée de 44 cm/min. La chaleur retirée du métal fondu le long de la chambre de solidification a été calculée pour chacun des 24 segments le long de la barre par l'équation

calories/segment = 2 7L L r 6-

o:

L = Longueur du segment en centimètres.

S 0 = Différence de température entre le centre et la surface du métal liquide ou solide contenu

dans le moule.

Log r = Logarithme naturel du rayon du lingot ou du -

trou du moule.

Les températures le long de la chambre de solidification sont déterminées par des thermocouples. L'isotherme liquide/solide a été déterminé par injection d'un alliage étain/indium 50/50% dans le jet de métal fondu tout près du front de solidification de

façon à mettre en évidence le cratère liquide après coulée.

Après coulée d'une longueur appropriée de-barre, la barre a-

été coupée en deux selon un diamètre vertical pour montrer la forme de l'isotherme liquide/solide du haut en bas. En outre, après examen métallographique, l'échantillon de baire coulée a été irradié pour donner un niveau très élevé de radioactivité à l'indium et permettre des autoradiographies. Les échantillons ont été également examinés par des techniques de radiographie

par neutrons.

Certaines' caractéristiques importantes sont évidentes sur la figure 6. Par exemple, l'extraction de chaleur en calories retirées par segment est relativement faible,, aux environs de 1400 à 2000 calories pour les segments -1 à 7. Ainsi,-quand le métal fondu approche du bout des sondes de refroidissement-et que le métal à la base de la chambre commence à se solidifier, le retrait de chaleur monte à 2500 calories dans le segment 8 (o a commencé la solidification initiale), à 10.600 calories au segment 12 (correspondant aux bouts des sondes) et descend à 7800 calories 1 cm après le bout de la sonde, ensuite il tombe rapidement. Les valeurs de chaleur retirée donnent ainsi ne indication de l'extrême efficacité. de refroidissement avec

l'ensemble de base. L'évacuation de chaleur est hautement concen-

trée à l'endroit autour des bouts des sondes, de sorte que le.

contrOle du processus de solidification est grandement facilité, la fluidité de la charge précédente de métal fondu peut être maintenue et les pertes de chaleur à partir du métal dans le

four à creuset en particulier peuvent être rendues minimales.

8- Il est évident à partir de la figure 6 que la solidification commence sur la- surface de base du corps de moule

environ 4 cm en avant de la solidification sur la surface supé-

rieure. L'isotherme 880'C liquide/solide montre clairement la nature asymétrique de la solidification dans la chambre horizon- tale. Ces données graphiques correspondent aux expériences de l'art antérieur avec la coulée continue horizontale. Les valeurs supérieures et inférieures de température du métal fondu-montrent également la nature de la solidification asymétrique. Bien qu'on ait trouvé que la solidification de ce type dans l'ensemble de moulage fournissait un produit satisfaisant, on a néanmoins souhaité optimiser le processus de coulée -continue horizontale, spécialement pour fournir un procédé et un dispositif capables

d'une coulée continue horizontale dans laquelle le front de soli-

dification prend un profil généralement-symétrique et a pour

résultat un produit coulé avec de bien meilleures propriétés,-

notamment pour le fini de la surface brute de coulée. -

Comme le montre la figure 7, ce but est atteint selon l'invention par un réglage approprié des positions relatives des sondes dans les trous de refroidissement. Sur la figure, on a

établi un isotherme liquide/solide (8800C) sensiblement symé-

trique en introduisantau sommet,-des sondes de refroidissement coplanaires A-A à il cm dans les trous respectifs,des sondes moyennes coplanaires B-B à 8 cm et des sondes de base coplanaires

- 25 C-C à 6 cm (voir figure 1h.- Le-front liquide/solide établi trans-

versalement au travers de la chambre coupe le sommet et la -base

de la chambre à.peu près au même point de sa longueur (c'est-à-

dire presque dans un màme plan vertical) et, de plus, il est sensi-

blement symétrique par rapport à l'axe central longitudinal au

travers de la chambre. Quand il est vu en section droite, c'est-

à-dire normalement au plan Y, le front de solidification prend la forme d'un anneau de métal solidifié entourant un noyau circulaire de métal fondu. Il résulte de ce refroidissement radial idéal et de cette solidification symétrique une tendance de la surface ou coquille inférieure de la barre à avoir des criques à, chaud et des fissures grandement réduites et il en résulte une surface

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brute de coulée qui est supérieure si on la compare à une barre solidifiée asymétrique. En outre, le refroidissement presque purement radial fournit une structure de grains affinée et une microstructure partout améliorée, avec des propriétés et une composition plus homogènes le long de la pièce coulée. Le contrôle du processus de solidification avec l'invention est suffisamment fin pour qu'il soit possible de forcer la solidification A se produire d'abord sur la surface

supérieure du moule plutôt quià la base ou sur le mode symétrique.

Par exemple, dans des conditions semblables aux conditions ci-

dessus avec une vitesse de coulée de 29 cm/min, la solidification de la surface supérieure du moule a été réalisée en premier avec des sondes de refroidissement A-A introduites de 12 cm, des sondes B-B de 9 cm et des sondes C-C de 7 cm. Dans ce cas, la surface supérieure s'est solidifiée environ 10 mm en avant de la surface de fond. Toutefois, quand les sondes ont été réajustées avec A-A introduites de 12 cm, B-B de 10 cm et C-C de 9 cm, un fond de

solidification généralement symétrique a été obtenu avec l'amé-

lioration correspondante de la surface brute de coulée.

Evidemment, les paramètres de la vitesse de coulée et de la distance d'insertion des sondes de refroidissement pour la réalisation d'une solidification généralement symétrique varient avec la chimie du métal ou alliage fondu quand il se solidifie, de la température initiale de celuici, de la dimension du produit coulé à fournir et d'autres facteurs. Les positions précises des sondes nécessaires pour un jeu donné de paramètres de coulée peuvent Etre déterminées facilement par analyse empirique de

l'homme de l'art. - -

L'invention est particulièrement utile dans la produc-

tion en continu de bandes coulées non ferreuses, comme dans le corps de moule représenté sur la figure 10 de la demande de brevet

US ci-dessus mentionnée n0 958.774, possédant une chambre de soli-

difiéation ayant une forme correspondant à la production d'une bande, pour diminuer le risque de rupture du bord, ce qui est un événement caractéristique dans la coulée continue horizontale de bandes. Les figures 8 et 9 représentent une autre réalisation de l'invention, conçue pour la coulée en continu de formes creuses telles que des tubes ou analogues. Le corps de moule 2' est semblable dans la plupart de ses aspects à ce qui a été décrit ci-dessus, la différence majeure étant associée avec l'entrée 6' qui s'étend en longueur pour comporter une première chambre taraudée 6a' et une seconde chambre 6b' non taraudée ayant une extrémité intérieure en coin dans la chambre de solidification 4'. Un mandrin réfractaire (graphite) 3' est représenté avec son extrémité effilée 3a' suspendue dans la chambre de solidification et son extrémité filetée 3b' vissée dans la première chambre 6a' de l'entrée. Les figures 9a et 9b représentent des variantes de l'extrémité de mandrin filetée 3a', chacune d'elles permettant au métal moulé du four à creuset (non représenté) d'entrer dans la chambre de solidification. Il est visible que le métal fondu peut s'écouler facilement autour de la languette 3c' et les rayons 3d' de la figure 9b dans la chambre 6b' et ensuite dans la chambre de solidification 4'. Comme on l'a indiqué, une fente 3e' est prévue dans l'extrémité taraudée pour

un tournevis ou outil analogue..

En fonctionnement, la symétrie de la solidification autour de l'extrémité effilée du mandrin 3a' est assurée par le réglage du profil d'insertion des sondes de refroidissement, comme on l'a décrit ci-dessus. Evidemment, cela assure la symétrie du trou réalisé dans la forme coulée. Il est évident pour l'homme de l'art que la dimension du trou longitudinal produit au travers de la forme coulée peut varier. volonté par déplacement des sondes vers l'intérieur ou l'extérieur des trous de refroidissement pour positionner le front de solidification d'abord à un endroit le long du mandrin et ensuite à un autre endroit de diamètre ou dimension différents. Des formes coulées- creuses avec différentes dimensions de trous peuvent-être réalisées sans avoir à changer

de mandrin.

Un problème rencontré dans le passé dans la coulée en

continu de formes creuses provenait de ce que le métal se soli-

difie autour du mandrin pendant les périodes o la coulée est

arrêtée et de ce que ce métal solidifié brise souvent le-

mandrin par suite des charges de cisaillement sur le graphite quand la coulée est redémarrée. Ce problèmeest résolu facilement

avec l'invention. En effet, avant de redémarrer la coulée, la -

distance d'enfoncement des sondes est diminuée. (sondes retirées) vers une position o le front de solidification se déplace vers la droite de l'extrémité effilée du mandrin, c'est-à-dire la ligne A-A, de sorte que du métal fondu seulement se trouve autour

du mandrin et qu'une forme de-coulée solide est produite au départ.

Souvent ensuite, la distance d'insertion de la sonde est augmentée,

(sondes poussées à l'intérieur) dans le profil choisi pour provo-

quer un front de solidification symétrique autour du mandrin et-

la production de la forme coulée creuse désirée. Puisque du métal solidifié est présent autour du mandrin-au moment du redémarrage, la fracture du mandrin est rendue minimale. Ces réglages, c'est-à-dire le retrait des sondes et ensuite leur insertion, peuvent être répétés chaque fois que la coulée est redémarrée. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux dispositifs ou procédés qui

viennent d'etre décrits uniquement à titre d'exemples non limi-

tatifs sans sortir du cadre de l'invention.,

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Claims (13)

R E V E N D I C A T I-0 N S

1. Procédé de coulée continue horizontale dans lequel le métal fondu passe en continu au travers d'un corps de moule ayant une chambre de solidification sensiblement horizontale s'étendant intérieurement suivant la longueur de ce corps, avec une extrémité d'entrée pour recevoir le métal fondu provenant d'une source et une extrémité de sortie au travers de laquelle sort le métal solidifié, caractérisé par les étapes de -a) réalisation-de plusieurs trous de refroidissement (10) dans le'corps de moule (2), répartis autour de-la périphérie

de la chambre de solidification (4) entre la base et le sommet de.

celle-ci, chaque trou (10) ayant une extrémité ouverte qui se trouve à l'extrémité-de sortie (8) du corps de moule -(2) et qui s'étend seulement sur une partie du corps de moule-en direction de l'extrémité d'entrée (6) pour définir une section isolante (12)

au voisinage de ladite extrémité d'entrée (6), pour rendre mini-

mal l'emprunt de chaleur à la source de métal fondu et pour définir également une section de refroidissement périphérique (14) voisine de ladite extrémité de sortie (8), et b) introduction d'une sonde de refroidissement allongée dans l'extrémité ouverte de chaque trou de refroidissement (10) pour réaliser le refroidissement de la section périphérique

(14), la distance d'introduction des sondes dans les trous augmen-

tant entre la base et le sommet du corps de moule (2), de façon qu'il s'établisse dans le métal fondu un front de solidification liquide/solide qui coupe la base et-le fond de la chambre (4) à peu près au même point sur sa longueur, ce qui réduit les criques à chaud, fissures et autres défauts de surface résultant de la solidification asymétrique de la portion de base du métal fondu

en avant de la portion supérieure.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le profil d'insertion des sondes -de refroidissement dans les trous (10) est tel qu'il s'établit dans le métal fondu un front de solidification liquide/solide qui est sensiblement symétrique par rapport à un axe longitudinal central au travers de la chambre

de solidification (4).

3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce -5 que le métal fondu passe au travers d'une chambre de solidification cylindrique et en ce qu'une section droite au travers du front symétrique liquide/solide prend la forme d'un anneau de métal

solidifié entourant un noyau circulaire de métal fondu.

4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le métal fondu passe au travers d'une chambre de solidification dont la configuration correspond à la forme d'une bande métallique, l'établissement de ladite solidification telle qu'elle coupe la base et le sommet de la chambre approximativement au même point le long de la chambre rendant minimales les cassures d'arêtes de

la bande solidifiée.

S. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un mandrin est suspendu dans la chambre de solidification du corps de moule et en ce que le front desolidification formé autour

dudit mandrin produit une forme de coulée creuse.

6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le mandrin possède une section droite décroissante suivant sa longueur, en direction de l'extrémité de sortie du moule, et en ce que le front desolidification s'établit d'abord en un point le long de la longueur du mandrin et ensuite en un autre par

réglage de la distance d'introduction des sondes de refroidisse-

ment pour produire des formes de coulée avec différentes dimensions

de trous s'étendant à l'intérieur.

7. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la coulée est stoppée et ensuite redémarrée après que le métal fondu s'est solidifié autour du mandrin, caractérisé en ce qu'il comprend

les étapes supplémentaires de décroissance initiale, après redé-

marrage, de la distance d'introduction des sondes de refroidisse-

ment pour placer le front de solidification au-delà du mandrin en direction de l'extrémité de sortie du corps de moule,de façon que

du métal fondu seulement entoure le mandrin et réduise les frac-

tures de celui-ci, une forme de coulée pleine étant réalisée,

l'étape suivante étant l'augmentation de la distance d'introduc-

tion des sondes de refroidissement pour placer le front de soli-

dification autour du mandrin pour former une forme de coulée creuse.

8. Ensemble de moulage pour la coulée continue horizontale de métal fondu, caractérisé en ce.qu'il comprend a) un corps de moule (2) contenant une chambre de solidification sensiblement horizontale (4) avec une extrémité d'entrée (6) pour recevoir le métal fondu d'une source de métal fondu et une extrémité de sortie (8) au travers de laquelle sort

le métal solidifiée l'ensemble possédant plusieurs trous de refroi-

dissement longitudinaux (10) répartis autour de la chambre de solidification entre le fond et le sommet de celle-ci, les trous

(10) ayant chacun une extrémité ouverte qui se trouve à l'extré-

mité de sortie (8) du corps de moule (2) et qui s'étend seulement sur une partie du corps de moule en direction de l'extrémité d'entrée (6) pour définir une section isolante (12) au voisinage de ladite extrémité d'entrée (6), pour rendre minimal l'emprunt de chaleur à la source de métal fondu et pour définir également une section de refroidissement périphérique (14) voisine de ladite extrémité de sortie (8), et b) plusieurs sondes de refroidissement allongées dans l'extrémité ouverte de chaque trou de refroidissement (10) pour réaliser le refroidissement de la section périphérique (14), la distance d'introduction des sondes dans les trous augmentant entre la base et le sommet du corps de moule (2), de façon qu'il s'établisse dans le -métal fondu un front de solidification liquide/ solide qui coupe la base et le fond de la chambre 4) à peu près au même point sur sa longueur, ce qui réduit les criques à chaud,

fissures et autres défauts de surface résultant de la solidifica-

tion asymétrique de la portion de base du métal fondu en avant

de la portion périphérique.

9.. Ensemble de moulage selon la revendication 8, caractérisé en ce que la chambre de solidification est un trou cylindrique. 10. Ensemble selon la revendication 9, caractérisé en ce que les trous de refroidissement (10) s'étendent dans le corps

de moule de façon sensiblement parallèle à la chambre de solidi-

fication. 11. Ensemble selon la revendication 10, caractérisé en ce que six trous de refroidissement sont répartis à 60 l'un de l'autre sur la périphérie de la chambre de solidification, et en ceque le corps de moule est orienté de façon que deux trous soient coplanaires à la base, que deux trous soient coplanaires sur les côtés et que deux trous soient coplanaires au sommet du corps de

moule pendant la coulée.

12. Ensemble selon la revendication 8, caractérisé en ce que la chambre de solidification a une forme propre à produire

une bande métallique.

13. Ensemble selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un mandrin est suspendu dans la chambre de solidification

du corps de moule de façon à produire une forme de coulée creuse.

14. Ensemble de moulage pour la coulée continue horizon-

tale de métal moulé sous forme creuse, caractérisé en ce qu'il comprend

a) un corps de moule contenant une chambre de solidi-

fication sensiblement horizontale avec une extrémité d'entrée (6) pour recevoir le métal fondu d'une source de métal fondu et une

extrémité de sortie (8) au travers de laquelle sort le métal soli-

difié, un mandrin étant suspendu dans la chambre de solificialtion, le corps de moule ayant plusieurs trous longitudinaux (10) de refroidissement répartis autour de la chambre de solidification entre le fond et le sommet de celle-ci, les trous (10) ayant chacun une extrémité ouverte à l'extrémité de sortie (8) du corps de moule et s'étendant sur une partie seulement de celui-ci en direction de l'extrémité d'entrée (10) pour déterminer une section isolante voisine de ladite extrémité d'entrée pour rendre minimal

l'emprunt de chaleur à la source de métal fondu, et une section.

de refroidissement périphérique voisine de ladite extrémité de sortie (8), et b) plusieurs sondes, de refroidissement allongées dont chacune est introduite dans l'extrémité ouverte d'un trou (10) de ladite section périphérique (14), la distance d'introduction des sondes dans les trous augmentant entre la base et le sommet du moule de façon qu'un front de solidification symétrique liquide/

solide s'établisse autour du mandrin.

15. Ensemble selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'extrémité d'entrée de la chambre.de solidification est taraudée et en ce qu'une extrémité du mandrin comporte des portions filetées pour se visser dans l'extrémité d'entrée et suspendre le mandrin dans ladite chambre, ladite extrémité du mandrin comportant également des moyens d'accès du métal fondu

pour permettre l'écoulement du métal entre la source et la chambre.

16. Ensemble selon la revendication 14, caractérisé en ce que le mandrin comporte une section droite décroissante suivant

sa longueur en direction de l'extrémité de sortie du moule de-

façon que le front de solidification puisse s'étabiir'd'abord en un endroit de la longueur du mandrin et ensuite en un autre endroit

pour produire des formes de pièces creuses avec différentes dimen-

sions de trous s'étendant au travers.