FI67414B - FOERFARANDE FOER TILLVARAGATANDE AV MAGNESIUMBISULFIT - Google Patents

Description

«- rwi KUULUTUSJULKAISU . „ a λ a«- rwi ADVERTISEMENT. „A λ a

Aa ^ ^11 UTLÄGGNI NGSSK.RIFT 6741 4 SS C (45) Γ::- '.LV II 03 1905 ^ ^ (51) K*Jlu/tacCt^ D 21 C 11/02 SUOMI—FINLAND (21) p**rtt»*k«nu,-p>tv>tmeknb.s 781791 (22) HakcmtaplM — Amekningadag 06.06.78 (23) AUmpflM—GlMgiMttdag 06.06.78 (41) TuNtt («IklMksI — Whrtt affantftg 03.12.78 ^tantti, ja rekisterihallitta |s luoLMla·»* p.Aa ^ ^ 11 UTLÄGGNI NGSSK.RIFT 6741 4 SS C (45) Γ :: - '.LV II 03 1905 ^ ^ (51) K * Jlu / tacCt ^ D 21 C 11/02 FINLAND — FINLAND (21) p * * rtt »* k« nu, -p> tv> tmeknb.s 781791 (22) HakcmtaplM - Amekningadag 06.06.78 (23) AUmpflM — GlMgiMttdag 06.06.78 (41) TuNtt («IklMksI - Whrtt affantftg 03.12.78 ^ tantti , and the Registry Board | s luoLMla · »* p.

Patent· och registerstyralsen ' AmBkan «t*d od» utUkriftwt puMfcarad 30.11.o4 (32)(33)(31) Pyydän?«moikMia—Bagird prior*·! 08.06.77Patent · och registerstyralsen 'AmBkan «t * d od» utUkriftwt puMfcarad 30.11.o4 (32) (33) (31) Pyydän? «MoikMia — Bagird prior * ·! 06/08/77

Itävalta-österrike(AT) A 4041/77 (71) Waagner-Biro Aktiengesel1schaft, Margaretenstrasse 70, 1051 Wien,Austria-Österrike (AT) A 4041/77 (71) Waagner-Biro Aktiengesel1schaft, Margaretenstrasse 70, 1051 Vienna,

Chemiefaser Lenzing Aktiengesel1schaft, 4860 Lenzing,Chemiefaser Lenzing Aktiengesel1schaft, 4860 Lenzing,

Itävalta-österrike(AT) (72) Wolfgang Apel, Lenzing, Herbert Danninger, Lenzing, Wolfgang Kunstner, Timelkam, Heinz Loquenz, Graz, Erwin Schröttner, Hitzendorf,Austria-Austria (AT) (72) Wolfgang Apel, Lenzing, Herbert Danninger, Lenzing, Wolfgang Kunstner, Timelkam, Heinz Loquenz, Graz, Erwin Schröttner, Hitzendorf,

Gerhard Wallner, Wien, Itävalta-österrike(AT) (74) Forssan 6 Salomaa Oy (54) Menetelmä magnesiumbisulfiitin taiteenottamiseksi - Förfarande för ti11varatagande av magnesiumbisulfitGerhard Wallner, Vienna, Austria-Austria (AT) (74) Forssan 6 Salomaa Oy (54) Method for the art production of magnesium bisulphite - Förfarande för ti11varatagande av magnesiumbisulfit

Keksintö koskee menetelmää magnesiumbisulfiitin talteenottamiseksi lipeänpolttokattilan savukaasuista, jossa menetelmässä rikkidioksidin absorptio tapahtuu ainakin yhdessä magnesiummonosulfiitti-vaiheessa ja ainakin yhdessä raagnesiumbisulfiittivaiheessa.The invention relates to a process for recovering magnesium bisulphite from the flue gases of a lye combustion boiler, in which process the absorption of sulfur dioxide takes place in at least one stage of magnesium monosulphite and in at least one stage of magnesium bisulphite.

Tunnetut menetelmät selluloosan valmistamiseksi magnesiumperustal-la ovat kemiallisesti jaettavissa kahteen ryhmään, a) Magnefite-menetelmäKnown methods for producing cellulose on a magnesium base can be chemically divided into two groups, a) Magnefite method

Komponentit (paino-?S) osuus magnesium- rikki oksidi(MgO) (S02) (S) vapaa, liuennut ,/. ./. ./.Components (w / w) proportion of magnesium sulfur oxide (MgO) (SO 2) (S) free, dissolved, /. ./. ./.

sitoutunut, bisulfiittinen 2,0-2,2 6,3-7,0 3,15-3,5 sitoutunut, sulfaattinen 0,5 0,8 0,4 yhteensä 2,5-2,7 7.1-7.8 3.55-5.9 6741 4 2 b) Hapan Mg-bisulfiitti-menetelmäbound, bisulfite 2.0-2.2 6.3-7.0 3.15-3.5 bound, sulfated 0.5 0.8 0.4 total 2.5-2.7 7.1-7.8 3.55-5.9 6741 4 2 b) Acid Mg bisulfite method

Komponentit (paino-%) osuus magnesium- rikki oksidi(MgO) (S02) (S) vapaa, liuennut ./. 1,5 0,75 sitoutunut, bisulfiittinen 0,95-1,1 3,0-3,5 1,5-1,75 sitoutunut, sulfaattinen 0,25 0,4 0,2 yhteensä 1.2-1,35 4,9-5.4 2,45-2.7Components (% by weight) proportion of magnesium sulfur oxide (MgO) (SO2) (S) free, dissolved ./. 1.5 0.75 bound, bisulfite 0.95-1.1 3.0-3.5 1.5-1.75 bound, sulfated 0.25 0.4 0.2 total 1.2-1.35 4, 9-5.4 2.45-2.7

Kun tarkastellaan kokonaiskemikaaleja, nähdään, että kemikaali-kierto, vastaten kolonnihapon sisältöä, on magnefite-menetelmässä kauttaaltaan suurempi kuin happamassa menetelmässä ja happaman menetelmän pohjalta (=100%) -MgO: suunnilleen 100% ja -S: suunnilleen 40%.Looking at the total chemicals, it is seen that the chemical cycle, corresponding to the column acid content, is higher in the magnefite process than in the acid process and on the basis of the acid process (= 100%) -MgO: approximately 100% and -S: approximately 40%.

Kun halutaan molemmilla menetelmillä ja samalla selluloosalaadulla saavuttaa sama raaka-ainekulutus, niin merkitsee tämä sitä, että häviöosuuden täytyy magnefite-menetelmällä olla kohonneen kemikaalikierron määrän pienempi. Tämä seikka merkitsee etua happamalle menetelmälle. Tämä merkitsee esim.:When it is desired to achieve the same raw material consumption with both methods and with the same cellulose grade, this means that the loss fraction must be lower with the amount of increased chemical circulation by the magnefite method. This fact is an advantage for the acidic method. This means, for example:

Mg0:lle: 90%:n talteenottoaste happamalle menetelmälle vaatii 95%:n talteenottoastetta magnefite-menetelmälle· S:lle : 90%:n talteenottoaste happamalle menetelmälle vaatii 93%:n talteenottoastetta magnefite-menetelmälle.For MgO: 90% recovery rate for the acid method requires a 95% recovery rate for the magnefite process · For S: 90% recovery rate for the acid process requires a 93% recovery rate for the magnefite process.

Kemikaalien talteenotolla varustetut tunnetut magnesiumbisulfiitti-menetelmät voivat tuottaa pelkästään paksulipeän kautta takaisin-saadusta rikistä parhaassa tapauksessa lähes puhdasta stökiömet-ristä bisulfiittihappoa, mutta ei kuitenkaan sellaista, jossa on vapaata, S02:na liuennutta rikkiä.Known magnesium bisulfite processes for the recovery of chemicals can produce, at best, almost pure stoichiometric bisulfite acid from sulfur recovered only through thick liquor, but not one containing sulfur dissolved as free SO2.

Tunnetuilla menetelmillä voidaan tuottaa raakahappoja, joista, verrattuna kolonnihapon stökiömetrisesti sidottuun bisulfiittieeen rikkiin, puuttuvat suunnilleen seuraavassa esitetyt %-määrät rikkiä: -magnefite: noin 4-5% ja -hapan menetelmä: noin 3-4%.By known methods, crude acids can be produced which, compared to the stoichiometrically bound sulfur of the bisulfite tea of the column acid, lack approximately the following percentages of sulfur: -magnefite: about 4-5% and -acid method: about 3-4%.

3 67414 100 /0:isen bisulfiittihapon tai bisulfiittihapossa olevan vapaan rikin muodostaminen kolonnihapoksi tapahtuu niin kutsutussa väke-vöintikolonnissa rikinpolttolaitoksesta tulevan SC^-vahvakaasun avulla, jossa on vähintään 15 tilavuus-% S02:ta. Tämä laitos panostetaan sillä rikkimäärällä, joka vastaa kaikkia systeemihävi-öitä. Tämä väkevöintimenettely voidaan suorittaa myös nestemäisellä S02:lla.3 67414 The formation of 100/0 bisulphic acid or free sulfur in bisulphic acid into column acid takes place in a so-called concentration column by means of a strong SC4 gas from a sulfur incineration plant containing at least 15% by volume of SO2. This plant is invested with the amount of sulfur that corresponds to all system losses. This concentration procedure can also be performed with liquid SO 2.

Nämä menetelmäteknisesti väistämättömät haponmuodostuspakot vaikuttavat sen, että kummallekin menetelmälle ovat minimirikkihävi-öt välttämättömät tarvittavan hapon valmistamiseksi: magnefiitti: 3,5-4,5 % kolonnihapon kokonaisrikistä ja hapan menetelmä: 28-30 % kolonnihapon kokonaisrikistä (väkevöinnin 100 $o:isella toiminta-asteella).These technically unavoidable acid formation constraints contribute to the fact that for both processes the minimum sulfur losses are necessary to produce the required acid: magnetite: 3.5-4.5% of the total sulfuric acid sulfur and the acidic method: 28-30% of the total sulfuric acid sulfur (concentration at $ 100 ° C). degrees).

Olemassaolevien ja odotettavien määräysten mukaan tämä ympäristökuormitus erityisesti happamalla menetelmällä on kielletty, varsinkin kun noin 30 % näistä häviöistä jättää laitoksen kaasumaisena S02:na.According to existing and expected regulations, this environmental load, especially by the acid method, is prohibited, especially when about 30% of these losses leave the plant as gaseous SO2.

Keksinnön tehtävänä on aikaansaada täysin suljetulla kemikaalikierrolla keittäminen keittohapolla, jonka osuus fysikaalisesti liuenneella SC^tlla on vapaasti valittavissa.The object of the invention is to provide cooking in a completely closed chemical cycle with cooking acid, the proportion of which with physically dissolved SC1 is freely selectable.

Keksintö on tunnettu siitä, että absorbtiossa tuotetaan enemmän magnesiummonosulfiittia kuin bisulfiitin valmistukseen tarvitaan ja liikaa tuotettu määrä, joka vastaa paksulipeässä olevan rikki-määrän sekä kolonnihapossa olevan koko sulfiittisesti ja sulfaatti-sesti sidotun rikin välistä eroa, poistetaan magnesiumbisulfiitti-piiristä magnesiummonosulfiitin muodossa. Erikoisesti käytetään poistettu magnesiummonosulfiitti rikkihappovalmistuksen lähtöaineena. Edullisesti poistettu magnesiummonosulfiitti hajotetaan lämmön vaikutuksella rikkidioksidiksi ja magnesiumoksidiksi, ja tuotettu rikkidioksidi liuotetaan puhdistettuun bisulfiittiliuok-seen, kun taas magnesiumoksidi esimerkiksi johdetaan takaisin mo-nosulfiittivaiheeseen. Erityisesti poistettu magnesiummonosulfiitti hajotetaan lämpötila-alueella 500-900°C yksinomaan termisellä hajotuksella ilman lisäaineita, jolloin edullisesti magnesiummonosulfiitin hajotus tapahtuu osalla siitä lämmöstä, joka * 67414 vapautuu lipeänpolttokattilasta. Keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaan magnesiummonosulfiitti hajotetaan magnesiumoksidiksi ja rikkidioksidiksi ja rikkidioksidi nesteytetään. Erityisesti magnesiummonosulfiitti kuivataan ennen hajotusta ja magnesiummonosulfii-tin hajotus tapahtuu epäsuoralla kuumennuksella, edullisesti kaasu-virrassa, joka muodostuu pääasiassa rikkidioksidista. Keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaan tuotetun rikkidioksidin osavirta saatetaan kosketukseen absorptiovaiheessa tuotetun magnesiumbisulfiit-tiliuoksen kanssa venturimaisessa putouskanavassa hienokuplaisessa muodossa, minkä johdosta tapahtuu rikkidioksidin liukeneminen. Edullisesti rikkidioksidi tuodaan hienojen kanavien, erityisesti hienojen porausten läpi venturimaisen pudotuskanavan ahtaampaan poikkileikkaukseen.The invention is characterized in that more magnesium monosulfite is produced in the absorption than is required for the production of bisulphite and the excess amount corresponding to the difference between the sulfur content in the thick liquor and the total sulphite- and sulphate-bound sulfur in the column acid is removed from the magnesium bisulphite circuit in the form of magnesium monosulphite. In particular, the removed magnesium monosulfite is used as a starting material for the production of sulfuric acid. Preferably, the removed magnesium monosulfite is decomposed by heat into sulfur dioxide and magnesium oxide, and the sulfur dioxide produced is dissolved in a purified bisulfite solution, while the magnesium oxide, for example, is recycled back to the monosulfite step. In particular, the removed magnesium monosulphite is decomposed in the temperature range of 500-900 ° C exclusively by thermal decomposition without additives, whereby preferably the decomposition of the magnesium monosulphite takes place with part of the heat * 67414 released from the lye combustion boiler. According to a further feature of the invention, the magnesium monosulfite is decomposed into magnesium oxide and sulfur dioxide and the sulfur dioxide is liquefied. In particular, the magnesium monosulphite is dried before decomposition and the decomposition of the magnesium monosulphite takes place by indirect heating, preferably in a gas stream consisting mainly of sulfur dioxide. According to a further feature of the invention, a partial stream of sulfur dioxide produced is contacted with a magnesium bisulphite solution produced in the absorption step in a venturi-shaped downcomer in finely bubbled form, as a result of which sulfur dioxide dissolves. Preferably, sulfur dioxide is introduced through fine channels, especially fine bores, into a narrower cross-section of the venturi-like drop channel.

Keksintö on esitetty kuvioissa 1 ja 2 esimerkin tapaisesti ja kaavallisesti .The invention is shown in Figures 1 and 2 in an exemplary and schematic manner.

Kuvio 1 esittää monosulfiittihajotuslaitoksen menetelmäkaaviota. Kuvio 2 esittää vastaavan laitoksen termistä kytkentäkuvaa.Figure 1 shows a method diagram of a monosulfite decomposition plant. Figure 2 shows a thermal circuit diagram of the corresponding plant.

Kuvion 1 mukaan johdetaan vetinen magnesiumsulfiittisuspensio mag-nesiumbisulfiitin talteenottolaitoksesta sentrifuugiin 1, tiivistetään se yli 70%:n kuiva-ainepitoisuuteen ja kuljetetaan syöttö-ruuvilla 2 virtauskuivaajaan 3. Sentrifugissa 1 erotettu vesi virtaa johdon 13 kautta takaisin magnesiumbisulfiitin talteenottolai-tokseen. Kuivattu, kiteinen magnesiummonosulfiitti erotetaan vir-tauskuivaajan 3 jälkeen kytketyssä keskipakoerottiraessa 4 kuivaus-ilmasta ja se putoaa säiliöön 5. Kuivaukseen käytetty ilma johdetaan keskipakoerottimesta magnesiumbisulfiittilaitokseen. Magnesiummonosulfiitti johdetaan kennopyöräsulun 6 ja syöttöruuvin 7 kautta termiseen sulfiitinhajotuslaitokseen 8, jota käytetään edullisesti lämpötila-alueella 500-900°C. Näissä lämpötiloissa hajoaa magnesiummonosulfiitti magnesiumoksidiksi ja rikkidioksidiksi. Rikkidioksidi puristetaan puhaltimella 9 kaasujäähdyttimeen 10, jäähdytetään tällöin suunnilleen lämpötilaan 65°C ja johdetaan vä-kevöintikolonniin S02tn muodossa olevan vapaan liuenneen rikin muodostamiseksi magnesiumbisulfiittiliuokseen. Rikkidioksidi voidaan myös nesteyttää. Magnesiumoksidi jättää hajotuslaitoksen 8 pudo-tussuppilon ja kennopyöräsulun 11 kautta ja se johdetaan hydratoin-tisäiliöön 12, jossa se muodostaa suspension veden kanssa ja pumpa- 5 67414 taan liuenneen magnesiumhydroksidin muodossa magnesiumsulfiitin talteenottolaitokseen absorboivana aineena rikkidioksidia varten.According to Figure 1, the aqueous magnesium sulphite suspension is passed from the magnesium bisulphite recovery plant to the centrifuge 1, compacted to a dry matter content of more than 70% and conveyed by a feed screw 2 to a flow dryer 3. The water separated in the centrifuge 1 flows back to the magnesium bisulphite case. The dried, crystalline magnesium monosulfite is separated from the drying air in the centrifugal separator granule 4 connected after the flow dryer 3 and falls into the tank 5. The air used for drying is led from the centrifugal separator to the magnesium bisulfite plant. The magnesium monosulfite is led through the cell wheel seal 6 and the feed screw 7 to a thermal sulphite decomposition plant 8, which is preferably used in the temperature range of 500-900 ° C. At these temperatures, magnesium monosulfite decomposes into magnesium oxide and sulfur dioxide. The sulfur dioxide is compressed by a blower 9 into a gas cooler 10, then cooled to approximately 65 ° C and passed to a concentration column to form free dissolved sulfur in the form of SO 2 in a magnesium bisulfite solution. Sulfur dioxide can also be liquefied. The magnesium oxide leaves the decomposition plant 8 through a dropping funnel and a cell wheel seal 11 and is passed to a hydration tank 12 where it forms a suspension with water and is pumped in the form of dissolved magnesium hydroxide to a magnesium sulfite recovery plant as an absorbent for sulfur dioxide.

Kuviossa 2 on esitetty lähemmin hajotusreaktorin 8 terminen kytkentä, jolloin hajotusreaktoria kuumennetaan epäsuorasti polttokammi-olla 14 suunnilleen lämpötilaan 900°C kuumennetun kuumennuskaasun avulla. Hajotusreaktorista 8 lähtevä suunnilleen lämpötilaan 800°C jäähdytetty kuumennuskaasu jäähdytetään lämmönvaihtimessa 15 suunnilleen lämpötilaan 600°C ja johdetaan magnesiummonosulfiittia varten olevaan kuivaajaan 16. Tämän kuivaajan jättää kaasu suunnilleen lämpötilassa 400OC ja johdetaan lopuksi toiseen lämmönvaihtimeen 17, jossa se jäähdytetään suunnilleen lämpötilaan 300°C, joka on suunnilleen lipeänpölttokattilan 26 savukaasulämpötila, ja johdetaan sen savukaasujohtoon 18 ennen absorptiolaitosta 27.Figure 2 shows in more detail the thermal connection of the decomposition reactor 8, whereby the decomposition reactor is indirectly heated to a combustion chamber 14 to a temperature of approximately 900 ° C by means of a heated gas. The heating gas leaving the decomposition reactor 8 cooled to approximately 800 ° C is cooled in a heat exchanger 15 to approximately 600 ° C and passed to a dryer 16 for magnesium monosulfite. This dryer leaves the gas at approximately 400 ° C and is finally passed to a second heat exchanger 17 where it is cooled to approximately 300 ° C. is approximately the flue gas temperature of the lye combustion boiler 26, and is led to the flue gas line 18 before the absorption plant 27.

Absorptiolaitoksesta 27 poistetaan osavirta tuotetusta kosteasta magnesiummonosulfiitista ja johdetaan kuivaajaan 16. Kuivattu magnesiummonosulfiitti viedään sulun 19 kautta sulfiitinhajotus-laitokseen 8, jossa ylläpidetään suunnilleen hajotuslämpötilaa 800°C. Sulfiitinhajotuslaitoksen 8 läpi virtaa kuuma rikkidiok-sidipitoinen kaasuseos, joka poistuessaan sisältää vesihöyryä ja MgO-pölyä, ja joka sulfiittihajotuslaitoksesta poistumisensa jälkeen jäähdytetään regeneratiivilämmönvaihtimessa 20, lämmönvaihto-sykloonissa 21 sekä lämmönvaihtimessa 23 suunnilleen lämpötilaan 200°C, ennenkuin se johdetaan puhaltimen 22 avulla osittain lauh-duttimen 21 läpi väkevöintilaitokseen 24. lämmönvaihtosyklonissa 21 erotetaan MgO-pöly, joka hajotuksessa on syntynyt, ja johdetaan se edelleen absorptiolaitokseen 27. Puhaltimen 22 jälkeen johdetaan suurempi määrä S02-kaasuseoksesta lämraönvaihtimien 20 ja 15 kautta taas takaisin sulfiitinhajotuslaitokseen kantokaasuna, jolloin se kuumennetaan lämmönvaihtimissa 20 ja 15 taas lähelle hajotuslämpötilaa.Partial stream of the produced moist magnesium monosulfite is removed from the absorption plant 27 and passed to a dryer 16. The dried magnesium monosulfite is passed through a barrier 19 to a sulfite decomposition plant 8, where a decomposition temperature of approximately 800 ° C is maintained. A hot sulfur dioxide-containing gas mixture, which on leaving contains steam and MgO dust, flows through the sulphite decomposition plant 8 and, after leaving the sulphite decomposition plant, is cooled in a regenerative heat exchanger 20, in a heat exchanger cyclone 21 and in a heat exchanger 23. through the duct 21 to the concentrator 24. in the heat exchange cyclone 21, the MgO dust generated in the decomposition is separated and passed to the absorption plant 27. After the blower 22, a larger amount of SO 2 gas mixture is passed back through the heat exchangers 20 and 15 to the sulfite decomposition plant 20 as a carrier gas 15 again close to the decomposition temperature.

Lämmön paremmaksi hyväksikäyttämiseksi esilämmitetään polttoaine ja/tai polttoilma lämmönvaihtosyklonissa 21 tai lämmönvaihtimessa 17. Väkevöintilaite 24 muodostuu pääasiassa suljettuun astiaan järjestetystä venturiputkesta, jonka ahtaimpaan kohtaan johdetaan rikkidioksidia ja liuotetaan kierroksessa kulkevaan raakahappoon.To make better use of the heat, the fuel and / or combustion air is preheated in a heat exchange cyclone 21 or a heat exchanger 17. The concentrator 24 consists essentially of a venturi arranged in a closed vessel, in which sulfur dioxide is introduced at its narrowest point and dissolved in the circulating crude acid.

6 7 41 4 66 7 41 4 6

Keksinnön puitteissa on mahdollista suorittaa hajotuslaitoksen kuumennus suoraan tai epäsuorasti lipeänpolttokattilan 26 savukaa-suvirrassa. Lisäksi on mahdollista, jos tarvitaan pienempi määrä happoa bisulfiittiliuokseen, kuljettaa pois kemikaalikierrosta osa absorptiolaitoksessa tuotetusta MgSOjrsta ja jalostaa edelleen esimerkiksi rikkihapoksi.Within the scope of the invention, it is possible to heat the decomposition plant directly or indirectly in the flue gas stream of the lye boiler 26. In addition, if a smaller amount of acid is required for the bisulfite solution, it is possible to remove some of the MgSO 4 produced in the absorption plant from the chemical cycle and to further process it into sulfuric acid, for example.

Claims (11)

1. Förfarande för tillvaratagning av magnesiumbisulfit ur rökgasema frän en lutförbränningspanna, vid vilket förfarande absorption av svaveldioxid sker ätminstone i ett magnesiummonosulfitsteg ooh ätminstone i ett magnesiumbisulfitsteg, kännetecknat därav, att vid absorp-tionen produceras mera magnesiummonosulfit än vad som erfordras för fram-ställningen av bisulfit och den överstigande produktionsmängden, som mot-svarar skillnaden mollan svavelmängden i tjockluten samt allt sulfitiskt och sulfatiskt bundet svavel i kolonnsyran, avlägsnas ur magnesiumbi-sulfitsteget i form av magnesiummonosulfit.1. A process for recovering magnesium bisulfite from the flue gases from a liquor incineration boiler, in which process sulfur dioxide absorption occurs at least in a magnesium monosulfite stage and at least in a magnesium bisulfite stage, characterized in that in the absorption, more magnesium monosulfide is produced in the absorption. bisulfite and the excess amount of production, which corresponds to the difference between the amount of sulfur in the thick liquor and all sulfitic and sulphatically bound sulfur in the column acid, is removed from the magnesium bisulfite step in the form of magnesium monosulfite. 2. Förfarande enligt patentkravet 1, kännetecknat därav, att den avlägsnade magnesiummonosulfiten används som utgängsmaterial vid framställning av svavelsyra.Process according to claim 1, characterized in that the removed magnesium monosulfite is used as starting material in the production of sulfuric acid. 3. Förfarande enligt patentkravet 1, kännetecknat därav, att den avlägsnade magnesiummonosulfiten sönderdelas genom inverkan av värme tili svaveldioxid och magnesiumoxid och den producerade svaveldioxiden upplöses i den renade bisulfitlösningen medan magnesiumoxiden t.ex. leds tillbaka tili monosulfitsteget.3. A process according to claim 1, characterized in that the removed magnesium monosulfite is decomposed by the action of heat to sulfur dioxide and magnesium oxide and the sulfur dioxide produced is dissolved in the purified bisulfite solution while the magnesium oxide e.g. is led back to the monosulfite step. 4. Förfarande enligt patentkravet 3» kännetecknat därav, att den avlägsnade magnesiummonosulfiten sönderdelas inom temperaturomrädet 500-900°C genom enbart termisk sönderdelning utan tillsatsämnen.4. Process according to claim 3, characterized in that the removed magnesium monosulfite is decomposed within the temperature range of 500-900 ° C by only thermal decomposition without additives. 5. Förfarande enligt patentkravet 4» kännetecknat därav, att sönderdelningen av magnesiummonosulfiten sker medelst en del av det värme som frigörs frän lutförbränningspannan.5. A process according to claim 4, characterized in that the decomposition of the magnesium monosulfite is effected by a portion of the heat released from the boiler combustion boiler. 6. Förfarande enligt patentkravet 3» kännetecknat därav, att magnesiummonosulfiten sönderdelas tili magnesiumoxid och svaveldioxid och svaveldioxiden förvätskas.6. A process according to claim 3, characterized in that the magnesium monosulfite is decomposed into magnesium oxide and sulfur dioxide and the sulfur dioxide is liquefied. 7. Förfarande enligt patentkravet 4» kännetecknat därav, att magnesiummonosulfiten torkas före sönderdelningen. Θ. Förfarande enligt patentkravet 4» kännetecknat därav, att sönderdelningen av magnesiummonosulfiten sker genom indirekt uppvärmning.Process according to Claim 4, characterized in that the magnesium monosulfite is dried before decomposition. Θ. Process according to claim 4, characterized in that the decomposition of the magnesium monosulfite takes place by indirect heating.