FI57889C - SAOSOM SLIPSTEN ANVAENDBAR ARTICLE ON THE FRAMEWORK OF RESOURCES - Google Patents

SAOSOM SLIPSTEN ANVAENDBAR ARTICLE ON THE FRAMEWORK OF RESOURCES Download PDF

Info

Publication number
FI57889C
FI57889C FI95372A FI95372A FI57889C FI 57889 C FI57889 C FI 57889C FI 95372 A FI95372 A FI 95372A FI 95372 A FI95372 A FI 95372A FI 57889 C FI57889 C FI 57889C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
metal
resin
bonded phase
volume
phase
Prior art date
Application number
FI95372A
Other languages
Finnish (fi)
Swedish (sv)
Other versions
FI57889B (en
Inventor
Dieter Klaus Bruschek
Richard Michael Levering
Original Assignee
Du Pont
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Du Pont filed Critical Du Pont
Application granted granted Critical
Publication of FI57889B publication Critical patent/FI57889B/en
Publication of FI57889C publication Critical patent/FI57889C/en

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29CSHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C43/00Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
    • B29C43/003Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor characterised by the choice of material
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08KUse of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/02Elements
    • C08K3/08Metals
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08KUse of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/10Metal compounds
    • C08K3/14Carbides
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29KINDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/25Solid
    • B29K2105/251Particles, powder or granules
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29KINDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2503/00Use of resin-bonded materials as filler
    • B29K2503/04Inorganic materials
    • B29K2503/06Metal powders, metal carbides or the like
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29KINDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2503/00Use of resin-bonded materials as filler
    • B29K2503/04Inorganic materials
    • B29K2503/08Mineral aggregates, e.g. sand, clay or the like

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)

Description

γβΊ /««kuulutusjulkaisu c7öq0 year· w <") utlAggninosskrift 57889 C Fatentti myönnetty 10 11 1900γβΊ / «« advertisement publication c7öq0 year · w <") utlAggninosskrift 57889 C Fatent issued 10 11 1900

Patent raeddelat ' (51) Ky.ik?/im.a.3 B 24 D 3/02 SUOMI—FINLAND (21) HtmaMm^-r******** 953/72 (22) Hakwnitpllvi—AnaekiiliitMhg 06.0¼.72 (23) ΑΝαιρΗνΙ—GUtlghradag 06.04.72 (41) Tulkit JulkMcsI — Bllvlt effwcllg 07.10.72Patent raeddelat '(51) Ky.ik? /Im.a.3 B 24 D 3/02 FINLAND — FINLAND (21) HtmaMm ^ -r ******** 953/72 (22) Hakwnitpllvi — AnaekiiliitMhg 06.0 ¼.72 (23) ΑΝαιρΗνΙ — GUtlghradag 06.04.72 (41) Tulkit JulkMcsI - Bllvlt effwcllg 07.10.72

Patentit- ja rekisterihallitut (44) Nlht*v*kilp«nofl ja kuuLjulkAlaun pvm.—Patent and Registration Office (44) Date of issue and date of issue.

Patent· OCh registerstyrelsen AnaMctn uthtgd och utl.«krif»n pubUcarad 31.07.80 (32)(33)(31) Pyydetty atuolkaot—Baftrd prtorltat 06.OU.7i USA(US) 131650 Toteennäytetty-Styrkt (71) E.I. du Pont de Nemours and Company, Wilmington, Delaware, USA(US) (72) Dieter Klaus Bruschek, Bellach, Sveitsi-Schweiz(CH),Patent · OCh registerstyrelsen AnaMctn uthtgd och utl. «Krif» n pubUcarad 31.07.80 (32) (33) (31) Requested atuolkaot — Baftrd prtorltat 06.OU.7i USA (US) 131650 True-Styrkt (71) E.I. du Pont de Nemours and Company, Wilmington, Delaware, USA (72) Dieter Klaus Bruschek, Bellach, Switzerland-Switzerland (CH),

Richard Michael Levering, Wilmington, Delaware, USA(US) (7U) Oy Kolster Ab (5¼) Hiomakivenä käytettävä tuote ja menetelmä sen valmistamiseksi - Säsom slipsten användbar artikel och förfarande för dess framställning Tämä keksintö koskee hiomakivenä käytettävää tuotetta ja menetelmää tällaisen tuotteen valmistamiseksi. Keksinnön kohteena on erityisesti hiomakivenä käytettävä tuote, joka käsittää a) orgaanisen hartsisidotun faasin, jossa on 100 - noin 30 tilavuus-/? olennaisesti lineaarista polyimidipolymeeriainetta laskettuna mainitussa hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 70 tilavuus-J? metallia laskettuna hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta, jolloin hartsisidottu faasi sisältää myös ei valettavia, hiovia hiukkasia, ja b) metalli sidotun faasin, jossa on 100 - noin 70 tilavuus-/? metallia laskettuna mainitussa hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 30 tilavuus-% olennaisesti lineaarista polyimidipolymeeri ainetta laskettuna mainitussa metallisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta.This invention relates to a product for use as an abrasive stone and to a method for producing such a product. The present invention relates to a product for use as an abrasive stone and to a method for producing such a product. In particular, the invention relates to a product for use as an abrasive stone, comprising a) an organic resin-bonded phase having from 100 to about 30% by volume of? a substantially linear polyimide polymeric material based on the molding material in said resin-bonded phase and in addition up to about 70 by volume of J? a metal based on the casting material in the resin-bonded phase, wherein the resin-bonded phase also contains non-castable, abrasive particles, and b) a metal-bonded phase having 100 to about 70 volumes /? a metal based on the casting material in said resin-bonded phase and further up to about 30% by volume of a substantially linear polyimide polymer material based on the casting material in said metal-bonded phase.

Sellaiset kuluvat rakenteet, kuten esim. hiomakivet, joiden reunaosa on poly-imidipolymeerimateriaalia, joka on liimalla kiinnitetty metalliseen ydinosaan, ovat tunnettuja. Näiden rakenteiden merkittävänä ongelmana on, että ei ole yksinkertaista ja tehokasta menetelmää kiinnittää reunaosa sydänosaan. Jos esim. reuna-sydän-liitos on heikko, reunaosa irtaantuu käytön aikana. On tehty huomattava määrä työtä sellaisten hiomakivirakenteiden aikaansaajin seksi , joilla reunaosa on lujasti kiinni 57889 sydänosassa. Esim. U.S.-patentti n:o 3 U70 0Ϊ+7 esittää parannetun hartsisidotun hiomakiven, missä hi oma.-ainetta sisältävä reunaosa on liimalla kiinnitetty sydän-osaan siten, että edellinen kohdistaa puristusvoiman jälkimmäiseen, jolloin liimalla ja puristusjännityksellä aikaansaatu yhdistelmä estää, reunaosan lateraalisen ja säteittäisen irtautumisen hiomakiven sydämeltä. Tällaiset tutkimukset ovat kalliita eivätkä ne ole aina onnistuneita kaikissa tapauksissa. Tämän keksinnön pääkohteena on siten aikaansaada sellaisia, muotoiltuja rakenteita, kuten esim. hioma-aineella varustettuja tuotteita, jotka ovat vapaita yllä mainituista epäkohdista.Wearing structures, such as abrasive stones, the edge part of which is a polyimide polymer material which is glued to the metal core part, are known. A significant problem with these structures is that there is no simple and effective method of attaching the edge portion to the core portion. If, for example, the edge-core connection is weak, the edge part will come off during use. A considerable amount of work has been done to provide abrasive stone structures with an edge portion firmly attached to the 57889 core portion. For example, U.S. Patent No. 3 U70 0Ϊ + 7 discloses an improved resin-bonded abrasive stone in which an edge portion containing a self-adhesive is adhesively attached to the core portion such that the former applies a compressive force to the latter, thereby preventing the lateral portion of the edge portion from compressing. and radial detachment from the heart of the grindstone. Such studies are expensive and not always successful in all cases. It is therefore a main object of the present invention to provide shaped structures, such as abrasive articles, which are free from the above-mentioned drawbacks.

Tämän keksinnön mukaiselle tuotteelle on tunnusomaista, että se valmistetaan hartsisidotun ja metallisidotun faasin yhteisvalulla.The product of this invention is characterized in that it is prepared by co-casting a resin-bonded and a metal-bonded phase.

Tämän keksinnön mukaisesti on kysymyksessä myöskin menetelmä muotoiltujen rakenteiden, kuten esim. hioma-aineilla varustettujen hiomakivien tai kovasinkivien, tehdasmaiseksi valmistamiseksi, jolloin näillä on orgaaninen hartsisidottu faasi ja metallisidottu faasi ja joka käsittää mainitun orgaanisen hartsisidotun faasin yhteisvalamisen valettavasta hartsiseoksesta, jotta saataisiin syntymään hartsi-sidottu faasi, jossa on 100 - noin 30 tilavuusprosenttia yhteen sulanutta oleellisesti lineaarista polyimidipolymeeripulveria ja komplementtisesti aina noin 70 tilavuusprosenttiin saakka valettavaa metallipulveria, valettavasta metalliseoksesta muodostuvan metallisidotun faasin kanssa, jotta saataisiin syntymään metalli-sidottu faasi välillä 100 - noin 70 tilavuusprosenttia valettavaa metallipulveria ja komplementtisesti aina noin 30 tilavuusprosenttiin saakka oleellisesti lineaarista yhteensulautuvaa polyimidipolymeeripulveria, käyttämällä lämpöä ja painetta samanaikaisesti valettaviin seoksiin.According to the present invention there is also a process for the factory production of shaped structures, such as abrasive stones or hardstones with abrasives, comprising an organic resin-bonded phase and a metal-bonded phase, comprising co-casting said organic resin-bonded phase from a castable resin mixture to form a resin. a phase of 100 to about 30% by volume of fused substantially linear polyimide polymer powder and complementary up to about 70% by volume of castable metal powder with a metal-bonded phase of the casting alloy to form a metal-bonded phase between 100% and about 70% by volume Up to 30% by volume of a substantially linear fusible polyimide polymer powder, applying heat and pressure to co-molding compounds there.

Tämän keksinnön luonne ja edut tulevat ilmeisemmäksi seuraavasta selityksestä ja useista kuvista, jotka liittyvät oheisiin piirroksiin, missä vastaavat viitenumerot merkitsevät samoja osia kaikissa kuvannoissa ja joissa kuvio 1 on poikkileikkauskuvanto muotoillusta rakenteesta, joka sisältää pyöreän hiomakiven, joka on valmistettu tämän keksinnön mukaisella menetelmällä, kuvio 2 on poikkileikkauskuvanto toisesta pyöreän hiomakiven sovellutuksesta, kuviot 3, U ja 5 ovat graafisia esityksiä kuumapuristettujen kiekkojen fysikaalisista ominaisuuksista näiden ollessa puristettu polyimidihartsin ja kupari-metallipulverin seoksista.The nature and advantages of the present invention will become more apparent from the following description and several drawings taken in conjunction with the accompanying drawings, in which like reference numerals refer to like parts throughout the figure and Figure 1 is a cross-sectional view of a shaped structure including a circular grindstone made by the method of the present invention. is a cross-sectional view of another application of a round grindstone, Figures 3, U and 5 are graphical representations of the physical properties of hot-pressed discs when pressed from mixtures of polyimide resin and copper-metal powder.

• I v 5 57889 Tämän keksinnön mukainen yhteisvalettu tuote on yhtenäinen rakenteeltaan ja sisältää vähintään kaksi toisistaan erottuvaa homogeenista faasia. Toisessa faasissa on vallitsevana orgaaninen hartsisidottu faasi ja toisessa faasissa on hallitsevana metallisidottu faasi. Kumpikin faasi voi haluttaessa sisältää valettavia ja ei-valettavia lisäaineita. Esimerkki keksinnön mukaisesta yhteisvaletusta tuotteesta on kuvion 1 mukainen hiomakivi. Kuviossa 1 esitetty profiilirakenne keksinnön havainnollistamiseksi koskee hioma-aineella varustettua hiomakiveä, joka käsittää metallimateriaalista valmistetun sydänosan 10 ja orgaanisesta polymeerisestä materiaalista ja sopivasta hioma-materiaalista varustetun reunaosan 11. Sydänosa 10 on tavallisesti varustettu sen keskellä sijaitsevalla aukolla 12, joka on hyödyllinen hiomakiven asentamiseksi sopivaan kannatinelimeen. Kuvio 2 esittää hiomakiven, joka on samanlainen kuin kuviossa 1 esitetty muuten paitsi että hioma-ainetta sisältävä osa 13 on sijoitettu sydämen 10 pinnalle 14.The co-cast product of the present invention is uniform in structure and contains at least two distinct homogeneous phases. The second phase is dominated by an organic resin-bonded phase and the second phase is dominated by a metal-bonded phase. Both phases may, if desired, contain moldable and non-moldable additives. An example of a co-cast product according to the invention is the grindstone according to Figure 1. The profile structure shown in Figure 1 to illustrate the invention relates to an abrasive grindstone comprising a core portion 10 made of a metal material and an edge portion 11 of an organic polymeric material and a suitable abrasive material. The core portion 10 is usually provided with a central opening 12 useful for mounting the grindstone on a suitable support. . Figure 2 shows an abrasive stone similar to that shown in Figure 1 except that the abrasive-containing part 13 is placed on the surface 14 of the core 10.

Orgaaninen hartsisidottu faasi yhteisvaletussa keksinnön mukaisessa tuotteessa, eli esim. hiomakiven reunaosa 11, kuten on esitetty kuviossa 1, käsittää 100 - noin 30 tilavuusprosenttia oleellisesti lineaarista valettavaa polyimidipolymeerimateriaalia ja komplementtisesti aina noin 70 tilavuusprosenttiin saakka valettavaa metallipulveria. Edellä olevat valettavat tilavuusprosentit perustuvat valumateriaaliin orgaanisessa hartsisidotussa faasissa, jolloin mukana ei ole ei-valettavia lisäaineita, kuten esim. hiovia hiukkasia. Orgaaninen hartsisidottu faasi sisältää mielellään lisäksi hiovia hiukkasia, kuten esim. timanttia tai päällystettyjä timanttihiukkasia tai pii-karbidia. Orgaaninen hartsisidottu faasi voi sisältää jopa noin 40 tilavuusprosenttia lisäaineita, kuten esim. timanttisia hiovia hiukkasia. Päällystetyllä timantilla tarkoitetaan timantteja, joihin on saostettu elektrolyyttisesti tai kemiallisesti ohut kerros nikkeliä tai kuparia tai hopeaa jne.The organic resin-bonded phase in the co-cast product of the invention, i.e. e.g. the edge portion 11 of the grindstone, as shown in Figure 1, comprises from 100 to about 30% by volume of a substantially linear molded polyimide polymer material and complementarily up to about 70% by volume of molded metal powder. The above cast percentages by volume are based on the casting material in the organic resin-bonded phase, in the absence of non-castable additives, such as abrasive particles. The organic resin-bonded phase preferably further contains abrasive particles, such as, for example, diamond or coated diamond particles or silicon carbide. The organic resin-bonded phase may contain up to about 40% by volume of additives, such as diamond abrasive particles. Coated diamond means diamonds with an electrolytically or chemically deposited thin layer of nickel or copper or silver, etc.

Orgaanisen hartsisidotun faasin polyimidipolymeerimateriaalille on tunnusomaista seuiraava jaksottain palautuva rakennekaava: 0 0 fl tf --^^N-R'-- (1)The polyimide polymer material of the organic resin-bonded phase is characterized by the following periodically reversible structural formula: 0 0 fl tf - ^^ N-R '- (1)

CC

M It 0 o rt rt 57889 4 missä R on neliarvoinen aromaattinen radikaali, joka sisältää vähintään yhden kuueihiiliatomisen renkaan, jolle on tunnusomaista bentsenoidinen tyydyttä-mättömyys, mainitun jaksottain palautuvan rakenneyksikön neljän karbonyyli-ryhmän ollessa kiinnitetty erillisiin hiiliatomeihin pareittain kunkin parin karbonyyliryhmien ollessa kiinnitetty viereisiin hiiliatomeihin mainitussa H radikaalissa; ja missä R' on kaksiarvoinen aromaattinen radikaali.M It 0 o rt rt 57889 4 wherein R is a tetravalent aromatic radical containing at least one ring of six carbon atoms characterized by benzenoid unsaturation, the four carbonyl groups of said periodically recoverable moiety being attached to separate carbon atoms attached in pairs to each carbonyl group of each pair in said H radical; and wherein R 'is a divalent aromatic radical.

Polyimidit valmistetaan vähintään yhden orgaanisen diamiinin reaktiolla, jolloin diamiinilla on rakennekaava: H2N-R'-RH2 (2) missä R' on yllä määritelty ja kaksi mainitun diamiinin aminoryhmää on kumpikin kiinnitetty mainitun aromaattisen radikaalin erillisiin hiiliatomeihin, vähintään yhden tetrakarboksyylihappodianhydridin kanssa, jolloin jälkimmäisellä on rakenne kaava: <x>Polyimides are prepared by the reaction of at least one organic diamine, the diamine having the structural formula: H2N-R'-RH2 (2) wherein R 'is as defined above and two amino groups of said diamine are each attached to separate carbon atoms of said aromatic radical, with at least one tetracarboxylic acid dianhydride, the latter having structure formula: <x>

C CC C

11 11 o o missä R on määritelty yllä, orgaanisessa liuottimessa liuottimen ollessa inertinen reaktanteille, mieluummin anhydrisissa olosuhteissa reaktion kestäessä sellaisen ajan ja lämpötilan ollessa alapuolella 175°C, että aika riittää polyamidihapon muodostamiseen, joka sitten muunnetaan sopivilla menetelmillä kuten esim. lämmöllä yllämainituksi polyimidiksi (l). Sopivia poly-imideja tämän keksinnön menetelmää varten ovat sellaiset, jotka perustuvat esim. pyromellitiinidianhydridiin ja 4»4'-oksidianiliiniin tai perustuvat 3»3',4»4'-fcentsofenonitetrakarboksyylidianhydridiin ja 4»4'-oksidianiliiniin tai metafenyleenidiamiiniin. Sopivia polyimideja on laajemmin kuvattu U.S.-patenteisea no. 3,179»631 ja- 3»249»588. Edellä olevia polyimideja voidaan käyttää hyväksi joko yksinään tai seoksina mainitussa hartsisidotussa faasissa.Where R is as defined above, in an organic solvent the solvent is inert to the reactants, preferably under anhydrous conditions with a reaction time and a temperature below 175 ° C such that sufficient time is formed to form polyamic acid which is then converted to the above polyimide by suitable methods such as heat. ). Suitable polyimides for the process of this invention are those based on e.g. pyromellitin dianhydride and 4 ', 4'-oxydianiline or based on 3', 3 ', 4', 4'-benzophenone tetracarboxylic dianhydride and 4 ', 4'-oxydianiline or metaphenylenediamine. Suitable polyimides are described in more detail in U.S. Pat. 3,179 »631 and- 3» 249 »588. The above polyimides can be utilized either alone or in mixtures in said resin-bonded phase.

Keksinnön mukaisen yhteisvaletun tuotteen metallisidottu faasi, eli esim. kuvion 1 hiomakiven sydänosa 10, käsittää noin 70-100 tilavuusprosenttia valettavaa metallipulveria ja komplementtisesti jopa noin 30 tilavuus- 5 57889 prosenttia valettavaa täyteainetta, kuten esim. valettavaa polyimidi polymeerimateriaalia. Metallipulveria on mieluummin mukana metallivaletussa faasissa noin 80-100 tilavuusprosenttia. Metallipulveri sydänosalle 10 on mieluummin sellaista, jonka sulamispiste on vähintään 100°C yläpuolella käytetyn valu-lämpötilan. Sopivia esimerkkejä metallipulvereista metallivalettuun faasiin ovat kupari, alumiini, messinki tai pronssi. Sopivia ei-valettavia lisäaineita voidaan käyttää metallivalettuun faasiin.The metal-bonded phase of the co-cast product of the invention, i.e., e.g., the grindstone core portion 10 of Figure 1, comprises about 70-100 volume percent cast metal powder and complementary up to about 30 volume percent 57889 percent cast filler, such as a cast polyimide polymeric material. The metal powder is preferably present in the metal cast phase in an amount of about 80-100% by volume. The metal powder for the core portion 10 is preferably one having a melting point at least 100 ° C above the casting temperature used. Suitable examples of metal powders in the metal cast phase are copper, aluminum, brass or bronze. Suitable non-castable additives can be used for the metal casting phase.

Lisäaineet voidaan liittää orgaaniseen hartsisidottuun faasiin, eli esim. reunaosaan 11, tai metallisidottuun faasiin, eli esim. sydänosaan 10 mikäli näin halut&an. Joissakin tapauksissa voi esim. olla haluttua lisätä lisäaineita reunaosaan 11 sen ominaisuuksien säätämiseksi. Valettavaa metallista lisäainetta voidaan lisätä valettavaan orgaaniseen hartsisidottuun reunaosan 11 faasiin ja valettavaa hartsilisäainetta voidaan lisätä valettavaan sydänosan 10 metallisidottuun faasiin. Tässä suhteessa tämän keksinnön oleellinen piirre on siinä havainnossa, että valettavan orgaanisen hartsi3idotun faasin ja valettavan metallisidotun faasin yhteisvalaminen täytyy suorittaa olosuhteissa, missä orgaaninen hartsieidottu faasi käsittää 100 - noin 30 tilavuusprosenttia polyimidipolymeeristä materiaalia ja metallisidottu faasi käsittää noin 70-100 tilavuusprosenttia metallista pulveria. Orgaaninen hart-sisidottu faasi sisältää mieluummin jotakin hiovaa materiaalia siten, että se käsittää 100 - noin 50 tilavuusprosenttia polyimidia. Kuviot 3 ja 4 kuvaavat keksinnön edellä esitetyn oleellisen ominaisuuden perustaa. Kuvio 3 on graafinen esitys vetomurtolujuudesta ja se on esitetty oordinaattana ja tilavuusprosentti on esitetty abskissana ja tiedot on saatu analysoimalla kiekkomainen rakenne, joka on valmistettu kuumapuristamalla 450°C lämpötilassa po-lyimidipolymeerimateriaalin (pyromellitiinidianhydridi ja 4,4'-oksidianilii-ni) ja kuparimetallipulverin seos. Kuvio 3 osoittaa, että polyimidihartsin ja kuparimetallin valetun seoksen ominaisuudet muuttuvat pisteessä B, joka osoittaa, että jatkuva orgaaninen hartsisidottu faasi on olemassa kuvion 3 pisteiden A ja B välillä ja että jatkuva metallifaasi on olemassa kuvion 3 pisteiden B ja C välillä. Jatkuvan orgaanisen hartsisidotun faasin vetomurto-lujuus kasvaa lineaarisesti 100 tilavuusprosentista hartsia noin 30 tilavuusprosenttiin hartsia saakka, missä kohdassa esiintyy mutka ja se merkitsee muutosta käyrän luonteessa. Mutka osoittaa sitä, että metallisidottu faasi tulee Jatkuvaksi kuvion 3 pisteessä B. Jatkuvan metallisidottu! faasin veto-murtolujuus kasvaa lineaarisesti ja osoitetulla tavalla mutta paljon suuremmalla nopeudella noin 70 tilavuusprosenttia metallia käsittävänä pisteen B ja 100 tilavuusprosenttia metallia käsittävänä pisteen C välillä. Kuviot 4 6 57889 ja 5 osoittavat oleellisesti samanlaisia tuloksia venymälle katkeamispisteessä ja kiekkorakenteen taivutuslujuudelle. Oleellisesti samoja tuloksia kuin on esitetty kuviossa 5» 4 ja 5 on saatu kuumapuristetuille polyimidipolymeeri-materiaalin ja alumiinipulverin kiekoille.The additives can be incorporated into the organic resin-bound phase, i.e. e.g. the edge part 11, or into the metal-bound phase, i.e. e.g. the core part 10, if so desired. In some cases, for example, it may be desirable to add additives to the edge portion 11 to adjust its properties. The castable metallic additive may be added to the castable organic resin-bonded edge portion 11 phase and the castable resin additive may be added to the castable core-metal phase of the core portion 10. In this regard, an essential feature of the present invention is the finding that the co-casting of the molded organic resin bonded phase and the cast metal bonded phase must be performed under conditions where the organic resin bonded phase comprises 100 to about 30 volume percent polyimide polymeric material and the metal bonded phase comprises about 70 to 100 volume percent metal. The organic resin-bonded phase preferably contains an abrasive material such that it comprises from 100 to about 50% by volume of polyimide. Figures 3 and 4 illustrate the basis of the above essential feature of the invention. Figure 3 is a graphical representation of tensile strength and is shown as an ordinate and volume percent is shown as an abscissa, and the data are obtained by analyzing a disc-shaped structure prepared by hot pressing at 450 ° C a . Figure 3 shows that the properties of the cast mixture of polyimide resin and copper metal change at point B, indicating that a continuous organic resin-bonded phase exists between points A and B in Figure 3 and that a continuous metal phase exists between points B and C in Figure 3. The tensile breaking strength of the continuous organic resin-bonded phase increases linearly from 100% by volume of resin to about 30% by volume of resin, where there is a bend and a change in the nature of the curve. The bend indicates that the metal-bonded phase becomes Continuous at point B in Figure 3. Continuous metal-bonded! the tensile breaking strength of the phase increases linearly and as shown, but at a much higher rate between about point B of metal containing 70% by volume and point C of metal containing 100% by volume. Figures 4 6 57889 and 5 show substantially similar results for elongation at break and bending strength of the disc structure. Substantially the same results as shown in Figures 5 to 4 and 5 have been obtained for hot-pressed polyimide polymer material and aluminum powder discs.

Silmiinpistävä piirre tässä keksinnössä on yhteisvalussa, jossa valetaan metallifaaei sydämen 10 muodostamiseksi ja orgaaninen hartsifaasi esim. reunaosan 11 muodostamiseksi. Tämä tehdään mieluummin siten, että ensin täytetään sopiva muotti, jolla on sydänelementti, valettavissa olevalla hartsi-seoksella kuten polyimidipulverilla, joka sisältää haluttuja lisäaineita kuten esim. timanttisia hiovia hiukkasia. Valettavissa olevan polyimidipulverin ja timanttien seos on osittain yhdistynyt valussa ja muotin sydänelementti poistetaan sen jälkeen. Muotin sydänontelo täytetään sen jälkeen valettavissa olevalla metallipulverin seoksella ja haluttuja lisäaineita käyttäen, jolloin nämä osittain yhdistyvät. Toinen menetelmä on muovata metallinen pulveri erillisellä toimintavaiheella ja näin syntynyt esimuovaus tai esipuriste sijoitetaan sen jälkeen muotin sydänonteloon. Muotti ja sen sisältö kuumennetaan sen jälkeen noin 100-300°C lämpötilaan tyhjöuunissa lämmityksen kestäessä 15 min. - 5 tuntia. Kuumennettu muotti sijoitetaan sen jälkeen paineeseen ja kuumennetaan siinä noin 350-500°C lämpötilaan. Muottiin kohdistetaan sen jäi-keen noin 280-3500 kp/czn paine ajan, joka riittää tiivistämään esimuovaus ja aikaansaamaan yhteensulautuminen sekä hartsille että metallipulverille eli esim. 20-30 minuuttia. Muotti jäähdytetään sen jälkeen, samalla kun se säilytetään paineen alaisena ja jäähdytyksen jälkeen hiomakivi poistetaan muotista. Hiomakivi viimeistellään sen jälkeen tavanomaisella menetelmällä esim. päällystämällä, keskisen asennusaukon porauksella ja tasapainotuksella.A striking feature of the present invention is in co-casting, in which a metal phase is cast to form a core 10 and an organic resin phase, e.g., to form an edge portion 11. This is preferably done by first filling a suitable mold with a core element with a castable resin mixture such as polyimide powder containing the desired additives such as diamond abrasive particles. The mixture of castable polyimide powder and diamonds is partially combined in casting and the core element of the mold is then removed. The core cavity of the mold is then filled with a castable mixture of metal powder and using the desired additives, whereby these are partially combined. Another method is to mold the metallic powder in a separate operation step, and the preforming or preform thus formed is then placed in the core cavity of the mold. The mold and its contents are then heated to about 100-300 ° C in a vacuum oven for 15 minutes. - 5 hours. The heated mold is then pressurized and heated to about 350-500 ° C. A pressure of about 280-3500 kp / Czn is applied to the mold for a period of time sufficient to seal the preform and cause fusion to both the resin and the metal powder, i.e., 20-30 minutes. The mold is then cooled while being kept under pressure and after cooling the grindstone is removed from the mold. The abrasive stone is then finished by a conventional method, e.g. by coating, drilling a central mounting hole and balancing.

Mitä tahansa sopivaa valutekniikkaa voidaan käyttää tämän keksinnön mukaisiin yhteisvalurakenteisiin. Tyydyttäviä tuloksia on saatu käyttämällä ahtopainemuottia ja erityisesti sellaisia ahtopainemuotteja, jotka käyttävät hyväksi vastakkaisilla puolilla olevia mäntiä (ram).Any suitable casting technique can be used for the co-casting structures of this invention. Satisfactory results have been obtained using a compression mold, and in particular compression molds that utilize pistons on opposite sides (ram).

Tämän keksinnön periaatteita ja sen käyttämistä selitetään nyt seuraa-vissa esimerkeissä, jotka ovat ainoastaan esimerkkejä eikä niiden ole tarkoitettu rajoittavan keksinnön puitteita, koska monet muunnokset sekä tekniikassa että toiminnassa ovat ilmeisiä ammattimiehelle.The principles of the present invention and its use will now be explained in the following examples, which are merely illustrative and are not intended to limit the scope of the invention, as many modifications in both technique and operation will be apparent to those skilled in the art.

Esimerkki 1Example 1

Seos, jossa oli 2,40 g poly-N,N'-(4»4,-oksidifenyleeni)-pyromellitimi-dia, 13,64 g dendriittikuparipulveria ja 10,13 g nikkelipäällystettyjä timantteja, jotka sisältävät noin 56 painoprosenttia nikkeliä (perustuen päällystettyjen timanttien kokonaispainoon), ja joka oli saatu kuivasekoittamalla, tasoi- 7 57889 tettiin onteloon, jonka muodosti sylinterinäinen muotti sisähalkaisijaltaan I50 mm, sylinterimäinen sydän, jonka ulkohalkaisija oli 13,75 mm, ja kaksi muottirengasta. Pulveri oli esitiivistetty käyttämällä 210 kp/cm painetta. Valusydän poistettiin ja ontelo täytettiin dendriittikuparipulverilla, joka oli esitiivistetty 350 kp/cm paineessa esimuovatun reunaosan ja sydänosan muodostamiseksi. Muotti ja sen sisältö kuumennettiin tyhjöuunissa 150°C lämpötilassa käsittelyn kestäessä noin 4 tuntia. Kuuma muotti sijoitettiin paineessa levylle, joka oli kuumennettu 450°C lämpötilaan ja sitä kuumennettiin kosketuspaineessa 445°C lämpötilaan. Muottiin kohdistettiin 20 minuutin ajan lämpötilassa 445-450 C 1050 kp/cm paine. Paineen alaisena tapahtuneen 250°C lämpötilaan suoritetun jäähdytyksen jälkeen valettu hiomakivi otettiin ulos. Viimeistelyvaiheet, joihin kuului silotus, keskisen asennusaukon poraus ja tasapainotus, muodosti hiomakiven, jossa oli timanttikonsentraatio 100 (timant-tikonsentraatio 100 tarkoittaa sitä, että kivessä on 72 karaattia timantteja 16,387 kuutiosenttimetrissä (emissä). Valetun hiomakiven reunaosan (orgaaninen hartsisidottu faasi) koostumus oli: 35 tilavuusprosenttia polyimidia; 30 tilavuusprosenttia dendriittikuparia; ja 37 tilavuusprosenttia nikkelipääl-lystettyjä timantteja (25 tilavuusprosenttia timanttia ja 12 tilavuusprosenttia nikkeliä). Reunaosan valettavissa oleva materiaali käsitti 52 tilavuusprosenttia polyimidia ja 48 tilavuusprosenttia kuparia. Sydämen (metallisi-dottu faasi) koostumus oli 100 tilavuusprosenttia kuparia.A mixture of 2.40 g of poly-N, N '- (4', 4-oxydiphenylene) -pyromellimide, 13.64 g of dendritic copper powder and 10.13 g of nickel-plated diamonds containing approximately 56% by weight of nickel (based on coated diamonds), obtained by dry mixing, was flattened into a cavity formed by a cylindrical mold with an inner diameter of I50 mm, a cylindrical core with an outer diameter of 13.75 mm, and two mold rings. The powder was pre-compacted using a pressure of 210 kp / cm. The casting core was removed and the cavity was filled with dendritic copper powder pre-compacted at 350 kp / cm to form a preformed edge portion and a core portion. The mold and its contents were heated in a vacuum oven at 150 ° C for about 4 hours. The hot mold was placed under pressure on a plate heated to 450 ° C and heated under contact pressure to 445 ° C. A pressure of 1050 kp / cm was applied to the mold for 20 minutes at a temperature of 445-450 ° C. After cooling to 250 ° C under pressure, the cast abrasive stone was taken out. The finishing steps, which included smoothing, drilling and balancing the central mounting hole, formed an abrasive stone with a diamond concentration of 100 (diamond concentration of 100 means that the stone has 72 carats of diamonds per 16,387 cubic centimeters (emis). The edge of the cast abrasive stone (organic resin bonded phase) 35% by volume of polyimide, 30% by volume of dendritic copper, and 37% by volume of nickel-plated diamonds (25% by volume of diamond and 12% by volume of nickel). .

Hiomakiveä käytettiin hiomaan sementoitua volframikarbidia, kunnes reunaosa oli kulunut ilman halkeamisten havaitsemista tai reunaosan irtoamista sydänosasta.The grindstone was used to grind cemented tungsten carbide until the edge portion was worn without detecting cracks or detachment of the edge portion from the core portion.

Esimerkki 2 I50 mm halkaisijainen D1A1 (American Standards Association) hiomakivi valmistettiin siten, että reunaosa (hartsifaasi) oli poly-N,N'-(4f4'-oksidi-fenyleeni)pyromellitimidia ja SiC, ja sydänosa (metallifaasi) alumiinia ja poly-N,N’-(4»4,-oksidifenyleeni)pyromellitimidia, jolloin näillä oli seuraava koostumus:Example 2 A 50 mm diameter D1A1 (American Standards Association) grindstone was prepared with an edge portion (resin phase) of poly-N, N '- (4f4'-oxide-phenylene) pyromellitimide and SiC, and a core portion (metal phase) of aluminum and poly-N , N '- (4', 4-oxydiphenylene) pyromellitimide, having the following composition:

Reunaosa (hartsisidottu faasi)Edge (resin-bound phase)

Polyimidia - 26 tilavuusprosenttia Kuparia - 49 -"-Polyimide - 26% by volume Copper - 49 - "-

SiC - 25 -"-SiC - 25 - "-

Valettava materiaali - 34 tilavuusprosenttia polyimidia ja 66 tilavuusprosenttia kuparia.Molded material - 34% by volume polyimide and 66% by volume copper.

Sydänosa (metallisidottu faasi)Core part (metal bonded phase)

Alumiinia - 70 tilavuusprosenttia Polyimidia - 30 tilavuusprosenttia.Aluminum - 70% by volume Polyimide - 30% by volume.

8 578898 57889

Hartsi ja metalliseokset yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja paineen oi- 2 lessa 875 kp/cm esimerkin 1 mukaisella menetelmällä hiomakiven valmistamiseksi.The resin and the alloys were co-cast at a temperature of 450 ° C and a pressure of 875 kp / cm by the method of Example 1 to produce a grindstone.

Esimerkki 3Example 3

Valmistettiin sellainen 8,9 nm» halkaisijainen liuska, jolla hiovana kerroksena (hartsisidottu faasi) oli poly-Ν,Ν'(4,4’-oksidifenyleeni)pyromel-litimidia ja SiC ja tukiosa (metallisidottu faasi) kuparia, jolloin näillä oli seuraava koostumus:An 8.9 nm »diameter strip was prepared having poly-Ν, Ν '(4,4'-oxydiphenylene) pyromel-lithimide and SiC and a support (metal-bonded phase) as an abrasive layer (resin-bonded phase) having the following composition :

Hiova kerros (hartsisidottu faasi)Abrasive layer (resin bonded phase)

Polyimidia - 25»1 tilavuusprosenttiaPolyimide - 25 »1 volume percent

Kuparia - 20,5Copper - 20.5

SiC - 24,4 -"-SiC - 24.4 - "-

Valettava materiaali - 35»3 tilavuusprosenttia polyimidia ja 66,7 tilavuusprosenttia kuparia.Cast material - 35 »3% by volume polyimide and 66.7% by volume copper.

Tukikerros (metallisidottu faasi)Support layer (metal bonded phase)

Kuparia - 100 tilavuusprosenttia o 2Copper - 100% vol o 2

Liuska valettiin 450 C lämpötilassa ja käyttämällä 1750 kp/cm painetta esimerkin 1 mukaisella menetelmällä muunnettuna siten, että valmistettiin hiovan kerroksen esipuriste tiivistämällä hiova seos ja sen jälkeen lisäämällä kuparipulverin kerros siihen ja tiivistämällä kuparipulverin kerros hiovalle kerrokselle. Puriste yhteisvalettiin yllämainitussa lämpötilassa ja paineessa. Kovasinkivirakenteita voidaan leikata yllä selitetystä liuskavalusta.The strip was cast at 450 ° C and using a pressure of 1750 kp / cm modified by the method of Example 1 to prepare an abrasive layer preform by compacting the abrasive mixture and then adding a copper powder layer thereto and compacting the copper powder layer on the abrasive layer. The extrudate was co-cast at the above temperature and pressure. Hard zinc structures can be cut from the strip casting described above.

Esimerkki 4Example 4

Valmistettiin 100 mm halkaisijainen D6A2 (American Standards Association) hiomakivi, joka on tyypiltään kuvion 2 kaltainen ja sillä on seuraava koostumus esimerkin 2 menetelmällä (käyttämällä esimerkin 2 polyimidia): Reunaosa (hartsisidottu faasi)A 100 mm diameter D6A2 (American Standards Association) abrasive stone of the type similar to Figure 2 was prepared and has the following composition by the method of Example 2 (using the polyimide of Example 2): Edge portion (resin bonded phase)

Polyimidia - 39 tilavuusprosenttia Kuparia - 36 tilavuusprosenttia SiC - 25 tilavuusprosenttiaPolyimide - 39% by volume Copper - 36% by volume SiC - 25% by volume

Valettava materiaali - 52 tilavuusprosenttia polyimidia ja 48 tilavuusprosenttia kuparia.Molded material - 52% by volume polyimide and 48% by volume copper.

Sydänosa (metallisidottu faasi)Core part (metal bonded phase)

Kuparia - 100 tilavuusprosenttia.Copper - 100% by volume.

Hartsi- ja metalliseokset yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja noin 1750 kp/ 2 cm paineessa hiomakiven muodostamiseksi.The resin and metal alloys were co-cast at a temperature of 450 ° C and a pressure of about 1750 kp / 2 cm to form an abrasive stone.

Esimerkki 5Example 5

Valmistettiin 150 mm halkaisijainen DiAl hiomakivi, jolla oli seuraava koostumus valmistuksen tapahtuessa esimerkin 2 mukaisesti (käyttämällä esimerkin 2 polyimidia): 57889A 150 mm diameter DiAl abrasive stone was prepared having the following composition when prepared according to Example 2 (using the polyimide of Example 2): 57889

Reunaosa (hartsisidottu faasi)Edge (resin-bound phase)

Polyimidia - 63 tilavuusprosenttia Timantteja - 25 tilavuusprosenttia Nikkeliä - 12 tilavuusprosenttiaPolyimide - 63% by volume Diamonds - 25% by volume Nickel - 12% by volume

Timanttien päällystykseen valettava materiaali - 100 tilavuusprosenttia polyimidia.Material to be cast for diamond coating - 100% by volume of polyimide.

Sydänosa (metallisidottu faasi)Core part (metal bonded phase)

Kuparia - 100 tilavuusprosenttiaCopper - 100% by volume

Hartsi- ja metalliseokset yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja noinThe resin and metal alloys were co-cast at 450 ° C and ca.

OO

1876 kp/cm paineessa hiomakiven valmistamiseksi.1876 kp / cm for the production of grinding stone.

Esimerkki 7Example 7

Valmistettiin 150 mm halkaisijainen DiAl hiomakivi, jolla oli seuraa-va koostumus valmistuksen tapahtuessa esimerkin 2 mukaisesti (käyttämällä esimerkin 2 polyimidia):A 150 mm diameter DiAl abrasive stone was prepared having the following composition when prepared according to Example 2 (using the polyimide of Example 2):

Reunaosa (hartsisidottu faasi)Edge (resin-bound phase)

Polyimidia - 33 tilavuusprosenttia Kuparia - 30 -"-Polyimide - 33% by volume Copper - 30 - "-

SiC - 37SiC - 37

Valettava materiaali - 52 tilavuusprosenttia ja 48 tilavuusprosenttia kuparia.Cast material - 52% by volume and 48% by volume of copper.

Sydänosa (metallisidottu faasi)Core part (metal bonded phase)

Alumiinia - 100 tilavuusprosenttia.Aluminum - 100% by volume.

Hartsi- ja metalliseokset yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja noin o 1090 kp/cm paineessa hiomakiven valmistamiseksi.The resin and metal alloys were co-cast at a temperature of 450 ° C and a pressure of about 1090 kp / cm to produce an abrasive stone.

Esimerkki 8Example 8

Valmistettiin 3 150 mm halkaisijaista D1A1 hiomakiveä, jolla oli seu-raava koostumus, valmistuksen tapahtuessa esimerkin 2 menetelmällä (käyttämällä esimerkin 2 polyimidia)} kunkin kiven reunaosan koostumuksen ollessa identtinen mutta sydänosan koostumuksen ollessa erilainen:3,150 mm diameter D1A1 abrasive stones having the following composition were prepared by the method of Example 2 (using the polyimide of Example 2)}, the composition of the edge portion of each stone being identical but the composition of the core portion being different:

Reunaosa (hartsisidottu faasi)Edge (resin-bound phase)

Polyimidia - 35 tilavuusprosenttia Kuparia - 30 SiC - 37Polyimide - 35% by volume Copper - 30 SiC - 37

Valettava materiaali - 52 tilavuusprosenttia polyimidia ja 48 tilavuusprosenttia kuparia.Molded material - 52% by volume polyimide and 48% by volume copper.

Sydänosa (metallisidottu faasi)Core part (metal bonded phase)

Kivinumerostone number

1 28 tilavuusprosenttia Cu ja 72 tilavuusprosenttia AI1 28% by volume Cu and 72% by volume AI

2 37 tilavuusprosenttia Cu ja 63 tilavuusprosenttia AI2 37% by volume Cu and 63% by volume Al

3 50 tilavuusprosenttia Cu ja 50 tilavuusprosenttia AI.3 50% by volume Cu and 50% by volume AI.

10 5 7 8 8 910 5 7 8 8 9

Hartsi- metalliseokset yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja käyt-2 tämällä noin 1092 kp/cm painetta hiomakiven muodostamiseksi.The resin alloys were co-cast at 450 ° C and using a pressure of about 1092 kp / cm to form an abrasive stone.

Esimerkki 9 a) Valmistettiin seuraavan koostumuksen käsittävä 88,9 mm halkaisijainen liuska esipuristamalla ja yhteisvalamalla puolipyöreä lohko valettavasta hartsiseospuristeesta samanlaisen puolipyöreän valettavan metallipuris-teen lohkon kanssa.Example 9 a) An 88.9 mm diameter strip comprising the following composition was prepared by pre-pressing and co-casting a semicircular block of cast resin alloy with a similar block of semicircular cast metal compact.

Hartsisidottu faasiResin-bound phase

Polyimidia - 33 tilavuusprosenttia Kuparia - 30 -”-Polyimide - 33% by volume Copper - 30 - ”-

SiC - 37 -"-SiC - 37 - "-

Valettava materiaali - 52 tilavuusprosenttia polyimidia ja 48 tilavuusprosenttia kuparia.Molded material - 52% by volume polyimide and 48% by volume copper.

Metallisidottu faasiMetal bonded phase

Kuparia - 100 tilavuusprosenttia.Copper - 100% by volume.

Liuska esipuristettiin 210 kp/cm^ paineessa ja yhteisvalettiin 450°C lämpötilassa ja käyttämällä noin 2100 kp/cm painetta. Hartsisidotun faasin ja metallisidotun faasin sidokseen kohdistettiin leikkausrasitus ja sidoslu-juuden havaittiin olevan keskimäärin 459»5 kp/cm .The strip was pre-pressed at 210 kp / cm 2 and co-cast at 450 ° C and using a pressure of about 2100 kp / cm. The bond between the resin-bonded phase and the metal-bonded phase was subjected to shear stress and the bond strength was found to average 459.5 kp / cm.

b) Hyvin ohuita suikaleita koneistettiin hartsisidotun faasin ja metallisidotun faasin väliseltä rajapinnalta kohdassa (a) selitetystä liuska-rakenteesta. Suikaleisiin kohdistettiin vetoanalyysi ASTM-D-1708 standardin mukaisesti ja välipinnan vetolujuuden havaittiin olevan keskimäärin 374»5 kp/cm^.b) Very thin strips were machined from the interface between the resin-bonded phase and the metal-bonded phase from the strip structure described in (a). The strips were subjected to tensile analysis according to ASTM-D-1708 and the average tensile strength of the interface was found to be 374 x 5 kp / cm 2.

Claims (5)

11 5788911 57889 1. Hiomakivenä käytettävä tuote» joka käsittää a) orgaanisen haxtsisidotun faasin, jossa on 100 - noin 30 tilavuus-# olennaisesti lineaarista polyimidipolymeeriainetta laskettuna mainitussahartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 70 tilavuus-# metallia laskettuna hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta, jolloin hartsisidottu faasi sisältää myös ei valettavia, hiovia hiukkasia, ja h) metallisidotun faasin, jossa on 100 - noin 70 tilavuus-# metallia laskettuna mainitussa hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 30 tilavuus-# olennaisesti lineaarista polyimidipolymeeriainetta laskettuna mainitussa metallisidotussa faasissa olevasta valettavasta, aineesta, tunnettu siitä, että tuote valmistetaan hartsisidotun ja metallisidotun faasin yhteisvalulla.A grindstone product »comprising a) an organic hexached phase having from 100 to about 30 volumes of a substantially linear polyimide polymer material based on the molding material in said resin bonded phase and further up to about 70 volumes by volume of the metal based on the resin bonded phase. the phase also includes non-castable, abrasive particles, and h) a metal-bonded phase having from 100 to about 70 volumes of # metal based on the casting material in said resin-bonded phase and further up to about 30% by volume of substantially linear polyimide polymer material based on said metal-bonded phase; material, characterized in that the product is produced by co-casting a resin-bonded and a metal-bonded phase. 2. Menetelmä patenttivaatimuksen 1 mukaisen hiomakivenä käytettävän muotoillun rakenteen valmistamiseksi yhdistämällä a) orgaaninen hartsisidottu faasi, joka käsittää valettavan hartsiseoksen, jossa on 100 - noin 30 tilavuus-# olennaisesti lineaarista, yhteensulautuvaa polyimidipolymeeri jauhetta laskettuna mainitussa hartsisidotussa faasissa, olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 70 tilavuus-# valettavaa metalli-jauhetta laskettuna hartsisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta, jolloin hartsisidottu faasi sisältää nyös hiovia hiukkasia, ja h) metallisidottu faasi, joka käsittää valettavan metalliseoksen, jossa on 100 - noin 70 tilavuus-# valettavaa metallijauhetta laskettuna mainitussa metalli-sidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta ja lisäksi korkeintaan noin 30 tilavuus-# olennaisesti lineaarista, yhteensulautuvaa polyimidipolymeerijauhetta laskettuna metallisidotussa faasissa olevasta valettavasta aineesta, tunnet-t u siitä, että mainittu orgaaninen hartsisidottu faasi ja metallisidottu faasi valetaan yhdessä kohdistamalla mainittuihin valettaviin seoksiin samanaikaisesti lämpöä ja painetta.A method of making a shaped structure for use as an abrasive stone according to claim 1 by combining a) an organic resin-bonded phase comprising a castable resin mixture of 100 to about 30 volumes of a substantially linear, fusible polyimide polymer powder based on said resin-bonded phase. 70 vol. # Of castable metal powder based on the casting material in the resin-bonded phase, wherein the resin-bonded phase also contains abrasive particles, and h) a metal-bonded phase comprising a castable alloy of 100 to about 70 by volume of # castable metal powder based on said metal-bonded phase. and in addition not more than about 30% by volume of a substantially linear, fusible polyimide polymer powder, based on the metal-bonded phase casting material, characterized in that said the organic resin-bonded phase and the metal-bonded phase are cast together by applying heat and pressure simultaneously to said castable mixtures. 3. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että mainittu yhteisvalaminen käsittää sekä valettavan hartsiseoksen että valettavan metalliseoksen esitiivistyksen esipuristeen muodostamiseksi ja että mainittu esi- puriste sen jälkeen kuumennetaan lämpötilaan noin 350 - noin 500°C ja esipuristee-, o seen kohdistetaan sen jälkeen paine noin 280 - noin 3 500 kp/cm , käsittelyn kestäessä riittävän ajan sekä valettavan hartsiseoksen että metalliseoksen yhteensulautumisen aikaansaamiseksi, ja sen jälkeen näin syntynyt muotoiltu rakenne jäähdytetään . 12 578 8 9 k. Patenttivaatimuksen 3 mukainen menetelmä., tunnettu siitä, että mainittu valettava hartsiseos on ensin esipuristettu, minkä jälkeen valettava metalliseos esipuristetaan kosketuksissa mainittuun esipuristettuun valettavaan hartsiseokseen.A method according to claim 2, characterized in that said co-casting comprises pre-sealing both the cast resin mixture and the cast metal alloy to form a pre-compression and that said pre-compression is then heated to a temperature of about 350 to about 500 ° C and then pressurized. about 280 to about 3,500 kp / cm, the treatment lasting sufficient time to cause both the molded resin mixture and the alloy to coalesce, and then the shaped structure thus formed is cooled. A method according to claim 3, characterized in that said cast resin mixture is first pre-compressed, after which the cast metal alloy is pre-compressed in contact with said pre-compressed cast resin mixture. 5· Jonkin patenttivaatimuksista 2-h mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että yhteisvalaminen sisältää muotin, jolla on sylinterimäinen sydänosa, täyttämisen oleellisesti lineaarisella polyimidipolymeeriaineella ja hiovilla hiukkasilla, polyimidipolymeeri ja hiovien hiukkasten tiivistämisen, sylinteri-mäisen sydänosan poistamisen, muotin sydänontelon täyttämisen valettavalla metalli-seoksella ja valettavan metalliseoksen tiivistämisen , muotin kuumentamisen lämpötilaan noin 350 - noin 500°C, jota seuraa paineen kohdistaminen muottiin, paineen ollessa välillä noin 280 - noin 3 500 kp/cm , ja muotin jäähdyttämisen. 57889Method according to one of Claims 2 to h, characterized in that the co-casting comprises filling a mold with a cylindrical core part with a substantially linear polyimide polymer and abrasive particles, sealing the polyimide polymer and abrasive particles, removing the cylindrical core part, removing the cylindrical core part, and compacting the cast alloy, heating the mold to a temperature of about 350 to about 500 ° C, followed by applying pressure to the mold at a pressure between about 280 and about 3,500 kp / cm, and cooling the mold. 57889
FI95372A 1971-04-06 1972-04-06 SAOSOM SLIPSTEN ANVAENDBAR ARTICLE ON THE FRAMEWORK OF RESOURCES FI57889C (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13165071A 1971-04-06 1971-04-06
US13165071 1971-04-06

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FI57889B FI57889B (en) 1980-07-31
FI57889C true FI57889C (en) 1980-11-10

Family

ID=22450402

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI95372A FI57889C (en) 1971-04-06 1972-04-06 SAOSOM SLIPSTEN ANVAENDBAR ARTICLE ON THE FRAMEWORK OF RESOURCES

Country Status (10)

Country Link
BE (1) BE781678A (en)
CA (1) CA1005608A (en)
CH (1) CH577007A5 (en)
DE (2) DE2216597A1 (en)
FI (1) FI57889C (en)
FR (1) FR2136181A5 (en)
GB (1) GB1364178A (en)
IT (1) IT960321B (en)
NL (1) NL177123C (en)
SE (1) SE402872B (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3501694A1 (en) * 2017-12-21 2019-06-26 HIPtec AS A method for manufacturing a metal based component having a cavity, and a metal based component having a cavity

Also Published As

Publication number Publication date
DE2216597A1 (en) 1972-10-19
IT960321B (en) 1973-11-20
SE402872B (en) 1978-07-24
DE7212893U (en) 1972-09-28
NL177123C (en) 1985-08-01
NL177123B (en) 1985-03-01
FR2136181A5 (en) 1972-12-22
CH577007A5 (en) 1976-06-30
NL7204548A (en) 1972-10-10
BE781678A (en) 1972-10-05
FI57889B (en) 1980-07-31
GB1364178A (en) 1974-08-21
CA1005608A (en) 1977-02-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4369046A (en) Process for making an abrasive grinding wheel
JP3294277B2 (en) Powder preform and method for producing abrasive article made therefrom
US4016736A (en) Lubricant packed wire drawing dies
US4618349A (en) Grinding wheel manufacturing method
US3233988A (en) Cubic boron nitride compact and method for its production
JP4275862B2 (en) Diamond composite manufacturing method
US7393370B2 (en) Apparatus and method for manufacturing abrasive tools
US4496372A (en) Abrasive bodies
JPS61269928A (en) Composite body for wire drawing die
CN1032509A (en) Low pressure bonding diamond polycrystal and manufacture method thereof
JPS63156662A (en) Manufacture of synthetic diamond ground molded form
US1981970A (en) Abrasive wheel and a method of making the same
FI57889C (en) SAOSOM SLIPSTEN ANVAENDBAR ARTICLE ON THE FRAMEWORK OF RESOURCES
US2427565A (en) Metal bonded abrasive
FI62271C (en) FREQUENCY REFRIGERATION FOR SYNTHETIC RADIATION DIAMOND PARTICLES
US2069116A (en) Composite grinding wheel and method of making the same
US4844988A (en) Diamond composite and method for producing the same
JP3135086B2 (en) Resin bond wheel manufacturing method
JPS6362349B2 (en)
RU2203772C2 (en) Method of manufacture of diamond straightening tools
CN210732188U (en) Diamond grinding wheel
JPH09221660A (en) Production of molded abrasive material of high homogeneity and quality
JP2002264023A (en) Super-abrasive wheel
SU984684A1 (en) Method of producing insert of drilling diamond-containing tool
US2584862A (en) Method of forming grinding wheels